畢業(yè)論文題目10KW高頻交流電動機(jī)設(shè)計及工藝分析系電氣與信息工程系專業(yè)電氣工程及其自動化班級0708學(xué)號學(xué)生姓名導(dǎo)師姓名完成日期2011年6月10日湖南工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書設(shè)計（論文）題目10KW高頻交流電動機(jī)設(shè)計及工藝分析姓名何旭峰系別電氣信息學(xué)院專業(yè)電氣工程及其自動化班級電氣0708學(xué)號200701010829指導(dǎo)老師彭曉教研室主任謝衛(wèi)才一、基本任務(wù)及要求三相交流電動機(jī)在工業(yè)領(lǐng)域有廣泛的用途。通過畢業(yè)設(shè)計要求學(xué)生熟悉及掌握該技術(shù)領(lǐng)域的相關(guān)知識，為學(xué)生今后的工作打下良好的基礎(chǔ)。設(shè)計的主要內(nèi)容如下1分析高頻交流電動機(jī)特點(diǎn)及基本原理2掌握高頻交流電動機(jī)設(shè)計的基本方法3分析和掌握高頻交流電動機(jī)的工藝特點(diǎn)4完成高頻交流電動機(jī)電磁設(shè)計。二、進(jìn)度安排及完成時間12月21日至3月13日查閱資料；撰寫文獻(xiàn)綜述和開題報告；確定總體方案。23月14日至4月15日畢業(yè)實習(xí)、撰寫實習(xí)報告。34月18日至6月1日畢業(yè)設(shè)計14月18日5月7日分析高頻交流電機(jī)的基本特點(diǎn)及基本原理25月8日5月20日分析高頻交流電機(jī)的基本方法35月21日6月1日完成高頻交流電機(jī)的電磁設(shè)計46月1日至6月8日撰寫畢業(yè)設(shè)計論文56月8日至6月9日指導(dǎo)老師評閱、電子文檔上傳FTP。66月10日至6月12日畢業(yè)設(shè)計答辯。目錄摘要ABSTRACT第1章緒論111概述112高頻電動機(jī)的研究現(xiàn)狀113高頻電動機(jī)的應(yīng)用1第2章高頻電動機(jī)設(shè)計特點(diǎn)321磁性材料的選擇322鼠籠式轉(zhuǎn)子的槽型和導(dǎo)條材料選擇323定子槽型和繞組問題424高頻異步電機(jī)的參數(shù)計算問題425高頻電機(jī)散熱設(shè)計問題6第3章高頻異步電機(jī)的軸承分析831機(jī)械軸承設(shè)計832無摩擦軸承技術(shù)833非機(jī)械接觸式高速軸承的分類8第4章10KW高頻交流異步電動機(jī)電磁設(shè)計1041額定數(shù)據(jù)和主要尺寸1042磁路計算1543參數(shù)計算1944工作性能計算2445起動性能計算29結(jié)束語34參考文獻(xiàn)35致謝37附錄3810KW高頻交流電動機(jī)設(shè)計摘要高頻電機(jī)現(xiàn)正成為電機(jī)領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)之一。其主要特點(diǎn)有兩個一是轉(zhuǎn)子的高速旋轉(zhuǎn)；二是定子繞組電流和鐵心中磁通的高頻率。由此決定了不同于普通電機(jī)的高頻電機(jī)特有的關(guān)鍵技術(shù)。本文討論了高頻異步電機(jī)設(shè)計的關(guān)鍵技術(shù)電磁設(shè)計問題軸承設(shè)計問題轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性問題散熱設(shè)計問題。這些關(guān)鍵技術(shù)不同于普通異步電機(jī)的設(shè)計技術(shù),對于高頻異步電機(jī)的正常運(yùn)行和控制有重要的指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞高頻異步電機(jī)電機(jī)設(shè)計關(guān)鍵技術(shù)10KWHIGHFREQUENCYACMOTORDESIGNABSTRACTTHEHIGHFREQUENCYELECTRICALMOTORSARENOWBECOMINGONEOFTHEHOTAREASOFRESEARCHTHEREARETWOMAINFEATURESFIRST,THEROTORHIGHSPEEDROTATIONANDTHEOTHERISTHESTATORWINDINGSCURRENTANDIRONHEARTSOFTHEHIGHFREQUENCYMAGNETICFLUXTHISDECISIONISDIFFERENTFROMTHEORDINARYHIGHSPEEDELECTRICALMOTORUNIQUEKEYTECHNOLOGIESTHEKEYTECHNOLOGYFORDESIGNOFHIGHFREQUENCYASYNCHRONOUSMOTORELECTROMAGNETICDESIGNBEARINGDESIGNSTRUCTURALSTRENGTHDESIGNOFROTORTHERMALDESIGNAREDISCUSSEDTHISPAPERTHESEKEYTECHNOLOGIESAREDIFFERENTFROMTHEDESIGNOFSTANDARDACMOTORSANDSUCHTECHNOLOGIESAREVERYIMPORTANTTOCONTROLANDAPPLYTHEHIGHFREQUENCYINDUCTIONMOTORSBETTERKEYWORDSHIGHFREQUENCYASYNCHRONOUSMOTORDESIGNOFELECTRICALMOTORKEYTECHNOLOGY第1章緒論11概述高頻電機(jī)現(xiàn)正成為電機(jī)領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)之一。其主要特點(diǎn)有兩個一是由于輸入頻率高使轉(zhuǎn)子高速旋轉(zhuǎn)；二是定子繞組電流和鐵心中磁通的高頻率。由此決定了不同于普通電機(jī)的高速電機(jī)特有的關(guān)鍵技術(shù)。高頻電機(jī)在機(jī)械工業(yè)如高速磨床、銑床、國防工業(yè)等各方面獲得了廣泛的應(yīng)用,它對于減少裝置體積重量,提高設(shè)備性能有重要的意義。高頻電機(jī)要求轉(zhuǎn)子上無繞組、無電刷和滑環(huán),鼠籠式異步電機(jī)、無刷直流電機(jī)、開關(guān)磁阻電機(jī)等均適合于高速運(yùn)轉(zhuǎn)。在高速電機(jī)應(yīng)用中,異步電機(jī)由于成本低、結(jié)構(gòu)簡單和控制技術(shù)成熟,是高速電機(jī)選擇的主要類型。高頻驅(qū)動電源、高強(qiáng)度低損耗電磁材料及計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展使電機(jī)能高速運(yùn)行。隨著材料技術(shù)、控制技術(shù)、電機(jī)設(shè)計技術(shù)以及制造業(yè)的發(fā)展，高頻電機(jī)的優(yōu)越性。高頻電機(jī)已經(jīng)在渦輪機(jī)械、高速加工中心、飛輪儲能、電動工具等許多領(lǐng)域獲得廣泛的應(yīng)用，并且這個領(lǐng)域仍在不斷的擴(kuò)大。與電網(wǎng)供電不同，變頻器供電電壓、電流中含有大量的諧波，對電機(jī)的性能會產(chǎn)生顯著的影響，如電機(jī)電流增大，損耗增加，效率、功率因數(shù)降低，溫升增加，還會出現(xiàn)轉(zhuǎn)矩脈動，使振動和噪聲增大。這些都對異步電機(jī)的特性研究提出了新的課題，特別是高頻電機(jī)在各個行業(yè)得到應(yīng)用使得電機(jī)特性分析更加有必要。12高頻電機(jī)的研究現(xiàn)狀近年來，高頻電機(jī)在各個領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用，對電機(jī)在高速運(yùn)行狀態(tài)下的特性分析越來越顯得重要。高頻電機(jī)運(yùn)行在高頻狀態(tài)下，無論是工作狀態(tài)還是材料性質(zhì)都發(fā)生了很大的變化，同時高頻電機(jī)均為變頻器供電，運(yùn)行在大量的諧波下。要考慮諧波對電機(jī)性能的影響?，F(xiàn)在對高頻電機(jī)的研究更多的集中在對高頻電機(jī)的損耗計算和溫升分析1，由于高頻電機(jī)的供電中含有多次諧波使得鐵耗的計算更為復(fù)雜。文獻(xiàn)2使用了諧波分析法對高頻電機(jī)進(jìn)行研究取得一定成果。文獻(xiàn)3提出考慮鐵損的異步電機(jī)高速性能的矢量模型，為研究高頻電機(jī)特性和設(shè)計提供了新思路總之對電機(jī)的高速性能研究現(xiàn)在還在初級階段，還沒能找到行之有效的方法，還有很長的一段路要走。13高頻電機(jī)的應(yīng)用高頻高速電機(jī)正成為電機(jī)領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。所謂高頻高速電機(jī)通常是指頻率超過400HZ的電機(jī)。它們具有以下優(yōu)點(diǎn)一是由于頻率高轉(zhuǎn)速高，所以電機(jī)功率密度高，而體積遠(yuǎn)小于功率普通的電機(jī)，可以有效的節(jié)約材料。二是可與原動機(jī)相連，取消了傳統(tǒng)的減速機(jī)構(gòu)，傳動效率高，噪音小。三是由于高頻高速電機(jī)轉(zhuǎn)動慣量小，所以動態(tài)相應(yīng)快45?；谝陨蟽?yōu)點(diǎn)，高頻電機(jī)在以下各方面具有廣闊的應(yīng)用前景（1）高頻電機(jī)在空調(diào)或冰箱的離心式壓縮機(jī)等各種場合得到應(yīng)用6，而隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，特殊要求越來越多，它的應(yīng)用也會越來越廣泛。（2）隨著汽車工業(yè)混合動力汽車的發(fā)展，體積小，重量輕的高頻發(fā)電機(jī)將會得到充分的重視，并在混合動力汽車，航空，船舶等領(lǐng)域具有良好的應(yīng)用前景。（3）由燃?xì)廨啓C(jī)驅(qū)動的高頻發(fā)電機(jī)體積小，具有較高的機(jī)動性，可用于一些重要設(shè)施的備用電源，也可作為獨(dú)立電源或小型電站，彌補(bǔ)集中式供電的不足，具有重要的實用價值。由于高頻電機(jī)轉(zhuǎn)子上的離心力與線速度的平方成正比，高頻電機(jī)要求具有很高的機(jī)械強(qiáng)度；又由于高頻電機(jī)頻率高，鐵耗大，在設(shè)計時應(yīng)適當(dāng)降低鐵心中的磁密，采用低損耗的鐵心材料。軸承的研究也是與高頻電機(jī)密不可分的內(nèi)容，因為普通軸承難以承受在高速系統(tǒng)中承受長時間運(yùn)行，必須采用新材料和新結(jié)構(gòu)的軸承。目前人們正在研究的類型有氣動軸承及磁力軸承。高頻電機(jī)在高速旋轉(zhuǎn)時的離心力很大，當(dāng)線速度達(dá)到200M/S以上時，常規(guī)疊片轉(zhuǎn)子難以承受高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力，需要采用特殊的高強(qiáng)度疊片或?qū)嵭霓D(zhuǎn)子。在轉(zhuǎn)子動力學(xué)發(fā)展的近百年的歷史中，出現(xiàn)過很多計算方法，發(fā)展到今天，現(xiàn)代的計算方法主要可以分為兩大類傳遞矩陣法和有限元法。有限元法的運(yùn)動方程表達(dá)方式簡潔，規(guī)范，在求解轉(zhuǎn)子動力學(xué)問題或轉(zhuǎn)子和周圍結(jié)構(gòu)一起組成的復(fù)雜機(jī)械系統(tǒng)的問題時，有很多優(yōu)點(diǎn)。有限元法對復(fù)雜轉(zhuǎn)子系統(tǒng)剖分龐大，計算結(jié)果比傳遞矩陣法準(zhǔn)確，然而計算耗時長，占用內(nèi)存大。現(xiàn)代計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，給有限元法提供了良好的硬件技術(shù)，目前，有限元方法得到了廣泛的應(yīng)用?？偠灾瑖鈱Ω哳l電機(jī)及相關(guān)技術(shù)的研究比較早，已經(jīng)取得了很多的研究成果，而且隨著新材料的不斷出現(xiàn)，加工工藝的不斷改進(jìn)，技術(shù)必將以更快的速度向前推進(jìn)。國內(nèi)對高頻電機(jī)的研究還不是很多，基本上限于功率較小的發(fā)電機(jī)或電動機(jī)。第2章高頻異步電機(jī)的設(shè)計特點(diǎn)21磁性材料的選擇高頻異步電機(jī)供電頻率在幾百赫茲到幾千赫茲,隨著頻率的提高,鐵心損耗會迅速增加,鐵心損耗將占高頻異步電機(jī)總損耗的比重較大與普通異步機(jī)相比,而且高頻異步電機(jī)的轉(zhuǎn)速要比普通異步電機(jī)的轉(zhuǎn)速快幾倍到幾十倍,在旋轉(zhuǎn)過程中,必然產(chǎn)生比普通異步機(jī)高得多的離心力。在額定運(yùn)行時,轉(zhuǎn)子材料將承受很大的切向應(yīng)力,所以不能采用50HZ供電的普通異步電機(jī)的磁性材料,而應(yīng)選用其他性能更好的磁性材料。為了減少鐵心損耗和在低磁場強(qiáng)度下產(chǎn)生高飽和磁通密度,可選用各向同性3硅含量的018MM厚硅鋼片。高強(qiáng)度軟磁合金鈷鐵合金也非常適用于作高頻異步電機(jī)的磁性材料,鈷鐵合金比較昂貴,但是經(jīng)過特殊的熱處理,這種材料的屈服強(qiáng)度可以達(dá)到600MN/M2如49CO/49FE/2V合金,電磁性能較好。鈷鐵合金已經(jīng)被應(yīng)用于航空發(fā)電機(jī)和磁軸承上,取得了較好的效果7。非晶態(tài)磁性材料也是一類研究和開發(fā)中的新材料,高飽和型非晶態(tài)軟磁材料很薄003005MM,電阻率比晶態(tài)合金高3到4倍,具有優(yōu)良的軟磁特性,可取代硅鋼片作為鐵心材料,損耗只有硅鋼片的1/31/6另外,這種材料的抗拉強(qiáng)度是普通硅鋼片的3倍。與硅鋼片相比,非晶態(tài)磁性材料的缺點(diǎn)是飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度最大值是2T和鐵心占空比系數(shù)較低,機(jī)械加工性差,在較高溫度下性能不穩(wěn)定,但是此種材料的高電阻率和高機(jī)械強(qiáng)度很適合高頻電機(jī)的特點(diǎn)。從上面的分析可知,高頻異步電機(jī)可以采用三種方案1定子鐵心材料采用各向同性3硅含量的018MM厚的硅鋼片,轉(zhuǎn)子鐵心則采用軟磁合金疊裝2定子和轉(zhuǎn)子鐵心材料可都采用軟磁合金材料3定子鐵心采用傳統(tǒng)疊層結(jié)構(gòu)的硅鋼片或軟磁合金材料,而轉(zhuǎn)子為了提高強(qiáng)度、剛度、均勻度可設(shè)計成實心的。22鼠籠式轉(zhuǎn)子的槽型和導(dǎo)條材料選擇一般高頻異步電機(jī)轉(zhuǎn)子的鼠籠被設(shè)計成圓形閉口槽,以防止由于電機(jī)高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力將導(dǎo)條拋出,發(fā)生危險。為了減小轉(zhuǎn)子的熱損耗,提高電機(jī)的效率,導(dǎo)條要選用銅甚至銀材料,這樣電流密度可做大。定子電密度可達(dá)16A/MM2普通異步電機(jī)是711A/MM2,轉(zhuǎn)子電密度達(dá)20A/MM2普通異步電機(jī)是1015A/MM2。另外,如果轉(zhuǎn)子槽閉口,轉(zhuǎn)子的圓柱表面可以制作得比較光滑,可以減小電機(jī)的風(fēng)阻損耗等附加損耗。轉(zhuǎn)子端環(huán)可采用整體銅環(huán)并經(jīng)銀焊與導(dǎo)條牢固地焊在一起,可以進(jìn)一步減小轉(zhuǎn)子電阻降低轉(zhuǎn)子電損耗。在高頻異步電機(jī)的設(shè)計中,轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度是一個重要的問題。研究表明,傳統(tǒng)的異步電機(jī)疊層轉(zhuǎn)子的圓周線速度最高可達(dá)200M/S,但是超過這一速度,疊層結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)子機(jī)械強(qiáng)度就不夠了8。采用實心轉(zhuǎn)子的異步電機(jī)由于結(jié)構(gòu)簡單,轉(zhuǎn)子的機(jī)械可靠性高,適宜于高速甚至超高速運(yùn)行。實心轉(zhuǎn)子異步電機(jī)的定子結(jié)構(gòu)與普通電機(jī)相同。轉(zhuǎn)子為實心鐵磁圓柱或圓筒,它既是磁路的鐵心部分,又兼作電路的繞組,二者合二為一,這是實心轉(zhuǎn)子異步電機(jī)區(qū)別于普通異步電機(jī)的關(guān)鍵。在實際運(yùn)行時,由于集膚效應(yīng),轉(zhuǎn)子電流渦流和磁通主要集中在轉(zhuǎn)子表面較薄的滲透層內(nèi),其電流及磁場的分布情況與普通異步電機(jī)中的情況迥然不同,因而形成了實心轉(zhuǎn)子異步電機(jī)的特有性能。研究表明,高速光滑有限長實心轉(zhuǎn)子異步電機(jī)效率較一般鼠籠異步電機(jī)要小很多,其主要原因是電機(jī)中的氣隙諧波引起的9。而氣隙諧波的產(chǎn)生是由于定子繞組在槽中位置的不連續(xù)性繞組諧波以及不光滑的定子表面的導(dǎo)磁率的變化導(dǎo)磁諧波。減小高速實心轉(zhuǎn)子異步電機(jī)的損耗的方法總結(jié)出來有1減小磁導(dǎo)諧波。一是盡可能減小定子槽開口的尺寸,利用有限元方法研究新的定子齒形。另外增加氣隙長度可以減小轉(zhuǎn)子表面的磁通波動。二是采用半磁性材料去封閉定子的槽開口,半磁性材料顯著地減小了槽開口下方磁密分布的變化從而減小轉(zhuǎn)子表面的損耗。2用分層理論方法對48000R/MIN的實心轉(zhuǎn)子電機(jī)的分析計算表明,含銅量在2530的銅鐵合金作高速實心轉(zhuǎn)子電機(jī)具有較高的電氣性能。3可以在實心轉(zhuǎn)子表面覆蓋一層合適的材料來減小轉(zhuǎn)子表面的損耗,這種做法增加了轉(zhuǎn)子的表面阻抗。覆蓋在轉(zhuǎn)子表面層的材料一般要求高導(dǎo)磁性和低導(dǎo)電性。一般用鋁鐵合金或純銅。要減小轉(zhuǎn)子的基本阻抗,可以在外層材料和轉(zhuǎn)子本體之間加一層有很好導(dǎo)電性的材料,這樣做可以得到更大的轉(zhuǎn)矩。4為了改善實心轉(zhuǎn)子異步高頻電機(jī)的電氣性能,可以在轉(zhuǎn)子表面軸向或周向開槽。在一些應(yīng)用中,在實心轉(zhuǎn)子中加入導(dǎo)條類似于疊層結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)子以提高電機(jī)性能,但是其等值電路要修正,實心轉(zhuǎn)子的參數(shù)作為等值電路中新加入的并聯(lián)支路。23定子槽型和繞組問題高頻異步電機(jī)定子槽型的選擇和繞組線規(guī)的選擇可類似于普通異步機(jī)的設(shè)計，對于高頻感應(yīng)電機(jī),定子槽可采用半閉口槽,但采用較寬的槽口,以減小槽漏抗,提高運(yùn)行特性的硬度及過載能力,最好在三相繞組端部串聯(lián)三個溫度傳感器熱敏電阻進(jìn)行過載保護(hù)散熱系統(tǒng)和供電系統(tǒng)故障可能引起電流過載。為了得到較好的正弦波形,消除和減少高次諧波的影響,減小振動,定子一般采用雙層短距或整距繞組,定子斜槽。24高頻異步電機(jī)的參數(shù)計算問題10高速頻電機(jī)電磁設(shè)計的一個很重要的內(nèi)容是計算電機(jī)參數(shù),通過電機(jī)參數(shù)可以計算得到高頻電機(jī)的機(jī)電特性如轉(zhuǎn)矩/速度曲線,轉(zhuǎn)矩/電流曲線,效率/輸出功率曲線等。但是高頻異步電機(jī)有其特殊的電磁規(guī)律,原來用于普通異步電機(jī)的電機(jī)參數(shù)計算方法顯然不能用于高頻異步電機(jī)。特別要考慮主磁通的飽和漏磁通的飽和定子和轉(zhuǎn)子繞組的集膚效應(yīng)。1定子電阻RS實際工作狀態(tài)下,定子繞組的頻率很高,由于集膚效應(yīng)的影響,定子的交流電阻必然發(fā)生變化,其值是直流電阻乘以集膚效應(yīng)系數(shù)。但是文獻(xiàn)10研究表明,一般高頻異步電機(jī)定子繞組由于線徑很小,對集膚效應(yīng)不很敏感,用直流電阻值代替交流電阻,對高頻異步電機(jī)的性能計算精度影響不大。因此該電阻的計算公式和普通異步電機(jī)的計算公式完全一致。2定子漏抗XSXSX1SX1CX1A5對于高頻異步電機(jī)來說,定子的槽漏抗X1S和氣隙漏抗X1A受磁飽和的影響,但受集膚效應(yīng)的影響不大,因此其定子的槽漏抗和氣隙漏抗的設(shè)計值可以利用普通異步電機(jī)相應(yīng)的計算公式獲得,但還要乘上相應(yīng)飽和系數(shù),槽漏抗對應(yīng)的飽和系數(shù)KAL11/2Q,氣隙漏抗對應(yīng)的飽和系數(shù)KAL09,上式中Q表示每極每相槽數(shù)。端部漏抗X1C就采用普通異步電機(jī)的計算公式。3轉(zhuǎn)子電阻折算到定子側(cè)一般高頻異步電機(jī)被設(shè)計成鼠籠型轉(zhuǎn)子,導(dǎo)條的截面積較定子導(dǎo)線截面積大得多,且在額定轉(zhuǎn)差率下,轉(zhuǎn)子的滑差頻率較高例如同步轉(zhuǎn)速30000R/MIN,2對極,轉(zhuǎn)差01時,轉(zhuǎn)子的工作頻率就是100HZ,因此轉(zhuǎn)子導(dǎo)條的集膚效應(yīng)就不能忽略了,集膚效應(yīng)使轉(zhuǎn)子電阻增大。另外,轉(zhuǎn)子的電阻還受到轉(zhuǎn)子槽閉合飽和的影響。由于轉(zhuǎn)子的槽被閉合,閉口槽的齒橋高很易飽和,而且受到?jīng)_剪加工的影響,晶格受到破壞,因此齒橋的磁導(dǎo)率也就大大降低,從而導(dǎo)致轉(zhuǎn)子電阻和電抗的非線性特征。對于高頻異步電機(jī)來說,這個現(xiàn)象可以用等效開槽來模擬10,此槽的的開口尺寸是原閉口槽直徑尺寸的2535比較合適與實驗結(jié)果吻合得較好。由以上分析可知,轉(zhuǎn)子電阻折算到定子側(cè)的計算要考慮集膚效應(yīng)系數(shù)KR和飽和效應(yīng)。4轉(zhuǎn)子漏抗轉(zhuǎn)子的槽漏感受集膚效應(yīng)的影響,使槽漏感減小,其集膚效應(yīng)系數(shù)為KL另外,受飽和的影響,轉(zhuǎn)子的實際漏抗要減小,將轉(zhuǎn)子閉口槽的等效開口槽尺寸定為原閉口槽直徑尺寸的2535,用所對應(yīng)的半閉口圓形槽的計算公式,以此來模擬閉口圓形槽的飽和效應(yīng)。5轉(zhuǎn)子的槽漏抗集膚效應(yīng)系數(shù)KL和轉(zhuǎn)子的電阻集膚效應(yīng)系數(shù)KR的計算KRRAC/RDC1KLLAC/LDC1000000作為高速范圍,此值還直接反映高頻電機(jī)的剛度特性。在高速電機(jī)的應(yīng)用中,角接觸球軸承用得比較廣泛,因為在高頻異步電機(jī)有實際機(jī)械負(fù)載的條件下,這種軸承顯示了很好的速度和剛度的折中。一般情況下,超高頻的電機(jī)的軸承要用彈性材料進(jìn)行預(yù)負(fù)載。32無摩擦軸承技術(shù)為克服機(jī)械軸承的性能不足,近二十年來發(fā)展起來了氣浮軸承、磁軸承,特別是磁軸承具有無接觸、無潤滑、無磨損、無機(jī)械噪聲和結(jié)構(gòu)簡單的特點(diǎn),在高速運(yùn)轉(zhuǎn)領(lǐng)域獲得較為廣泛的運(yùn)用。采用磁軸承的高頻電機(jī)在其兩端分別配置一個磁軸承單元,每個磁軸承單元含有環(huán)繞著轉(zhuǎn)軸的電磁體,利用帶反饋的徑向位置控制器來控制電磁體的勵磁電流即電磁體的徑向磁力,使轉(zhuǎn)軸保持懸浮運(yùn)轉(zhuǎn)。在實際運(yùn)用中,磁軸承電機(jī)存在著如下問題輸出功率難以進(jìn)一步提高。為了提高電機(jī)的輸出功率,電機(jī)的軸向長度和徑向長度必然要隨之加大。由于電機(jī)兩端磁軸承本身占有一定的軸向長度,為了在高速時能避開轉(zhuǎn)軸的臨界轉(zhuǎn)速以免引起轉(zhuǎn)軸的共振,只能盡量控制電機(jī)本身的軸向長度而電機(jī)轉(zhuǎn)軸徑向尺寸半徑則受電磁體材料機(jī)械強(qiáng)度的限制。磁軸承需要一定數(shù)量的勵磁線圈、變換器和造價不菲的傳感器。近年來興起的無軸承交流電機(jī)13是高頻電機(jī)領(lǐng)域的一項重大突破,一方面它在保持磁軸承電機(jī)長壽命的優(yōu)點(diǎn)外,還突破更高轉(zhuǎn)速和大功率的限制,拓寬了高頻電機(jī)的應(yīng)用范圍。33非機(jī)械接觸式高速軸承的分類普通的機(jī)械軸承在高頻電機(jī)中應(yīng)用壽命很短,一般需要采用非機(jī)械接觸式軸承,主要有三類141充油軸承。通過在轉(zhuǎn)動體與非轉(zhuǎn)動體之間形成一層油膜使轉(zhuǎn)子懸浮,需要一套油循環(huán)系統(tǒng)。由于存在漏油問題和損耗較大,因此逐漸被先進(jìn)的氣懸浮和磁懸浮技術(shù)所代替。2空氣軸承?？諝廨S承的結(jié)構(gòu)原理如圖6所示。用壓縮空氣代替油膜實現(xiàn)氣懸浮,漏氣比漏油問題容易解決。與磁懸浮軸承比,空氣軸承的體積較小,控制簡單其缺點(diǎn)是用很薄的一層壓縮空氣25NM支撐轉(zhuǎn)子,承受負(fù)載能力有限,同時對軸承材料的性能與加工精度要求極高。圖6空氣軸承結(jié)構(gòu)原理示意圖3磁懸浮軸承。通過磁力耦合實現(xiàn)定轉(zhuǎn)子之間的非接觸懸浮,可進(jìn)行動態(tài)懸浮力控制,不存在漏油和漏氣問題,在高頻高速電機(jī)中應(yīng)用較多。第4章10KW高頻交流異步電動機(jī)電磁計算已知數(shù)據(jù)輸出功率KWP10額定電壓VU38相數(shù)M頻率HZF10極數(shù)2PB級絕緣，連續(xù)運(yùn)行41額定數(shù)據(jù)和主要尺寸1額定功率KWPN102額定電壓（接）VUN383功電流AMIKW704效率805功率因素4COS6極對數(shù)2P7定轉(zhuǎn)子槽數(shù)每相每極槽數(shù)取整數(shù)31Q則62211MPZ并采用轉(zhuǎn)子斜槽68定轉(zhuǎn)子每極槽數(shù)9436211PZ2P9確定電機(jī)主要尺寸主要尺寸來確定和LDIEF930931021LN8PPKNE計算功率KWPNE581240930COS3初選，可取，取，6PA1NM9601DPKMA20TB670假定。IN1450RN330421450286702961681MBAKAVDPNMP取則MVPDIL157046133按定子內(nèi)外徑比求出定子沖片外徑I25064/1取MD2601MII17064/1鐵心的有效長度DVLIEF6221取鐵心長LI6010氣隙的確定MMLI33310510574于是鐵心有效長度MLIEF156021502轉(zhuǎn)子外徑DI9712轉(zhuǎn)子內(nèi)徑先按轉(zhuǎn)軸直徑MI6211極距1350421PI12定子齒距ZDTI48671轉(zhuǎn)子齒距MT029213定子繞組采用單層繞組，交叉式，節(jié)距19，210，111814為了削弱齒諧波磁場的影響，轉(zhuǎn)子采用斜槽，一般斜一個定子齒距，于1T是轉(zhuǎn)子斜槽寬MBSK014515設(shè)計定子繞組并聯(lián)支路每槽導(dǎo)體數(shù)1A31SN16每相串聯(lián)匝數(shù)486291AMZS每相串聯(lián)匝數(shù)1742381N17繞組線規(guī)設(shè)計初選定子電密，計算導(dǎo)線并繞根數(shù)和每根導(dǎo)線截面積的乘積。2105MAJ2116053JAIANCI其中定子電流初步估計值A(chǔ)IKW5138409COS1選用截面積相近的銅線高強(qiáng)度漆包線，并繞根數(shù)，線徑，21INMD31絕緣后直徑，截面積，MD31213MC2654ACI18設(shè)計定子槽形MBZHDBSII333110MN10471076692482M1074104236104582RZHDB331II1MN取BI31519槽在面積按槽絕緣采用282212110590512057MRHRASSDMDM復(fù)合絕緣，槽楔為，復(fù)合板，槽絕緣占面積。MI30MH2281209351RHAIII槽滿率4760145291EFSIFADNS20繞組系數(shù)1PK95802SIN3SI1AQD其中61ZP95801PDPK每相有效串聯(lián)導(dǎo)體數(shù)343481DPN21設(shè)計轉(zhuǎn)子槽形與轉(zhuǎn)子繞組預(yù)計轉(zhuǎn)子導(dǎo)條電流AZKIDP472630518932112其中由資料查出。01初步取轉(zhuǎn)子導(dǎo)條電密，253MAJB于是導(dǎo)條的截面積2221847IBMMBZHDBSSI333212012MAX210805654MBZHDBSSSI333222MN21061054MMBBIIIII333MN2AXAX221072610689731導(dǎo)條截面積（轉(zhuǎn)子槽面積）23221212010753015348MMHBHBASSSB估計端環(huán)電流APZIR9254672端環(huán)所需面積220195MJIAR其中端環(huán)電密得端環(huán)所需面積為216AJBR26104MAR42磁路計算22滿載電勢初設(shè)92701LEKVUN26358023每極磁通初設(shè)16SK由圖35查得097NMWBBFKEDP09631745081421為計算磁路各部分磁密，需先計算磁路中各部分的磁導(dǎo)截面24每極下齒部截面積233111087910457095MZBLKAPIFEI226II25定子軛部高度MMRHDHSIJ33312110625105587轉(zhuǎn)子軛部高度MHDHSIJ33221052650267軛部導(dǎo)磁截面積23231171509MLKAJIFEJ22108906HJIJ26一極下空氣隙截面積221503LAEF27波幅系數(shù)48160PAVSBF28氣隙磁密計算TAS68300289729定子齒部磁密FBISI411078943130轉(zhuǎn)子齒部磁密TAISI3110634231從D23磁化曲線找出對應(yīng)上述磁密的磁場強(qiáng)度CMHI914CMAHI89232有效氣隙長度KEF331061045其中氣隙系數(shù)為23913807504822110BTK0171017504252333202BTK263K33齒部磁路計算長度MRHLI3211109653I208634軛部磁路計算長度MPHDLJJ3311102981252JJ331187046035氣隙磁壓降A(chǔ)BKF57341045679025636齒部磁壓降LHII29731321AFII71408682237飽和系數(shù)25734221KIIS誤差，合格1904538定子軛部磁密TABJJ471073261339轉(zhuǎn)子軛部磁密JJ23107329613240從D23磁化曲線找出對應(yīng)上述磁密的磁場強(qiáng)度CMAHJ581CMAHJ8241軛部磁壓降其中軛部磁位降校正系數(shù)由資料的附圖查出,于是19403621JHTBJ7515701JCALHCFJJJ708431920587011，于是93526JH2JB52JCLJJJ891063108745032242每極磁勢AAFFJJII8245891072436593612143滿載磁化電流AKNMPFID0149580174390290144磁化電流標(biāo)么值8649KWMI45勵磁電抗369106215135698743045326210EFSDPMSLKNFX45238096NKWMSSUIX43參數(shù)計算46線圈平均半匝長單層線圈0195120099290336MYCBCKL0165200150185M12DTYPRHDI2/21210101720810915210910351103/220129103M節(jié)距比2/31,取08其中D1是線圈直線部分伸出鐵心的長度，取1030MM。KC是經(jīng)驗系數(shù)取1247單層線圈端部平均長200151201090186MYCEKDL1248漏抗系數(shù)CX21210/4NEFDPUMPLNF45004107（09598174）2015311103/32380200436149定子槽比漏磁導(dǎo)111LUSK10410107651172101BHU7539804107651L因1371520912RH076721B其中KU1KL1150定子槽漏抗EFDPXSTSLZCMX21156098362X04207CX51定子諧波漏抗SDPEFXKSMX21211689506322XC077CX其中S000952定子端部漏抗單層交叉式繞組的端部漏抗與分組的單層同心式繞組相近則EFDPXYEELKCX2116407295803367CX53定子漏抗11ESXX（0421407750336）CX1533CX00669154轉(zhuǎn)子槽比漏磁導(dǎo)7325022LUS102BHULLBH2102223354H/B276，B1/B2183查表得L18655轉(zhuǎn)子槽漏抗EFXSTSLZCPMX212560733128CX56轉(zhuǎn)子諧波漏抗SEFXKRMX2123206953C109CX查表得R001957轉(zhuǎn)子端部漏抗XE2EFRTELPDLX2137502條468XC0156CX58轉(zhuǎn)子斜槽漏抗250XTBXSKSKXC091410273CX59轉(zhuǎn)子漏抗22SKESXX126109015027CX27633CX0120860總漏抗21X018861定子直流電阻R112CTANL1032934707609662定子相電阻標(biāo)幺值R1NKWUI38059600245763有效材料定子導(dǎo)線重量11CTSCWANZLG105034293613291068910389KG式中C為考慮導(dǎo)線絕緣和引線重量的系數(shù)，漆包圓銅線取105為導(dǎo)線密度硅鋼片重量GFEFETFEDLK20950155（0260005）278103807KG式中為沖剪余量，取78103M64轉(zhuǎn)子電阻導(dǎo)條電阻折算值RB22114ZAKNMLBDP2604596958017430320684式中KB是疊片不整齊造成導(dǎo)條電阻增加的系數(shù)端環(huán)電阻折算值RR211ZAPNMDRDP2605439581743042601837導(dǎo)條電阻標(biāo)幺值RB000174NKWUI3805967端環(huán)電阻標(biāo)幺值RR00047NKWI3805916轉(zhuǎn)子電阻標(biāo)么值R2RBRR0022544工作性能計算65滿載時定子電流有功分量標(biāo)么值I1P1236890166滿載時轉(zhuǎn)子電流無功分量標(biāo)么值IXI1P21I1P21X1X1021601394411236211021601394112362018111021611MSX5362049167滿載時定子電流無功分量標(biāo)么值I1QIMIX0469014306568滿載電勢標(biāo)么值KE1L1I1PR1I1Q1X11123600207065004910942與22項初設(shè)值KE相符69空載時電勢標(biāo)么值11IM1030900419097601X70空載時定子齒磁密BT101637T10TL5894207671空載時轉(zhuǎn)子齒磁密BT201658T6019427120TL72空載時定子軛磁密BJ101502T5194207110JL73空載時轉(zhuǎn)子軛磁密BJ201287T1942076120JL74空載時氣隙磁密0748T0B72094610L75空載時定子齒部磁壓降FT10HT10LT146810215971037474A76空載時轉(zhuǎn)子齒部磁壓降FT20HT20LT25341022310312282A77空載時定子軛部磁壓降FJ10CJ1HJ10LJ104020110278811036336A78空載時轉(zhuǎn)子軛部磁壓降FJ20CJ2HJ20LJ2043890102276910310597A79空氣隙磁壓降24405A6301047825BK80空載總磁壓降0210210FFJJTT7474122826336105972440550497A81空載磁化電流10092DPMKNFI598743436A（四）工作性能計算82定子電流標(biāo)么值13161I12QPI670322定子電流實際KWI183定子電流密度J121794362MAANAICT84線負(fù)荷A1DIMI241970143885轉(zhuǎn)子電流標(biāo)么值I221XPI60311536轉(zhuǎn)子電流實際值I221ZKNMDPKW695803458916742965A端環(huán)電流實際值IRA587214362PZ86轉(zhuǎn)子電流密度導(dǎo)條電密225837164MAAIJB端環(huán)電密240289IJR87定子電氣損耗132320025700447121IPCU0044710103447WN88轉(zhuǎn)子電氣損耗117200220030122RIPALPAL2PAL2PN0030110103301W89附加損耗銅條轉(zhuǎn)子PS002PSPSPN00210103200W90機(jī)械損耗二級封閉自扇冷式PFW3/P2D141043/2202641041027W機(jī)械損耗標(biāo)么值PFWPFW/PN1027/1010300102791定子鐵耗1定子軛重量GT4PAT1LT14237710392103781032165FE2定子齒重量GJ2PAJ1LJ14298731031697103781035211FE3損耗系數(shù)PHET5388PHEJ37654定子齒損耗PFETK1PHETGT255388521702W5定子軛損耗PFEJK2PHEJGJ2380216163W6定子鐵耗PFEPFETPFEJ1637022332W對于半閉口槽按經(jīng)驗取K12K225鐵耗標(biāo)么值PFEPFE/PN2332/10103002392總損耗標(biāo)么值PPCU1PAL2PFWPSPFE012393輸出功率PN11P101231122794效率1P/PN1101227/112278907890789/89070080595功率因數(shù)I1P/I111236/1309086COS96轉(zhuǎn)差率SN21FWFERSALLPP0932019400275PFERNFEIRTR31027465100113497轉(zhuǎn)速NN60F/P1SN6060/21002751750R/MIN98最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)TM212XRSN18024570212227445起動性能計算99起動電流假設(shè)值IST2535TMIKW74A100起動時定轉(zhuǎn)子槽磁勢平均值FSTISTNS1/A10707KU1KD12KP1Z1/Z20743207071095982136/269723404A101空氣隙中漏磁場的虛擬磁密BL0FST/2C041063022/205103093774538T06425C21T06425634009377由BL查得漏抗飽和系數(shù)KZ046102齒頂漏磁飽和引起的定子齒頂寬度的減少CS1T1B011KZ1484381046596103M103齒頂漏磁飽和引起的轉(zhuǎn)子齒頂寬度的減少CS2T2B021KZ204211046105103M104起動時定子槽比漏磁導(dǎo)KU1KL11ST1U1L04070186507650976251580011BCBHSU83430195105起動時定子槽漏抗XS1STXS111STS1055/11240440CX03510CX106起動時定子諧波漏抗X1STKZX1051077CX03577CX107起動時定子漏抗X1STXS1STX1STXE1035100357703350CX00455108考慮集膚效應(yīng)轉(zhuǎn)子導(dǎo)條相對高度1987103HBSFB219871032810360/004341061915HB轉(zhuǎn)子導(dǎo)條高度HB284103MBB/BS2導(dǎo)條寬和槽寬之比BB/BS21109轉(zhuǎn)子電阻增加系數(shù)和電抗減少系數(shù)KF18KX0778110起動時轉(zhuǎn)子槽比率磁導(dǎo)（0504565）077822391785222LXUSTH02/B02CS2/CS2B02U05/1952/952104565111起動時轉(zhuǎn)子槽漏抗XS2STXS222STS17854/27391256CX08187CX112起動時諧波漏抗X2STKZX2051108CX04982CX113起動時轉(zhuǎn)子斜槽漏抗XSKSTKZXSK0510273CX01255CX114起動時轉(zhuǎn)子漏抗X2STXS2STX2STXE2XSKST08206055230139201559CX00697115起動時總漏抗XSTX2STX1ST004740072801152116起動時轉(zhuǎn)子總電阻R2STKFRBRR180017400047003602117起動時總電阻RSTR1R2ST00245700360200606118起動時總阻抗ZST22STSTSXR106001302119起動電流ISTIKW/ZST958/013467413A誤差02ISTIST/I1587120起動時轉(zhuǎn)矩倍數(shù)TSTR2ST/ZST21SN00360/013022100275207下面將本臺電機(jī)的主要性能指標(biāo)與技術(shù)條件中的標(biāo)準(zhǔn)作一比較標(biāo)準(zhǔn)值計算值偏差1效率08808907122功率因數(shù)0840858213最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)222275344起動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)22207595起動電流倍數(shù)705871632結(jié)束語隨著軍工和民用對高頻高速發(fā)電機(jī)和電動機(jī)的需求,高頻高速電機(jī)已成為國內(nèi)外研究的熱點(diǎn)之一由于高頻高速電機(jī)的高功率密度和高速、高頻運(yùn)行特點(diǎn),涉及到材料、機(jī)械、電磁、電力電子、自動化、檢測技術(shù)與計算機(jī)控制等多學(xué)科的前沿技術(shù),因此需要深入研究的問題很多,在我國尚處于起步階段在電機(jī)結(jié)構(gòu)上除了繼續(xù)深入研究高頻高速電機(jī)并擴(kuò)大其轉(zhuǎn)速和功率范圍外,還需要研究感應(yīng)式和磁阻轉(zhuǎn)子等其他結(jié)構(gòu)形式的高速電機(jī)需要進(jìn)行高速電機(jī)電磁與機(jī)械綜合設(shè)計方法研究,應(yīng)用電磁場、應(yīng)力場與溫度場耦合方法,分析計算電機(jī)定轉(zhuǎn)子的高頻和高速損耗和溫升分布,電機(jī)的強(qiáng)度、剛度、振動和噪聲需要研究高溫高速磁懸浮軸承系統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù),具有冗余容錯能力的高可靠性的磁懸浮軸承系統(tǒng)以及磁懸浮軸承柔性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的控制方法。需要進(jìn)行高頻高速電機(jī)功率變換和控制系統(tǒng)變流器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與控制策略研究供電與控制系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)監(jiān)測與可靠性研究高頻高速發(fā)電機(jī)供電質(zhì)量控制技術(shù)、多機(jī)并網(wǎng)及與其他供電系統(tǒng)并聯(lián)運(yùn)行技術(shù)的研究。在這兩個多月的畢業(yè)設(shè)計中，我的課題是高頻交流電機(jī)設(shè)計，由于第一次搞高頻交流電機(jī)設(shè)計，設(shè)計經(jīng)驗不足，一些參數(shù)要反復(fù)估計、計算，最后才能達(dá)到比較理想的結(jié)果，各項性能指標(biāo)滿足了設(shè)計要求。本次畢業(yè)設(shè)計的課題涉及的知識面非常廣，其中有許多以前不曾接觸過的東西。因此，剛開始時確實覺得無從下手，摸不著頭緒。然而，經(jīng)過半個月多地大量閱讀參考資料和復(fù)習(xí)專業(yè)書以后，逐漸對課題內(nèi)容有了較深的認(rèn)識，從而基本上掌握了異步電動機(jī)的工作原理，設(shè)計思路，以及設(shè)計時應(yīng)注意的各種問題。在作了大量的準(zhǔn)備工作之后，初步確定了異步電動機(jī)的設(shè)計方案，經(jīng)過幾個星期的努力，完成了電機(jī)設(shè)計。我認(rèn)為畢業(yè)設(shè)計的整個過程就是一個發(fā)現(xiàn)問題、分析問題、解決問題的過程，整個畢業(yè)設(shè)計是在不斷解決問題的過程中一步一步向前推進(jìn)。每一個問題的出現(xiàn)都是對我極大的挑戰(zhàn)，每個問題的解決都是在知識和心理上對我的一次洗禮。同時我也認(rèn)識到搞好設(shè)計工作，不僅需要充足的知識準(zhǔn)備，而且更需要心理上的準(zhǔn)備。設(shè)計時不但要認(rèn)真仔細(xì)，還必須有極強(qiáng)的耐性和較好的自我調(diào)節(jié)能力。本次畢業(yè)設(shè)計的各項指標(biāo)基本上符合要求，但仍存在著不少問題。畢業(yè)設(shè)計不僅是對我們所學(xué)知識的一次檢查，更重要的是我們能將所學(xué)的知識綜合應(yīng)用，進(jìn)一步擴(kuò)展，真正達(dá)到學(xué)以致用的境界。當(dāng)看到自己設(shè)計完成的作品時，心里無比的自豪，同時也為自己將來步入社會，在工作崗位增加了一份自信和從容。參考文獻(xiàn)1MASATOOTA,SHIGENORIANDOHSUPERHIGHSPEEDMOTORWITHMAGNETICBEARINGFORMACHINETOOLSPINDLECIPEC95,YOKOHAMA1995135013552BARRYM,CHERIL,GREGORYDDEVELOPMENTOFAN11000R/MIN3500HPINDUCTIONMOTORANDADJUSTABLESPEEDDRIVEFORREFINERYSEVICRJIEEETRANSACTIONONINDUSTRYAPPLICATION,1997,3338158253KESHIA,TOMITAH,MIYASHITAOPOWERANDSPEEDLIMITATIONINHIGHSPEEDELECTRICAMACHINESCIPEC95,YOKOHAMA1995132113264MAJORRV,LIMITEDCRAWLEY,WESTSUSSEXDEVELOPMENTOFHIGHSTRENGTHSOFTMAGNETICALLOYSFORHIGHSPEEDELECTRICALMACHINESMTHEINSTITUTIONOFELECTRICALENGINEERS,LONDON19988/18/45BOGLIETTIA,FERRARISP,LAZZARIMABOUTTHEDESIGNOFVERYHIGHFREQUENCYINDUCTIONMOTORSFORSPINDLEAPPLICATIONSJELECTRICMACHINESANDPOWERSYSTEMS,1997,253874096鄧智泉,嚴(yán)仰光無軸承交流電機(jī)的基本理論和研究現(xiàn)狀J電工技術(shù)學(xué)報,2000,15229357SARRIJ,ARKKIOALOSSESINHIGHSPEEDASYNCHRONOUSMOTORHELSINKIUNIVERSITYOFTECHNOLOGYLABORATORYOFELECTROMECHANICS,FINLAND19967047088PYRHONENJ,KURRONENPPROPERTIESOFHIGHSPEEDSOLIDROTORINDUCTIONMACHINESMREASEARCHREPORTPART3OFDEPARTMENTOFENERGYTECHNOLOGY,LAPPEENRANLAPPPEENRANTAUNIVOFTECH1993102310349KOUKIMATSUSE,TOSHIYUKIHAYASHIDA,ICHIROMIKI,HISAOKUBOTAEFFECTOFCROSSPATHRESISTANCEBETWEENADJACENTROTORBARSONPEFFORMANCEOFINVERTERFEDHIGHSPEEDINDUCTIONMOTORJIEEETRANSACTIONONINDUSTRYAPPLICATION,1994,30362163510BOGLIETTIA,FERRARISP,LAZZARIMTESTPROCEDUREFORVERYHIGHSPEEDSPINDLEMOTORSCCONFRECIEEEIAS90,SEATTLEUSA199010210811李立毅,崔淑梅,宋凱高頻電主軸的發(fā)熱及其對策J微電機(jī),2000,333474912趙爭鳴逆變器供電下的異步電機(jī)計算機(jī)輔助設(shè)計J電工技術(shù)學(xué)報,1998,1363134,3913WANGFX,ZONGM,ZHENGWP,ETALDESIGNFEATURESOFHIGHSPEEDPMMACHINESAPROCEEDINGSOFTHESIXTHINTERNATIONALCONFERENCEONELECTRICALMACHINESANDSYSTEMSCBEIJINGINTERNATIONALACADEMICPUBLISHERSWORDPUBLISHINGCORPORATION,2003667014楊淑英電力系統(tǒng)概論北京中國電力出版社，200315唐任遠(yuǎn)現(xiàn)代永磁同步電機(jī)理論與設(shè)計北京機(jī)械工業(yè)出版社，199716李發(fā)海,朱東起電機(jī)學(xué)科學(xué)出版社，200717BOGLIETTIA,FERRARISP,LAZZARIMABOUTTHEDESIGNOFVERYHIGHFREQUENCYINDUCTIONMOTORSFORSPINDLEAPPLICATIONSELECTRICMACHINESANDPOWERSYSTEMS,1997,2538740918PULLKRTHEDESIGNANDDEVELOPMENTOFASMALLGASTURBINEANDHIGHSPEEDGENERATORPHDDISSERTATION，IMPERIALCOLLEGEUNIVERSITYOFLONDON，199119ETEMAD,MR,FEAOCCHL,AHALLJANDPULLENKANEVALUATIONOFHIGHSPEEDGENERATORSPROCEEDINGSOFTHE27THISATASYMPOSIUM,AACHEN，GERMANY，1994V162963720王秀和永磁電機(jī)中國電力出版社，20078張文轉(zhuǎn)子動力學(xué)理論基礎(chǔ)北京科學(xué)出版社，199021王鳳翔高速電機(jī)的設(shè)計特點(diǎn)及相關(guān)技術(shù)研究沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報，200622晏礪堂高速旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動北京科學(xué)出版社，199423LAHTEENMAKIJDESIGNANDVOLTAGESUPPLYOFHIGHSPEEDINDUCTIONMACHINEPHDDISSERTATIONHELSINKIACTAPOLYTECHNICASCANDINAVICA,200224虞烈，劉恒軸承轉(zhuǎn)子動力學(xué)。西安西安交大出版社，200125THOMWT，DAHLEHMDTHEORYOFVIBRATIONWITHAPPLICTAIONBEIJINGTSINGHUAUNIVERSITYPRESS，200526鄭兆昌機(jī)械振動北京機(jī)械工業(yè)出版社，198227尹澤勇燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子循環(huán)對稱接觸應(yīng)力分析北京國防工業(yè)出版社28李冰，鄧智全，嚴(yán)仰光高速異步電機(jī)的關(guān)鍵技術(shù)微特電機(jī)，2002，671029賈志剛，梅林濤有限元方法在膨脹節(jié)強(qiáng)度分析中的應(yīng)用設(shè)計與結(jié)構(gòu)2001，118（4）434530RAHMAN