第一章流體流動一名詞解釋（每小題2分）1法定計量單位由國家以命令形式規(guī)定允許使用的計量單位。2穩(wěn)定流動流動系統(tǒng)中各截面上的流速、壓強、密度等各有關(guān)物理量僅隨位置變化不隨時間變化。3不穩(wěn)定流動流動系統(tǒng)中各截面上的流速、密度、壓強等隨位置及時間而變。4流動邊界層流體流過壁面時，如果流體潤濕壁面，則必然形成速度梯度很大的流體層叫流動邊界層。5邊界層分離流體在一定條件下脫離壁石的現(xiàn)象叫邊界層的分離。6速度梯度7牛頓粘度定律8當量長度LE把流體流過某一管件或閥門的局部阻力折算成相當于流過一段與它直徑相同，長度為的直管阻力。所折算的直管長度稱為該管件或閥門的當量長度。9因次分析法用位數(shù)不多的無因次數(shù)群代替較多的變量，對一個復雜的物理現(xiàn)象可簡化實驗工作，該方法稱為因次分析法。10相對粗糙度/D相對粗糙度。11粘性與粘度運動流體內(nèi)部產(chǎn)生的阻礙流體向前運動的特性。12點速度流通截面上某一點的速度，可直接測量M/S。13絕壓以絕對零壓作起點計算的壓強，稱為絕對壓強。14表壓表示被測流體的絕對壓強比大氣壓強高出的數(shù)值，稱為表壓強。EL15真空度真空度等于大氣壓強減去絕對壓強。二單選擇題（每小題2分）1某物體的質(zhì)量為1000KG，則其重量為_。BA1000NB9810NC9810KGFD1000/981KGF24水在SI制中密度為_；重度為_；在工程單位制中密度為_；重度為_。BDCAA1000KGF/M3B1000KG/M3C102KGFS2/M4D9810N/M33如圖所示,若液面恒定,忽略流動阻力損失,則放水管的出口速度U與_有關(guān)。AAHBH、DCDDPAEH、D、PA4用標準孔板流量計測量管中的流量，采用如圖所示三種裝置，兩測壓孔距離H相等，D1D2D3，各管流速相等。其讀數(shù)分別為R1，R2，R3。則。（流體皆為水，指示液皆為汞）。DAR2R1R3BR1R2R3CR1R2R3DR1R2R3ER1R2R35圖示所表示的R值大小反映_。AA、兩截面間壓差值B截面間流動壓降損失C、兩截面間動壓頭變化D突然擴大或縮小流動損失6一敞口容器,底部有一出水管如圖示。容器內(nèi)水面保持恒定,管內(nèi)水流動的速度頭為05M水柱。水由容器流入管內(nèi),則2點的表壓P2水柱。CA15MB10MC075MD05M7如圖所示,用U形壓差計與管道A、B兩點相連。已知各圖中管徑、A、B間的管長L及管道中流體流量均相同,管內(nèi)流體均為20水,指示液均為汞,則_。BAR1R2,R1R2R4BR1R2R3R4CR1R2R3R4DR1R2R3R48如圖表明,管中的水處于_。CA靜止B向上流動C向下流動D不一定9層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是_。DA湍流流速層流流速；流道截面大的為湍流，截面小的為層流；C流的雷諾數(shù)CD能肯定11一個工程大氣壓等于_PA；_KGF/CM2。BGA013105B81104C60D356E033F0G12如圖所示，連接A、B兩截面間的壓差計的讀數(shù)R表示了的大小。CAA、B間的壓頭損失HFABBA、B間的壓強差PCA、B間的壓頭損失及動壓頭差之和DA、B間的動壓頭差UA2UB2/2G13轉(zhuǎn)子流量計的主要特點是_。（從流道截面與壓差改變考慮）。CA恒截面、恒壓差B變截面、變壓差C恒流速、恒壓差D變流速、恒壓差14下圖中高位槽液面保持恒定,液體以一定流量流經(jīng)管路,AB與CD兩段長度相等,管徑與管壁粗糙度相同,則1U形壓差計讀數(shù)_。BAR1R2BR1R2CR1R2D不定2液體通過AB與CD段能量損失_。BAHFABHFCDBHFABHFCD15有一并聯(lián)管路，如圖所示，兩段管路的流量，流速、管徑、管長及流動阻力損失分別為V1，U1，D1，L1，HF1及V2，U2，D2，L2，HF2。若D12D2，L12L2，則1HF1/HF2（）EA2B4C1/2D1/4E12若兩段管路中流體均作滯流流時，U1/U2（）AA2B4C1/2D1/4E116一敞口容器,底部有一進水管如圖示。容器內(nèi)水面保持恒定,管內(nèi)水流動的速度頭為05M水柱。水由水管進入容器,則2點的表壓P2水柱。BA20MB15MC10MD075M17孔板流量計的孔流系數(shù)CO，當RE數(shù)增大時，其值_。BA總在增大B先減小，當RE數(shù)增大到一定值時，CO保持為某定值C總是減小D不定18在完全湍流阻力平方區(qū)時，粗糙管的摩擦系數(shù)數(shù)值_。CA與光滑管一樣B只取決于REC只取決于相對粗糙度D與粗糙度無關(guān)19如圖，U形壓差計測得_。AAA、B間的阻力損失BA、B間的壓強差CA、B間的位頭差加阻力損失DA、B間位頭差20下圖中高位槽液面保持恒定,液體以一定流量流經(jīng)管路,AB與CD兩段長度相等,管徑與管壁粗糙度相同,則1AB與CD兩段靜壓差_。CAPABPCDBPABPCDCPABPCDD不定2R1值表示_。CAAB段的壓差值BAB段位能變化CAB段流動能量損失DAB段壓差值及流動能量損失21氣體是（）的流體。BA可移動B可壓縮C可流動D可測量22在靜止的流體內(nèi)，單位面積上所受的壓力稱為流體的（）。CA絕對壓強B表壓強C靜壓強D真空度23以絕對零壓作起點計算的壓強，稱為（）。AA絕對壓強B表壓強C靜壓強D真空度24真空表上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓強（）大氣壓強的讀數(shù)。AA低于；B等于；C高于；D近似于25絕對壓強等于（）與表壓強之和。AA大氣壓強B表壓強C相對壓強D絕對壓強26單位時間內(nèi)流過管道任意截面的流體量稱為（）。CA流速B流線C流量D流函數(shù)27（）內(nèi)流體在流動方向上所流過的距離稱為流速。BA無限時間B單位時間C長時間D短時間柏努利方程式中的（）項表示單位質(zhì)量流體所具有的位能。AAGZBCDWE28柏努利方程式中的項表示單位質(zhì)量流體因克服流動阻力而（）的能量。DA增加B擴大C需求D損失29流體在直管中流動，當（）2000時，流體的流動類型屬于層流。AAREBPRCNUDGR30流體在管內(nèi)作（）流動時，其質(zhì)點作不規(guī)則的雜亂運動。BA層流B湍流C過渡流D漩渦流31流體在圓管內(nèi)（）流動時，最大速度是平均速度的二倍。AA層流B湍流C過渡流D漩渦流32對于（），當量直徑等于四倍的流通截面積除以潤濕周邊。BA圓形管B非圓形管C矩形管D直管三填空題（每小題2分）1當計算流體由粗管進入細管的流動局部阻力時，其公式中的流速應(yīng)該用_管中的速度。流體在管內(nèi)作湍流流動時不是阻力平方區(qū)其摩擦系數(shù)隨RE和_而變。細管E/D2牛頓粘性定律的數(shù)學表達式為_，牛頓粘性定律適用于_型流體。DU/DY牛頓3在畢托管中，測壓孔正對水流方向的測壓管液位代表_，流體流過測速管側(cè)壁小孔的測壓管液位代表_。動靜壓頭之和靜壓頭4穩(wěn)定流動中，點流速只與_有關(guān)，而不穩(wěn)定流動中，點流速除與位置有關(guān)外，還與_有關(guān)。位置時間5列伯努利方程時選取的截面，期中的兩個必須具備的條件是_，_。連續(xù)、垂直流動方向或流體流線平行6流體在圓形管道中作層流流動，如果只將流速增加一倍，則阻力損失為原來的_倍；如果只將管徑增加一倍，流速不變，則阻力損失為原來的_倍。2；1/47下圖表示流體在圓形直管進口段內(nèi)流動時邊界層發(fā)展的情況,圖中AB截面管中心A點的流速為US,B點的流速為U,圖示中所表示的符號意義是1為，2為_3為,US表示。滯流邊界層厚度湍流邊界層厚度滯流內(nèi)層主流區(qū)流速8在SI制中壓強的因次為_；功率的因次為_速度梯度。MT2L1MT3L29實際流體在管道內(nèi)流動時產(chǎn)生阻力的主要原因是_。流體具有粘性10圖示并聯(lián)管路。流體由高位槽經(jīng)A、B兩路流出。當開大閥門A后，管路A中流速UA，O點壓強P0。增大降低11流體流動的連續(xù)性方程是_；適用于園形直管內(nèi)不可壓縮流體流動的連續(xù)性方程是_U1A11U2A22常數(shù)U1D12U2D22常數(shù)12流體在一段圓形水平直管中流動，測得平均流速為05M/S，壓強降為10PA，RE為1000，問管中心處點速度為_M/S，若平均流速增加為1M/S，則壓強降為_PA。1M/S20PA13LZB40轉(zhuǎn)子流量計其轉(zhuǎn)子為不銹鋼（比重792），刻度標值以水為基準，量程范圍為02525M3/H，若用此轉(zhuǎn)子流量計來測量酒精（比重08），則酒精的實際流量值要比刻度值_，測量酒精時，此流量計的最大流量值為_。大284M3/H14如圖所示，液體在等徑傾斜管中穩(wěn)定流動，則閥的局部阻力系數(shù)與壓差計讀數(shù)R的關(guān)系式為_。21URG15如附圖所示,容器中盛有油800KG/M3。油上界面A2以上是空氣。U形管中指示液為水1000KG/M3,A1,A2,A3在同一水平面上,B1,B2,B3點也在同一高度上,H1100MM,H2200MM,則各點的表壓PA1_,PA2_,PB1_,PB3_。表壓值以MM水柱表示PA10PA2100MMH2OPB1300MMH2OPB3_PA2H1H2油/水340MMH2O16流體動力黏度簡稱為黏度的SI單位為_。運動黏度的SI單位為_。PAS或NS/M2、M2/S17邊長為04M的正方形通風管道，其潤濕周邊長為_，當量直徑為_。16M當量直徑為04M18米糠油在管中作層流流動，若流量不變，、L不變，管徑增加一倍，則摩擦阻力損失_。1/1619流體機械能衡算式如衡算基準以J/KG表示,則該方程可表示為，若用N/M2NM/M3表示則可表示為。（無外加機械能）HFUPGZUPGZ2211FZZ21120如圖所示，液體在等徑管中穩(wěn)定流動，則閥的局部阻力系數(shù)與壓差計讀數(shù)R的關(guān)系式為。21層流時,管內(nèi)平均流速是最大流速的_；湍流時,管內(nèi)平均流速約是最大流速的_。050822如圖所示系統(tǒng)，其大管內(nèi)徑D145MM，液體在管內(nèi)流速為05M/S，小管內(nèi)徑D219MM，從11到22斷面的阻力損失為15J/KG，則22斷面處的流速為_M/S，是根據(jù)方程而得。28M/S連續(xù)性23空氣在內(nèi)徑一定的圓管中穩(wěn)定流動，若氣體質(zhì)量流量一定，當氣體溫度升高時，RE值將_。下降24_的流體稱為理想流體。無粘性25某種油漆服從冪率方程10（DU/DY）05，PA。在剪切速率DU/DY11/S時的黏度為_PAS；當DU/DY1001/S時其黏度為PAS。10126并聯(lián)管路的特點是A并聯(lián)各管段壓強降_；B主管流量等于并聯(lián)的各管段_。相等流量之和27LZB40轉(zhuǎn)子流量計其轉(zhuǎn)子為不銹鋼（比重792），刻度標值以水為基準，量程范圍為02525M3/H，若上述轉(zhuǎn)子流量計改用形狀完全相同的鉛轉(zhuǎn)子（比重1067）代替原不銹鋼轉(zhuǎn)子，測量的流體仍為水，則實際流量值要比刻度值_，實際量程范圍為_M3/H。大029529528測流體流量時，隨著流體流量增加，孔板流量計兩側(cè)壓差值將_，若改用轉(zhuǎn)子流量計測量，當流量增大時，轉(zhuǎn)子兩端壓差值將_。增加不變29已知攪拌器功率P是攪拌槳直徑D、轉(zhuǎn)速N、流體密度及黏度的函數(shù)，即PFD,N,，利用因次分析法處理，最終所得準數(shù)關(guān)系式中共有個準數(shù)。22UGRI30壓強表上的讀數(shù)表示被測流體的（）比大氣壓強高出的數(shù)值，稱為表壓強。絕對壓強四問答題（每小題2分）1如何判斷一流體的流動類型RE2000的流動稱為層流流動，RE4000的流動稱為湍流流動2層流與湍流是如何定義的RE2000的流動稱為層流流動，RE4000的流動稱為湍流流動3簡述層流與湍流的區(qū)別。流體在管內(nèi)作層流流動時，其質(zhì)點沿管軸作有規(guī)則的平行運動，各質(zhì)點互不碰撞，互不混合。流體在管內(nèi)作湍流流動時，其質(zhì)點作不規(guī)則的雜亂運動，并相互碰撞，產(chǎn)生大大小小的漩渦4什么是“當量直徑”對非圓形截面的通道,可以找到一個與圓形管直徑相當?shù)摹爸睆健眮泶?此直徑即稱為“當量直徑”5當量直徑是如何計算的當量直徑等于四倍的流通橫截面積除以潤濕周邊長6某液體分別在本題附圖所示的三根管道中穩(wěn)定流過，各管絕對粗糙度、管徑均相同，上游截面11的壓強、流速也相等。問在三種情況中，下游截面22的流速是否相等三種情況中，下游截面22的流速相等7某液體分別在本題附圖所示的三根管道中穩(wěn)定流過，各管絕對粗糙度、管徑均相同，上游截面11的壓強、流速也相等。問在三種情況中，下游截面22的壓強是否相等如果不等，指出哪一種情況的數(shù)值最大，哪一種情況的數(shù)值最小其理由何在三種情況中，下游截面22的壓強不相等，其中（A）的壓強最大，（C）的壓強最小。這是因為（C）管上不僅有一個閥門消耗能量，且管子末端垂直上升一段，又使得靜壓強降低8活塞在汽缸中以02M/S速度移動，見附圖?；钊c汽缸之間的油膜厚度為01MM，求油膜的速度梯度是多少9漆刷以08M/S速度在平板表面移動，漆膜厚度為02MM，見附圖。問漆膜中形成的速度梯度為多少10如圖，有一敞口高位槽，由管線與密閉的低位水槽相連接，在什么條件下，水由高位槽20103YUD4012083UDY向低位槽流動為什么時，水向低位槽流動2PZGA五判斷題（每小題1分）1已知攪拌器功率P是攪拌槳直徑D、轉(zhuǎn)速N、流體密度及黏度的函數(shù)，即PFD,N,，利用因次分析法處理，最終所得準數(shù)關(guān)系式中共有3個準數(shù)。錯2某物體的質(zhì)量為1000KG，則其重量為9810N。對3一敞口容器,底部有一出水管如圖示。容器內(nèi)水面保持恒定,管內(nèi)水流動的速度頭為05M水柱。水由容器流入管內(nèi),則2點的表壓P2075M水柱。對4層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是湍流流速層流流速。錯5一個工程大氣壓等于1013105PA。錯6孔板流量計的孔流系數(shù)CO，當RE數(shù)增大時，其值先減小，當RE數(shù)增大到一定值時，CO保持為某定值。對7流體在圓形管道中作層流流動，如果只將流速增加一倍，則阻力損失為原來的2倍。對8流體在一段圓形水平直管中流動，測得平均流速為05M/S，RE為1000，問管中心處點速度為1M/S。對9邊長為04M的正方形通風管道，當量直徑為06。錯10測流體流量時，隨著流體流量增加，孔板流量計兩側(cè)壓差值將增加。對六計算題1、某牛頓型流體在圓、直、等徑管內(nèi)流動，在管截面上的速度分布可表達為V20Y200Y2，式中Y截面上任一點至管壁的徑向距離，M；V該點的點流速，M/S。試求管半徑中點處的流速；管壁處的剪應(yīng)力。該流體的黏度為005PAS。5分1已知V20Y200Y2，則04DVY令，解得Y005M，即管半徑R005M當005/20025M，0D2V20Y200Y2200025200002520375M/S3分220M/S/M則W0052010N/M22分0YDV0YDV2、水在水平管內(nèi)流動，截面1處管內(nèi)徑D1為02M，截面2處管內(nèi)徑D2為01M。現(xiàn)測得水在某流量下截面1、2處產(chǎn)生的水柱高度差為020M，若忽略水由1至2處的阻力損失，試求水的流量M3/H。10分4分221UPUPZGZGZI、PI均按管中心線取值，因Z1Z2，U24U1得221145H020U10511M/S4分21215PUG2分332210065784MVDS3、水從噴嘴口11截面垂直向上噴射至大氣。設(shè)在大氣中流束截面保持圓形。已知噴嘴內(nèi)直徑D125MM,現(xiàn)要求在高于噴嘴出口5M處水流的直徑D2為D1的12倍，試計算出噴嘴口的水流速U1。忽略阻力。5分令高于噴嘴出口5M處水流截面為22截面12截面間P1P2D212D1，U1D12U2D22U23分4由即U11376M/S2分21UZG22119854U4、某廠如圖所示的輸液系統(tǒng)將某種料液由敞口高位槽A輸送至一敞口攪拌反應(yīng)槽B中,輸液管規(guī)格為3825MM,已知料液在管中的流速為UM/S,系統(tǒng)的HF206U2/2J/KG。因擴大生產(chǎn)，須再建一套同樣的系統(tǒng),所用輸液管直徑不變，而要求的輸液量須增加30,問新系統(tǒng)所設(shè)的高位槽的液面需要比原系統(tǒng)增高多少10分U10U2P1P2于是GZ1GZ2HFGZ1Z2HF2064分2UU239M/S2分0505129866GZZ1Z22061514M2分2213598UG增高為Z1Z1151411414M2分5、用泵自貯油池向高位槽輸送礦物油，流量為384T/H。池及槽皆敞口。高位槽中液面比池中液面高20M,管路總長包括局部阻力430M，進出口阻力不計。管徑為1084MM，油的粘度為3430CP，密度為960KG/M3,泵的效率為50，求泵的實際功率。10分2分3284104596MUS層流1622分3964EDR64ER列兩截面柏方82081EWZGHFF0,UPA22430156697LUJHFDKG4分9578EW2分3140156ESENWKW6、用離心泵經(jīng)5735MM的鋼管,將敞口貯槽內(nèi)的有機溶液密度為800KG/M3,粘度為20CP輸送到反應(yīng)器中。設(shè)貯槽內(nèi)的液面離反應(yīng)器內(nèi)的液面高度保持16M，見附圖。已知鋼管總長度包括局部阻力當量長度為25M，反應(yīng)器內(nèi)的壓力恒定為4KGF/CM2表壓，有機溶液輸送量為6M3/H，泵的效率為60，試確定泵的軸功率。10分層流2分3058491682EDUR641982分264MS列兩截面柏方2分2EPWZGHF250UF4分34987164891665439EJKG2分3654380415ESENWKW7、40水由高位槽經(jīng)異徑收縮管向下流動，40水的密度為992KG/M3，飽和蒸汽壓PV738KPA，當?shù)卮髿鈮簽?7KPA。現(xiàn)擬D0取135MM，試問當不計阻力損失，水在流經(jīng)收縮管時會不會汽化10分管子出口流速U140M/S2分2GH1981400152U001352U01728M/S2分由水槽液面至收縮管處排伯努利方程3097178PP0170103PA4分P0PV，故收縮管處不會發(fā)生水汽化。2分8、如圖所示，水從槽底部沿內(nèi)徑為100MM的管子流出，槽中水位穩(wěn)定。閥門關(guān)閉時測得R50CM，H18M。求閥門全開時的流量閥門全開時B處的表壓閥全開時LE/D15，入管口及出管口的阻力系數(shù)分別為05及10，設(shè)摩擦系數(shù)001815分閥關(guān)時ZA1810000513600ZA5M2分閥全開對AA和CC截面外側(cè)列伯努利方程取ZC0基準面,22CCAPUUGGHF4分220,0A解出U302M/S2598115CU3分320360844MVH對AA到BB截面列伯努利方程2BAPUGZHF4分2230503981518B解出PB176104N/M2（表）2分9在圖示裝置中，水管直徑為5735MM。當閥門全閉時，壓力表讀數(shù)為03大氣壓,而在閥門開啟后，壓力表讀數(shù)降至02大氣壓。設(shè)管路入口至壓力表處的壓頭損失為05MH2O，求水的流量為若干M3/H10分解閥門全閉時，由P2GH，即水槽液面距閥門中心線50313198HM的高度為31M。2分閥門開啟時，以水槽液面為上游截面11，壓力表處為下游截面22，管路中心線為基準水平面。在兩截面間列柏努利方程式4分Z1H31M，Z20，P10，P2021013105PA，U10，HF/G05MH2O代入上式3解得U2324M/S2分523598U2分3236094MVDUH10、如圖示常溫水由高位槽以15M/S流速流向低位槽，管路中裝有孔板流量計和一個截止閥,已知管道為5735MM的鋼管，直管與局部阻力的當量長度不包括截止閥總和為60M,截止閥在某一開度時的局部阻力系數(shù)為75。設(shè)系統(tǒng)為穩(wěn)定湍流,管路摩擦系數(shù)為0026。求管路中的質(zhì)量流量及兩槽液面的位差Z；閥門前后的壓強差及汞柱壓差計的讀數(shù)R2。若將閥門關(guān)小，使流速減為原來的08倍，設(shè)系統(tǒng)仍為穩(wěn)定湍流，近似不變。問截止閥的阻力系數(shù)變?yōu)槎嗌匍y門前的壓強PA如何變化為什么20分122051029451064SKGTWDUSH1122截面列伯努利方程ZGHF5分2160275438ZGM2閥前后231010UPPAPIGR即84381031361103981R2R2006826M6MM5分31122截面列伯努利方程當U08U081512M/S2LUZGHFD2438LGDU5分29814360954因高位槽水位不變，流量減小，閥前管路阻力減小，必引起A點壓強PA增大。5分11計算題水塔供水系統(tǒng)如附圖所示。管路總長50M不包括局部阻力當量長度，水塔內(nèi)水位高98M，管內(nèi)徑D45MM，現(xiàn)測得流量V為12M3/H，摩擦系數(shù)可按002計，試計算所有局部阻力當量管長LE之值。10分1122截面列伯努利方程4分21UZGHF2分2136045MSELUHFD221ELUZGD2分2509814EL2分298150482ELM12計算題有一內(nèi)徑D50MM的管子，用孔板流量計測量水的流量，孔板內(nèi)孔直徑D025MM，U形壓差計的指示液為汞，孔流系數(shù)C0062。當需測的最大水流量為18M3/H，問U形壓差計最大讀數(shù)MAX為多少5分期中3分002ISGRVAUC02IGRUC2981361856364I221849812605630RM2分9R13、計算題密度為103KG/M3、粘度為1CP的水，以10M3/H的流量在513MM的水平光滑管內(nèi)流過。在管內(nèi)某處P115AT表壓，若局部阻力不計，問距該處100M下游處P2為多少PARE30001105，03164/RE02510分2分22001753644MUSD2分3517800ER1分0253649187列兩面的柏方3分2122FPPLUHD表2分22442110751598079081LUPAD14、內(nèi)截面為1000MM1200MM的矩形煙囪的高度為30M。平均摩爾質(zhì)量為30KG/KMOL，平均溫度為400的煙道氣自下而上流動。煙囪下端維持49PA的真空度。在煙囪高度范圍內(nèi)大氣的密度可視為定值，大氣溫度為20，地面處的大氣壓強為10133103PA。流體流經(jīng)煙囪時的摩擦系數(shù)可取為005，試求煙道氣的流量為若干20分解煙囪底端為上游截面11、頂端內(nèi)側(cè)為下游截面22，并以截面11為基準水平面。在兩截面間列柏式，即12FUPUPGZGZH式中Z10，Z230M，U1U24分由于煙道氣壓強變化不大，煙道氣的密度可按1033105PA及400計算，即2分533004/847PMKGMRT以表示大氣的密度，PA，1與PA，2分別表示煙囪底端與頂端大氣壓強，即P1PA，149PA因煙囪頂端內(nèi)側(cè)壓強等于同高度處的大氣壓強，故P2PA，2PA，1GZ22分標準狀況下空氣的密度為1293KG/M3，所以10133105PA、20時的密度為2分271931/0KGM于是P2PA，11298130PA，1353PA將以上各值代入柏式，解得2分,10AAFHJKG2分2FELUD其中2分14092EM煙道氣的流速為2分6127/53US煙道氣的流量為230910543621/SAKGH分15、已知輸水量為15M3/H，管徑53MM，總機械能損失為40J/KG，泵的效率06，求泵的軸功率。15分20MP10表壓P2500KN/M2取池內(nèi)水面為截面1，作為基準面；輸水管出口為截面2，則有Z10,Z220M,P10,P2500103PAU10,2分2分5893604MUS3分221EFPUPZGWZGH代入數(shù)值，得WE738J/KG2分質(zhì)量流量WS15/36001000417KG/S2分有效功率NE4177383080J/S308KW2分泵的軸功率2分16某液體密度為800KG/M3，粘度為73CP，在連接兩常壓容器間的光滑管中流動，管徑300MM，總長為50M（包括全部局部阻力當量長度），兩容器液面差為32M（如圖示）。求1管內(nèi)流量為多少2若在連接管口裝一閥門，調(diào)節(jié)此閥的開度使流量減為原來的一半，閥的局部阻力系數(shù)是多少按該管折算的當量長度又是多少層流64/RE；湍流0316/RE02515分解（1）在11，22兩截面間列柏努力方程，U1U20，P1P20，WE04分2FLUGZHD由，代入上式025316RE得U3513M/S2分驗證RE033513800/0073115504000假設(shè)正確，VAU89395M3/H2分（2）流量減半，流速減半，即U17565M/SRE5775符合伯拉修斯式列11，22間柏努力方程2102536RELUGZD則3分4KWPE15608222025316RE80316EELLUUDDLM4分17右圖，有一直徑為3825MM，長為30M的水平直管段AB，在其中裝有孔徑為164MM的標準孔板流量計來測量流量，流量系數(shù)CO為063，流體流經(jīng)孔板的永久壓降局部損失為6104PA，AB段摩擦系數(shù)取為0022，試計算1流體流經(jīng)AB段的壓力差；2若泵的軸功率為800W，效率為62，求AB管段消耗的功率為泵的有效功率的百分率，已知操作條件下液體密度為870KG/M3，U管指示液為汞，其密度為13600KG/M3。15分0233206981307614750/5/4SEFFRGVCAMSVU3分（1）由A、B兩點列柏努力方程2222344,005187619610BEFABFAPUPUZHZHGGLDP5分（2）86249ENW軸AB段消耗的功率4分341750961905SEFPNMWVUW則3分16905344E18一敞口高位水槽A中水流經(jīng)一喉徑為14MM的文丘里管，將濃堿液槽B中的堿液（密謀為1400KG/）抽吸入管內(nèi)混合成稀堿液送入C槽，各部分標高如附圖所示；輸水管規(guī)3M格為573MM，自A至文丘里喉部M處管路總長（包括所有局部阻力損失的當量長度在內(nèi)）為20M，摩擦系數(shù)可取0025。1當水流量為8M3/H時，試計算文丘里喉部M處的真空度為多少MMHG；2判斷槽的濃堿液能否被抽吸入文丘里內(nèi)（說明判斷依據(jù)）。如果能被吸入，吸入量的大小與哪些因素有關(guān)15分主管道SMAVSU/09154/360/8/21文丘里喉部M處3分SS/414/368222在高位水槽上面與M處界面間的列柏努利方程得真空度）231632/0915/0/48/2MHGOGUDUZGP5分2H堿堿水H水H水151400/100021MR2R3BR1TM折21對在蒸汽與空氣間壁換熱過程中，為強化傳熱下列方案中的_在工程上可行。AA提高空氣流速B提高蒸汽流速C采用過熱蒸汽以提高蒸汽溫度D在蒸汽一側(cè)管壁上加裝翅片，增加冷凝面積并及時導走冷凝液。22在間壁換熱器中，當兩流體均變溫時，采用折流的目的是。AA提高KB提高TMC增加傳熱面積AD使K和A均增加。23100時銅的導熱率為_，18時鋼的導熱率近似為_，20時空氣的導熱率近似為_，20水的導熱率近似為_。CABDA45W/MKB0026W/MKC377W/MKD06W/MK24在相同溫度下，實際物體的吸收率A與黑體的吸收率A0的關(guān)系是。CAAA0BAA0CAA0D不一定25判斷下面關(guān)于系統(tǒng)進行穩(wěn)定傳熱時的說法哪一個是錯誤的_。CA通過一定傳熱面的傳熱速率不隨時間變化，為一定值；B系統(tǒng)中任一點的溫度維持恒定；C總的傳熱速率等于通過垂直于熱流方向的各傳熱面的傳熱速率之和；D系統(tǒng)中任一傳熱面上的熱通量在過程中不變。26一管殼式換熱器，管內(nèi)走液體，管間走蒸汽，由于液體入口溫度下降，在流量不變情況下，仍要達到原來的出口溫度，此設(shè)備已不允許再提高蒸汽壓力強度，采取簡便有效T措施_。AA管內(nèi)加擾流內(nèi)件B提高殼程數(shù)27有一列管換熱器，由38根2525MM無縫鋼管組成，某有機蒸汽在管外冷凝，管內(nèi)通冷卻水，水流速05M/S，相應(yīng)的RE104及對流給熱膜系數(shù)為。當水流量減為一半時，對流給熱膜系數(shù)改變?yōu)椋瑒t。AAB80218021CD不一定28兩流體在一套管換熱器中換熱，熱流體溫度由90降至60，冷流體溫度由20升至50。若逆流操作，TM。DA70B30C10D4029熱傳遞的基本方式是（）、對流、輻射。AA傳導；B傳遞；C放射；D流動。30物體各部分之間不發(fā)生相對位移，僅借分子、原子和自由電子等微觀粒子的熱運動而引起的熱量傳遞稱為（）。AA熱傳導；B熱傳遞；C熱放射；D熱流動。31流體各部分之間發(fā)生相對位移所引起的熱傳遞過程稱為（）。AA對流；B流動；C傳遞；D透熱。32物質(zhì)導熱系數(shù)的順序是（）。AA金屬一般固體液體氣體；B金屬液體一般固體氣體；C金屬氣體液體一般固體；D金屬液體氣體一般固體。33吸收率（）1的物體稱為黑體。CA大于；B小于；C等于；D近似于。34（）等于1的物體稱為白體。BA吸收率；B反射率；C透過率；D折射率。35單原子氣體和對稱雙原子氣體均可視為（）。DA白體；B灰體；C黑體；D透熱體。36液體是（）。DA白體；B灰體；C透熱體；D不透熱體。37在管殼式換熱器中，不潔凈和易結(jié)垢的流體宜走管內(nèi)，因為管內(nèi)（）。AA清洗比較方便；B流速較快；C流通面積?。籇易于傳熱。38在管殼式換熱器中，腐蝕性的流體宜走管內(nèi)，以免（），而且管子也便于清洗和檢修。AA殼體和管子同時受腐蝕；B流速過快；C流通面積過??；D傳熱過多。39在管殼式換熱器中，壓強高的流體宜走管內(nèi)，以免（），可節(jié)省殼程金屬消耗量。A殼體受壓；B流速過快；C流通面積過??；D傳熱過多。A40在管殼式換熱器中，飽和蒸氣宜走管間，以便于（），且蒸氣較潔凈，它對清洗無要求。AA及時排除冷凝液；B流速不太快；C流通面積不太?。籇傳熱不過多。41在管殼式換熱器中，有毒流體宜走管內(nèi)，使（）。AA泄漏機會較少；B流速很快；C流通面積變??；D傳熱增多。42在管殼式換熱器中，被冷卻的流體宜走管間，可利用外殼向外的散熱作用，（）。A以增強冷卻效果；B以免流速過快；C以免流通面積過??；D以免傳熱過多。A43在管殼式換熱器中，粘度大的液體或流量較小的流體宜走（），因流體在有折流擋板的殼程流動時，由于流速和流向的不斷改變，在低RE值（RE100）下即可達到湍流，以提高對流傳熱系數(shù)。BA管內(nèi)；B管間；C管徑；D管軸。44對于剛性結(jié)構(gòu)的換熱器，若兩流體的溫差較大，對流傳熱系數(shù)較大者宜走（），因壁面溫度與大的流體溫度相近，可以減少熱應(yīng)力。BA管內(nèi)；B管間；C管徑；D管軸。45在管殼式換熱器中安裝折流擋板的目的，是為了加大殼程流體的（），使湍動程度加劇，以提高殼程對流傳熱系數(shù)。CA粘度；B密度；C速度；D高度。46有一套管換熱器，環(huán)隙中有1196的蒸氣冷凝，管內(nèi)的空氣從20被加熱到50，管壁溫度應(yīng)接近（）。DA20；B50；C773；D1196。47已知在溫度T時耐火磚的發(fā)射能力（輻射能力）大于銅的發(fā)射能力，則銅的黑度為（），耐火磚的黑度為（）。ABA06；B09；C10；D12。48兩灰體間進行輻射換熱，兩者間的溫度差為100。若將兩灰體的溫度各升高100，則此時的輻射傳熱量與原來的傳熱量相比，將（）。AA增大；B減??；C不變；D不一定。49判斷下面的說法哪一種是錯誤的（）。BA在一定的溫度下，輻射能力越大的物體，其黑度越大；B在同一溫度下，物體吸收率A與黑度在數(shù)值上相等，因此A與的物理意義相同；C黑度越大的物體吸收熱輻射的能力越強；D黑度反映了實際物體接近黑體的程度。50當換熱器中冷熱流體的進出口溫度一定時，判斷下面的說法哪一個是錯誤的（）。BA逆流時，TM一定大于并流、錯流或折流時的TM；B采用逆流操作時可以節(jié)約熱流體（或冷流體）的用量；C采用逆流操作可以減少所需的傳熱面積；D溫度差校正系數(shù)T的大小反映了流體流向接近逆流的程度。三、填空題1對流給熱的熱阻主要在_，此處的_最大。滯流內(nèi)層溫差2熱損失是_損失和_損失之和。熱輻射傳熱引起的對流給熱引起的3列管式換熱器中，殼程設(shè)有折流擋板，當兩流體均無相變時，擋板能起強化傳熱的作用，其原因是_；_；_。流速增大，使殼程增大；流體大部分橫穿流過管束，流道短，邊界層薄，比順著管子縱向流動高；流體在折流擋板間穿行時，流向及流速都在不斷變化，增加了擾動，強化了傳熱。4水蒸氣冷凝時的比氣體無相變時的大得多，其原因是氣體的_，而蒸汽冷凝，其凝液的_；且只有_才有熱阻。導熱率小、密度小，整個氣體都呈現(xiàn)熱阻導熱率和密度都比氣體大很薄的液膜5在管式間壁換熱器中，以外表面為基準的傳熱系數(shù)K的計算式為_，與之對應(yīng)的傳熱量_。QOSMOSIORDBK121MTA06已知傳熱系數(shù)K1250KCAL/M2H，在SI制中，K_W/M2K；汽化潛熱R2200KJ/KG，在工程單位制中R_KCAL/KG。普蘭德準數(shù)的定義式是_。1453525PCPR7在壓強恒定的條件下，空氣黏度隨溫度升高而_。增大8厚度不同的三種材料構(gòu)成三層平壁，各層接觸良好，已知B1B2B3，導熱率123。在穩(wěn)定傳熱過程中，各層的熱阻R1R2R3，各層導熱速率Q1Q2Q3。，；，9一包有石棉泥保溫層的蒸汽管道,當石棉泥受潮后，其保溫效果應(yīng)_，主要原因是_。降低因水的導熱率大于保溫材料的導熱率,受潮后,水占據(jù)一定的孔隙空間，使保溫層材料導熱率增大,保溫效果降低。10蒸汽冷凝放熱時，要經(jīng)常注意排放_，這是因為_。不凝氣和冷凝水不凝氣構(gòu)成附加的氣膜傳熱阻力，而冷凝水的積累減小換熱面積。11設(shè)置隔熱擋板是_輻射散熱的有效方法。擋板材料的黑度愈低，輻射散熱量_。有一單層平壁如圖所示。已知材料的導熱率為常數(shù)，從左等溫面至右等溫面1T2T的穩(wěn)定導熱熱流量為，則平壁內(nèi)的溫度分布表達式為_。Q減少愈低QXTXTQ1112某物體（可近似為灰體）在20時，其黑度為08，其吸收率為_。0813浮頭式或帶膨脹節(jié)的換熱器適用于_與_流體的溫差很大的場合。管程殼程14根據(jù)有無熱補償或補償方法不同，列管式熱器的一般結(jié)構(gòu)型式有_、_、_。換熱器中，熱流體由200冷卻到140，冷流體由20升高到35，熱流體的熱容量流率較小,則傳熱效率為_。膨脹節(jié)；浮頭式；U型管33315消除列管換熱器溫差應(yīng)力常用的方法有三種，即在殼體上加_，采用_結(jié)構(gòu)或采用_式結(jié)構(gòu)。膨脹節(jié)浮頭式U型管16如圖所示，為盡量減少、兩個溫度不同的固體表面間的輻射傳熱，可以采取的措施是_。在兩固體壁面間，平行放置多塊黑度較小的遮熱板。17用冷卻水將一定量的熱流體由100冷卻到40，冷卻水初溫為15，在設(shè)計列管式換熱器時，采用兩種方案比較。方案是令冷卻水終溫為30，方案是令冷卻水終溫為35，則用水量W1_W2，所需傳熱面積A1_A2。如圖所示,蒸汽在管束外冷凝，A、B兩種排列方式的其它條件均一樣，比較它們的冷凝給熱系數(shù)的大小_，因為AB_。大于,小于大于,因為冷凝液從上面各排流到下面各排,液膜逐排增厚,沿垂直方向管數(shù)愈多,液膜愈厚。18兩流體的間壁換熱過程中計算式中，T表示。TWCQPT1T2或T2T119設(shè)備保溫層外包一層表面_、顏色_的金屬，可使設(shè)備的熱損失減少。光滑較淺20舉出五種間壁式換熱器_、_、_、_、_。套管式換熱器，列管式換熱器，夾套式換熱器，板式換熱器，螺旋板式換熱器，蛇管式換熱器，板翅式換熱器等任選五種。21導熱率的物理意義是_，其SI制的單位為_，工程制的單位為_。單位溫度梯度、單位導熱面積上所傳導的熱量W/M千卡/小時米22定性溫度是指_。沸騰傳熱可分為三個區(qū)域，它們是_、_和_，生產(chǎn)中的沸騰傳熱過程應(yīng)維持在_區(qū)操作。確定準數(shù)中各物性參數(shù)的溫度自然對流區(qū)核狀沸騰區(qū)膜狀沸騰區(qū)核狀沸騰23對多層圓筒壁的熱傳導，通過各層的傳熱速率_，熱通量_,沿圓筒壁的徑向溫度分布為_線。相等不相等曲線24已知導熱率2388103CAL/CMS,此值在SI制中為_W/MK。寫出比熱CP的單位，工程制為_，SI制為_。物體的輻射傳熱速率與其絕對溫度的_次方成正比。1KCAL/KG,J/KG四25在傳熱實驗中，用飽和水蒸氣加熱空氣，總傳熱系數(shù)接近于_側(cè)的對流傳熱系數(shù)，而壁溫接近于_側(cè)流體的溫度。蒸汽冷凝時的對流給熱系數(shù)較大。原因是_?？諝怙柡退魵庹羝淠龝r釋放較大冷凝潛熱26估計列管式換熱器中金屬管壁的溫度TW，殼程為01MPA的飽和水蒸氣冷凝。A管程是平均溫度為40的空氣，TW約為_；B管程是平均溫度為40的水，水的對流給熱系數(shù)為2000W/M2，基于內(nèi)面積的總傳熱系數(shù)KI1600W/M2，TW約為_。在設(shè)計時，欲略為增大一臥式冷凝器的傳熱面積，從有利于傳熱角度看，宜采取的措施為_，因為_。1100288增加管長。如果采用增加管數(shù)的辦法,則沿垂直方向管數(shù)也增加,冷凝液從上面各排流到下面各排,液膜逐漸增厚,降低。27管內(nèi)湍流傳熱，流體內(nèi)溫度梯度最大的部分是在_，原因是_。滯流底層滯流底層的傳熱機理是導熱,流體的導熱率一般比較低。28在穩(wěn)態(tài)傳熱中，凡熱阻大處其溫差也_。滴狀冷凝的給熱系數(shù)_膜狀冷凝給熱系數(shù)。大大于29沸騰傳熱時，在核狀沸騰區(qū)壁面與沸騰流體的溫差愈大，則_。越大30對于間壁式換熱器等式成立的條件是MHPCTKATCWT2112（、。31下列各種情況下的對流給熱系數(shù)空氣流速為6M/S時的；空氣流速為25M/S時的；水的流速為12M/S時的；123水的流速為25M/S時的；蒸汽膜狀冷凝時的之間的數(shù)值按自大而小的順序為45_。5432132不需要任何介質(zhì)的傳熱稱為（）傳熱。輻射33在列管式換熱器中，流體在管內(nèi)流動稱為流經(jīng)（）。管程34列管式換熱器中，流體在（）流動稱為流經(jīng)殼程。管間35能以相同的吸收率且部分地吸收由零到的所有波長范圍的輻射能的物體稱為（）。灰體36在輻射傳熱中，氣體的反射率為（）。037在輻射傳熱中，黑體的透過率為（）。038在輻射傳熱中，灰體的透過率為（）。039灰體的輻射能力與同溫度下黑體的輻射能力之比，稱為物體的（）。黑度40在列管換熱器中，若用飽和蒸氣加熱空氣，則傳熱管的壁溫接近（）的溫度。飽和蒸氣41在列管換熱器中，若用飽和蒸氣加熱空氣，則總傳熱系數(shù)接近（）的對流傳熱系數(shù)?？諝?2在列管