河北省建設工程質量檢測培訓教材地基基礎工程檢測河北省住房和城鄉(xiāng)建設廳2010年6月2前言自2005年原建設部建設工程質量檢測管理辦法（141號部長令）頒布實施以來，我省按照原建設部的要求，積極推進檢測單位向具有獨立法人資格的中介服務機構轉變。原省建設廳根據我省的實際情況，先后出臺了冀建質2006155號、冀建質2006180號等多個文件，貫徹落實部里的要求，調整理順我省檢測機構的資質管理工作，推進工程質量檢測行業(yè)的發(fā)展。通過省、市、縣各級相關部門的共同努力，幾年來我省建筑工程質量檢測行業(yè)得到了快速發(fā)展。一大批原有的檢測機構通過改制、重組等方式成為獨立法人企業(yè)，同時一批新組建的民營股份制公司也日益壯大，成為我省檢測行業(yè)的新生力量。我省取得檢測資質的檢測機構為我省的工程建設以及全省三年大變樣工作的順利推進發(fā)揮了巨大的作用，為工程建設的質量提供了有力的保障。在全省檢測行業(yè)快速發(fā)展的同時，也伴隨著一些問題和不足需要解決。主要表現(xiàn)在行業(yè)發(fā)展不平衡，市場行為不規(guī)范，工作質量參差不齊，信息化水平有待提高。我國正處在經濟快速發(fā)展的時期，基本建設項目的投資大，任務重。而我省正處在三年大變樣的關鍵階段，建筑行業(yè)蓬勃發(fā)展，城鎮(zhèn)面貌日新月異。在這快速發(fā)展的階段，這些問題和不足如果不能及時予以解決，任其發(fā)展下去，就會嚴重危害整個行業(yè)的健康發(fā)展，乃至引發(fā)工程質量事故。因此省住建廳于2010年1月發(fā)布了關于加強建設工程質量檢測管理工作的通知（冀建質201040號），進一步規(guī)范對檢測機構的管理，統(tǒng)一檢測人員培訓制度，提高工程質量檢測水平，促進我省檢測行業(yè)健康有序地發(fā)展。為貫徹落實省住建廳冀建質201040號文件精神，促進我省檢測機構的發(fā)展，省住建廳組織省內專家依據國家頒布的有關建設工程標準、規(guī)范、規(guī)程等文件共同編寫了本系列教材。按照我省檢測資質分類，本系列培訓教材共分八冊，分別是見證取樣檢測；建筑工程（使用功能）見證取樣檢測；地基基礎工程檢測；主體結構工程檢測；鋼結構工程檢測；室內環(huán)境檢測；建筑節(jié)能、建筑門窗、建筑幕墻工程檢測；建筑智能化系統(tǒng)工程檢測。內容涵蓋各類檢測資質，既是建設工程質量檢測人員的培訓用書，也可以做為建設、施工、監(jiān)理、監(jiān)督等單位技術人員的工具書。本冊地基基礎工程檢測共4章，包括地基及復合地基靜載荷試驗、樁基承載力載荷試驗、樁身完整性檢測、錨桿試驗等。本書系統(tǒng)介紹了地基基礎工程檢測中各類地基基礎及基坑錨桿試驗等的基本知識、檢測依據標準、檢測儀器設備、環(huán)境條件、試驗方法、檢測試驗步驟、數(shù)據處理、結果評定等。在使用本教材時，還應結合現(xiàn)行的標準、規(guī)范，并及時關注標準的更新，以修訂后的標準為準。此外，由于作者學術水平和實踐經驗有限，且時間較為倉促，書中肯定有不少缺點、錯誤，懇請廣大讀者批評指正，以便再版時修訂。教材編制組2010年6月地基基礎工程檢測3目錄概述第一章地基及復合地基靜載荷試驗第一節(jié)概述第二節(jié)淺層平板載荷試驗第三節(jié)螺旋板和巖基載荷試驗第四節(jié)其它載荷試驗第五節(jié)工程實例第二章樁基承載力載荷試驗第一節(jié)概述第二節(jié)單樁豎向抗壓靜載荷試驗第三節(jié)單樁豎向抗拔載荷試驗第四節(jié)單樁水平靜載荷試驗第五節(jié)工程實例第三章樁身完整性檢測第一節(jié)低應變法第二節(jié)聲波透視法第三節(jié)鉆芯法第四章錨桿檢測第一節(jié)基本試驗第二節(jié)驗收試驗第三節(jié)蠕變試驗4概述一、地基基礎工程檢測的基本概念作為建筑物的地基（FOUNDATION，SUBGRADE），現(xiàn)在主要采用天然地基、人工地基（含復合地基）及樁基礎。不同的地基所采用的檢測方法也不盡相同。地基作為建筑物（構筑物）的主要受力構件，從他的受力機理來講，概括起來有以下兩方面一、強度及穩(wěn)定性問題當?shù)鼗目辜魪姸炔蛔阋灾С猩喜拷Y構的自重及外荷載時，地基就會產生局部或整體剪切破壞。它會影響建（構）筑物的正常使用，甚至引起開裂或破壞。承載力較低的地基容易產生地基承載力不足問題而導致工程事故。土的抗剪強度不足除了會引起建筑物地基失效的問題外，還會引起其他一系列的巖土工程穩(wěn)定問題，如邊坡失穩(wěn)、基坑失穩(wěn)、擋土墻失穩(wěn)、堤壩垮塌、隧道塌方等。二、變形問題當?shù)鼗谏喜拷Y構的自重及外界荷載的作用下產生過大的變形時，會影響建（構）筑物的正常使用；當超過建筑物所能容許的不均勻沉降時，結構可能開裂。高壓縮性土的地基容易產生變形問題。一些特殊土地基在大氣環(huán)境改變時，由于自身物理力學特性的變化而往往會在上部結構荷載不變的情況下產生一些附加變形，如濕陷性黃土遇水濕陷、膨脹土的遇水膨脹和失水干縮、凍土的凍脹和融浣、軟土的擾動變形等。這些變形對建（構）筑物的安全都是不利的?；谝陨蟽牲c，對地基的強度及變形檢測是非常重要的。對地基土及復合地基，新的規(guī)范中，將地基的靜載試驗的重要性提到了一個新的高度，取消了承載力取值表，強調以工程試驗和工程經驗。（載荷試驗或其他原位測試公式計算，并結合工程實踐經驗等方法綜合確定。）對樁基規(guī)范中，對于基礎設計安全等級為一、二級的項目，均要求以靜載試驗方式來檢驗樁的承載力。中國建研院李大展研究員在樁基工程檢測的若干問題及建議中認為靜載試驗是樁基檢測的標準方法，動力檢測只能是靜載試驗的一種補充，在樁的動力檢測方法未取得突破性進展之前，樁靜載試驗仍然是樁承載力檢驗可靠的評定方法。二、地基基礎工程檢測的檢測程序檢測機構遵循必要的檢測工作程序，不但符合我國質量保證體系的基本要求，而且有利于檢測工作開展的有序性和嚴謹性，使檢測工作真正做到管理第一、技術第一和服務第一的最高宗旨。具體的檢測程序如下所述。接受委托正式接手檢測工作前，檢測機構應獲得委托方書面形式的委托函，以幫助了解工程概況，明確檢測目的，同時也使即將開展的檢測工作進入合法軌道。調查、資料收集為進一步明確委托方的具體要求和現(xiàn)場實施的可行性，了解施工工藝和施工中出現(xiàn)的異常情況，應盡可能收集相關的技術資料，必要時檢測人員到現(xiàn)場踏勘，使檢測工作做到有的放矢，提高檢測質量。檢測工作應收集的主要資料有巖土工程勘察報告、設計施工資料、現(xiàn)場輔助條件情況（如地基基礎工程檢測5道路、水、電等）及施工工藝等等。制定檢測方案與前期準備在上述兩項準備就緒后，應著手制定檢測方案，方案的主要內容應包括工程概況、地質概況、檢測目的、檢測依據、抽檢原則、所需的機械或人工配合、檢測采用的設備、試驗周期等等?，F(xiàn)場檢測、數(shù)據分析與擴大驗證現(xiàn)場試驗必須嚴格按照規(guī)范的要求進行，以使檢測數(shù)據可靠、減少實驗誤差。當測試數(shù)據因外界因素干擾、人員操作失誤或儀器設備故障影響變得異常時，應及時查明原因應加以排除，然后重新組織檢測，否則用不正當?shù)臏y試數(shù)據進行分析，得出的結果必然不正確。擴大驗證是指針對檢測中出現(xiàn)的缺乏依據、無法或難以定論的情況所進行的同類方法或不同類方法的核驗過程，以得到準確和可靠數(shù)據。擴大驗證不能盲目進行，應首先會同建設方、設計、施工、監(jiān)理等有關方分析和判斷。然后再依據地質情況、設計及施工中的變異性等因素合理確定，并經有關方認可。檢測結果評價和檢測報告1、檢測結果評價通過現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據，繪制各種輔助表格、曲線，進行綜合分析，得出檢測結果。檢測結果需結合設計條件（如上部結構形式、地質條件、對地基的沉降控制要求等）與施工質量的可靠性給出。2、檢測報告作為技術存檔資料，檢測報告首先應結論準確，用詞規(guī)范，具有較強的可讀性；其次是內容完整、精煉，其內容包括（1）委托方名稱、工程名稱、地點。建設、勘察、設計、施工和監(jiān)理單位，基礎、結構形式，層數(shù)，設計要求，檢測目的，檢測數(shù)量，檢測日期，樣品描述；（2）地質條件描述；（3）檢測點數(shù)量、位置和相關施工記錄；（4）檢測方法，檢測儀器設備，檢測過程描述；（5）檢測依據，實測與計算分析曲線、表格和匯總結果；（6）與檢測有關的結論。6第一章地基及復合地基靜載荷試驗第一節(jié)概述一、地基及復合地基基本知識（一）天然地基凡是基礎直接建造在未經加固的天然巖土層上時，這種地基稱之為天然地基。作為建筑地基的巖土，可分為巖石、碎石土、砂土、粉土、粘性土和人工填土。1巖石自然界各種各樣的礦物，并不是孤立的個體，而是以一定的規(guī)律結合在一起的。由一種或多種礦物組成的集合體叫巖石。分為巖漿巖、沉積巖、變質巖。巖石地基在我們日常工作中遇到的不多，我們經常遇到的第四系松散物“碎石土、砂土、粉土、粘性土”。2碎石土為粒徑大于2MM的顆粒含量超過全重50的土。碎石土分為1）漂石圓形及亞圓形為主粒徑大于200MM的顆粒含量超過全重502塊石棱角形為主3卵石圓形、亞圓為主粒徑大于20MM的顆粒含量超過全重504碎石棱角形為主5）圓礫圓形、亞圓粒徑大于2MM的顆粒含量超過全重506）角礫棱角形為主3砂土粒徑大于2MM的顆粒含量不超過全重50，粒徑大于0075MM的顆粒超過全重50的土?？煞譃?）礫砂粒徑大于2MM的顆粒含量占全重2550。2粗砂粒徑大于05MM的顆粒含量超過全重50。3中砂粒徑大于025MM的顆粒含量超過全重50。4細砂粒徑大于0075MM的顆粒含超過全重85。5）粉砂粒徑大于0075MM的顆粒含超過全重50。4粘性土塑性指數(shù)IP大于10的土。IP17粘土1020M4D且20M4D且20M（二）量測裝置1測試儀表荷載可用放置于千斤頂上的應力環(huán)、應變式壓力傳感器直接測定，亦可采用并聯(lián)于千斤頂上的高精度壓力表測定的油壓，壓力表的精度等級一般為04，并根據千斤頂?shù)穆识ㄇ€換算成荷載。重要的樁基試驗尚需在千斤頂上放置應力環(huán)或壓力傳感器，實行雙控校正。沉降測量一般采用百分表或電測位移計。對于大直徑樁，應在樁的兩正交直徑方向對稱安裝4個位移測試儀表；中、小直徑樁可安裝2個或3個。沉降測定平面離開樁頂?shù)木嚯x不應小于05倍28樁徑，固定和支承百分表的夾具和橫梁在構造上應確保不因氣溫、振動及其它外界因素的影響而發(fā)生豎向變位。當采用堆載反力裝置時，為了防止堆載引起的地面下沉影響測讀精度，應用水準儀對基準梁進行監(jiān)控。2樁身量測元件為了比較準確地了解樁頂荷載作用下樁側土的阻力及樁端土阻力的變化情況，需要在樁身中土層變化部位和樁端埋設量測元件。這些元件主要有振弦式鋼筋應力計、電阻應變片和測桿式應變計。（1）振弦式鋼筋應力計在樁頂荷載作用下，埋設于樁身中的振弦式鋼筋應力計（簡稱鋼筋應力計）中的鋼弦會產生微量變形，從而改變了鋼弦的原有應力狀態(tài)及自振頻率，鋼筋應力計在室內預先標定，不同的鋼筋應力值得出不同的自振頻率，從而得到應力與頻率關系的標定曲線。在現(xiàn)場測得鋼筋應力計頻率的變化后，就可按標定曲線得出樁身鋼筋所承受的軸向力。鋼筋應力計直接焊接在樁身的鋼筋中，并代替這一段鋼筋的工作，為了保證鋼筋應力計和樁身鋼筋變形的一致性，鋼筋應力計的橫斷面沿樁身長度方向不應有急劇的增加或減少。在加工過程中應盡量使鋼筋應力計的強度和樁身鋼筋的強度、彈性模量相等，鋼弦長度以6CM為宜，工作應力一般在1510550105KPA范圍內，相應的頻率變化值在800HZ左右。鋼筋應力計預埋之前必須在試驗機上進行標定，給出每個鋼筋應力計的力（P）頻率（HZ）曲線，并與標定曲線相核對，若重復性不好，每級誤差超過3HZ時，則應淘汰；每隔兩天要測量鋼筋應力計的初頻變化，若初頻一直在變，且變化超過3HZ，說明該鋼筋應力計有零漂，不能使用。鋼筋應力計及預埋的屏蔽線均需在室內進行絕緣防潮處理。鋼筋應力計在埋設過程中如有損壞，應予更換。當鋼筋籠入孔之后、灌注混凝土之前應統(tǒng)測一遍，如有損壞，馬上更換，以確保鋼筋應力計的成活率。（2）電阻應變片電阻應變片主要用來量測樁身的應變，它的工作部分是粘貼在極薄的絕緣材料上的金屬絲，在軸向荷載作用下，樁身發(fā)生應變，粘貼在樁上應變片的電阻絲也隨之發(fā)生變化，導致其自身電阻的變化，通過量測應變片電阻的變化就可得到樁身的應變，進而得到樁身應力的變化情況。為了保證應變片的良好工作狀態(tài)，應選用基底很薄而且剛性較小的應變片和抗剪強度較高的粘結劑。同時，為了克服由于工作環(huán)境溫度變化而引起應變片的溫度效應，量測時應采用溫度補償片予以消除。（3）測桿式應變計在國外，以美國材料及試驗學會（ASTM）推薦的量測樁身應變的方法最為常用，其基本方法是沿樁身的不同標高處預埋不同長度的金屬管和測桿，用千分表量測桿趾部相對于樁頂處的下沉量，經過計算而求出應變與荷載。21QLEACP33222CP222311式中Q3、Q2和Q1分別為第3、第2和第1個測桿處的軸向力（KN）；AP樁身的截面積（M2）；EC樁身材料的彈性模量（MPA）；Q施加于樁頂?shù)暮奢d（KN）；3、2和1分別為第3、第2和第1測桿量測的變形值（MM）；地基基礎工程檢測29L3、L2和L1分別為第3、第2和第1個測桿量測的長度（M）。此時，樁端阻力一般是用埋置于樁端的扁千斤頂量測得到的。圖22測桿式應變儀1荷載2千分表3空心鋼管樁或空心箱形鋼柱4測桿15測桿26測桿3四、試驗方法（一）試樁要求為了保證試驗能夠最大限度地模擬實際工作條件，使試驗結果更準確、更具有代表性，進行載荷試驗的試樁必須滿足一定的要求。這些要求主要有以下幾個方面1試樁頂部一般應予以加強，鑿除浮漿，在樁頂配置加密鋼筋網23層，或以薄鋼板圓筒作成加勁箍與樁頂混凝土澆成一體，用高標號砂漿將樁頂抹平；2對于預制樁頂，如果樁頭出現(xiàn)破損，其頂部要在外加封閉箍后澆搗高強細石混凝土予以加強；3為了儀表和沉降測點安置的方便，試樁頂部露出地面高度不宜小于60CM，試樁的傾斜度不應大于1；4試樁的成樁工藝和質量控制標準應嚴格遵守有關規(guī)程，并與工程樁保持一致；5從予制樁打入和灌注樁成樁到開始試驗的時間間隔，在樁身強度達到設計要求的前提下對于砂類土，不應少于7D；對于一般粘性土，不應少于15D；對于粘土與砂交互的土層可取中間值；對于淤泥或淤泥質土，不應少于25D；（不同的書籍要求有所不同）6在試樁間歇期內，試樁區(qū)周圍30M范圍內盡量不要產生能造成樁間土中孔隙水壓力上升的干擾，如打樁等。（二）加載要求1加載總量要求進行單樁豎向抗壓靜載荷試驗時，試樁的加載量應滿足以下要求（1）對于以樁身承載力控制極限承載力的工程樁試驗，加荷至設計承載力20倍；（2）對于嵌巖樁，當樁身沉降量很小時，最大加載量不應小于設計承載力的2倍；（3）當以堆載為反力時，堆載重量不應小于試樁預估極限承載力的12倍。30（三）加載方式單樁豎向抗壓靜載荷試驗的加載方式有慢速法、快速法、等貫入速率法和循環(huán)法等。1慢速法慢速法是慢速維持荷載法的簡稱，即先逐級加載，待該級荷載達到相對穩(wěn)定后，再加下一級荷載，直到試驗破壞，然后按每級加荷量的兩倍卸載到零。慢速法載荷試驗的加載分級，一般是按試樁的最大預估承載力將荷載等分成1015級逐級施加。實際試驗過程中，也可將開始階段沉降變化較小的第一、二級荷載合并，將試驗最后一級荷載分成兩級施加，這對提高極限承載力的判斷精度是有益的。2快速法快速法是快速維持荷載法的簡稱。當考慮縮短試樁時間，對于工程的檢驗性試驗，可采用快速維持荷載法，即一般每隔1H加一級荷載。該方法取消了慢速法中維持各增量荷載到滿足相對沉降穩(wěn)定標準的要求，而是將預計施加的最大荷載分為若干等級；以相等的時間間隔相繼施加外荷載并讀取其相應的沉降量。大量試樁資料分析表明快速法載荷試驗所得單樁承載力比慢速法要高。在上海地區(qū)，快速法所得到的極限荷載比慢速法要高一級左右的加荷增量，而沉降比慢速法要偏小百分之十幾。3等貫入速率法（CRP）此法最早由懷特克爾與寇克等于1961年提出的，并已列入美國、英國、瑞典和挪威等國的規(guī)范。該方法的特點是試驗時荷載以保持樁頂?shù)人俾守炄胪林卸B續(xù)施加，按荷載貫入曲線確定極限荷載。瑞典規(guī)范規(guī)定貫入速率為05MM/MIN，總貫入量為60MM以上；美國ASTM（D113374）標準規(guī)定貫入速率在粘土中為025125MM/MIN，砂土中為075250MM/MIN，總貫入深度至少等于平均樁徑或方樁對角線尺寸的15。4循環(huán)加載卸載試驗法通過這種方法的試驗能測得各循環(huán)荷載下的殘余下沉量和彈性變形，從而確定樁的容許荷載和樁的剛度。其方法大致以下幾種（1）以部分荷載進行加卸載循環(huán)的慢速法，如德國DIN1054規(guī)范法；（2）以慢速法為基礎對每級荷載進行加卸載循環(huán)，如前蘇聯(lián)ROITT5686法、日本土質工學會標準B法、匈牙利的施契法；（3）以快速法為基礎對每一級荷載進行加卸載循環(huán)，如日本土質工程學會標準A法和印度樁基設計與施工實用規(guī)范法。5慢速法載荷試驗沉降測讀規(guī)定每級加載后，隔5、10、15MIN各測讀一次讀數(shù)，以后每隔15MIN后測讀一次，累計1H后每隔05H測讀一次。6慢速法載荷試驗的穩(wěn)定標準在每級荷載作用下，樁的沉降量滿足連續(xù)兩次01MM/H。在軟土地區(qū)，這個標準可適當放寬。在上海地區(qū)的一些工程中，已采用了新的穩(wěn)定標準，試樁沉降速率雖然還沒有達到01MM/H，但在連續(xù)觀測的半小時沉降量中，出現(xiàn)相鄰三次平均沉降速率呈現(xiàn)衰減，即可認為該級荷載下的沉降已趨于穩(wěn)定。7慢速載荷試驗的試驗終止條件當試樁過程中出現(xiàn)下列條件之一時，可終止加荷（1）某級荷載作用下，樁頂沉降量大于前一級荷載作用下沉降量的5倍；注當樁頂沉降能相對穩(wěn)定且總沉降量小于40MM時，宜加載至樁頂總沉降量超過40MM；（2）某級荷載作用下，樁的沉降量大于等于前一級荷載作用下沉降量的2倍，且經過24H尚未達到相對穩(wěn)定標準；（3）已達到設計要求的最大加載量；（4）當工程樁作錨樁時，錨樁上拔量已達到允許值；（5）當荷載沉降曲線呈緩變型時，可加載至樁頂總沉降量6080MM在特殊情況下，可根據具體要求加載至樁頂累計沉降量超過80MM。8慢速載荷試驗的卸荷規(guī)定地基基礎工程檢測31每級卸載值為加載增量的二倍。每級荷載維持1小時，卸載后按第15、30、60MIN測讀一次樁頂沉降量后，即可卸下一級荷載。全部卸載后，維持時間為3H，測讀時間為第15、30MIN，以后每隔30MIN讀一次。上面我們著重介紹了慢速法載荷試驗的一些情況，快速法載荷試驗的程序與慢速法載荷試驗基本相同，在實際應用時可參照相應的規(guī)范操作，在此不再贅述。五、試驗資料的整理分析（一）填寫試驗記錄表為了能夠比較準確地描述靜載荷試驗過程中的現(xiàn)象，便于實際應用和統(tǒng)計，單樁豎向抗壓靜載荷試驗成果宜整理成表格形式或文字敘述方式，并且對成樁和試驗過程中出現(xiàn)的異常現(xiàn)象作必要的補充說明。表22為單樁豎向抗壓靜載試驗概況表，表23為單樁豎向抗壓靜載荷試驗記錄表，表24為單樁豎向抗壓靜載荷試驗結果匯總表。表22單樁豎向抗壓靜載荷試驗概況表工程名稱地點試驗單位試樁編號樁型試驗起止時間成樁工藝樁斷面尺寸樁長設計灌注樁沉渣厚度混凝土標號實際灌注樁充盈系數(shù)配筋情況規(guī)格長度配筋率綜合柱狀圖試樁平面布置示意圖層次土層名稱土層描述相對標高樁身剖面1234表23單樁豎向抗壓靜載試驗記錄表讀數(shù)沉降（MM）備注荷載（KN）觀測時間日/月時分間隔時間（MIN）表表表表平均本次累計表24單樁豎向抗壓靜載試驗結果匯總表序號歷時（MIN）沉降（MM）荷載/KN本級累計本次累計（二）繪制有關試驗成果曲線為了確定單樁豎向抗壓極限承載力，一般應繪制QS、SLGT曲線，以及其它進行輔助分析所需32的曲線。在單樁豎向抗壓靜載試驗的各種曲線中，不同地基土、不同樁型的QS曲線具有不同的特征，（三）單樁豎向極限承載力標準值QUK確定1JGJ1062003規(guī)定（1）根據沉降隨荷載變化的特征確定。對于陡降型QS曲線，取明顯陡降的起始點。（2）根據沉降隨時間的變化特征確定，取SLGT曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級荷載值。（3）當出現(xiàn)規(guī)定終止加載條件第2款情況時，取其前一級荷載值。（4）對于緩變型QS曲線可根據樁頂沉降量確定,宜取S40MM對應的荷載；對直徑大于或等于800MM樁，可取S005D（D為樁端直徑）對應的荷載值。（5）參加統(tǒng)計的試樁結果，當滿足其極差不超過平均值的30時，取其平均值為單樁豎向抗壓極限承載力。（6）當極差超過平均值的30時，應分析極差過大的原因，結合工程具體情況綜合確定，必要時可增加試樁數(shù)量。（7）對樁數(shù)為3根或3根以下的柱下承臺，或工程樁抽檢數(shù)量少于3根時，取低值。（四）單樁豎向承載力特征值RA確定單位工程同一條件下的單樁豎向抗壓承載力特征值RA應按單樁豎向抗壓極限承載力統(tǒng)計值的一半取值。第三節(jié)單樁豎向抗拔靜載荷試驗一、概述高聳建（構）筑物往往要承受較大的上拔荷載，而樁基礎是建（構）物抵抗上拔荷載的重要基礎型式。迄今為止，樁基礎上拔承載力的計算還是一個沒有從理論上很好解決的問題，在這種情況下，現(xiàn)場原位試驗在確定單樁豎向抗拔承載力中的作用就顯得尤為重要。單樁豎向抗拔靜載荷試驗就是采用接近于豎向抗拔樁實際工作條件的試驗方法，確定單樁的豎向抗拔極限承載能力。鑒于目前人們對單樁豎向抗拔承載力的認識還處于初級階段，而實際工程中樁的豎向抗拔承載力越來越受到重視的現(xiàn)實，對影響單樁豎向抗拔承載力的因素作一總結，對指導單樁豎向抗拔承載力的現(xiàn)場測試是有益的。在上拔荷載作用下，樁身同樣首先將荷載以摩阻力的形式傳遞到周圍土中，其規(guī)律與承受豎向下壓荷載時一樣，只不過方向相反。初始階段，樁身最大拉應力出現(xiàn)在樁頂，隨著樁身上拔位移量的增加，樁身應力逐漸向下擴展。當樁端處的樁土位移量超過某一數(shù)值（通常為610MM）時，就可以認為整個樁身的側摩阻力已達到峰值，其后樁的抗拔阻力就會下降。此時，如果繼續(xù)增加上拔荷載，就會產生破壞。承受上拔荷載單樁的破壞形態(tài)可歸納為圖23所示的幾中形式。圖23豎向上拔荷載作用下單樁的破壞形態(tài)關于樁側阻力峰值與樁頂上拔位移量的關系，大致有兩種觀點第一種觀點認為樁側最大阻力與樁徑D有關。RESSE1970年的試驗表明堅硬粘土中鉆孔樁的受壓側阻力在樁頂相對位移（0005002）D時達最大值，并由此推出上拔位移比量比下壓位移要大些，可取為002D。另外地基基礎工程檢測33一種觀點則認為，樁側最大阻力與樁頂位移之間的關系比較固定，基本上與樁徑無關。就目前對抗拔樁的研究水平來看，后種觀點比較符合實際。影響單樁豎向抗拔承載力的因素很多，歸納起來有以下幾個方面1樁周圍土體的影響樁周土的性質、土的抗剪強度、側壓力系數(shù)和土的應力歷史等都會對單樁豎向抗拔承載力產生一定的影響。一般說來，在粘土中，樁的抗拔極限側阻力與土的不排水抗剪強度接近；在砂土中，樁的抗拔極限側阻力可用有效應力法來估計，砂土的抗剪強度越大，樁身單位面積的極限抗拔側阻力也就越大。2樁自身因素的影響樁表面的粗糙程度越大，則樁的抗拔承載力就越大，且這種影響在砂土中比在粘土中更明顯；此外，樁截面形狀、樁長、樁的剛度和樁的泊松比等都會對單樁豎向抗拔承載力產生不同程度的影響。曾有試驗證明，粗糙表面樁的抗拔極限承載力是光滑表面樁的17倍。在樁表面積相同的情況下，方樁的抗拔極限承載力可達矩形樁的1315倍。3施工因素的影響在施工過程中，樁周土體的擾動、打入樁中的殘余應力、樁的傾斜角度等也將影響單樁豎向抗拔承載力的大小。4試驗方法的影響在粘性土中，從成樁到開始試驗之間的時間間隔長短對單樁豎向抗拔承載力影響是顯著的，而且這種影響在砂土中同樣存在；樁頂?shù)募虞d方式，荷載維持時間、加載卸載過程等對單樁豎向抗拔承載力的影響也不能忽略。二、試驗設備單樁豎向抗拔承載力試驗裝置如圖24所示。它主要由加載裝置和量測裝置組成。（一）加載裝置試驗加載裝置一般采用油壓千斤頂，千斤頂?shù)募虞d反力裝置可根據現(xiàn)場情況確定，應盡量利用工程樁為反力錨樁，若工程樁中的灌注樁作反力錨樁時，宜沿灌注樁樁身通長配筋，以免出現(xiàn)樁身的破損，試樁與錨樁的最小間距也可按表31確定。（二）荷載與變形量測裝置荷載可用放置于千斤頂上的應力環(huán)、應變式壓力傳感器直接測定，也可采用聯(lián)結于千斤頂上的標準壓力表測定油壓，根據千斤頂荷載油壓率定曲線換算出實際荷載值。試樁上拔變形一般用百分表量測，其布置方法與單樁豎向抗壓靜載荷試驗相同。圖24單樁豎向抗拔靜載荷試驗示意圖1試樁2錨樁3液壓千斤頂4表座5測微表6基準梁7球鉸8反力梁9地面變形測點10荷載板三、試驗方法34（一）試樁要求從成樁到開始試驗的時間間隔一般應遵循下列要求在確定樁身強度已達到要求的前提下，對于砂類土，不應少于10天；對于粉土和粘性土，不應少于15天；對于淤泥或淤泥質土，不應少于25天。美國ASTM標準規(guī)定，粘性土中摩擦樁至少應間隔7天；原蘇聯(lián)TOCT56861969規(guī)定，砂土中抗拔樁必須休息3天，粘土中為6天，也可按塑性指數(shù)IP來確定，T1216IP天。（二）加載和卸載要求單樁豎向抗拔靜載荷試驗一般采用慢速維持荷載法，先逐級加載，每級加載為預估極限荷載的1/121/15，每級荷載達到相對穩(wěn)定后加一下級荷載，直到試樁破壞，然后逐級卸載到零。也可結合本工程樁的實際受荷情況采用多循環(huán)加卸載法，即每級荷載下上拔量達到相對穩(wěn)定后卸載到零，然后再加一下級荷載。（三）變形觀測進行單樁豎向抗拔靜荷試驗時，除了要對試樁的上拔量進行觀測外，尚應對錨樁的上拔量、樁周地面土的變形情況以及樁身外露部分裂縫開展情況進行觀測記錄。試樁的上拔量觀測，應在每級加載后間隔5、10、15MIN各測讀一次，以后每隔15MIN測讀一次，累計1H后每隔30MIN測讀一次，每次測讀值記錄在試驗記錄表中。（四）上拔穩(wěn)定標準單樁豎向抗拔靜載荷試驗上拔量相對穩(wěn)定標準應以1H內的變形量不超過01MM、并連續(xù)出現(xiàn)兩次為準。（五）終止加載條件試驗過程中，當出現(xiàn)下列情況之一時，即可終止加載1樁頂荷載為樁受拉鋼筋總極限承載力的09倍；2某級荷載作用下，樁頂上拔位移量為前一級荷作用下的5倍；3試樁的累計上拔量超過100MM。4對于驗收抽樣檢測的工程樁，達到設計要求的最大上拔荷載值四、試驗資料整理單樁豎向抗拔靜載荷試驗報告的資料整理應包括以下一些內容1單樁豎向抗拔靜載荷試驗概況，可參照表22整理成表格形式并對試驗過程中出現(xiàn)的異?，F(xiàn)象作補充說明；2單樁豎向抗拔靜載荷試驗記錄表可參照表23；3單樁豎向抗拔靜載荷試驗變形匯總表可參照表24；4繪制單樁豎向抗拔靜載荷試驗上拔荷載（U）和上拔量（）之間的U曲線以及LOGT曲線；5當進行樁身應力、應變量測時，尚應根據量測結果整理出有關表格，繪制樁身應力、樁側阻力隨樁頂上拔荷載的變化曲線。6必要時繪制樁土相對位移U/UUUU為樁的豎向抗拔極限承載力曲線,以了解不同入土深度對抗拔樁破壞特征的影響。五、確定單樁豎向抗拔承載力1對于陡變型的U曲線（如圖25所示），可根據U曲線的特征點來確定，大量試驗結果表明，單樁豎向抗拔U曲線大致上可劃分為三段第段為直線段，U按比例增加；第段為曲線段，隨著樁土相對位移量增大，上拔位移量比側阻力增加的速率快；第段又呈直線段，此時即使上拔荷載增加很小，樁的位移量仍急劇上升，同時樁周地面往往出現(xiàn)環(huán)向裂縫；第段起始點所對應的荷載值為樁的豎向抗拔極限承載力UU。2對于緩變型的U曲線，可根據LGT曲線的變化情況綜合判定，一般取LGT曲線尾部顯著彎曲的前一級荷載為豎向抗拔極限承載力，如圖26所示地基基礎工程檢測353根據LGULG曲線業(yè)確定單樁豎向抗拔極限承載力時，可取LGULG雙對數(shù)曲線第二拐點所對應的荷載為樁的豎向極限抗拔承載力，如圖27所示；4根據LGU曲線來確定單樁豎向抗拔極限承載力時，可取LGU曲線的直線段的起始點所對應的荷載值作為樁的豎向抗拔極限承載力。將直線段延長與橫坐標相交，交點的荷載值為極限側阻力，其余部分為樁側阻力，如圖28所示圖25陡變型的U曲線確定單樁圖26緩變型的LGT確定單樁豎向抗拔極限承載力豎向抗拔極限承載力圖27根據LGULG曲線確定單樁圖28根據LGU曲線確定單樁豎向抗拔極限承載力豎向抗拔極限承載力5根據樁的上拔位移最大小來確定單樁豎向抗拔極限承載力也是常用的一種方法，在實際應用時，目前國內外有幾中不同的位移量控制方法。（1）按照德國DIN1504的規(guī)定，可取樁頂殘余變形0025D時的荷載作為單樁豎向抗拔極限承載力；（2）在國內，一般取相應于某一固定的樁頂殘余變形量所對應的荷載作為單樁豎向抗拔極限承載力，根據江蘇省電力設計院、東南大學和同濟大學在江蘇南通進行的沖吸式鉆孔灌注樁抗拔承載力試驗結果，在樁徑D600MM，樁長L42120M時，以樁頂上拔量為20MM，殘余變形量16MM為標準確定單樁的豎向極限抗拔承載力與由U曲線的陡升段所得到的結果十分接近；（3）對于樁徑500MM的摩擦樁，可取上拔位移量003D所對應的荷載為單樁豎向抗拔容許承載力。此時，安全系數(shù)為2。根據江蘇、上海等地的經驗，亦可取3050MM所對應的荷載為單樁豎向抗拔容許承載力；6和單樁豎向抗壓靜載荷試驗一樣，在某些情況，解析法也是確定單樁豎向抗拔極限承載力的一種行之有效的方法。常用的有80判別法、90判別法和切線相交法。（1）判別法由BHFELLENIUS于1980年提出，其基本假定是抗拔樁的U關系為雙曲線，樁的U曲線在坐標上為一直線。此時，樁的豎向抗拔極限承載力可由式24來確定。U/36（24）2154CUU式中C1直線在縱坐標上的截距（M1/2/KN）/C2該直線斜率的修正系數(shù)，取80。凝3208凝C1/圖2990判別法確定單樁豎向抗拔極限承載力的方法（2）90判別法是瑞典樁基設計中應用比較廣泛的一種方法，該方法假定樁的豎向抗拔極限承載力是這樣一個數(shù)值即實際試驗時上拔位移量一半所對應的荷載U1/2為極限抗拔承載力UU的90。由于該方法的前提比較嚴格，因此其適用條件受到了一定的限制，在實際應用時，可根據樁頂?shù)纳习挝灰屏窟M行必要的修正。（3）切線相交法在美國、法國、英國等國家比較流行，該方法的目的不是為擬合最大荷載而是認為樁的抗拔承載力是由U曲線上兩條切線的交點來確定，一條切線與U的彈性段相切，別一條切線與U曲線后面非彈性滑移段相切。此法主要適用于存在明顯轉折的U曲線。一般說來，此法得到的荷載相當于屈服值而并非最大值。因此在應用此方法確定單樁豎向抗拔承載力時應選用比較小的安全系數(shù)。第四節(jié)單樁水平靜載荷試驗一、概述試驗目的采用接近于樁的實際工作條件的試驗方法確定單樁的水平承載力和地基土的水平抗力系數(shù)或對工程樁的水平承載力進行檢驗和評價。當埋設有樁身應力測量元件時，可測定出樁身應力變化，并由此求得樁身彎矩分布。單樁水平靜載荷試驗一般以樁頂自由的單樁為對象，采用接近水平受荷樁實際工作條件的試驗方法來達到以下目的1確定試樁的水平承載能力檢驗和確定試樁的水平承載能力，是單樁水平靜載荷試驗的主要目的。試樁的水平承載力可直接由水平荷載（H）和水平位移（X）之間的關系曲線來確定，亦可根據實測樁身應變來判定。2確定試樁在各級水平荷載作用下樁身彎矩分布規(guī)律當樁身埋設有量測元件時，可以比較準確地量測出各級水平荷載作用下樁身彎距的分布情況，從而為檢驗樁身強度、推求不同深度處的彈性地基系數(shù)提供依據。3確定彈性地基系數(shù)在進行水平荷載作用下單樁的受力分析時，彈性地基系數(shù)的選取至關地基基礎工程檢測37重要。C法、M法和K法各自假定了彈性地基系數(shù)沿深度的不同分布模式，而且它們也有各自的適用范圍，通過試驗，可以選擇一種比較符合實際情況的計算模式及相應的彈性地基系數(shù)。4推求樁側土的水平抗力（Q）和樁身撓度（Y）之間的關系曲線求解水平受荷樁的彈性地基系數(shù)法雖然應用簡例，但誤差較大。事實上，彈性地基系數(shù)沿深度的變化是很復雜的，它隨樁身側向位移的變化是非線性的，當樁身側向位移較大時，這種現(xiàn)象更加明顯。因此，通過試驗可直接獲得不同深度處地基土的抗力和樁身撓度之間的關系，繪制樁身不同深度處的QY曲線，并用它來分析工程樁在水平荷載作用下的受力情況更符合實際。二、試驗設備單樁水平靜載荷試驗裝置通常包加載裝置、反力裝置、量測裝置三部分，如圖210所示。（一）加載裝置試樁時一般都采用臥式千斤頂加載，用測力環(huán)或測力傳感器測定施加的荷載值，對往復式循環(huán)試驗可采用雙向往復式油壓千斤頂。水平力作用線應通過地面標高處（地面標高應與實際工程樁基承臺底在標高一致）。為了防止樁身荷載作用點處局部的擠壓破壞，一般需用鋼塊對荷載作用點進行局部加強。單樁水平靜載荷試驗的千斤頂一般應有較大的引程。為了保證千斤頂施加的作用力能水平通過樁身軸線，宜在千斤頂與試樁接觸處安置一球形鉸座。圖210單樁水平靜載荷試驗裝置1、7百分表2球鉸3千斤頂4墊塊5基準梁6基準樁（二）反力裝置反力裝置的選用應考慮充分利用試樁周圍的現(xiàn)有條件，但必須滿足其承載力應大于最大預估荷載的1215倍的要求，其作用力方向上的剛度不應小于試樁本身的剛度。常用的方法是利用試樁周圍的工程樁或垂直靜載荷試驗用的錨樁作為反力裝置，也可根據需要把兩根或更多根樁連成一體作為反力墩，條件許可時也可利用周圍現(xiàn)有結構作反力。必要時，也可澆筑專門支墩來作反力。（三）量測裝置1樁頂水平位移量測樁頂?shù)乃轿灰撇捎么罅砍贪俜直韥砹繙y，每試樁都應在荷載作用平面和該平面以上50CM左右各安裝一只或兩只百分表，下表量測樁身在地面處的水平位移，上表量測樁頂水平位移，根據兩表位移差與兩表距離的比值求出地面以上樁身的轉角。如果樁身露出地面較短，也可只在荷載作用水平面上安裝百分表量測水平位移。固定百分表的基準樁宜打設在試樁影響范圍之外，這個距離一般不少于5D（D為樁徑或邊長），樁的影響范圍如圖311所示。當基準梁設置在與加荷軸線垂直方向上或試樁位移方向時，間距可38適當減少，但不應小于2M。2D52D544凝3圖211試樁的影響范圍2樁身彎距量測水平荷載作用下樁身彎距并不能直接量測得到，它只能通過量測得到的樁身應變來推算。因此，當需要研究樁身彎距的分布規(guī)律時，應在樁身粘粘應變量測元件。一般情況下，量測預制樁和灌注樁樁身應變時，可采用在鋼筋表面粘貼電阻應變片制成的應變計；對于鋼樁，可直接把電阻應變片粘貼在樁表面，為防止打樁引起的應變片和導線的損壞，必須把它們設置在保護槽內。保護槽要盡量做到密封、不透水，應變片表面要采取嚴格的防潮措施；對于閉口鋼管樁，也可把樁身剖開，把應變片粘貼在內壁，再焊接起來。為量測樁身的彎矩和有關的彎曲應變，各測試斷面測點應成對布置在遠離中性軸的地方。在地面下（1015）D主要受力部分應加密測試斷面，斷面間距一般不超過（115）D。在此深度以下，間距可適當加大。3樁身撓曲變形量測量測樁身的撓曲變形，可在樁內預埋測斜管，用測斜儀量測不同深度處樁截面傾角，利用樁頂實測位移或樁端轉角和位移為零的條件（對于長樁），求出樁身的撓曲變形曲線。由于測斜管埋設比較困難，系統(tǒng)誤差較大，較好的主法是利用應變片測得各斷面的彎曲應變直接推算樁軸線的撓曲變形。四、試驗方法（一）試樁要求1試樁的位置應根據場地地質、地形條件和設計要求及地區(qū)經驗等因素綜合考慮，選擇有代表性的地點，一般應位于工程建設或使用過程中可能出現(xiàn)最不利條件的地方；2試樁前應在離試樁邊26M范圍內布置工程地質鉆孔，在16D的深度范圍內，按間距為1M取土樣進行常規(guī)物理力學性質試驗，有條件時亦應進行其它原位測試。如十字板剪切試驗、靜力觸探試驗、標準貫入試驗等；3試樁數(shù)量應根據設計要求和工程地質條件確定，一般不少于2根；4試樁時樁頂中心偏差不大于D/8，并不大于10CM，軸線傾斜度不大于01。當樁身埋設有量測元件時，應嚴格控制試樁方向，使最終實際受荷方向與設計要求的方向之間夾角小于10；5從成樁到開始試驗的時間間隔，砂性土中的打入樁不應少于3天；粘性土中的打入樁不應少于14天；鉆孔灌注樁從灌注混凝土到試樁時的時間間隔一般不少于28天。（二）加載和卸載方式實際工程中，樁的受力情況十分復雜，荷載穩(wěn)定時間、加載形式、周期、加荷速率等因素都將直接影響到樁的承載能力。常用的加、卸荷方式有單向多循環(huán)加、卸荷法和雙向多循環(huán)加卸荷法。建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ1062003）推薦進行單樁水平靜載荷試驗時應采用單向多循環(huán)加載法，可取預估單樁水平極限承載力的1/101/15作為每級荷載的加載增量。根據樁徑的大小并適當考慮土層的軟硬程度，對于直徑3001000MM的樁，每級荷載增量可取2520KN。每級荷載施施加后，恒載4MIN后測讀水平位移，然后卸載到零，停2MIN后測讀殘余水平位移，完成一個加、卸荷循環(huán)，如此循環(huán)5次便完成一級荷載的試驗觀測（每級30MIN）。為了保證試驗結果的可靠性，加載時間應盡量縮短，測量位移的時間間隔應準確，試驗也不得中途停歇。地基基礎工程檢測39（三）終止試驗條件當試驗過程中出現(xiàn)下列情況之一時，即可終止試驗。1樁身折斷；2已達到試驗要求的最大荷載或最大位移量；3樁身水平位移超過3040MM（軟土中最大值）；4在恒定荷載作用下，樁身位移急劇增加，位移速率逐漸加快。四、試驗資料的整理（一）單樁水平靜載荷試驗概況的記錄可參照表25記錄試驗基本情況，并對試驗過程中發(fā)生的異?，F(xiàn)象加以記錄和補充說明。表25單樁水平靜載荷試驗記錄表加載卸載水平位移MM荷載（KN）觀測時間日/月時分循環(huán)數(shù)上表下表上表下表加載卸載加載上下表讀數(shù)差轉角備注（二）繪制單樁水平靜載荷試驗曲線繪制單樁水平靜載荷試驗水平力（H）時間（T）位移X、水平力位移梯度（HX/H）、水平力位移雙對數(shù)（LGHLGX）曲線。其中HTX曲線和HX/H曲線是比較常用的。（三）繪制樁身不同深度處的QY曲線當樁身埋設量測元件時，尚應繪制各級荷載作用下地面以下不同深度處的QY曲線。其步驟如下1確定樁身彎矩通過試驗得到各測試斷面測點處拉應變和壓應變之后，即可由該斷面的彎曲應變來計算相應截面的彎矩。計算時應根據樁截面開裂與否選用不同的計算模式（1）混凝土開裂前樁身彎矩的計算，當混凝土未出現(xiàn)開裂時，樁身彎矩可按下式計算。0BIEMC（25）式中B拉、壓應變測點的間距（M）；I全截面（包括鋼筋換算截面）對中性軸的貫性矩（M4）。（2）混凝土開裂后樁身彎矩的計算當試樁截面發(fā)生開裂但未破壞時，受拉區(qū)混凝土并未完全退出工作，計算樁身彎矩時應包括一部分受拉區(qū)混凝土工作在內，如圖212所示。此時除了一部分混凝土超過極限強度產生開裂而退出工作外，在H高度內達到極限應力F而產生塑性變形，故其應力按矩形分布，在中性軸附近T范圍內混凝土應力按三角形分布。據圖213即可計算各截面彎矩40X凝YB0X凝325凝B0凝凝326凝XYHTX圖212混凝土開裂前樁身彎矩的計算圖式圖213混凝土開裂后樁身彎矩的計算圖式中性軸的位置0BX（26）彈性區(qū)高度27EXTF式中混凝土極限應力，對非預應力混凝土樁即為其極限拉應力，對預應力混凝土樁應為F混凝土極限拉應力與預加應力之和（KPA）。（3）塑性區(qū)高度H可根據該斷面受壓區(qū)壓力和受拉區(qū)拉力的平衡條件求得；（4）該斷面彎矩即為受壓區(qū)壓力和受拉區(qū)拉力對中性軸的彎矩之和。五、單樁水平臨界荷載和極限荷載的確定（一）單樁水平臨界荷載的確定方法單樁水平臨界荷載（樁身受拉區(qū)混凝土明顯退出工作前的最大荷載），一般按下列方法綜合確定1取HTX曲線出現(xiàn)突變點的前一級荷載為水平臨界荷載；2取HX/H曲線第一直線段的終點所對應的荷載為水平臨界荷載；3當樁身埋設有鋼筋應力計時，取HG第一突變點所對應的荷載為水平臨界荷載。（二）、單樁水平極限荷載的確定方法單樁水平極限荷載可根據下列方法綜合確定1取HTX曲線明顯陡降的前一級荷載為極限荷載HU；2取HX/H曲線第二直線段的終點所對應的荷載為極限荷載HU；3取樁身折斷或鋼筋應力達到流限的前一級荷載為極限荷載HU；4當試驗項目對加荷方法或樁頂位移有特殊要求時，可根據相應的方法確定水平極限荷載HU。當作用于樁頂?shù)妮S向荷載達到或超過其豎向極限荷載的02倍時，單樁水平臨界荷載、極限荷載都將有一定程度的提高。因此，當條件許可時，可模擬實際荷載情況，進行樁頂同時施加軸向壓力的水平靜載荷試驗，以更好地了解樁身的受力情況。第四節(jié)工程實例石家莊市某超高層大樓，建筑面積約18萬M2，主樓地上53層，高236M；地下4層，結構形式為框架核心筒結構體系，鋼混結構；裙樓地上5層，地下4層，裙樓采用天然地基上的鋼筋混凝土梁式筏板基礎，筏板厚度06M，筏板底標高20800，基底座在第8層粉土及粉質粘土上。主地基基礎工程檢測41樓采用樁筏基礎，筏板厚度為35M（核心筒部分）、30M（外框架部分），筏板底標高27500，樁基采用后壓漿現(xiàn)澆鋼筋砼灌注樁，樁長43M，工程樁采用C45混凝土，試樁、錨樁采用C60混凝土。方案對3根試驗樁進行了單樁豎向抗壓靜載試驗，同時對樁身應力進行測試。這里僅對該工程試驗樁情況進行介紹，（靜載只對1號試樁進行介紹）。一、工程地質概況根據該工程巖土工程勘察報告，各層土的巖性及埋深如下第層素填土，層厚0735M。第層粉土，層厚1138M，層底標高429614M。FAK150KPA。第層粉土，層厚0835M，層底標高653804M。FAK150KPA。第層細砂，層厚0730M，層底標高763991M。第層粉土，層厚2563M，層底標高11951361M。FAK170KPA。第1層細砂，層厚0126M，層底標高10771261M。FAK200KPA。第層中砂，層厚0220M。FAK220KPA。第層粉質粘土，層厚3763M。FAK190KPA。第1層細砂，局部為中砂。層厚0215M，層底標高15502004M。FAK210KPA。第層粉土及粉質粘土，層厚3278M。FAK200KPA。第層細砂，層厚0321M。FAK200KPA。第層中砂層厚0843M。FAK260KPA。第層卵石，層厚0840M。FAK300KPA。第層粉質粘土，層厚1590M。FAK250KPA。第1層中砂，層厚2569M。FAK270KPA。第層粉土，層厚1590M。FAK260KPA。第1層細砂，層厚0532M，第層細砂，層厚0855M。FAK280KPA。第層卵石，層厚05142M。FAK380KPA。第層中粗砂含卵石層厚94169M。FAK350KPA。第層卵石，層厚98143M。FAK400KPA。第層粉質粘土，層厚1042M。FAK340KPA。第層卵石，本次勘察未穿透該層。FAK450KPA。本次試驗樁設計樁頂標高274M，試驗時樁頂標高201M，有73M的非有效樁長段，對非有效樁長段樁體采用雙套筒方式消除側摩阻力。錨樁樁徑1000MM，樁長371M。二、單樁豎向抗壓靜載試驗（一）試驗依據1建筑基樁檢測技術規(guī)范JGJ1062003；2建筑地基基礎設計規(guī)范GB500072002；3建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB502022002；4建筑樁基技術規(guī)范JGJ942008；5委托方提供的勘察、設計、施工等有關資料。（二）試驗目的通過現(xiàn)場單樁豎向抗壓靜載試驗，核驗試驗樁的單樁豎向抗壓承載力，為設計提供依據。（三）試驗有關設計、施工參數(shù)表表26試驗有關設計、施工參數(shù)表試驗編號樁號樁徑MM有效樁長（M成樁日期檢測日期421SJ110003000807020808052SJ310003000807060808083SJ21000300080703080813（四）試驗方法及測試項目1本試驗采用慢速維持荷載法，即單循環(huán)慢速加載、卸載方法。2主要測試如下項目1測試樁各級荷載及對應的沉降量，荷載與沉降量、時間關系，判定試樁豎向承載力。2為防止在試樁加載過程中錨樁被拉裂，加載時，同時測試所用錨樁的上拔量。3為掌握錨樁和試樁的樁身完整性，在加載前后，分別對