1、附件：飛龍島大橋引橋現(xiàn)澆箱梁支架分析驗算計算書采用MIDAS結構計算軟件對支架進行分析驗算。由于項目上報的方案中提供的一些基礎數(shù)據(jù)（如構件尺寸等）不夠詳盡、全面，或未在方案設計圖上標示清楚和明確，因此在建立模型復核計算時，只能直接套用項目計算過程中所采用的荷載大小或在項目方案設計圖中通過CAD量測出有關尺寸后粗略計算出支架構件所承受的荷載，從而對各種支架模型施加相應荷載進行結構受力分析。一、貝雷梁支架1、荷載：直接套用項目采用的荷載折算為均布荷載。施加于翼板位置下橫向從外往里的第一、第二片縱梁上的外力荷載為20.1KN/m，第三片縱梁上的外力荷載為41.2KN/m，其余底板位置下的縱梁上的外力

2、荷載為27.0KN/m。支架結構受力分析中，總荷載采用上述外力荷載與構件自重的迭加組合荷載。2、模型：按項目支架結構設計圖整體模擬建模，見下圖。經過反復受力分析計算調整模型結構，最終模型大體按項目支架結構的形式、型號尺寸、構件間距建立，但對局部或個別構件進行了改動或優(yōu)化調整，如此建立的最終模型的應力、位移等指標才能滿足規(guī)范要求并比較經濟節(jié)約。模型立體圖模型中采用的構件情況具體為：1）鋼管60cm，壁厚1cm（項目方案中未提供）。2）鋼管縱橫向聯(lián)結拉桿采用20mmHRB335鋼筋（項目方案未說明）。3）鋼管頂橫梁采用32#雙槽鋼（項目方案中采用45#雙工字鋼）。4）翼板下縱梁采用28#工字鋼且每

3、邊增加了由外往內的第二條縱梁，如此將原135cm間距變?yōu)椋?0+85）cm，如此受力等才能通得過（項目方案中采用45#工字鋼）。5）底板下縱梁采用25#工字鋼（項目方案中采用45#工字鋼）。3、結果：1）變形：位移圖（mm）最大變形為4.4mm，出現(xiàn)在翼板下縱梁上，此變形不影響結構受力安全。2）應力：組合應力圖（MPa）支架最大組合應力為179.1MPa，出現(xiàn)在貝雷梁腹桿上，小于16Mn鋼容許應力210MPa，因此該支架整體來說滿足強度安全要求。3）穩(wěn)定性：未進行結構整體穩(wěn)定性分析，因此要求加強支架的整體縱橫向聯(lián)系，確保整體穩(wěn)定性。二、鋼管支架1、荷載：由于項目方案中未進行此鋼管支架受力計算，

4、未提供相關計算數(shù)據(jù)，因此建模復核計算時，只能以項目方案設計圖為依據(jù)，通過CAD量測出有關尺寸、面積數(shù)據(jù)后近似計算出支架構件所承受的荷載（均布荷載），計算結果為：q底板=0.5×S底×/L底=0.5×8.9×25/8=13.9KN/m；q翼板=0.5×S翼×/L翼=0.5×1.6×25/5=4.0KN/m。為方便模型加載，分析中對模型統(tǒng)一進行橫向加載：作用于上橫梁上的均布荷載統(tǒng)一采用13.9KN/m。作用于模型支架上的總荷載采用上述外力荷載與構件自重的迭加組合荷載。2、模型：按項目支架結構設計圖整體模擬建模，見下圖。

5、模型支架結構為兩跨連續(xù)梁，跨徑2×9m（鋼管中心至中心的距離）。模型中采用的構件情況為：1）鋼管60cm，壁厚1cm，橫向每排布設4根、縱向布設3組6排鋼管，縱向每兩排為一組進行縱橫向聯(lián)系，每排間距3m，縱橫向聯(lián)結拉桿采用20mmHRB335鋼筋。組與組之間間距為9m，為鋼管中心至中心的距離。2）鋼管頂部橫梁（下橫梁）采用兩根40#工字鋼組成箱型截面（項目方案采用2I45），在縱向每排鋼管頂部均布設一根下橫梁。3）縱梁采用貝雷梁拼設，縱向每排布設10片貝雷梁，橫向按項目方案和間距布設11排。此種布設方案有一個不利的地方，即在支點位置處的那片貝雷梁的中部（而不是端頭）作用于支點橫梁上，

6、該處腹桿受壓相當大，不利于腹桿受力；經過分析也證明腹桿受力無法滿足規(guī)范要求。但由于項目上報的方案就是此種布置形式，因此模型也采用此種形式進行布置和分析。4）貝雷梁縱梁頂部分配梁（上橫梁）采用12#工字鋼（項目方案采用I28工字鋼），縱向按50cm間距均勻布設。模型立體圖模型平面圖模型正面圖模型側面圖3、結果：1）變形：位移圖最大變形為10.8mm，出現(xiàn)在貝雷梁縱梁弦桿上和腹桿上；另外，跨中處上橫梁最大變形為10.5mm。以上變形不影響結構安全。2）應力：組合應力圖支架最大組合應力為272.8MPa，出現(xiàn)在貝雷梁縱梁位于支點位置處的豎桿上，超出16Mn鋼容許應力210MPa，因此該支架縱梁不滿足

7、強度安全要求。所以必須對該位置的貝雷梁豎桿予以加強；或移動該支架的貝雷梁縱梁或是移動鋼管支墩，以使支點位于兩片貝雷梁端頭之間連接處，避免原來布置的支點位于一片貝雷梁中部的形式，如此布置才能滿足貝雷梁腹桿和弦桿受力要求。請項目重新調整此鋼管支架并進行受力計算，合格后才能實施。3）穩(wěn)定性：未進行結構整體穩(wěn)定性分析，因此要求加強支架的整體縱橫向聯(lián)系，確保整體穩(wěn)定性。三、滿堂支架1、荷載：按項目采用荷載折算套用：作用于12#工字鋼縱梁上的外力均布荷載為16.2KN/m。支架結構分析中，作用于模型支架上的總荷載采用上述外力荷載與構件自重的迭加組合荷載。2、模型：基本按項目滿堂支架結構設計圖整體模擬建模。模型立體圖3、結果：1）變形：位移圖最大變形為1mm，不影響支架結構安全。2）應力：組合應力圖最大組合應力為43.6MPa，數(shù)值較小，支架結構安全滿足要求。3）穩(wěn)定性：通過屈曲模態(tài)分析，臨界荷載系數(shù)=188.2，結構滿足穩(wěn)定性要求。屈曲模態(tài)圖4、結論：該滿堂支架滿