1、0#段、邊跨現(xiàn)澆段支架檢算一、編制依據(jù)3、參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術、鐵路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊。二、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用扣件式腳手架搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上橫橋向設10×10cm方木；橫向方木上設10×10cm的縱向方木，其中腹板下間距15cm，翼板下間距35cm，底板下25cm。模板用厚15mm的優(yōu)質竹膠合板。腹板下立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為30cm×60cm×60cm，翼板下立桿橫橋向間距

2、5;縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm支架結構體系，底板下立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm支架結構體系，支架縱橫均每隔四排設置剪刀撐.三、計算假定：a、 翼緣板砼（一區(qū)）及模板重量由翼緣板下支架承擔；b、 腹板砼（二區(qū)）及模板重量由腹板模板與其下支架承擔。c、 頂板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承擔；d、 支架連接按鉸接計算；四、現(xiàn)澆箱梁支架、模板驗算0#段與邊跨現(xiàn)澆段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷載大于現(xiàn)澆段，所以只進行0#段支架、模板驗算。、荷

3、載計算1、荷載分析根據(jù)本橋0#段箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 根據(jù)路橋施工計算手冊中，模板、組合鋼模、連接件及鋼楞容重為0.75kN/m2, 此處取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側模的壓力。 q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。 q7

4、支架自重，估算取3.45kPa。 計算每步腳手架自重：NG1ht1t2式中：h 步距（m）；t1 立桿每米重量（kN）； t2 縱向橫桿單件重量（kN）；按最大值進行計算，步距取1.2m，縱、橫向距離取0.6m，總高度為10m，則步數(shù)取9步，NG1=t1+t2=1.2×0.0384+0.6×4×0.0384=0.138kN q7=9×NG1/A=9×0.138kN/（0.6m×0.6m）=3.45 kN/m2。 由工期安排未進入冬季施工，故此處計算未考慮雪荷載及冬季施工保溫設施荷載的影響。2、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構

5、名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側模計算（4）（5）3、荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)0#段箱梁結構特點，進行箱梁自重計算，并對截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。一區(qū)砼截面：0.65 m 2二區(qū)砼截面：4.23m 2三區(qū)砼截面：3.63m 2新澆混凝土自重：一區(qū)：q1=0.65×26/1.75=9.66KN/ m 2二區(qū)：q1=4.23×26/1.1=100KN/ m 2三區(qū)：q1=3.63×26/2.4=39.3KN/ m 2 新澆混凝土對側模的壓力q5計算0#段箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速

6、度控制，砼入模溫度T=22控制。根據(jù)路橋施工計算手冊，當混凝土澆筑速度在6m/h以下，采用內部振搗器時，作用于側模最大壓力按下式計算：，K為外加劑影響修正系數(shù)，摻緩凝外加劑時取1.2，當V/T0.035時，h=0.22+24.9V/T；當V/T>0.035時，h=1.53+3.8V/T；因此新澆混凝土對側模的最大壓力q5=V/t=1.2/22=0.0550.035 h=1.53+3.8V/t=1.74mq5=、結構檢算1、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算本工程現(xiàn)澆箱梁支架按48×3.5mm扣件式鋼管支架進行立桿內力計算。鋼管扣件式支架體系布置結構，如附圖：、立桿強度驗算不考慮

7、風荷載時，立桿所受荷載為一區(qū)：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×9.66=3.48KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN NQK=0.6×0.6 ×(q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.3KN則：N=1.2*（NG1K+NG2K+NQK）=1.2*6.14=7.4KNN33kN，強度滿足要求。二區(qū)NG1K=0.3×0.6×q1=0.6*0.3*100=18KNNG2K=0.6×0.3

8、5;q2=0.6*0.3*1.0=0.18KN NQK=0.6×0.3 ×(q3+q4+q7)=0.18*(1.0+2.0+3.45)=1.161KNN=1.2*(18+0.18+1.161）=23.21KNN33kN，強度滿足要求。對于三區(qū):NG1K=0.6×0.6×q1=0.6*0.6*39.3=14.15KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6*0.6*1.0=0.36KN NQK=0.6×0.6 ×(q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.322KNN=1.2*(14.15+0.3

9、6+2.322）=20.198KNN33kN，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式安全技術規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：（組合風荷載時），扣件KN/m2則，對于一區(qū)：二區(qū)： 82.44N/mm2f205N/mm2三區(qū)： 74.09N/mm2f205N/mm2驗3、橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁翼板處按L=60cm進行受力計算，底板處按L60cm進行受力計算,在箱梁腹板處按L30cm進行受力計算，。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照松木進行計算。松木最低抗彎強度值

10、fm1=12000kN/，彈性模量E=10GPa。方木截面為b×h=10×10方木間距分別為一區(qū)：支點間距60cm、縱向間距60 cm二區(qū)：支點間距30cm，縱向間距60 cm三區(qū)：支點間距60cm，縱向間距60 cm600qmm對于一區(qū),L=60cm，間距60cm(1).強度驗算線荷載為：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=11.46kN/m則最大彎矩 0.000167=/W=0.52/0.000167=3114kN/ m2<12000 kN/ m2 (2).撓度驗算 線荷載: q=

11、(q1+q2)×=(9.66+1)*0.6=6.396kN/m 慣性矩: I=0.14/12=0.00000833 m4 最大撓度 f=5/384*6.396*(106)*(0.64)/(1010)/0.00000833=0.129mm<0.6/400*1000=1.5mm 撓度滿足要求。對于二區(qū)L=30cm，間距60cm(1).強度驗算 線荷載為：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=76.5kN/m則最大彎矩 0.000167=/W=0.86/0.000167=5149.7KN/ m2<1

12、2000 kN/ m2 強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×=(100+1)*0.6=60.6kN/m 慣性矩: I=0.14/12=0.00000833 m4 最大撓度 f=5/384*60.6*(106)*(0.34)/(1010)/0.00000833=0.077mm<0.3/400*1000=0.75mm撓度滿足要求。對于三區(qū).L=60cm，間距60cm (1).強度驗算 線荷載為：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=30.6kN/m則最大彎矩 0.000167

13、=/W=1.377/0.000167=8245.5KN/ m2<12000 KN/ m2 強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×=(39.3+1)*0.6=24.18kN/m 慣性矩: I=0.14/12=0.00000833 m4 最大撓度 f=5/384*24.18*(106)*(0.64)/(1010)/0.00000833=0.49mm<0.6/400*1000=1.5mm撓度滿足要求。4、模板驗算箱梁底模采用15mm厚竹膠板，受力分析圖如下：按3跨連續(xù)梁考慮，模板厚度采用15mm。二區(qū)(腹板)：跨度L=15cm（1）強度驗算：線荷載：q=

14、（ (q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4）* 1=(100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 =127.5kN/m最大彎矩： W= =/W=0.29/(3.75*10-5)/1000=7.7MPa<12 MPa，強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×1 =(100+1) =101kN/m 慣性矩: I= 2.81×m4 E=9GPa最大撓度 f=0.158mm<0.375mm 撓度滿足要求。一區(qū)(翼板)：跨度L=35cm（1）強度驗算：線荷載：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(9.66+1)*1.2+(

15、2.5+2)*1.4 = 19.092kN/m最大彎矩： W= =/W=0.233/(3.75*10-5)/1000=6.21MPa<12 MPa，強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×1 =(9.66+1) =10.66kN/m 慣性矩: I= 2.81×m4 E=10GPa最大撓度 f=0.444mm<0.875mm 撓度滿足要求。三區(qū)(底板)：跨度L=25cm（1）強度驗算：線荷載：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 = 54.66 kN/m最大彎矩： W= =/W

16、=0.342/(3.75*10-5)/1000=9.11MPa<12 MPa，強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×1 =(39.3+1) =40.3kN/m 慣性矩: I= 2.81×m4 E=9GPa最大撓度 f=0.486mm<0.625mm 撓度滿足要求。 經驗算，模板強度和撓度均滿足要求。5、側模驗算按間距20cm布置方木，采用10cm×10cm方木，模板厚度15mm，以側模最不利荷載部位進行模板計算，按簡支梁進行檢算： （1）強度驗算：線荷載：q=（q4+q5）×1=（4.0+54.29）×1=5

17、8.29kN/m按多跨連續(xù)梁計算，則最大彎矩 0.233kN.m 3.75×=/W=6.2MPa<13MPa 故木模強度滿足要求，對于定型鋼模則無需驗算。(2).撓度驗算 線荷載: q=q5×1=54.29kN/m 慣性矩: I= 2.81×m4 E=9GPa最大撓度 f=4.47×m<5×m滿足要求6、對拉螺桿強度驗算對拉螺桿設置橫向間距70，縱向間距90，施工氣溫為25°， q5=54.29KPa計算拉桿承受的拉力：F=54.29×0.7×0.9=34.2kN查計算手冊，M20螺栓其容許拉應力為38

18、.2kN34.2kN。選用M20螺栓。 綜上所述，設計的模板符合施工要求。7、地基承載力驗算N=23.19kN（單根立桿荷載，取荷載最大的二區(qū)）p-立桿基礎地面的平均壓力A-0.01m2，單根立桿底托面積C20混凝土抗壓強度設計值11MPa，此處厚度15cm小于30cm，取0.8的系數(shù)對強度進行折減，即為8.8MPa，P=N/A=23.19/0.01=2319kN/m2=2.32MPa8.8MPa，混凝土強度滿足要求；地基承載力設計值fg=Kc×fgk，Kc為腳手架地基承載力調整系數(shù)，此處對于混凝土面取1.0，fgk為地基承載力標準值，此處采用三七灰土換填30cm后，夯實使承載力達到

19、200kpa，fg=Kc×fgk=200kpa,豎向荷載經混凝土地坪擴算后，按大致45°擴算后，承壓面積為0.3*(0.1+0.15+0.15)=0.12m2傳至換填三七灰土上壓強為P1=N/A1=23.21/0.12=193.42200kpa;（此處因混凝土地坪實際為一整體，未考慮相互間擴算疊加的影響）；故地基承載力符合要求。基坑回填均需分層壓實。8、支架搭設示意圖五、支架搭設施工要求及技術措施1、模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求2、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定3、支架拆除要求4、支架預壓及沉降觀測為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對

20、支架預壓的方法以消除變形，具體做法如下： 支架搭設、立模作業(yè)程序完成后，前后兩支點處設置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫向對稱設置3個觀測點，從而形成一個沉降觀測網。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉降觀測的零點，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷

21、載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內一直進行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個預壓范圍內分級進行，在一個連續(xù)的預壓范圍內不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應進行測量并詳細記錄，預壓結束卸載完成后，根據(jù)沉降觀測記錄，結合預拱度計算，確定模板高度。 準確計算各施工區(qū)段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區(qū)段的加載重量。 根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調整值。 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。六、安全防護措施及安全交底1、安全防護措施 為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下防護措施：(1)成立以項目經理為組長的安全管理、協(xié)調小組，嚴格執(zhí)行項目經理部制訂的相關管理制度，加