1、1.1. 埋件計(jì)算:1.1.1. 梁側(cè)埋件計(jì)算1.1.1.1. 荷載計(jì)算: 由計(jì)算結(jié)果可得作用于梁側(cè)埋件的最大荷載為： PH: 作用于預(yù)埋件的水平荷載設(shè)計(jì)值: 23.500 kN PV: 作用于預(yù)埋件的豎直荷載設(shè)計(jì)值: 0.296 kN M: 彎矩設(shè)計(jì)值: 0.155 kN.m1.1.1.2. 后置埋件計(jì)算: 幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接采用后錨固技術(shù)。 本設(shè)計(jì)采用化學(xué)植筋作為后錨固連接件。 本計(jì)算主要依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ 145-2004。 后錨固連接設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對(duì)其破壞型態(tài)加以控制。本設(shè)計(jì)只考慮錨栓鋼材抗剪復(fù)合破壞類型和混凝土破壞類

2、型。并認(rèn)為錨栓是群錨錨栓。 本工程錨栓受拉力和剪力，由計(jì)算結(jié)果得： Vgsd: 總剪力設(shè)計(jì)值: Vgsd= 0.296 kN Ngsd: 總拉力設(shè)計(jì)值: Ngsd= 23.50 kN M: 彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m): M=0.155 kN.m本設(shè)計(jì)的錨栓是在拉剪復(fù)合力的作用之下工作，所以拉剪復(fù)合受力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照以下公式計(jì)算：式中 - 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨中受力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值； - 群錨總剪力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 錨栓受剪承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受剪承載力

3、標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土楔形體受剪破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土楔形體受剪破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； Rs,N-錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rs,V-錨栓鋼材受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rc,N-混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15； Rc,V-混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rcp-混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rsp-混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15；錨栓的分布如以下圖所示：錨板：X=250.0mmY=400.0mm錨栓設(shè)置

4、：s11=150.0mm s21=300.0mm錨基邊距：有邊緣效應(yīng)： c< 10*h efA.錨栓鋼材受拉破壞承載力 h-混凝土基材厚度=300.0mm； 混凝土基材等級(jí)：強(qiáng)度等級(jí)C30； d-錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑=14.0mm； do-鉆孔直徑=16.0mm； df-錨板鉆孔直徑=16.0mm； h1-鉆孔深度=150.00mm； hef-錨栓有效錨固深度=150.00mm； Tinst-安裝扭矩=60.00 N.m； fstk-錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=700.00 Mpa； As-錨栓應(yīng)力截面面積=115.0mm2； n-群錨錨栓個(gè)數(shù)=6；幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)中的錨栓

5、是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作，彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按以下規(guī)定計(jì)算： 當(dāng)時(shí) 當(dāng)時(shí)式中 - 彎矩設(shè)計(jì)值N.m； - 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離mm； - 錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離mm； - 軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離mm。那么 Nhsd=6.13KN； NRk,s=As×fstk =80.5 KN； NRd,s=NRk,s/Rs,N =40.25KN；取NRd,s=37.0KN NRd,s>=Nhsd 錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求！ B.混凝土錐體受拉破壞承載力-開裂混凝土單根錨栓受

6、拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；-單根錨栓或群錨受拉，混凝土實(shí)有破壞錐體投影面面積；-間距邊距很大時(shí)，單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞錐體投影面面積；-邊距c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)； -表層混凝土因密集配筋的剝離作用對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-荷載偏心對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)； fcu,k-混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=30.00 N/mm2； scr,N-混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間距=250.0mm； ccr,N-混凝土錐體破壞，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界

7、邊距=140.0mm； 由于是開裂混凝土 NoRk,c=3.0×(fcu,k)0.5×(hef-30)1.5=21.60 KN； Aoc,N=(scr,N)2=62500mm2； Ac,N=123750.00mm2； s,N=0.86； re,N=1.00； ec,N=1.0； ucr,N=2.44； NRk,c=89.77 KN； NRd,c=NRk,c/Rc,N =41.76 KN； NRd,c> Ngsd 混凝土錐體受拉破壞承載力滿足要求！ C.錨栓鋼材受剪破壞承載力 本設(shè)計(jì)考慮純剪無杠桿臂狀態(tài)，錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值VRk,s按下式計(jì)算：那么 Vhsd=0.15

8、 KN； VRk,s=0.5×(×d2/4)×fstk =53.88 KN； VRd,s=VRk,s/Rs,V =26.94 KN； VRd,s> Vhsd 錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足要求！ D.混凝土楔形體受剪破壞承載力-開裂混凝土，單根錨栓垂直構(gòu)件邊緣受剪，理想混凝土楔形體破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；-群錨受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；-單根錨栓受剪，在無平面剪力方向的邊界影響構(gòu)件厚度影響或相鄰錨栓影響，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；-邊距c2/c1對(duì)受剪承載力的降低影響系數(shù)；-邊距與厚度比c/h對(duì)受剪承載力的提高影響系數(shù)；-剪力

9、角度對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)-荷載偏心對(duì)群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)-未裂混凝土及錨區(qū)配筋對(duì)受剪承載力的提高影響系數(shù) dnom-錨栓外徑=14.00mm lf-剪切荷載下錨栓的有效長(zhǎng)度=150.00mm VoRk,c=0.45×dnom0.5*(lf/dnom)0.2*fcu,k0.5*c11.5=107.62KN Aoc,V=4.5×c12=632813mm2 Ac,V=(3c1+s2)×h=382500 mm2 s,v=1.0； h,v=1.23； ,v=1.00； ec,v=0.92； ucr,v=1.40； VRk,c=103.06 KN； VRd,c=VR

10、k,c/Rc,V =57.26 KN； VRd,c> Vgsd 混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求！ E.混凝土剪撬破壞承載力 VRd,cp-混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值 VRk,cp-混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值 K-錨固深度h_ef對(duì)Vrk,cp影響系數(shù)；當(dāng)hef60mm時(shí)，取K2.0 VRk,cp=k×NRk,c =297.04 KN； VRd,cp=VRk,cp/Rcp =165.02 KN； VRd,cp > Vgsd 混凝土剪撬破壞承載力滿足要求！ F.拉剪復(fù)合受力承載力拉剪復(fù)合受力下，混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照以下公式計(jì)算：(Nhsd/NRd,

11、s)2+(Vhsd/VRd,s)2 =0.03 1 錨栓鋼材能夠滿足要求！ (Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5 =0.42 < 1 混凝土能夠滿足要求！ 1.2. 埋件計(jì)算:1.2.1. 梁側(cè)埋件計(jì)算1.2.1.1. 荷載計(jì)算: 由計(jì)算結(jié)果可得作用于梁側(cè)埋件的最大荷載為： PH: 作用于預(yù)埋件的水平荷載設(shè)計(jì)值: 29.96 kN PV: 作用于預(yù)埋件的豎直荷載設(shè)計(jì)值: 9.25 kN M: 彎矩設(shè)計(jì)值: 10.90 kN.m1.2.1.2. 后置埋件計(jì)算: 幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接采用后錨固技術(shù)。 本設(shè)計(jì)采用化學(xué)植筋作為后錨固連接件。 本計(jì)算主要依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨

12、固技術(shù)規(guī)程?JGJ 145-2004。 后錨固連接設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對(duì)其破壞型態(tài)加以控制。本設(shè)計(jì)只考慮錨栓鋼材抗剪復(fù)合破壞類型和混凝土破壞類型。并認(rèn)為錨栓是群錨錨栓。 本工程錨栓受拉力和剪力，由計(jì)算結(jié)果得： Vgsd: 總剪力設(shè)計(jì)值: Vgsd= 9.25 kN Ngsd: 總拉力設(shè)計(jì)值: Ngsd= 29.96 kN M: 彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m): M=10.90 kN.m本設(shè)計(jì)的錨栓是在拉剪復(fù)合力的作用之下工作，所以拉剪復(fù)合受力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照以下公式計(jì)算：式中 - 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨受拉

13、區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨中受力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值； - 群錨總剪力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 錨栓受剪承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土楔形體受剪破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土楔形體受剪破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； Rs,N-錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rs,V-錨栓鋼材受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rc,N-混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15； Rc,V-混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rcp-混

14、凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rsp-混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15；錨栓的分布如以下圖所示：錨板：X=400.0mmY=400.0mm錨栓設(shè)置：s11=300.0mm s21=300.0mm錨基邊距：有邊緣效應(yīng)： c< 10*h efA.錨栓鋼材受拉破壞承載力 h-混凝土基材厚度=250.0mm； 混凝土基材等級(jí)：強(qiáng)度等級(jí)C30； d-錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑=14.0mm； do-鉆孔直徑=16.0mm； df-錨板鉆孔直徑=16.0mm； h1-鉆孔深度=150.00mm； hef-錨栓有效錨固深度=150.00mm； Tinst-

15、安裝扭矩=60.00 N.m； fstk-錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=700.00 Mpa； As-錨栓應(yīng)力截面面積=115.0mm2； n-群錨錨栓個(gè)數(shù)=8；幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)中的錨栓是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作，彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按以下規(guī)定計(jì)算： 當(dāng)時(shí) 當(dāng)時(shí)式中 - 彎矩設(shè)計(jì)值N.m； - 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離mm； - 錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離mm； - 軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離mm。那么 Nhsd=17.19KN； NRk,s=As×fstk =80.5 KN； NRd,s

16、=NRk,s/Rs,N =43.05KN；取NRd,s=37.0KN NRd,s>=Nhsd 錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求！ B.混凝土錐體受拉破壞承載力-開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；-單根錨栓或群錨受拉，混凝土實(shí)有破壞錐體投影面面積；-間距邊距很大時(shí)，單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞錐體投影面面積；-邊距c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)； -表層混凝土因密集配筋的剝離作用對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-荷載偏心對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)； fcu,k-混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=30.00 N/mm2； scr,N-混

17、凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間距=250.0mm； ccr,N-混凝土錐體破壞，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界邊距=140.0mm； 由于是開裂混凝土 NoRk,c=3.0×(fcu,k)0.5×(hef-30)1.5=21.60 KN； Aoc,N=(scr,N)2=62500mm2； Ac,N=262500.00mm2； s,N=0.86； re,N=1.00； ec,N=0.63； ucr,N=2.44； NRk,c=119.93 KN； NRd,c=NRk,c/Rc,N =55.78 KN；

18、NRd,c> Ngsd 混凝土錐體受拉破壞承載力滿足要求！ C.錨栓鋼材受剪破壞承載力 本設(shè)計(jì)考慮純剪無杠桿臂狀態(tài)，錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值VRk,s按下式計(jì)算：那么 Vhsd=3.08 KN； VRk,s=0.5×(×d2/4)×fstk =53.88 KN； VRd,s=VRk,s/Rs,V =26.94 KN； VRd,s> Vhsd 錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足要求！ D.混凝土楔形體受剪破壞承載力-開裂混凝土，單根錨栓垂直構(gòu)件邊緣受剪，理想混凝土楔形體破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；-群錨受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；-單根錨栓受剪，在無

19、平面剪力方向的邊界影響構(gòu)件厚度影響或相鄰錨栓影響，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；-邊距c2/c1對(duì)受剪承載力的降低影響系數(shù)；-邊距與厚度比c/h對(duì)受剪承載力的提高影響系數(shù)；-剪力角度對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；-荷載偏心對(duì)群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)；-未裂混凝土及錨區(qū)配筋對(duì)受剪承載力的提高影響系數(shù)； VoRk,c=0.45×dnom0.5*(lf/dnom)0.2*fcu,k0.5*c11.5=107.62KN； Aoc,V=4.5×c12=632813mm2； Ac,V=(3c1+s2)×h=427500 mm2； s,v=0.78； h,v=1.23；

20、 ,v=1.00； ec,v=0.92； ucr,v=1.40； VRk,c=89.84 KN； VRd,c=VRk,c/Rc,V =49.91 KN； VRd,c> Vgsd 混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求！ E.混凝土剪撬破壞承載力 VRd,cp-混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值 VRk,cp-混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值 K-錨固深度h_ef對(duì)Vrk,cp影響系數(shù)；當(dāng)hef60mm時(shí)，取K2.0 VRk,cp=k×NRk,c =239.86 KN； VRd,cp=VRk,cp/Rcp =133.26 KN； VRd,cp > Vgsd 混凝土剪撬破壞承載

21、力滿足要求！ F.拉剪復(fù)合受力承載力拉剪復(fù)合受力下，混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照以下公式計(jì)算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2 =0.23 1 錨栓鋼材能夠滿足要求！ (Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5 =0.47 < 1 混凝土能夠滿足要求！ 1.2.2. 頂部埋件計(jì)算(1)1.2.2.1. 荷載計(jì)算: 由計(jì)算結(jié)果可得作用于頂部埋件的最大荷載為： PH,x: 作用于預(yù)埋件的水平荷載設(shè)計(jì)值: 0.491 kN PH,y: 作用于預(yù)埋件的水平荷載設(shè)計(jì)值: 2.058 kN PV: 作用于預(yù)埋件的豎直荷載設(shè)計(jì)值: -189.70 kN (壓力

22、) Mx: 彎矩設(shè)計(jì)值: 5.09 kN.m My: 彎矩設(shè)計(jì)值: 2.16 kN.m1.2.2.2. 后置埋件計(jì)算: 幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接采用后錨固技術(shù)。 本設(shè)計(jì)采用化學(xué)植筋作為后錨固連接件。 本計(jì)算主要依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ 145-2004。 后錨固連接設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對(duì)其破壞型態(tài)加以控制。本設(shè)計(jì)只考慮錨栓鋼材抗剪復(fù)合破壞類型和混凝土破壞類型。并認(rèn)為錨栓是群錨錨栓。 本工程錨栓受拉力和剪力，由計(jì)算結(jié)果得： Vgsd: 總剪力設(shè)計(jì)值: Vgsd= 2.12 kN Ngsd: 總拉力設(shè)計(jì)值: Ngsd= 0 kN Mx: 彎矩設(shè)計(jì)值

23、(kN.m): M=2.16 kN.m Mx: 彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m): M=5.02 kN.m本設(shè)計(jì)的錨栓是在拉剪復(fù)合力的作用之下工作，所以拉剪復(fù)合受力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照以下公式計(jì)算：式中 - 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨中受力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值； - 群錨總剪力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 錨栓受剪承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土楔形體受剪破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土楔形體受

24、剪破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； Rs,N-錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rs,V-錨栓鋼材受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rc,N-混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15； Rc,V-混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rcp-混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rsp-混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15；錨栓的分布如以下圖所示：錨板：X=400.0mmY=400.0mm錨栓設(shè)置：s11=300.0mm s21=300.0mm錨基邊距：無邊緣效應(yīng)： c> 10*h efA.錨栓鋼材受拉破壞承載力 h-混凝土基材厚度

25、=800.0mm； 混凝土基材等級(jí)：強(qiáng)度等級(jí)C30； d-錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑=12.0mm； do-鉆孔直徑=14.0mm； df-錨板鉆孔直徑=14.0mm； h1-鉆孔深度=140.00mm； hef-錨栓有效錨固深度=140.00mm； Tinst-安裝扭矩=60.00 N.m； fstk-錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=700.00 Mpa； As-錨栓應(yīng)力截面面積=84.62mm2； n-群錨錨栓個(gè)數(shù)=8；幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)中的錨栓是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作，彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按以下規(guī)定計(jì)算： 當(dāng)時(shí) 當(dāng)時(shí)式中 - 彎矩設(shè)計(jì)值N.m； - 群錨中受力

26、最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離mm； - 錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離mm； - 軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離mm。那么 Nhsd=7.98KN； NRk,s=As×fstk =59.24 KN； NRd,s=NRk,s/Rs,N =31.68 KN；取NRd,s= 20.0 KN NRd,s>=Nhsd 錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求！ B.混凝土錐體受拉破壞承載力-開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；-單根錨栓或群錨受拉，混凝土實(shí)有破壞錐體投影面面積；-間距邊距很大時(shí)，單根錨栓受拉，理想混凝

27、土錐體破壞錐體投影面面積；-邊距c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)； -表層混凝土因密集配筋的剝離作用對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-荷載偏心對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)； fcu,k-混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=30.00 N/mm2； scr,N-混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間距=220.0mm； ccr,N-混凝土錐體破壞，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界邊距=110.0mm；因此處埋件只承受壓力，故不考慮混凝土錐體受拉破壞。 C.錨栓鋼材受剪破壞承載力 本設(shè)計(jì)考慮純剪無杠桿臂狀態(tài)，錨栓受

28、剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值VRk,s按下式計(jì)算：那么 Vhsd,x=0.16 KN； Vhsd,y=0.69 KN；Vhsd =0.71 KN； VRk,s=0.5×(×d2/4)×fstk =39.58 KN； VRd,s=VRk,s/Rs,V =19.79 KN； VRd,s> Vhsd 錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足要求！ D.混凝土楔形體受剪破壞承載力-開裂混凝土，單根錨栓垂直構(gòu)件邊緣受剪，理想混凝土楔形體破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；-群錨受剪，混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面面積；-單根錨栓受剪，在無平面剪力方向的邊界影響構(gòu)件厚度影響或相鄰錨栓影響，混凝土破壞理想

29、楔形體在側(cè)向的投影面面積；-邊距c2/c1對(duì)受剪承載力的降低影響系數(shù)；-邊距與厚度比c/h對(duì)受剪承載力的提高影響系數(shù)；-剪力角度對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)；-荷載偏心對(duì)群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)；-未裂混凝土及錨區(qū)配筋對(duì)受剪承載力的提高影響系數(shù)；因 c> 10*h ef,故無混凝土楔形體破壞。E.混凝土剪撬破壞承載力 VRd,cp-混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值 VRk,cp-混凝土剪撬破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值 K-錨固深度h_ef對(duì)Vrk,cp影響系數(shù)；當(dāng)hef60mm時(shí)，取K2.0 VRk,cp=k×NRk,c =341.16 KN； VRd,cp=VRk,cp/Rcp

30、=189.5 KN； VRd,cp > Vgsd 混凝土剪撬破壞承載力滿足要求！ F.拉剪復(fù)合受力承載力拉剪復(fù)合受力下，混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照以下公式計(jì)算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2 =0.16 1 錨栓鋼材能夠滿足要求！ (Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5 =0 < 1 混凝土能夠滿足要求！ 1.2.3. 頂部埋件計(jì)算(2)1.2.3.1. 荷載計(jì)算: 由計(jì)算結(jié)果可得作用于頂部埋件的最大荷載為： PH: 作用于預(yù)埋件的水平荷載設(shè)計(jì)值: 125.45 kN PV: 作用于預(yù)埋件的豎直荷載設(shè)計(jì)值: 75.51 kN M:

31、彎矩設(shè)計(jì)值: 0.0 kN.m1.2.3.2. 后置埋件計(jì)算: 幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接采用后錨固技術(shù)。 本設(shè)計(jì)采用化學(xué)植筋作為后錨固連接件。 本計(jì)算主要依據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程?JGJ 145-2004。 后錨固連接設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及錨栓類型的不同，對(duì)其破壞型態(tài)加以控制。本設(shè)計(jì)只考慮錨栓鋼材抗剪復(fù)合破壞類型和混凝土破壞類型。并認(rèn)為錨栓是群錨錨栓。 本工程錨栓受拉力和剪力，由計(jì)算結(jié)果得： Vgsd: 總剪力設(shè)計(jì)值: Vgsd= 125.45 kN Ngsd: 總拉力設(shè)計(jì)值: Ngsd= 75.51 kN M: 彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m): M=0 kN.m本設(shè)計(jì)的錨栓是

32、在拉剪復(fù)合力的作用之下工作，所以拉剪復(fù)合受力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時(shí)的承載力，應(yīng)按照以下公式計(jì)算：式中 - 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值； - 群錨中受力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值； - 群錨總剪力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 錨栓受剪承載力設(shè)計(jì)值； - 錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土錐體受拉破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； - 混凝土楔形體受剪破壞承載力設(shè)計(jì)值； - 混凝土楔形體受剪破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； Rs,N-錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rs,V-錨栓鋼材受剪破壞，錨

33、固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.0； Rc,N-混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15； Rc,V-混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rcp-混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=1.80； Rsp-混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項(xiàng)系數(shù)=2.15；錨栓的分布如以下圖所示：錨板：X=250.0mmY=720.0mm錨栓設(shè)置：s11=110.0mm s21=400.0mm錨基邊距：無邊緣效應(yīng)： c> 10*h efA.錨栓鋼材受拉破壞承載力 h-混凝土基材厚度=800.0mm； 混凝土基材等級(jí)：強(qiáng)度等級(jí)C30； d-錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑=14.0mm；

34、 do-鉆孔直徑=16.0mm； df-錨板鉆孔直徑=16.0mm； h1-鉆孔深度=150.00mm； hef-錨栓有效錨固深度=150.00mm； Tinst-安裝扭矩=60.00 N.m； fstk-錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=700.00 Mpa； As-錨栓應(yīng)力截面面積=115mm2； n-群錨錨栓個(gè)數(shù)=8；幕墻后錨固連接設(shè)計(jì)中的錨栓是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作，彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按以下規(guī)定計(jì)算： 當(dāng)時(shí) 當(dāng)時(shí)式中 - 彎矩設(shè)計(jì)值N.m； - 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值； - 錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離mm； - 錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離m

35、m； - 軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離mm。那么 Nhsd=9.44 KN； NRk,s=As×fstk =80.5 KN； NRd,s=NRk,s/Rs,N =43.05 KN；取NRd,s= 37.0 KN NRd,s>=Nhsd 錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求！ B.混凝土錐體受拉破壞承載力-開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；-單根錨栓或群錨受拉，混凝土實(shí)有破壞錐體投影面面積；-間距邊距很大時(shí)，單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞錐體投影面面積；-邊距c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)； -表層混凝土因密集配筋的剝離作用對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-荷載偏心對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)；-未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)； fcu