1、哈爾濱工程大學(xué)本科生課程設(shè)計(jì)（二）壓水堆核電廠(chǎng)二回路熱力系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)2013年6月目錄摘要21設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求22熱力系統(tǒng)原則方案確定32.1 熱力系統(tǒng)原則方案32.2 主要熱力參數(shù)選擇42.3 系統(tǒng)熱平衡計(jì)算53.1 熱平衡計(jì)算方法53.2 熱平衡計(jì)算流程63.3 計(jì)算結(jié)果及分析83.4 8附錄8附表1已知條件和給定參數(shù)8附表2選定的主要熱力參數(shù)匯總表9附表3熱平衡計(jì)算結(jié)果匯總表13附圖1原則性熱力系統(tǒng)圖15摘要二回路系統(tǒng)是壓水堆核電廠(chǎng)的重要組成部分，其主要功能是將反應(yīng)堆一回路系統(tǒng)產(chǎn)生并傳遞過(guò)來(lái)的熱量轉(zhuǎn)化為汽輪機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)的機(jī)械能，并帶動(dòng)發(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)動(dòng)，最終產(chǎn)生電能。該說(shuō)明書(shū)介紹了一個(gè)1000

2、MW齦電廠(chǎng)二回路熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)及其設(shè)計(jì)過(guò)程。該設(shè)計(jì)以大亞灣900MWe核電站為母型，選擇了一個(gè)高壓缸，三個(gè)低壓缸，設(shè)有兩級(jí)再熱器的汽水分離器，四個(gè)低壓給水加熱器，一個(gè)除氧器，兩個(gè)高壓給水加熱器。蒸汽發(fā)生器的運(yùn)行壓力為6.5MPa,高壓缸排氣壓力為0.78MPa,一級(jí)再熱器抽汽壓力2.8MPa,低壓缸進(jìn)口過(guò)熱蒸汽壓力為0.7045MPa,溫度為265.9C,冷凝器的運(yùn)行壓力為5.9kPa,給水溫度為224.69Co高壓給水加熱器疏水逐級(jí)回流送入除氧器，低壓給水加熱器疏水逐級(jí)回流送入冷凝器。排污水經(jīng)凈化后排進(jìn)冷凝器。各級(jí)回?zé)崞骱驮贌崞鞯恼羝峙浜侠?，?jīng)過(guò)加熱器后，蒸汽全部冷凝成疏水，整個(gè)系統(tǒng)電廠(chǎng)效率

3、為30.04%01、設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求本課程設(shè)計(jì)的主要任務(wù)，是根據(jù)設(shè)計(jì)的要求，擬定壓水堆核電廠(chǎng)二回路熱力系統(tǒng)原則方案，并完成該方案在滿(mǎn)功率工況下的熱平衡計(jì)算。本課程設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容包括：(1)確定二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式；(2)根據(jù)總體需求和熱工約束條件確定熱力系統(tǒng)的主要熱工參數(shù)；(3)依據(jù)計(jì)算原始資料，進(jìn)行原則性熱力系統(tǒng)的熱平衡計(jì)算，確定計(jì)算負(fù)荷工況下各部分汽水流量及其參數(shù)、供熱量及全廠(chǎng)性的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；(4)編制課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖。通過(guò)課程設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到以下要求:(1)了解、學(xué)習(xí)核電廠(chǎng)熱力系統(tǒng)規(guī)劃、設(shè)計(jì)的一般途徑和方案論證、優(yōu)選的原則；(2)掌握核電廠(chǎng)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算和核電廠(chǎng)

4、熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算的內(nèi)容和方法；(3)提高計(jì)算機(jī)繪圖、制表、數(shù)據(jù)處理的能力；(4)培養(yǎng)學(xué)生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，掌握工程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)撰寫(xiě)的基本原則。2、熱力系統(tǒng)原則方案確定該設(shè)計(jì)設(shè)有一個(gè)高壓缸，三個(gè)低壓缸，兩級(jí)再熱，七級(jí)回?zé)?，汽?dòng)給水泵。蒸汽發(fā)生器的運(yùn)行壓力為6.5MPa,冷凝器的運(yùn)行壓力為5.9kPa。2.1 熱力系統(tǒng)原則方案1、汽輪機(jī)組壓水堆核電廠(chǎng)汽輪機(jī)一般使用低參數(shù)的飽和蒸汽，汽輪機(jī)由一個(gè)高壓缸、3個(gè)低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間設(shè)置外置式汽水分離器。最佳分缸壓力(即高壓缸排汽壓力)約為高壓缸進(jìn)汽壓力的12%2、蒸汽再熱系統(tǒng)壓水堆核電廠(chǎng)通常在主汽輪機(jī)的高、低壓缸之間設(shè)置汽水分離

5、-再熱器，對(duì)高壓缸排汽進(jìn)行除濕和加熱，使得進(jìn)入低壓缸的蒸汽達(dá)到過(guò)熱狀態(tài)，從而提高低壓汽輪機(jī)運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性。汽水分離-再熱器由一級(jí)分離器、兩級(jí)再熱器組成，第一級(jí)再熱器使用高壓缸抽汽加熱，第二級(jí)再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽加熱。中間分離器的疏水排放到除氧器，第一級(jí)、第二級(jí)再熱器的疏水分別排放到不同的高壓給水加熱器。3、給水回?zé)嵯到y(tǒng)給水回?zé)嵯到y(tǒng)由回?zé)峒訜崞?、回?zé)岢槠艿?、凝給水管道、疏水管道等組成?；?zé)峒訜崞靼凑掌橘|(zhì)傳熱方式不同分為混合式加熱器和表面式加熱器，在本設(shè)計(jì)中高壓、低壓給水加熱器采用表面式換熱器，除氧器采用混合式加熱器。高壓給水加熱器采用主汽輪機(jī)高壓缸的抽汽進(jìn)行加熱，除氧器采用高

6、壓缸的排汽進(jìn)行加熱，低壓給水加熱器采用主汽輪機(jī)低壓缸的抽汽進(jìn)行加熱。高壓給水加熱器的疏水采用逐級(jí)回流的方式，最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水全部采用逐級(jí)回流的方式，最終送入冷凝器。在選擇給水回?zé)峒?jí)數(shù)時(shí)，均衡了每增加一級(jí)加熱器所增加設(shè)備投資費(fèi)用和熱效率的提高程度，所以最終選擇回?zé)峒?jí)數(shù)為7級(jí)（其中除氧器也算一級(jí)回?zé)峒?jí)數(shù)）。為了很好地適應(yīng)機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行，給水泵采取汽動(dòng)方式，可以利用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)，因而具有較好的經(jīng)濟(jì)性。給水泵汽輪機(jī)排出的廢汽被送到冷凝器中。本設(shè)計(jì)中使用熱力除氧器對(duì)給水進(jìn)行除氧，從其運(yùn)行原理來(lái)看，除氧器就是一混合式加熱器。來(lái)自低壓給水加熱器的給水以及高壓給水加熱

7、器的疏水在除氧器中被來(lái)自汽輪機(jī)高壓缸排汽加熱到除氧器運(yùn)行壓力下的飽和溫度，其中高壓缸排汽的壓力高于除氧器的運(yùn)行壓力，所以高壓缸排汽在排入冷凝器之前需經(jīng)過(guò)減壓裝置進(jìn)行減壓。除過(guò)氧的飽和水再由給水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到規(guī)定的給水溫度后再送入蒸汽發(fā)生器。2.2 主要熱力參數(shù)選擇1、一回路冷卻劑的參數(shù)選擇設(shè)計(jì)時(shí)壓水堆核電廠(chǎng)主回路系統(tǒng)的工作壓力為15.2MPa,對(duì)應(yīng)的飽和溫度為343.26C。為了確保壓水堆的安全，反應(yīng)堆在運(yùn)行過(guò)程中必須滿(mǎn)足熱工安全準(zhǔn)則，其中之一是堆芯不能發(fā)生水力不穩(wěn)定性，所以反應(yīng)堆出口冷卻劑的欠飽和度選為18Co2、二回路工質(zhì)的參數(shù)選擇二回路系統(tǒng)的參數(shù)包括蒸汽發(fā)生器出口蒸汽的

8、溫度與壓力（蒸汽初參數(shù)）、冷凝器運(yùn)行壓力（蒸汽終參數(shù)）、蒸汽再熱溫度、給水溫度和始開(kāi)分配等。3、蒸汽初參數(shù)的選擇壓水堆核電廠(chǎng)的二回路系統(tǒng)一般采用飽和蒸汽，蒸汽初溫與蒸汽初壓為一一對(duì)應(yīng)關(guān)系。根據(jù)朗肯循環(huán)的基本原理，在其它條件相同的情況下，提高蒸汽初溫可以提高循環(huán)熱效率，為了提高核電廠(chǎng)經(jīng)濟(jì)性，二回路蒸汽參數(shù)選為6.5MPa4、蒸汽終參數(shù)的選擇在熱力循環(huán)及蒸汽初參數(shù)確定的情況下，降低汽輪機(jī)組排汽壓力有利于提高循環(huán)熱效率。但是，降低蒸汽終參數(shù)受到循環(huán)冷卻水溫度Tsw,1、循環(huán)冷卻水溫升ATsw以及冷凝器端差6t的限制。凝結(jié)水的溫度選為36C,忽略了凝結(jié)水的過(guò)冷度，則冷凝器的運(yùn)行壓力等于凝結(jié)水溫度對(duì)應(yīng)的

9、飽和壓力。5、蒸汽中間再熱參數(shù)的選擇蒸汽再熱器使用高壓缸抽汽和蒸汽發(fā)生器新蒸汽加熱，所以汽水分離再熱器出口的熱再熱蒸汽（過(guò)熱蒸汽）要比用于加熱的新蒸汽溫度要低15C,既265.9C,這樣保證具有適當(dāng)?shù)膫鳠釡夭?。?jì)算中取再熱蒸汽在第一、二級(jí)再熱器中的始升、流動(dòng)壓降相等。6、給水回?zé)釁?shù)的選擇當(dāng)除氧器的工作壓力選定以后，再分別對(duì)高壓給水加熱器和低壓給水加熱器進(jìn)行第二次始升分配。對(duì)于高壓給水加熱器，每一級(jí)的給水始升129.365kJ/kg對(duì)于低壓給水加熱器（包括除氧器），每一級(jí)的給水始升為109.346kJ/kg。具體參數(shù)看附表23、熱力系統(tǒng)熱平衡計(jì)算3.1、 熱平衡計(jì)算方法3.2、 熱平衡計(jì)算流程

10、一、核蒸汽供應(yīng)系統(tǒng)熱功率計(jì)算：已知核電廠(chǎng)輸出功率為N=1000MW=1000000K超設(shè)電廠(chǎng)效率為qe,NPP,則反應(yīng)堆熱功率為：Q=N/e,e,NPF蒸汽發(fā)生器的蒸汽產(chǎn)量為：Ds=Q/【(hfh-hs)+(1+Ed)(hs-hfw)】qi為一回路能量利用系數(shù)，給定為0.995;hfh為蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽比始，利用其出口溫度280.9C(飽和蒸汽)，干度99.75%,算得卞亥值為2774.19kJ/kg;hs,為蒸汽發(fā)生器運(yùn)行壓力(6.5MPaj)下的飽和水始，1240.7kJ/kg;hfw為蒸汽發(fā)生器給水比始(6.5MPa,224.69C),966.37kJ/kg;S為蒸汽發(fā)生器排污率，取

11、為1.05%另外，Gw=DX(1+1.05%)。二、二回路系統(tǒng)各設(shè)備耗汽量計(jì)算：(1)、給水回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡計(jì)算，確定汽輪機(jī)各級(jí)抽汽點(diǎn)的抽汽量及冷凝器出口凝給水流量Gcd：首先，假定凝給水量Gcd;其次，計(jì)算低壓加熱器抽氣量：Ges,4=Gd*Ahfw,|/(h|es,4-hlew,4)*h；Ges,3=Gcd*Ahfw,|-Gles,4*(hlew,4-hlew,3)*4h/(hles,3-hlew,3)*4h；Ges,2=Gcd*Ahfw,l-(Ges,3+Gs,4)*(hlew,3-hlew,2)*4h/(hles,2-hlew,2)*4h;Ges,2=Gcd*Ahfw,l-(Ges,2+

12、Gs,3+Ges,4)*(hlew,2-hlew,1)*4h/(hles,1-hlew,1)F；其中：hles,j,hlew,j第j級(jí)給水加熱器加熱蒸汽、疏水的比始，kJ/kg；Hh給水加熱器的熱效率；Ahfw,i除氧器及低加給水始升；(2)給水泵計(jì)算，確定給水泵汽輪機(jī)的耗汽量；給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽為新蒸汽，排汽參數(shù)等于高壓缸排汽：給水泵有效輸出功率：Nfwp=GwX1000XHfwp/PkW耗汽量Gs,fwp=Nwp/(Tfwp,pTfwp,tiTfwp,tmTfwp,tgH)；其中：“fwp,p汽輪給水泵組的泵效率；Tfwp,ti,Tfwp,tm,Tfwp,tg分別給水泵組汽輪機(jī)的內(nèi)效率、機(jī)械

13、效率和減速器效率；Ha為高壓缸進(jìn)出口始降，kJ/kg；H崢為給水泵的壓升，MPa(3)、汽輪發(fā)電機(jī)組耗汽量計(jì)算，確定計(jì)算工況下汽輪機(jī)高壓缸、低壓缸以及汽水分離再熱器以及除氧器的耗汽量：I、低壓缸耗汽量G,ip,根據(jù)質(zhì)量平衡，有：Gs,ip=Gcd-Gs,fwp-己dXQ；低壓缸的功率N:N|=G,lpX(h|,i-h|,z)-Gles,4X(hles,4-hi,z)-Gles,3乂(h|es,3-h|,z)-Gs,2乂(hles,2-hl,z)-Gles,1X(hles,1-hl,z)；其中：hi,i、hi,z低壓缸進(jìn)、出口蒸汽始值，kJ/kg;H、汽水分離再熱器：第二級(jí)再熱器用新蒸汽加熱，其

14、耗汽量：Gs,rh2=G,lpX(hrh2,z-hrh2,i)/(hzes,2-hzew2)；第一級(jí)再熱器用高壓缸抽汽加熱，其耗汽量為：G,rh1二G,lpX(hrh1,z-hrh1,i)/(hzes,1-hzew1)；其中：hrhj,z,hrw第J級(jí)再熱器出、進(jìn)口蒸汽始值，kJ/kg;hzes,j,hzewj第J級(jí)再熱器抽汽、疏水火含值，kJ/kg田、高壓加熱器抽氣量：Ghes,2二Gfw*Ahfw,h-Gs,rh2*(hzew,2-hhew,2,*Th/(hhes,2-hhew,2)*4h；Ghes,1二Gfw*Ahfw,h-Gm*(hzew,1-hhew,1)*Yh-Ghes,2*(hh

15、ew,2-hhew/)*Th/(hhes,1-hhew,1)*4h；其中：Ahw,h高壓加熱器給水始升，kJ/kg；hhes,j,hhew,j第J級(jí)高壓加熱器抽氣、疏水始值，kJ/kg；IV、高壓缸耗汽量G,hp,根據(jù)能量平衡，有：Nh=N/4mTge-Nl；Gs,hp=Nh+Ges,2X(hhes,2-hh,z)+Gs,rh1X(hzes,1hh,z)+Ghes,1X(hhes,i-hh,z)/(hh,i-hh,z)；分離器疏水：G產(chǎn)G,lpx(1-Xsp,i)/Xsp,i;其中：TmTge汽輪機(jī)組機(jī)械效率和發(fā)電機(jī)效率；hh,i,hh,z高壓缸進(jìn)出口始值，kJ/kg；Xsp,i汽水分離器進(jìn)口

16、蒸汽干度V、除氧器：利用高壓缸排汽進(jìn)行加熱，其耗汽量：Gs,dea=GfWXhdea,z-(Ghes,2+Ges,1+G,rh1+G,rh2)義hhew,1-Gcd義hdea,i-GoXho/hh,z；其中：hdea,z,hdea,i除氧器進(jìn)出口的始值，kJ/kg；h0汽水分離器疏水始值，kJ/kg；(4)確定對(duì)應(yīng)的新蒸汽耗量G,進(jìn)一步求出對(duì)應(yīng)的給水量Gw,由GW和各級(jí)加熱器的疏水量，求出Gd2,Gd2=Gw-(G,dea+G+Ges,6)(5)比較Gd與Gd2,若相對(duì)誤差大于1%返回步驟(1)進(jìn)行迭代計(jì)算，直到滿(mǎn)足精度要求為止。(6)確定二回路系統(tǒng)總的新蒸汽耗量D2=G,fwp+G,rh2+

17、G,hp三，核電廠(chǎng)熱效率計(jì)算：根據(jù)以上步驟計(jì)算得到的新蒸汽耗量，計(jì)算反應(yīng)堆的熱功率：Qr2=D2X(hfh-hs,)+(1+0.0105)X(hs-hfw)/41進(jìn)而可以計(jì)算出核電廠(chǎng)效率為：4e,NPP2=N/Qr2=1000000/Q2四，計(jì)算精度判斷：將計(jì)算得到的核電廠(chǎng)效率“e,NPP2與初始假設(shè)的“e,NPP比較，若絕對(duì)誤差小于0.1%,即完成計(jì)算，否則以e,NPP2為初始值，返回進(jìn)行迭代計(jì)算。3.3、 計(jì)算結(jié)果及分析計(jì)算結(jié)果：見(jiàn)附表3；分析：首先，計(jì)算書(shū)中未考慮部分管道的壓損(主要包括加熱器之間管道壓損、加熱器內(nèi)抽氣壓損、再熱器到低壓缸壓損等)，這對(duì)計(jì)算結(jié)果會(huì)有一定的影響,但是影響不大

18、；其次，各再熱器、加熱器疏水都是相應(yīng)壓力下的飽和水；最后，蒸汽發(fā)生器的排污水經(jīng)過(guò)降溫降壓凈化處理后排入冷凝器中。4.結(jié)論此次對(duì)壓水堆核電廠(chǎng)二回路熱力系統(tǒng)進(jìn)行擬定與熱平衡計(jì)算，最終初步確定了二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式，并得到了主要參數(shù)。本次設(shè)計(jì)中的參數(shù)選擇接近于壓水堆核電廠(chǎng)的真實(shí)參數(shù)，所設(shè)計(jì)的壓水堆核電廠(chǎng)二回路的熱效率為30.04%,與在役核電廠(chǎng)的效率相接近，可以說(shuō)本設(shè)計(jì)符合實(shí)際生產(chǎn)的需要，因此本設(shè)計(jì)是個(gè)較為成功的設(shè)計(jì)。參考文獻(xiàn)：1 彭敏俊.核動(dòng)力裝置熱力分析.哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)，2003.2 廣東核電培訓(xùn)中心.900MW壓水堆核電廠(chǎng)系統(tǒng)與設(shè)備.北京：原子能出版社，2000.3 彭敏俊.

19、船舶核動(dòng)力裝置.北京：原子能出版社，2009.附錄:附表一已知條件和給定參數(shù)序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)值1核電廠(chǎng)輸出電功率NMW10002一回路能量利用系數(shù)Y1%99.53蒸汽發(fā)生器出口蒸汽干度Xfh%99.754蒸汽發(fā)生器排污率七d%1.055壓局缸內(nèi)效率Yl,i%82.076低壓缸內(nèi)效率Yh,i%83.597汽輪機(jī)組機(jī)械效率Ym%98.58發(fā)電機(jī)效率刀ge%98.59新蒸汽壓損ApfhMPa3%ph10再熱蒸汽壓損AprhMPa2%修11回?zé)岢槠麎簱pAPe,jMPa4%p,j12低壓缸排汽壓損APcdMka5%13高壓給水加熱器出口端差0h,uC314低壓給水加熱器出口端差0l,uC215加熱器效

20、率Yh0.9816給水泵效率刀fwp,P0.5817給水泵汽輪機(jī)內(nèi)效率YIWp,ti0.818給水泵汽輪機(jī)機(jī)械效率刀fwp,tm0.919給水泵汽輪機(jī)減速器效率Yfwp,tg0.9820循環(huán)冷卻水進(jìn)口溫度TSm,1c24附表二確定的主要熱力參數(shù)匯總表序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位計(jì)算公式或來(lái)源數(shù)值1反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)運(yùn)行壓力pcMPa選定，151615.22反應(yīng)堆冷卻劑的飽和溫度Tc,sC查水和水蒸汽表確定343.263反應(yīng)堆出口冷卻劑過(guò)冷度ATsubC選定，1520184反應(yīng)堆出口冷卻劑溫度TcocTco=Tc,s-ATsub325.265反應(yīng)堆進(jìn)出口冷卻劑溫升ATcc選定，3040326反應(yīng)堆進(jìn)口冷卻劑溫

21、度TcicTci=Tco-ATc293.267二回路蒸汽壓力PsMPa選定，576.58蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽溫度TfhCPs對(duì)應(yīng)的飽和溫度280.99一、二次側(cè)對(duì)數(shù)平均溫差Tc25.0410蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽干度Xfh%蒸汽發(fā)生器運(yùn)行參數(shù)給定干度99.7511蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽次含值hfhkJ/kg根據(jù)(Ps、Xfh)查水蒸汽表2774.1912循環(huán)冷卻水溫升ATswC選定，68713冷凝器傳熱端差8Tc選定，310514冷凝器凝結(jié)水飽和溫度TcdcTcd=TSW,1+ATsw+8T3615冷凝器的運(yùn)行壓力PcdkpaTcd對(duì)應(yīng)的飽和壓力5.916高壓缸進(jìn)口蒸汽壓力Ph,iMPa新蒸汽壓損

22、3%品6.30517高壓缸進(jìn)口蒸汽干度Xh,i%近似焰相等過(guò)程，根據(jù)(3,i、hfh)查表99.618高壓缸排汽壓力Ph,zMPa選定分壓比12%Ph,i0.756619高壓缸排汽干度Xh,z%由(Ph,z,Sh,i)查出理論值，由Yh,i求出86.0720汽水分離器進(jìn)口蒸汽壓力Psp,iMPaPsp,i=ph,z0.756621汽水分離器進(jìn)口蒸汽干度Xsp,i%Xsp,i=Xh,z86.0722第一級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽壓力Prh1,iMPa選定分離器壓損3%psp,i0.733923第一級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽干度Xrh1,i%分離后濕度0.51%選定0.5%99.524第1級(jí)再熱器抽汽壓力Pzes,1

23、MPa選定大亞灣參數(shù)2.825第1級(jí)再熱器抽汽燃值hzes,1kJ/kg由(pzes,1,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2649.65第10頁(yè)26第1級(jí)再熱器抽汽干度Xzes,1由(pzes,1,hzes,1)查水烝汽表91.5427第二級(jí)再熱器出口蒸汽壓力Prh2,zMPa再熱器壓損選定2%psp,i0.704528第二級(jí)再熱器出口蒸汽溫度Trh2,zC比新蒸汽低1015,選定端差15C265.929第二級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽壓力Prh2,iMPa兩級(jí)再熱器等壓損0.719230第二級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽次含值hrh1,2kJ/kg蒸汽經(jīng)過(guò)兩級(jí)再熱器烙升相等2870.6631第二級(jí)再熱器進(jìn)口蒸汽溫度

24、Trh2,iC根據(jù)(prh2,i、hrh1,2)查水蒸汽表212.532第2級(jí)再熱器抽汽壓力Pzes,2MPa新蒸汽壓損3%品6.30533第1級(jí)再熱器抽汽干度Xzes,2由(pzes,2,hzes,2)查水烝汽表99.634低壓缸進(jìn)口蒸汽壓力pl,iMPapl,i=prh2,z0.704535低壓缸進(jìn)口蒸汽溫度Ti,iCT,i=Trh2,z265.936低壓缸排汽壓力Pl，zMPa根據(jù)排汽壓損，R,z=pcd/0.950.0062137低壓缸排汽干度X,z%根據(jù)(pl,z、hl,z)查水蒸汽表Xl,z90.7738回?zé)峒?jí)數(shù)Z參照大亞灣核電站選定739低壓給水加熱器級(jí)數(shù)Zl參照大亞灣核電站選定

25、440高壓給水加熱器級(jí)數(shù)Zh參照大亞灣核電站選定241最佳給水始升Ahfw,opkJ/kghfw,op=(hs-hcd)/(Z+1)136.2442最佳給水焰值hfw,opkJ/kghfw,op=hcd+ZAhfw,op1104.4543最佳給水溫度Tfw,opC根據(jù)(psg、hfw,op)查水烝汽表253.744理論給水溫度TfwC選定，Tfw=0.88Tfw,op223.25645理論給水始值hfwkJ/kg根據(jù)Tfw對(duì)應(yīng)飽和水焰值958.5346除氧器運(yùn)行壓力pdeaMPa選定，小于高壓缸排氣壓力0.7147除氧器出口給水溫度TdeaC對(duì)應(yīng)的飽和水溫度165.5548除氧器出口給水比烙h

26、deakJ/kg對(duì)應(yīng)飽和水的烙699.849高壓加熱器給水始升Ahfw,hkJ/kgAhfw,h=(hfw-hdea)/2129.36550除氧器及低加給水始升Ahfw,lkJ/kgAhfw,l=(hdea-hcd)/5109.34651凝水泵的揚(yáng)程Hm選定23052凝水泵出口壓力pcd,pMPapcd,p=H*p*g+pcd2.259953低壓加熱器給水參數(shù)第1級(jí)低加進(jìn)口給水比始hffwi,1kJ/kg凝水泵加壓為等嫡過(guò)程，查水蒸汽表153.07第1級(jí)低加出口給水比hffwo,1kJ/kghlfwo,1=hlfwi,1+Ahfw262.416第11頁(yè)始第2低加級(jí)進(jìn)口給水比始hlfwi,2kJ

27、/kghlfwi,2=hlfWo,1262.416第2低加級(jí)出口給水比始h|fwo,2kJ/kghlfWo,2=hlfWi,2+Ahfw371.762第3級(jí)低加進(jìn)口給水比始hlfwi,3kJ/kghlfWi,3=hlfwo,2371.762第3低加級(jí)出口給水比始hlfWo,3kJ/kghlfWo,3=hlfWi,3+Ahfw481.108第4級(jí)低加進(jìn)口給水比始hlfWi,4kJ/kghlfWi,4=hlfwo,3481.108第4級(jí)低加出口給水比始hlfWo,4kJ/kghlfwo,4=hlfwi,4+Ahfw590.454除氧器進(jìn)口給水比烙hdea,ikJ/kghdea,i=hlfWo,45

28、90.454第1級(jí)低加給水側(cè)壓力plfWi,1MPaplfW,1=pcd,p2.2599第2級(jí)低加給水側(cè)壓力PlfWi,2MPa等壓降1.94992第3級(jí)低加給水側(cè)壓力PlfWi,3MPa等壓降1.63994第4級(jí)低加給水側(cè)壓力plfWi,4MPa等壓降1.32996除氧器給水側(cè)壓力pdea,iMPa等壓降1.01998第1級(jí)低加進(jìn)口給水溫度TlfWiC根據(jù)(plfWi,1,hlfWi,1)查水蒸汽表36.05第1級(jí)低加出口給水溫度TfWo,1C根據(jù)(plfWi,2,hlfwo,1)杳水蒸汽表62.31第2級(jí)低加進(jìn)口給水溫度TlfWi,2c根據(jù)(plfWi,2,hlfwi,2)查水蒸汽表62.

29、31第2級(jí)低加出口給水溫度TlfWo,2c根據(jù)(plfWi,3,hlfWo,2)杳水蒸汽表88.47第3級(jí)低加進(jìn)口給水溫度TlfWi,3c根據(jù)(plfWi,3,hlfwi,3)查水蒸汽表88.47第3級(jí)低加出口給水溫度TlfWo,3c根據(jù)(plfwi,4,hlfwo,3)查水蒸汽表114.46第4級(jí)低加進(jìn)口給水溫度TlfWi,4c不艮(plfWi,4,hlfWi,4)d=tZR蒸汽表114.46第4級(jí)低加出口給水溫度TlfWo,4c根據(jù)(pdea,i,hlfWo,4)查水烝汽表140.1954高壓加熱器給水參數(shù)給水泵壓力出口壓力PfW,pMPaPfw,p=1.2ps7.8第1級(jí)高加給水側(cè)壓力R

30、ifW,1MPaRifw,1=Pfw,p7.8第2級(jí)高加給水側(cè)壓力PifW,2MPa壓力在每級(jí)換熱器均勻遞減7.15第1級(jí)高加進(jìn)口給水比始hhfWi,1kJ/kg給水泵加壓為等嫡過(guò)程，查水蒸汽表707.64第1級(jí)高加出口給水比hhfWo,1kJ/kghhfWo,1=hhfWi,1+AhfW837.005第12頁(yè)始第2級(jí)高加進(jìn)口給水比始hhfwi,2kJ/kghhfwi,2=hhfwo,1837.005第2級(jí)高加出口給水比始hhfwo,2kJ/kghhfwo,2=hhfwi,2+Ahfw966.37第1級(jí)高加進(jìn)口給水溫度Thfwi,1C根據(jù)(Rfw,1,hhfwi,1)查水蒸汽表166.44第1

31、級(jí)高加出口給水溫度Thfwo,1C根據(jù)(Fhw,2,hhfwo,1)查水蒸汽表193.03第2級(jí)高加進(jìn)口給水溫度Thfwi,2c根據(jù)(Rfw,2,hhfwi,2)查水蒸汽表193.03第2級(jí)高加出口給水溫度Thfwo,2c根據(jù)(Ps,hhfwo,2)查水蒸汽表224.6955高壓加熱器抽氣參數(shù)第1級(jí)高加蒸汽側(cè)溫度Thes,1cThes，產(chǎn)Thfwo,1+3196.03高壓缸第1級(jí)抽汽壓力phes,1MPa由Thes,1求出飽和水壓力P,壓損4%,R/0.961.4883高壓缸第1級(jí)抽汽燃值hhes,1kJ/kg由(Phes,1,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2558.8高壓缸第1級(jí)抽汽干度

32、Xhes,1%由(Phes,1,hhes,1)查水烝汽表88.09第2級(jí)高加蒸汽側(cè)溫度Thes,2CThes,2=Thfwo,2+3227.69高壓缸第次抽汽壓力phes,2MPa由Thes,1求出飽和水壓力，笄考慮壓損4%2.7903高壓缸第決抽汽燃值hhes,2kJ/kg由(Phes,2,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2649.03高壓缸第2級(jí)抽汽干度Xhes,2%由(phes,2,hhes,2)查水蒸汽表91.5156低壓加熱器抽氣參數(shù)第1級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Ties,1CTies,1=Tifwo,1+264.31低壓缸第1級(jí)抽汽壓力ples,1MPa由Ties,1求出飽和水壓力,笄考慮

33、壓損4%0.0253低壓缸第1級(jí)抽汽燃值hies,1kJ/kg由(pies,1,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2498.91低壓缸第1級(jí)抽汽干度Xies,1%由(pies,1,hies,1)查水蒸汽表94.93第2級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Ties,2CTies,2=Tifwo,2+290.47低壓缸第次抽汽壓力Pies,2MPa由Ties,2求出飽和水壓力，笄考慮壓損4%0.0744低壓缸第決抽汽燃值hies,2kJ/kg由(pies,2,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2633.89低壓缸第次抽汽干度Xies,2%由(pies,2,hies,1)查水蒸汽表98.77第13頁(yè)第3級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Ties,3cTies,3=Tifwo,3+2116.46低壓缸第3a抽汽壓力Pies,3MPa由Ties,3求出飽和水壓力，笄考慮壓損4%0.1846低壓缸第3a抽汽燃值hies,3kJ/kg由(Pies,3,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2761.65低壓缸第3a抽汽干度Xies,3%由(Pies,3,hies,1)查水蒸汽表過(guò)熱第4級(jí)低加蒸汽側(cè)溫度Ties,4CTies,4=Tifwo,4+2142.19低壓缸第4a抽汽壓力