1、論路橋施工中加固技術的有效應用1、體外索加固橋梁設計方法1理論為了滿意加固后舊橋承載力的需要，體外索一般采用折線形，同時滿意梁正截面抗彎強度和抗剪強度的要求。體外索材料一般由無粘結(jié)鋼絞線、粗鋼筋與槽鋼組合而成。體外索布置（如圖1）所示。體外索加固橋梁受彎構件時，可按偏心構件驗算梁的承載力；按無粘結(jié)部分預應力混凝土結(jié)構，認為截面受彎破壞時，梁內(nèi)的非預應力鋼筋達到屈服，而預應力鋼筋達不到極限強度，驗算使用階段的應力及結(jié)構的變形；按加勁梁組合結(jié)構分離對其受力和使用性能舉行分析。在正使用極限狀態(tài)的各項指標計算時，按整體變形協(xié)調(diào)條件計算在外載作用下預應力筋的應力增量。2、橋梁加固設計實例某大橋為平均跨距

2、L為13m的鋼筋混凝土T型梁橋，原設計荷載為汽-10級、拖-60。因為船體的撞擊，下緣混凝土破損，部分混凝土脫落，已消失縱向貫穿裂縫，主鋼筋已嚴峻銹蝕。加固時，首先鑿除松散混凝土，用鋼絲刷清銹處理，采用掛模澆筑C40混凝土修補完整，然后施加體外預應力加固，加固后橋梁承載能力要求提高到汽15級。T型主梁翼緣寬178cm，翼緣厚12cm，梁肋寬18cm，受拉級，鋼筋面積為44.27cm2，采用C25混凝土，體外索布置如圖1所示，支點距轉(zhuǎn)向塊L3為180cm，轉(zhuǎn)向塊的間距L2為840cm，端錨固點距轉(zhuǎn)向塊L1為150cm，中心軸距梁上邊緣y0u為19.14cm，中心軸距梁下邊緣y0d為60.86cm

3、，h1為端錨固點至中心軸距離，h2為轉(zhuǎn)向塊至中心軸距離。每T型梁配置4根無粘結(jié)預應力鋼絞線，共16根。為了使每片梁受力勻稱，采用兩端分2次張拉，固定端與張拉端交錯布置。預應力鋼絞線的張拉控制應力為855mpa，有效預應力為62,215mpa。加固后橋梁，采用前軸為55kn、后軸為155kn，兩輛載重汽車舉行現(xiàn)場荷載實驗。對主梁跨中撓度、鋼筋和混凝土的應力舉行分析，并確認其加固效果。部分實測結(jié)果見表1表2。數(shù)據(jù)表明主梁跨中撓度為5.43mm，滿意橋梁規(guī)范要求靜活載撓度不超過（1/600）l的要求，校驗系數(shù)滿意0.60.9舊橋鑒定的要求。結(jié)構具有足夠的抗彎剛度，達到汽-15荷載標準作用的使用要求。

4、表中，L為汽車荷載產(chǎn)生的應力；p為預應力產(chǎn)生的應力；為總應力。由表2、表3數(shù)據(jù)表明：施加預應力，使主梁的上邊緣混凝土產(chǎn)生拉應力和下邊緣混凝土產(chǎn)生壓應力，則上邊緣混凝土總壓應力值與下邊緣混凝土總拉應力值都減小。鋼筋的校驗系數(shù)滿意0.4-0.8舊橋鑒定的要求。采用體外預應力加固后，從加固前汽-10級荷載提高到加固后汽-15級荷載標準，加固效果是十分顯著。荷載實驗表明：在汽-15荷載標準作用下，加固后橋梁的抗彎承載能力系數(shù)為1.51，達到加固要求，該加固方法是可行的。3、施工過程1鉆孔與碳纖維粘貼在T型梁的腹板鉆孔洞時，避免梁中受力鋼筋.洞口四周粘貼了30cm30cm碳纖維，以增加混凝土的局部抗壓能

5、力。3.2穿索與預應力張拉首先對每根無粘結(jié)鋼絞線貼上編號標簽，逐根將鋼絞線穿入鋼栓孔洞中，并調(diào)節(jié)至最佳位置。然后安裝錨杯和夾片外螺母，將千斤頂和張拉配件安裝就位，最后舉行預應力張拉。張拉程序：010%con（讀初始伸長值并作張拉程序：010%（測量伸長值l3作記錄）con（測量伸長值l3并作記錄）卸荷至零。采用一端張拉法對鋼絞線在梁兩側(cè)各一根舉行對稱張拉。張拉時，采用張拉力和預應力筋伸長量雙重控制。張拉過程中，跟蹤觀測每片主梁的跨中撓度和裂縫閉合狀況。量取千斤頂活塞的伸長量l1張拉達20%con時再量取千斤頂活塞的伸長量l2，二者之差為鋼索的實際推算伸長量。張拉應力達100%con，再量取千斤

6、頂活塞的伸長量l3，l3與l1之差為鋼索的際張拉伸長量。實際張拉伸長量與實際推算伸長量之差，與理論伸長相比誤差不超過+10%，-5%。式中，F(xiàn)p為平均張拉力；L，Ap，Ep分離為預應力鋼絞線計算長度、面積和彈性模量單根鋼絞線的張拉力分離為120kN（2片中梁）、100kN（2片邊梁）；初應力取張拉力的10%，即分離為12kN，10kN。由表4、表5數(shù)據(jù)可以看出，張拉時，跨中向上撓度實測值與理論計算值吻合較好，說明理論計算的正確和施工質(zhì)量的牢靠。4體外預應力加固施工要點4.1放樣定位4.1.1滑塊墊板及錨固支座位置的放樣定位沿梁底從錨固實際中心（投影點）向跨中方向量取滑塊墊板的中心位置及跨中位置

7、，分離標記在梁底的兩側(cè)，并將墊板的平面尺寸繪在梁底面上，標出有關螺栓的孔位，在墊板放樣中可以不計梁的撓度影響。4.1.2上錨固點的放樣定位（1）斜筋上錨固點位于梁頂或梁端面時，以單梁頂（端）面的縱軸線為基準，沿縱橋向測量錨固點距梁端的距離。（2）錨固點位于梁端時，應量取錨固點距梁底或梁頂面的垂直距離，再沿橫橋向?qū)ΨQ量取上錨固點的橫向距離，標出錨固點的理論位置。因為梁的頂板和腹板中均有鋼筋存在，特殊是受力鋼筋，在舉行錨固點放樣時，可將錨固點位置適當調(diào)節(jié)以避免這些鋼筋，切記不應將其切斷。4.2上錨固點設置當上錨固點設在梁頂及梁端頂面時，需要按設計的斜筋穿出位置，在橋面板或梁頂面鑿穿兩個具有與斜筋角

8、度相同的斜孔。首先把橋面鋪裝層鑿去，將梁頂面混凝土庇護層鑿去，露出鋼筋，再將錨固墊板處的混凝土舉行細鑿。按斜孔的設計角度做一個鑿孔架，將鑿巖機的鉆桿放入鑿孔架的槽內(nèi)，使鉆頭中心對準理論錨固點，然后再舉行鑿孔，以便鑿好斜孔。上錨固孔鑿完之后，將梁頂面混凝土清理整潔，除去混凝土碎渣。然后，在開鑿后的混凝土表面涂一層環(huán)氧膠液，再用環(huán)氧水泥砂漿鋪平。最后將上錨固設在梁頂時，應保證錨墊板的上表面與梁頂面平齊，或略低一點，以確保錨固點上有盡可能厚的混凝土庇護層。4.3轉(zhuǎn)向裝置轉(zhuǎn)向裝置是實現(xiàn)體外索加固的重要構件，其傳載方式和自身性能也是影響預應力施加效果的關鍵。體外預應力混凝土結(jié)構的預應力筋務必通過轉(zhuǎn)向裝置

9、轉(zhuǎn)變方向，從而形成設計的預應力筋曲線形式。在轉(zhuǎn)向裝置與預應力筋的接觸區(qū)域，因為摩擦和橫向力的擠壓作用。倘若轉(zhuǎn)向裝置設計不合理或構造措施不當，預應力鋼材簡單產(chǎn)生局部硬化和摩阻損失過大。轉(zhuǎn)向裝置的設計要求預應力筋在折角點的位置務必高度精確，避開產(chǎn)生附加應力，轉(zhuǎn)向裝置在結(jié)構使用期內(nèi)也不應對預應力鋼材有任何傷害。另外，轉(zhuǎn)向裝置的加工應在加工廠舉行，嚴禁在現(xiàn)場加工，現(xiàn)場安裝中，要嚴格按圖紙舉行，在運送及焊接過程中，應實行措施防止焊接變形，穿束前應拉線決定安裝是否合適。4.4預應力筋的安裝和張拉在安裝預應力筋前，首先要檢查各種錨具是否能正常工作，特殊是粗鋼筋的螺桿和螺母的匹配狀況，逐個試擰，均應達到每個絲

10、頭在不加力的狀況下，以手擰動就可將螺母擰至全程。對于水平筋和斜筋分離采用兩根粗鋼筋或斜桿為型鋼的狀況，首先將斜筋與水平滑塊固定在一起，并將斜筋的上錨固點固定。用暫時支架將滑塊定位在其墊板的位置上，然后再穿入水平筋。穿筋時應保證水平筋的兩端均有相等的絲頭長度，檢查滑塊位置并預留滑移量。為了防止在張拉錨固時擰緊螺母困難，上緊兩水平筋的螺母，同時應保證水平筋的中心與滑塊錨孔的對中。而橫向收緊水平筋產(chǎn)生預應力的體系，則首先按斜筋的斜度要求將斜桿焊接在梁端的U型錨固板上，采用夾桿焊將水平筋焊在斜筋上。每隔2m2.5m用木塊將水平拉桿墊起，然后安裝鎖緊裝置，以削減垂度。以備張拉，先安放彎起點處的立柱，再按

11、設計位置安裝撐棍和收緊器。就張拉位置而言，體外預應力筋的張拉方法可分為沿斜筋方向在梁頂張拉和沿水平筋方向在梁底張拉。一般來說，因為張拉設備及操作人員的限制不行能全部的梁同時張拉，但對于同一根梁的兩側(cè)預應力筋應盡量做到同步張拉，以保證梁兩側(cè)的鋼筋具有相等或相近的預應力狀態(tài)。4.5壓漿張拉完成后局部有粘結(jié)段的壓漿工作是一道很重要的工序，首先施工前要舉行1l的模型實驗，在保證壓漿密實飽滿的狀況下，局部有黏結(jié)段的粘結(jié)力可達到設計張拉力的108%。工程中，壓漿施工在張拉完成后24h內(nèi)舉行，以滿意錨固要求。壓漿采用手動壓漿機，保證壓漿過程的勻稱穩(wěn)定和壓漿壓力的要求。另外，壓漿密實程度將直接影響粘結(jié)效果，所以在壓漿中應嚴格控制水灰比，并保持壓力勻稱。結(jié)束語（體外預應力加固法主要用于梁式橋（包括簡支梁、懸臂梁、繼續(xù)體系梁橋）正常使用極限狀態(tài)超限的結(jié)構，具有加固、卸載及削減結(jié)構內(nèi)力的作用。通過對舊橋施加體外預應力，能夠達到削減或消退裂縫，減小梁體下?lián)?，改善結(jié)構各截面應力狀態(tài)的目的，增加了結(jié)構的耐久性。盡管體外預應力加固路橋結(jié)構有其獨特的優(yōu)勢，但是仍有大量的問題，如：體外預應力索不能參加局部裂縫的控制；