1、中國啟蒙水泥論壇 l在在20世紀(jì)世紀(jì)20-30年代，回轉(zhuǎn)窯廢氣溫度為年代，回轉(zhuǎn)窯廢氣溫度為800-900，熟料熱耗為，熟料熱耗為7400kJ/kg KJ/kg，發(fā)電能力，發(fā)電能力110kWh左右，裝機容量小于左右，裝機容量小于3000kW，技術(shù)落后。，技術(shù)落后。l20世紀(jì)世紀(jì)80年代，采用了帶有回?zé)岬睦士涎h(huán)系統(tǒng)，運行參數(shù)提高年代，采用了帶有回?zé)岬睦士涎h(huán)系統(tǒng)，運行參數(shù)提高到到2.5MPa左右，單機容量達(dá)到了左右，單機容量達(dá)到了3000kW，發(fā)電指標(biāo)達(dá)到了熟料，發(fā)電指標(biāo)達(dá)到了熟料熱耗熱耗6700-7400kJ/kg，噸熟料發(fā)電量，噸熟料發(fā)電量100-130kWh，國產(chǎn)第一代，國產(chǎn)第一代水泥窯余

2、熱發(fā)電專用鍋爐和國產(chǎn)的水泥窯余熱發(fā)電專用鍋爐和國產(chǎn)的1500、3000kW汽輪發(fā)電機也汽輪發(fā)電機也滿足了水泥余熱發(fā)電系統(tǒng)的需要。滿足了水泥余熱發(fā)電系統(tǒng)的需要。 l80年代水泥生產(chǎn)發(fā)展新型干法窯為主，由于水泥窯增加了預(yù)熱器年代水泥生產(chǎn)發(fā)展新型干法窯為主，由于水泥窯增加了預(yù)熱器及分解爐，窯尾煙氣溫度大幅度降低，對余熱發(fā)電系統(tǒng)提出了一及分解爐，窯尾煙氣溫度大幅度降低，對余熱發(fā)電系統(tǒng)提出了一個難題，個難題，1995年帶補燃鍋爐余熱發(fā)電系統(tǒng)在魯南投入生產(chǎn)，年帶補燃鍋爐余熱發(fā)電系統(tǒng)在魯南投入生產(chǎn)，1997年日本贈送了全套的純中低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)，中國進入了純年日本贈送了全套的純中低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)，中國進入了

3、純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)時代。低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)時代。 水在某一恒定壓力下進行加熱，在此過程中一般來講有如下三個過程： 第一個過程，水在常溫下被逐步加熱至某一溫度tb,在此溫度下水開始逐漸產(chǎn)生蒸汽，其蒸汽溫度與水溫相同為tb； 第二個過程，水繼續(xù)被加熱時水溫tb將不再變化，而產(chǎn)生的溫度為tb的蒸汽將不斷增加至水全部變?yōu)檎羝?第三個過程，水全部變?yōu)檎羝罄^續(xù)加熱，則水蒸氣的溫度將不斷升高至tz。lP=1.0MPa時時,水加熱至水加熱至Tb=179.9才形成蒸汽才形成蒸汽lP=1.27MPa時時,水加熱至水加熱至Tb=191.6才形成蒸汽才形成蒸汽lP=2.45MPa時時,水加熱至水加熱至Tb=216.

4、7才形成蒸汽才形成蒸汽lP=0.1MPa時時,水加熱至水加熱至Tb=100才形成蒸汽才形成蒸汽lP=0.007MPa時時,水加熱至水加熱至Tb=39.2才形成蒸汽才形成蒸汽l 水及水蒸汽的變化過程示意圖水及水蒸汽的變化過程示意圖 tmintL高溫廢氣進入(t )fj低溫廢氣流出(t )fc常溫水流入(t )g蒸汽流出(t )z壓力為P壓力為Pt fcgt fjt zt t bt b 廢氣 水及水蒸汽l 在上述三個變化過程中，水變?yōu)檎羝臏囟确Q為飽在上述三個變化過程中，水變?yōu)檎羝臏囟确Q為飽和溫度（和溫度（tb），其對應(yīng)的水稱為飽和水、蒸汽為飽和），其對應(yīng)的水稱為飽和水、蒸汽為飽和蒸汽；第三個過

5、程結(jié)束后產(chǎn)生的蒸汽為過熱蒸汽，過蒸汽；第三個過程結(jié)束后產(chǎn)生的蒸汽為過熱蒸汽，過熱蒸汽溫度熱蒸汽溫度tz與飽和溫度與飽和溫度tb之差（之差（tz-tb）稱為水蒸氣）稱為水蒸氣過熱度。對于不同的壓力過熱度。對于不同的壓力P，飽和溫度，飽和溫度tb是不同的。在是不同的。在水及水蒸氣被熱源（廢氣）加熱過程中，熱源與水及水及水蒸氣被熱源（廢氣）加熱過程中，熱源與水及水蒸氣間必將存在換熱溫差，并且熱源溫度必須高于水蒸氣間必將存在換熱溫差，并且熱源溫度必須高于水及水蒸氣溫度，同時在此換熱過程中的某一位置存水及水蒸氣溫度，同時在此換熱過程中的某一位置存在最小溫差點，此點稱為換熱溫差窄點在最小溫差點，此點稱為換

6、熱溫差窄點tmim.絕對壓力MPa0.0010.0050.0070.0090.010.020.050.10.16飽和溫度6.98232.939.0243.7945.8360.0981.3599.63113.32絕對壓力MPa0.20.30.40.511.21.62.453.82飽和溫度120.23133.54143.62151.85179.88187.96201.73222.9247.51lP=1.0MPa時時 T=179.9+tminlP=1.27MPa時時 T=191.6+tminlP=2.45MPa時時 T=216.7+tminlP=0.1MPa時時 T=100+tminlP=0.075

7、MPa時時 T=89.2+tminltmin由鍋爐設(shè)計確定由鍋爐設(shè)計確定2.1熱的質(zhì)即熱量轉(zhuǎn)換為電量的能力熱的質(zhì)即熱量轉(zhuǎn)換為電量的能力l1Kg/h1000的熱水的熱水,其含有的熱量為其含有的熱量為1000Kcal/h(是熱量的量是熱量的量)，這個熱量理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為這個熱量理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為N=1-273/(1000273)10004.1868/3600=0.9135kW(熱量的質(zhì)熱量的質(zhì))，理論轉(zhuǎn)換效，理論轉(zhuǎn)換效率為率為0.9135860/1000=78.56%。l10Kg/h100的熱水的熱水,其含有的熱量同樣為其含有的熱量同樣為1000Kcal/h，但這，但這個熱量

8、理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為個熱量理論上轉(zhuǎn)化為電量的最大能力為N=1-273/(100273)10004.1868/3600=0.3118kW，理論轉(zhuǎn)換效率為，理論轉(zhuǎn)換效率為0.3118860/1000=26.8%。 前述的轉(zhuǎn)換效率用于火力發(fā)電廠時前述的轉(zhuǎn)換效率用于火力發(fā)電廠時,則反應(yīng)為：發(fā)電用蒸汽參數(shù)不同則反應(yīng)為：發(fā)電用蒸汽參數(shù)不同,發(fā)電煤耗發(fā)電煤耗也不同也不同,即轉(zhuǎn)換效率不同，例如：即轉(zhuǎn)換效率不同，例如：l國內(nèi)目前的中壓火電廠國內(nèi)目前的中壓火電廠(單機為單機為325MW的小型火電廠的小型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為一般為3.43MPa435，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤

9、耗為540580g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率，轉(zhuǎn)換效率約為約為2123%(反映在汽輪機汽耗率上為：每反映在汽輪機汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為發(fā)電量消耗蒸汽為4.73Kg汽機葉片為老紅旗葉片汽機葉片為老紅旗葉片)；l國內(nèi)目前的高壓火電廠國內(nèi)目前的高壓火電廠(單機為單機為25100MW的中型火電廠的中型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為數(shù)一般為9.81MPa550，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為380420g/Kwh，轉(zhuǎn)換效，轉(zhuǎn)換效率約為率約為2933%(反映在汽輪機汽耗率上為：每反映在汽輪機汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為發(fā)電量消耗蒸汽為4.3Kg汽機葉片為老紅旗葉片汽機葉片為

10、老紅旗葉片)；l國內(nèi)目前的超高壓、亞臨界火電廠國內(nèi)目前的超高壓、亞臨界火電廠(單機為單機為200600MW的大型火電廠的大型火電廠)，發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為發(fā)電用蒸汽參數(shù)一般為1618MPa555575，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為，其發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗為300330g/Kwh，轉(zhuǎn)換效率約為，轉(zhuǎn)換效率約為3741%(反映在汽輪機汽耗率上為：每反映在汽輪機汽耗率上為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽為發(fā)電量消耗蒸汽為3.45Kg汽機葉片為老紅旗葉片汽機葉片為老紅旗葉片)；鍋爐鍋爐低壓低壓中壓中壓高壓高壓超高壓超高壓臨界臨界主蒸汽壓力主蒸汽壓力MPa1.53.8210.21822.01主蒸汽溫度主蒸汽溫度35545055055

11、0590鍋爐入口廢氣量鍋爐入口廢氣量Nm3/h100000100000100000100000100000鍋爐入口廢氣溫度鍋爐入口廢氣溫度10001000100010001000飽和蒸汽焓飽和蒸汽焓kJ/kg2791.972801.492720.862507.492087.94飽和水焓飽和水焓kJ/kg851.741077.951418.621734.182068.9過熱器傳熱面積過熱器傳熱面積m2210.04331.51567.87753.541601.14蒸發(fā)器傳熱面積蒸發(fā)器傳熱面積m21873.211570.581119.88629.4114.75省煤器段給水溫度省煤器段給水溫度1001

12、00100100100省煤器出口廢氣溫度省煤器出口廢氣溫度150.29150.32150.42150.39150.33省煤器傳熱面積省煤器傳熱面積m22356.783169.744113.524556.144648.99總面積總面積m24440.035071.835801.285939.16264.88汽輪機汽輪機進汽壓力進汽壓力1.111.113.433.439.819.8117.6117.6121.6221.62進汽溫度進汽溫度340340435435535535535535575575高壓缸效率高壓缸效率0.820.820.820.820.820.820.820.820.820.82排汽

13、壓力排汽壓力0.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0070.007排汽溫度排汽溫度39393939393939393939實際排汽焓實際排汽焓2402.482369.662335.622229.652244.07排汽干度排汽干度0.92970.9160.90190.85790.8639發(fā)電量發(fā)電量8660.648660.6410393.5910393.5911893.2511893.2512457.0712457.0713439.8313439.83汽輪機汽耗汽輪機汽耗5.155.154.034.033.333.333.283.283.123.12

14、標(biāo)準(zhǔn)煤耗標(biāo)準(zhǔn)煤耗580.64580.64483.83483.83422.82422.82403.69403.69374.17374.17l蒸汽參數(shù)采用蒸汽參數(shù)采用0.690.98MPa300340時，時，汽輪機汽耗率為：每汽輪機汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽發(fā)電量消耗蒸汽6.15.5Kg汽機葉片為全三維葉片；汽機葉片為全三維葉片；l蒸汽參數(shù)采用蒸汽參數(shù)采用0.981.27MPa310340時，時，汽輪機汽耗率為：每汽輪機汽耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽發(fā)電量消耗蒸汽5.45.2Kg汽機葉片為全三維葉片；汽機葉片為全三維葉片；l蒸汽參數(shù)采用蒸汽參數(shù)采用2.29MPa370時，汽輪機汽時，汽輪機

15、汽耗率為：每耗率為：每KWh發(fā)電量消耗蒸汽發(fā)電量消耗蒸汽4.62Kg(有補有補汽時為汽時為4.254.41Kg)汽機葉片為全三維葉汽機葉片為全三維葉片。片。 對于熱能對于熱能-動力轉(zhuǎn)換設(shè)備動力轉(zhuǎn)換設(shè)備-蒸汽輪機而言蒸汽輪機而言,國國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)的中小型汽輪機按進汽參數(shù)分為內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)的中小型汽輪機按進汽參數(shù)分為:l 高壓高溫機組高壓高溫機組,進汽壓力大于進汽壓力大于3.43Mpa進汽溫進汽溫度為度為435-555；l中壓中溫（及次中壓中溫）機組，進汽壓力為中壓中溫（及次中壓中溫）機組，進汽壓力為2.45-3.43Mpa進汽溫度為進汽溫度為340-435；l低壓低溫機組低壓低溫機組, 進汽壓力小于進汽壓力小

16、于2.45Mpa進汽溫進汽溫度為度為280-340。 根據(jù)汽輪機進汽參數(shù)，考慮利用廢氣根據(jù)汽輪機進汽參數(shù)，考慮利用廢氣余熱生產(chǎn)水蒸氣所需傳熱溫差的要求，余熱生產(chǎn)水蒸氣所需傳熱溫差的要求，水泥窯余熱品位應(yīng)當(dāng)確定為：水泥窯余熱品位應(yīng)當(dāng)確定為：l高溫廢氣余熱：廢氣溫度大于高溫廢氣余熱：廢氣溫度大于650l中溫廢氣余熱：廢氣溫度中溫廢氣余熱：廢氣溫度350650l低溫廢氣余熱：廢氣溫度小于低溫廢氣余熱：廢氣溫度小于350 3.1熟料生產(chǎn)線余熱分布熟料生產(chǎn)線余熱分布l2500t/d水泥生產(chǎn)線水泥生產(chǎn)線 窯尾廢氣：窯尾廢氣：169000Nm3/h-340-200 窯頭廢氣：窯頭廢氣：142000Nm3/h

17、-230-104 可利用熱量：可利用熱量： 窯頭：窯頭：38900000 kJ/h 窯頭：窯頭：24060000 kJ/h 折合：折合：2.15噸標(biāo)煤噸標(biāo)煤/小時小時l 5000t/d水泥生產(chǎn)線水泥生產(chǎn)線 窯尾廢氣：窯尾廢氣：332000Nm3/h-330-200 窯頭廢氣：窯頭廢氣：282000Nm3/h-290-105 可利用熱量：可利用熱量： 窯尾：窯尾：70900000kJ/h 窯頭：窯頭：70800000kJ/h 折合：折合：4.84噸標(biāo)煤噸標(biāo)煤/小時小時圖：5000T/D生產(chǎn)線余熱分布圖圖：單取風(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖圖：雙取風(fēng)余熱發(fā)電廢氣溫度和熱量分布圖 l 朗肯循環(huán)是典型

18、的熱工過程，也是理想化的熱能（蒸汽）朗肯循環(huán)是典型的熱工過程，也是理想化的熱能（蒸汽）-動力循動力循環(huán)，是各種復(fù)雜的蒸汽動力循環(huán)的基本循環(huán)，是研究復(fù)雜循環(huán)的理環(huán)，是各種復(fù)雜的蒸汽動力循環(huán)的基本循環(huán)，是研究復(fù)雜循環(huán)的理論基礎(chǔ)。論基礎(chǔ)。TSDe汽輪機發(fā)電機冷凝器冷卻水給水泵DgV燃料651234126345朗肯循環(huán)原理圖朗肯循環(huán)原理圖 朗肯循環(huán)過程圖朗肯循環(huán)過程圖(T-S圖圖)l 汽輪機排汽汽輪機排汽2（一般為絕對壓力（一般為絕對壓力0.007-0.01MPa并含有并含有10-5%的水分的的水分的39-45飽和蒸汽及水的混合物）經(jīng)凝汽器凝結(jié)成水飽和蒸汽及水的混合物）經(jīng)凝汽器凝結(jié)成水3后（水溫不變）

19、在經(jīng)凝結(jié)后（水溫不變）在經(jīng)凝結(jié)水泵升壓至鍋爐給水壓力（由于泵做功，使水溫升高水泵升壓至鍋爐給水壓力（由于泵做功，使水溫升高1-2），在鍋爐內(nèi)通），在鍋爐內(nèi)通過吸收熱量，使水變成給水壓力下的飽和溫度過吸收熱量，使水變成給水壓力下的飽和溫度5，繼續(xù)加熱變成飽和蒸汽，繼續(xù)加熱變成飽和蒸汽6，再繼續(xù)加熱為給水壓力下的過熱蒸汽再繼續(xù)加熱為給水壓力下的過熱蒸汽1，過熱蒸汽進入汽輪機推動汽輪機做，過熱蒸汽進入汽輪機推動汽輪機做功后自汽輪機排汽排出功后自汽輪機排汽排出2，完成一個熱力循環(huán)。，完成一個熱力循環(huán)。l通過分析以上過程可知：通過分析以上過程可知： 循環(huán)熱效率循環(huán)熱效率=1-（h1-h2）/（h1-h4

20、）l所以在消耗同樣熱量的條件下多發(fā)電的措施有如下幾點：所以在消耗同樣熱量的條件下多發(fā)電的措施有如下幾點： A 提高進汽溫度提高進汽溫度 B 提高進汽壓力提高進汽壓力 C 降低汽輪機排汽壓力降低汽輪機排汽壓力l什么叫什么叫“冷端損失冷端損失”？ 火電廠在運行時，用高壓水泵把水打進鍋爐，再逐步加熱，火電廠在運行時，用高壓水泵把水打進鍋爐，再逐步加熱，使水變?yōu)檎羝?，繼續(xù)加熱，變?yōu)檫^熱蒸汽，再經(jīng)過管道和閥門進使水變?yōu)檎羝?，繼續(xù)加熱，變?yōu)檫^熱蒸汽，再經(jīng)過管道和閥門進入汽輪機做功。蒸汽經(jīng)過汽輪機多級葉片做功后，壓力和溫度在入汽輪機做功。蒸汽經(jīng)過汽輪機多級葉片做功后，壓力和溫度在逐漸降低，經(jīng)過最后一級葉片做

21、功后，其蒸汽壓力已不足半個大逐漸降低，經(jīng)過最后一級葉片做功后，其蒸汽壓力已不足半個大氣壓，溫度也降到了幾十?dāng)z氏度，但此時仍為氣壓，溫度也降到了幾十?dāng)z氏度，但此時仍為“氣態(tài)氣態(tài)”。這時如。這時如果再把它打入鍋爐進行加熱，消耗果再把它打入鍋爐進行加熱，消耗能源能源太大，在經(jīng)濟上不劃算。太大，在經(jīng)濟上不劃算。只有想方設(shè)法把它再變成水后打入鍋爐，才劃算。如何把這些低只有想方設(shè)法把它再變成水后打入鍋爐，才劃算。如何把這些低溫低壓的蒸汽再變成水呢？只有采用冷卻方法，同樣壓力溫度的溫低壓的蒸汽再變成水呢？只有采用冷卻方法，同樣壓力溫度的蒸汽變成水，會釋放出大量熱，即為潛在熱，千克水要釋放約蒸汽變成水，會釋放

22、出大量熱，即為潛在熱，千克水要釋放約大卡熱量，再通過水冷或空冷把這些熱帶走，這些被帶走大卡熱量，再通過水冷或空冷把這些熱帶走，這些被帶走的熱就是火電廠的的熱就是火電廠的“冷端損失冷端損失”。l 對于余熱發(fā)電由于余熱熱源溫度的限制，進汽壓力、溫度不可能無限制對于余熱發(fā)電由于余熱熱源溫度的限制，進汽壓力、溫度不可能無限制提高，制約了循環(huán)熱效率的提高，排汽壓力受到冷卻水的溫度的限制，提高，制約了循環(huán)熱效率的提高，排汽壓力受到冷卻水的溫度的限制，也不能過低。也不能過低。l通過對朗肯循環(huán)的分析結(jié)合水泥窯的特點，得出水泥窯余熱電站原則：通過對朗肯循環(huán)的分析結(jié)合水泥窯的特點，得出水泥窯余熱電站原則： A 利

23、用相對高溫廢氣余熱盡量生產(chǎn)相對高壓、高溫的蒸汽減少換熱利用相對高溫廢氣余熱盡量生產(chǎn)相對高壓、高溫的蒸汽減少換熱溫差、提高熱效率；溫差、提高熱效率； B 對于中低溫余熱廢氣，應(yīng)先考慮用低溫余熱廢熱取代汽輪機的回對于中低溫余熱廢氣，應(yīng)先考慮用低溫余熱廢熱取代汽輪機的回?zé)岢槠?，?dāng)?shù)蜏赜酂釓U氣余熱量過大時，利用剩余的中溫廢氣余熱熱抽汽，當(dāng)?shù)蜏赜酂釓U氣余熱量過大時，利用剩余的中溫廢氣余熱再生產(chǎn)中低壓參數(shù)蒸汽，并按蒸汽壓力分別補入汽輪機；再生產(chǎn)中低壓參數(shù)蒸汽，并按蒸汽壓力分別補入汽輪機； C 對于余熱發(fā)電，其循環(huán)熱效率不可能高于朗肯循環(huán)熱效率。對于余熱發(fā)電，其循環(huán)熱效率不可能高于朗肯循環(huán)熱效率。 以蒸汽參

24、數(shù)來分，基本上有兩類：以蒸汽參數(shù)來分，基本上有兩類：l一類為一類為0.691.27MPa280340的低壓低溫系統(tǒng)，的低壓低溫系統(tǒng)，l一類為一類為1.572.47MPa-325400的次中壓中溫系統(tǒng)。的次中壓中溫系統(tǒng)。 對于對于0.691.27MPa280340的低壓低溫系統(tǒng)，其的低壓低溫系統(tǒng)，其熱力系統(tǒng)構(gòu)成有如下三種模式：熱力系統(tǒng)構(gòu)成有如下三種模式： a：單壓不補汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見圖：單壓不補汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見圖1。 b：復(fù)合閃蒸補汽純余熱發(fā)電技術(shù)，見圖：復(fù)合閃蒸補汽純余熱發(fā)電技術(shù)，見圖2。 c：多壓補汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見圖：多壓補汽式純余熱發(fā)電技術(shù)，見圖3。圖1：單壓不補汽式純余

25、熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱方式圖2：復(fù)合閃蒸補汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)、循環(huán)參數(shù)及廢氣取熱方式圖3：多壓補汽式純余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)及廢氣取熱方式l 利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350以下廢氣設(shè)置一以下廢氣設(shè)置一臺窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐（簡稱臺窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐（簡稱SP鍋爐）、利用水泥窯窯鍋爐）、利用水泥窯窯頭熟料冷卻機排出頭熟料冷卻機排出400以下廢氣設(shè)置一臺熟料冷卻機廢以下廢氣設(shè)置一臺熟料冷卻機廢氣余熱鍋爐（簡稱氣余熱鍋爐（簡稱AQC爐）、兩臺鍋爐設(shè)置一臺蒸汽輪爐）、兩臺鍋爐設(shè)置一臺蒸汽輪機、發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為機、發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為0.691.27M

26、Pa280340。l 上述三種技術(shù)沒有本質(zhì)的區(qū)別，共同的特點：都是利用在窯上述三種技術(shù)沒有本質(zhì)的區(qū)別，共同的特點：都是利用在窯頭熟料冷卻機中部增設(shè)抽廢氣口或直接利用冷卻機尾部廢氣出口頭熟料冷卻機中部增設(shè)抽廢氣口或直接利用冷卻機尾部廢氣出口的的400以下廢氣及窯尾預(yù)熱器排出的以下廢氣及窯尾預(yù)熱器排出的300350的廢氣余熱；的廢氣余熱；最重要的特點是采用最重要的特點是采用0.691.27MPa-280340低壓低溫主蒸低壓低溫主蒸汽。區(qū)別僅在于：窯頭熟料冷卻機在生產(chǎn)汽。區(qū)別僅在于：窯頭熟料冷卻機在生產(chǎn)0.691.27MPa-280340低壓低溫蒸汽的同時或同時再生產(chǎn)低壓低溫蒸汽的同時或同時再生產(chǎn)

27、0.10.5MPa-飽和飽和160低壓低溫蒸汽、或同時再生產(chǎn)低壓低溫蒸汽、或同時再生產(chǎn)85200的熱水；汽輪機的熱水；汽輪機采用補汽式或不補汽式汽輪機。采用補汽式或不補汽式汽輪機。對于對于1.572.47MPa325400的次中壓中溫系統(tǒng)，其熱力的次中壓中溫系統(tǒng)，其熱力系統(tǒng)構(gòu)成有如下模式系統(tǒng)構(gòu)成有如下模式：l 利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的利用水泥窯窯尾預(yù)熱器排出的350以下廢氣設(shè)置一臺窯尾預(yù)以下廢氣設(shè)置一臺窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐（簡稱熱器余熱鍋爐（簡稱SP鍋爐）；利用熟料冷卻機排出的鍋爐）；利用熟料冷卻機排出的400以以下廢氣設(shè)置一臺熟料冷卻機廢氣余熱鍋爐（簡稱下廢氣設(shè)置一臺熟料冷卻機廢氣余熱鍋爐（

28、簡稱AQC爐），或者爐），或者通過改變窯頭熟料冷卻機廢氣排放方式：利用熟料冷卻機排出的通過改變窯頭熟料冷卻機廢氣排放方式：利用熟料冷卻機排出的部分部分360以下廢氣設(shè)置一臺以下廢氣設(shè)置一臺AQC余熱鍋爐、利用熟料冷卻機排余熱鍋爐、利用熟料冷卻機排出的部分出的部分500以下廢氣設(shè)置一臺熟料冷卻機廢氣余熱過熱器以下廢氣設(shè)置一臺熟料冷卻機廢氣余熱過熱器（簡稱（簡稱ASH過熱器）；將過熱器）；將AQC爐排出的廢氣部分或全部返回冷卻爐排出的廢氣部分或全部返回冷卻機，窯頭熟料冷卻機冷卻風(fēng)采用循環(huán)風(fēng)方式；利用兩臺鍋爐或者機，窯頭熟料冷卻機冷卻風(fēng)采用循環(huán)風(fēng)方式；利用兩臺鍋爐或者增設(shè)的余熱過熱器設(shè)置補汽式蒸汽輪

29、機，發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為增設(shè)的余熱過熱器設(shè)置補汽式蒸汽輪機，發(fā)電系統(tǒng)主蒸汽參數(shù)為1.573.43MPa340435、補汽參數(shù)為、補汽參數(shù)為00.15MPa飽飽和和160。主蒸汽參數(shù)2.29MPa-3701.27MPa-3400.98MPa-3100.7MPa-310補汽參數(shù)0.15MPa-1500.15MPa-150SP爐進口廢氣353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335SP爐出口廢氣378400Nm3/h-208378400Nm3/h-196378400Nm3/h-208378400Nm3/h-203ASH進口廢氣

30、67500 Nm3/h-500ASH出口廢氣71700 Nm3/h-325AQC進口廢氣189000 Nm3/h-330188466 Nm3/h-376188466 Nm3/h-376188466 Nm3/h-376AQC出口廢氣200000 Nm3/h-98203840 Nm3/h-102203840 Nm3/h-89203840 Nm3/h-89SP主蒸汽參數(shù)2.5MPa-26.6t/h-2231.47MPa-25t/h-3201.17MPa-26t/h-3200.9MPa-27.5t/h-320AQC主蒸汽參數(shù)2.5MPa-11.7t/h-2231.47MPa-16.5t/h-3601.

31、17MPa-17.4t/h-3200.9MPa-17.6t/h-320AQC除氧用汽0.6t/h0.837t/hAQC補汽用汽5t/h1.953t/hAQC熱水參數(shù)44.3t/h-30/10544.453t/h-30/10044.23t/h-30/18546t/h-30/170ASH進口蒸汽參數(shù)2.45MPa-38.3t/h-223ASH出口蒸汽參數(shù)2.4MPa-38.3t/h-380汽輪機組額定功率9MW9MW9MW9MW汽機主進汽量37.7t/h40.5t/h43.4t/h45.1t/h汽機補汽量5t/h2t/h汽機發(fā)電功率8.92MW8.25MW8.21MW7.96MW 不影響水泥生產(chǎn)、

32、不增加水泥熟料熱不影響水泥生產(chǎn)、不增加水泥熟料熱耗及電耗、不改變水泥生產(chǎn)用原燃料的耗及電耗、不改變水泥生產(chǎn)用原燃料的烘干熱源、不改變水泥生產(chǎn)的工藝流程烘干熱源、不改變水泥生產(chǎn)的工藝流程及設(shè)備。及設(shè)備。l 水泥窯配套建設(shè)余熱電站，原則上要求不影響水泥窯配套建設(shè)余熱電站，原則上要求不影響水泥生產(chǎn)，但由于在一條完整的熟料生產(chǎn)線窯頭、水泥生產(chǎn)，但由于在一條完整的熟料生產(chǎn)線窯頭、窯尾各串接相應(yīng)的余熱鍋爐，因此，余熱電站對窯尾各串接相應(yīng)的余熱鍋爐，因此，余熱電站對水泥生產(chǎn)不產(chǎn)生任何影響是不可能的。根據(jù)已投水泥生產(chǎn)不產(chǎn)生任何影響是不可能的。根據(jù)已投產(chǎn)的余熱電站實際生產(chǎn)運行情況，對于遵循上述產(chǎn)的余熱電站實際生

33、產(chǎn)運行情況，對于遵循上述原則配套建設(shè)的余熱電站，投入運行后對水泥生原則配套建設(shè)的余熱電站，投入運行后對水泥生產(chǎn)的影響主要集中在如下幾個方面：產(chǎn)的影響主要集中在如下幾個方面：l（1）窯尾高溫風(fēng)機）窯尾高溫風(fēng)機 在窯尾在窯尾SP鍋爐漏風(fēng)控制、結(jié)構(gòu)設(shè)計、受熱面配置、清灰設(shè)計、除灰設(shè)計、廢氣鍋爐漏風(fēng)控制、結(jié)構(gòu)設(shè)計、受熱面配置、清灰設(shè)計、除灰設(shè)計、廢氣管道設(shè)計合適的條件下，電站投入運行后，窯尾高溫風(fēng)機負(fù)荷將有所降低，這種影管道設(shè)計合適的條件下，電站投入運行后，窯尾高溫風(fēng)機負(fù)荷將有所降低，這種影響是正面的。響是正面的。l（2）增濕塔）增濕塔 將隨著電站的投入或解出調(diào)整噴水量，直至停止或全開噴水。將隨著電站

34、的投入或解出調(diào)整噴水量，直至停止或全開噴水。l（3）生料磨及煤磨）生料磨及煤磨 隨著電站的投入或解出，烘干廢氣溫度將產(chǎn)生較大幅度的變化，需要根據(jù)烘干隨著電站的投入或解出，烘干廢氣溫度將產(chǎn)生較大幅度的變化，需要根據(jù)烘干廢氣溫度的變化調(diào)整烘干廢氣量或磨的運行方式。廢氣溫度的變化調(diào)整烘干廢氣量或磨的運行方式。l（4）窯尾電收塵）窯尾電收塵 如果窯尾采用電收塵，電站投入運行后對其收塵效果總是有影響的，只是由于如果窯尾采用電收塵，電站投入運行后對其收塵效果總是有影響的，只是由于地區(qū)不同、配料不同、燃料不同或其它條件不同，對收塵效果的影響程度不同。但地區(qū)不同、配料不同、燃料不同或其它條件不同，對收塵效果的

35、影響程度不同。但當(dāng)窯尾采用袋收塵時，電站投入運行對提高收塵效果是有顯著作用的。當(dāng)窯尾采用袋收塵時，電站投入運行對提高收塵效果是有顯著作用的。l（5）窯頭電收塵器：電站投入運行后，窯頭電收塵器工作溫度）窯頭電收塵器：電站投入運行后，窯頭電收塵器工作溫度大為降低，粉塵負(fù)荷也相應(yīng)降低。大為降低，粉塵負(fù)荷也相應(yīng)降低。l（6）窯系統(tǒng)操作：由于窯系統(tǒng)增加了兩臺余熱鍋爐，而余熱鍋）窯系統(tǒng)操作：由于窯系統(tǒng)增加了兩臺余熱鍋爐，而余熱鍋爐廢氣不但取自還要送回水泥窯系統(tǒng)，因此勢必需要增加窯系統(tǒng)爐廢氣不但取自還要送回水泥窯系統(tǒng)，因此勢必需要增加窯系統(tǒng)窯頭、窯尾、廢氣處理、生料粉磨、煤制備系統(tǒng)的操作環(huán)節(jié)。窯頭、窯尾、廢

36、氣處理、生料粉磨、煤制備系統(tǒng)的操作環(huán)節(jié)。 對水泥窯生產(chǎn)造成的上述幾方面的影響，綜合起來為兩個方面：對水泥窯生產(chǎn)造成的上述幾方面的影響，綜合起來為兩個方面：一、增加了水泥窯生產(chǎn)的操作環(huán)節(jié)（例如：隨著電站的投入、運一、增加了水泥窯生產(chǎn)的操作環(huán)節(jié)（例如：隨著電站的投入、運行和解出，水泥窯需調(diào)整窯尾高溫風(fēng)機、增濕塔噴水、生料磨及行和解出，水泥窯需調(diào)整窯尾高溫風(fēng)機、增濕塔噴水、生料磨及煤磨、窯頭排風(fēng)機等系統(tǒng)的運行參數(shù)；煤磨、窯頭排風(fēng)機等系統(tǒng)的運行參數(shù)；二、如果窯尾采用電收塵，電站投入運行后對其收塵效果總是有二、如果窯尾采用電收塵，電站投入運行后對其收塵效果總是有或大或小的影響?；虼蠡蛐〉挠绊?。 對水泥窯

37、生產(chǎn)造成的影響應(yīng)當(dāng)而且必須控制在上述范圍以內(nèi)，在對水泥窯生產(chǎn)造成的影響應(yīng)當(dāng)而且必須控制在上述范圍以內(nèi)，在目前水泥熟料燒成工藝技術(shù)及設(shè)備、純低溫余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)目前水泥熟料燒成工藝技術(shù)及設(shè)備、純低溫余熱發(fā)電熱力循環(huán)系統(tǒng)配置技術(shù)及設(shè)備條件下，為了提高發(fā)電量而采用抽取三次風(fēng)或窯頭配置技術(shù)及設(shè)備條件下，為了提高發(fā)電量而采用抽取三次風(fēng)或窯頭罩等高溫風(fēng)、生料或燃料烘干改用燃燒燃料而將原來用于烘干的廢罩等高溫風(fēng)、生料或燃料烘干改用燃燒燃料而將原來用于烘干的廢氣用于發(fā)電等措施都是不可取的。采用這些措施，表面上增加了發(fā)氣用于發(fā)電等措施都是不可取的。采用這些措施，表面上增加了發(fā)電量，實際不但不會有助于水泥生產(chǎn)

38、綜合能耗的降低，反而由于熟電量，實際不但不會有助于水泥生產(chǎn)綜合能耗的降低，反而由于熟料熱耗的增加會使水泥生產(chǎn)綜合能耗增加（當(dāng)水泥廠建設(shè)余熱電站料熱耗的增加會使水泥生產(chǎn)綜合能耗增加（當(dāng)水泥廠建設(shè)余熱電站不是以節(jié)能為主要目的，在一公斤標(biāo)準(zhǔn)煤的價格與一度電的購電價不是以節(jié)能為主要目的，在一公斤標(biāo)準(zhǔn)煤的價格與一度電的購電價格之比小于格之比小于0.7的條件下，采用這些措施可以增加水泥生產(chǎn)綜合效的條件下，采用這些措施可以增加水泥生產(chǎn)綜合效益）。益）。 l5000t/d水泥窯的廢氣余熱資源為：水泥窯的廢氣余熱資源為：l（1）窯頭熟料冷卻機的廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，）窯頭熟料冷卻機的廢氣余熱（兩條窯廢

39、氣參數(shù)均相同，對于一條窯）：對于一條窯）： 為充分利用窯頭熟料冷卻機的廢氣余熱，在不影響入窯二、為充分利用窯頭熟料冷卻機的廢氣余熱，在不影響入窯二、三次風(fēng)的風(fēng)溫、風(fēng)量條件下，調(diào)整熟料冷卻機廢氣取熱方式。三次風(fēng)的風(fēng)溫、風(fēng)量條件下，調(diào)整熟料冷卻機廢氣取熱方式。根據(jù)水泥廠提供的資料，冷卻機總排廢氣參數(shù)為根據(jù)水泥廠提供的資料，冷卻機總排廢氣參數(shù)為300000Nm3/h300，根據(jù)熟料冷卻機廢氣溫度從冷卻機，根據(jù)熟料冷卻機廢氣溫度從冷卻機頭部的約頭部的約625到尾部的約到尾部的約90而逐步降低的條件，按其溫度而逐步降低的條件，按其溫度分布進行梯級利用并考慮電站對水泥窯生產(chǎn)波動的適應(yīng)及簡分布進行梯級利用并

40、考慮電站對水泥窯生產(chǎn)波動的適應(yīng)及簡化電站操作，將取熱方式分為高溫段和中溫段?；娬静僮?，將取熱方式分為高溫段和中溫段。l高溫端高溫端: 廢氣量（標(biāo)況）：廢氣量（標(biāo)況）： 66000Nm3/h 廢氣溫度：廢氣溫度： 500l中溫端中溫端: 廢氣量（標(biāo)況）：廢氣量（標(biāo)況）： 110200Nm3/h 廢氣溫度：廢氣溫度： 370 上述廢氣余熱可全部用于發(fā)電。上述廢氣余熱可全部用于發(fā)電。l冷卻機排掉的廢氣冷卻機排掉的廢氣: 廢氣量（標(biāo)況）：廢氣量（標(biāo)況）： 120000Nm3/h 廢氣溫度：廢氣溫度： 120l2）窯尾預(yù)熱器排出廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)）窯尾預(yù)熱器排出廢氣余熱（兩條窯廢氣參數(shù)均相同，對

41、于一條窯）：均相同，對于一條窯）： 廢氣量（標(biāo)況）：廢氣量（標(biāo)況）： 380000Nm3/h 廢氣溫度：廢氣溫度： 330 上述窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋爐溫度降至上述窯尾廢氣經(jīng)余熱鍋爐溫度降至170215后經(jīng)窯尾高溫風(fēng)機用于生料烘干及收塵。后經(jīng)窯尾高溫風(fēng)機用于生料烘干及收塵。la 當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為215時，在窯頭熟料冷時，在窯頭熟料冷卻機廢氣余熱可發(fā)電卻機廢氣余熱可發(fā)電9860Kw（設(shè)計確保平均發(fā)電功率為（設(shè)計確保平均發(fā)電功率為9600kW）lb 當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為當(dāng)生料及煤磨烘干所需廢氣溫度為170時，其廢氣余熱時，其廢氣余熱可發(fā)電可發(fā)電106

42、00kW（設(shè)計確保平均發(fā)電功率為（設(shè)計確保平均發(fā)電功率為10300kW）；）；u考慮到水泥生產(chǎn)線廢氣參數(shù)的波動，發(fā)電裝機容量按兩臺考慮到水泥生產(chǎn)線廢氣參數(shù)的波動，發(fā)電裝機容量按兩臺11500kW裝機方案予以確定。裝機方案予以確定。 系統(tǒng)主機包括四臺余熱鍋爐、兩臺余熱過熱器及兩系統(tǒng)主機包括四臺余熱鍋爐、兩臺余熱過熱器及兩套補汽凝汽式汽輪發(fā)電機組。套補汽凝汽式汽輪發(fā)電機組。l窯尾余熱鍋爐窯尾余熱鍋爐SP余熱鍋爐余熱鍋爐 在窯尾設(shè)置在窯尾設(shè)置SP余熱鍋爐，余熱鍋爐設(shè)置蒸汽余熱鍋爐，余熱鍋爐設(shè)置蒸汽段、段、蒸汽蒸汽段運行；蒸汽段運行；蒸汽段生產(chǎn)段生產(chǎn)2.5MPa飽和蒸汽，蒸汽飽和蒸汽，蒸汽通入設(shè)在窯頭

43、熟料冷卻機旁的通入設(shè)在窯頭熟料冷卻機旁的AQC-ASH余熱過熱器過余熱過熱器過熱；蒸汽熱；蒸汽段生產(chǎn)段生產(chǎn)0.3MPa-160的過熱蒸汽與的過熱蒸汽與AQC蒸蒸汽汽段生產(chǎn)的段生產(chǎn)的0.3MPa-160的過熱蒸汽混合后，一部的過熱蒸汽混合后，一部分去除氧器用于熱力除氧，另一部分用于汽輪機補汽；分去除氧器用于熱力除氧，另一部分用于汽輪機補汽；通過調(diào)整兩個蒸汽段的蒸汽產(chǎn)量使出通過調(diào)整兩個蒸汽段的蒸汽產(chǎn)量使出SP余熱鍋爐的廢余熱鍋爐的廢氣溫度降至氣溫度降至170215后用于原、燃料烘干。后用于原、燃料烘干。l窯頭余熱鍋爐窯頭余熱鍋爐AQC余熱鍋爐余熱鍋爐 利用冷卻機中部抽取的廢氣（中溫端：利用冷卻機中

44、部抽取的廢氣（中溫端：370），在窯頭設(shè)置），在窯頭設(shè)置AQC余熱鍋爐。余熱鍋爐分為蒸汽余熱鍋爐。余熱鍋爐分為蒸汽段、蒸汽段、蒸汽段和熱水段運行：蒸汽段和熱水段運行：蒸汽段段生產(chǎn)生產(chǎn)2.5MPa-221.83的飽和蒸汽通入的飽和蒸汽通入AQC-SH余熱過熱器過熱；蒸汽余熱過熱器過熱；蒸汽段生產(chǎn)段生產(chǎn)0.3MPa-160的過熱蒸汽，一部分去除氧器用于熱力除氧，另的過熱蒸汽，一部分去除氧器用于熱力除氧，另一部分用于汽輪機補汽；熱水段生產(chǎn)的一部分用于汽輪機補汽；熱水段生產(chǎn)的105熱水通至除氧器除氧后，熱水通至除氧器除氧后，經(jīng)鍋爐給水泵作為經(jīng)鍋爐給水泵作為SP、AQC余熱鍋爐余熱鍋爐段的給水，出段的給

45、水，出AQC鍋爐廢氣溫鍋爐廢氣溫度降至度降至8090后再由原來的窯頭收塵系統(tǒng)排入大氣。后再由原來的窯頭收塵系統(tǒng)排入大氣。l 窯頭余熱過熱器窯頭余熱過熱器AQC-SH余熱過熱器余熱過熱器 利用冷卻機中部靠前位置抽取的廢氣（高溫端：利用冷卻機中部靠前位置抽取的廢氣（高溫端：500），在窯頭），在窯頭設(shè)置設(shè)置AQC-SH余熱過熱器。余熱過熱器將來自窯尾余熱過熱器。余熱過熱器將來自窯尾SP余熱鍋爐和余熱鍋爐和AQC余余熱鍋爐熱鍋爐2.5MPa蒸汽過熱到蒸汽過熱到380，出，出AQC-SH余熱過熱器的廢氣再與冷余熱過熱器的廢氣再與冷卻機中部（中溫端）抽取的廢氣混合后進入?yún)s機中部（中溫端）抽取的廢氣混合后

46、進入AQC余熱鍋爐。余熱鍋爐。l根據(jù)熱力計算及主機配置情況確定熱力系統(tǒng)如下：根據(jù)熱力計算及主機配置情況確定熱力系統(tǒng)如下： 兩臺汽輪機凝結(jié)水經(jīng)各自的凝結(jié)水泵送入同一臺疏水箱，經(jīng)疏水泵分別為兩條窯兩臺汽輪機凝結(jié)水經(jīng)各自的凝結(jié)水泵送入同一臺疏水箱，經(jīng)疏水泵分別為兩條窯窯頭窯頭AQC余熱鍋爐熱水段、余熱鍋爐熱水段、AQC蒸汽蒸汽段、段、SP蒸汽蒸汽段供水，每臺段供水，每臺AQC余熱鍋爐熱余熱鍋爐熱水段生產(chǎn)的水段生產(chǎn)的100105熱水通至各自除氧器被除氧后，經(jīng)鍋爐給水泵通過給水母管熱水通至各自除氧器被除氧后，經(jīng)鍋爐給水泵通過給水母管分別為兩條窯分別為兩條窯AQC、SP余熱鍋爐蒸汽余熱鍋爐蒸汽段的給水；兩

47、條窯段的給水；兩條窯AQC、SP蒸汽蒸汽段生產(chǎn)段生產(chǎn)0.3MPa-160的過熱蒸汽匯入低壓集汽缸后，一部分去各自的除氧器用于熱力除氧，的過熱蒸汽匯入低壓集汽缸后，一部分去各自的除氧器用于熱力除氧，另一部分用于各自的汽輪機補汽；每條窯另一部分用于各自的汽輪機補汽；每條窯AQC蒸汽蒸汽段生產(chǎn)的段生產(chǎn)的2.5MPa飽和蒸汽與該飽和蒸汽與該條窯條窯SP蒸汽蒸汽段生產(chǎn)的段生產(chǎn)的2.5MPa飽和蒸汽混合后進入該條窯的飽和蒸汽混合后進入該條窯的AQC-SH余熱過熱器過余熱過熱器過熱到熱到380，該條窯出，該條窯出AQC-SH余熱過熱器的廢氣再與本條窯自冷卻機中部（中溫端）余熱過熱器的廢氣再與本條窯自冷卻機中

48、部（中溫端）抽取的廢氣混合進入該條窯抽取的廢氣混合進入該條窯AQC余熱鍋爐，出兩條窯余熱鍋爐，出兩條窯AQC-ASH過熱器并被加熱成過熱器并被加熱成2.4MPa-380的過熱蒸汽合并成母管后進入兩臺汽輪機的主進汽口；汽輪機做功后的過熱蒸汽合并成母管后進入兩臺汽輪機的主進汽口；汽輪機做功后的乏汽通過冷凝器冷凝成水，經(jīng)各自的凝結(jié)水泵送入同一疏水箱，從而形成完整的熱的乏汽通過冷凝器冷凝成水，經(jīng)各自的凝結(jié)水泵送入同一疏水箱，從而形成完整的熱力循環(huán)系統(tǒng)。力循環(huán)系統(tǒng)。l用于烘干的窯尾廢氣溫度，即用于烘干的窯尾廢氣溫度，即SP爐出口廢氣溫度：爐出口廢氣溫度： 根據(jù)水泥生產(chǎn)廠的要求，用于烘干的窯尾廢氣溫度，即根據(jù)水泥生產(chǎn)廠的要求，用于烘干的窯尾廢氣溫度，即SP爐出口廢氣溫度為爐出口廢氣溫度為200220。根據(jù)我們的經(jīng)驗，由于余熱鍋爐投入運行后，窯尾增濕塔將停止噴。根據(jù)我們的經(jīng)驗，由于余熱鍋爐投入運行后，窯尾增濕塔將停止噴水，這樣用于烘干的窯尾廢氣濕度大大降低，其吸水能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于增濕塔噴水時水，這樣用于烘干的窯尾廢氣濕度大大降低，其吸水能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于增濕塔噴水時的廢氣，因此，實際生產(chǎn)過程中，余熱鍋爐投入運行后，用于烘干的窯尾廢氣溫的廢氣，因此，實際生產(chǎn)過程中，余熱鍋爐投入運行