1、1、在逆流吸收塔中用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，在操作范圍內(nèi)，平衡關(guān)系符合亨利定律，且該過程屬于氣膜控制。若入塔氣體濃度y1增大，而其它入塔條件不變，則出塔氣體濃度y2_,吸收液的出塔濃度x1_,吸收率_。(填增大、減小或不變) 2. 等摩爾相互擴(kuò)散通常發(fā)生在_單元操作過程中；一組分通過另一停滯組分的擴(kuò)散通常發(fā)生在_單元操作過程中。 3. 增加吸收劑用量，操作線的斜率_，吸收推動(dòng)力_。 4 脫吸因數(shù)的定義式為_，它表示_之比。 5、關(guān)于一定條件下的吸收過程，下列說法中不正確的是( )A.升溫有利于吸收 B.降溫有利于吸收 C.逆流吸收有利于增加平均推動(dòng)力 D.加壓有利于吸收 6、吸收操作的依據(jù)是

2、（ ）A.揮發(fā)度差異 B.溶解度差異 C.溫度差異 D.密度差異 7、在逆流吸收塔中，用清水吸收混合氣中的溶質(zhì)。已知液氣比L/V為2.7，平衡關(guān)系可表示為Y1.5X（摩爾比），吸收率為90，則液氣比與最小液氣比的比值為（ ） A1.5 B1.8 C2 D3 8. 在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若進(jìn)塔液體組成增大，其它條件不變，則氣相總傳質(zhì)單元高度將_。 A. 不變； B. 不確定； C. 減??； D. 增大。 9. 推動(dòng)力（C*-C）與吸收系數(shù)_相對應(yīng)。 A . kL ； B ky ； C kG ； D KL 10. 在壓力為101.3kPa 、溫度為30的操作條件下，在某填料吸收塔中用

3、清水逆流吸收混合氣中的NH3。已知入塔混合氣體的流量為 220 kmol/h，其中含NH3為1.2% ( 摩爾分?jǐn)?shù))。操作條件下的平衡關(guān)系為Y =1.2X（X、Y均為摩爾比），空塔氣速為1.25m/s；氣相總體積吸收系數(shù)為0.06 kmol / (m3s)；水的用量為最小用量的1. 5倍；要求NH3的回收率為95%。試求： （1）水的用量； （2）填料塔的直徑和填料層高度。 11. 已知某填料吸收塔直徑為1m，填料層高度為4m。用清水逆流吸收某混合氣體中的可溶組分，該組分進(jìn)口組成為8%，出口組成為1%（均為mol%）。混合氣流率為30kmol/h，操作液氣比為2，操作條件下氣液平衡關(guān)系為 。試

4、求： （1） 操作液氣比為最小液氣比的多少倍； （2）氣相總體積吸收系數(shù) ； （3）填料層高度為2m處的氣相組成。1.在萃取操作中分配系數(shù)是指在萃取操作中分配系數(shù)是指_； 選擇性系數(shù)是指選擇性系數(shù)是指_。2.在三角形坐標(biāo)圖上，三角形的頂點(diǎn)代表在三角形坐標(biāo)圖上，三角形的頂點(diǎn)代表_，三條邊代表，三條邊代表_，三角形內(nèi)的點(diǎn)代表三角形內(nèi)的點(diǎn)代表_。3.多級逆流萃取操作中的操作點(diǎn)是所有聯(lián)結(jié)多級逆流萃取操作中的操作點(diǎn)是所有聯(lián)結(jié)線的交點(diǎn)。（線的交點(diǎn)。（ ） 4.萃取劑的選擇需要考慮的因素？萃取劑的選擇需要考慮的因素？5. 三角形相圖圖解三角形相圖圖解B與與S部分互溶體系多級錯(cuò)部分互溶體系多級錯(cuò)流萃取與多級逆

5、流萃取的過程？流萃取與多級逆流萃取的過程？1、理想溶液的、理想溶液的t-x(y)相圖上有兩條曲線，下面一條為相圖上有兩條曲線，下面一條為_線，上面一條為線，上面一條為_線。線。2、相對揮發(fā)度的大小，反映溶液蒸餾分離的、相對揮發(fā)度的大小，反映溶液蒸餾分離的_程度，程度，相對揮發(fā)度越大，表明該溶液越相對揮發(fā)度越大，表明該溶液越_分離。分離。3、在某塔板上，離開該板的蒸汽組成與離開該板的液體組、在某塔板上，離開該板的蒸汽組成與離開該板的液體組成呈平衡狀態(tài)，則稱該板為成呈平衡狀態(tài)，則稱該板為_板。板。4、維持精餾塔連續(xù)、穩(wěn)定操作的必要條件是塔頂要有、維持精餾塔連續(xù)、穩(wěn)定操作的必要條件是塔頂要有_回流，

6、塔底要有回流，塔底要有_回流?；亓鳌?、精餾塔在全回流操作時(shí)，精餾段操作線、提餾段操作線、精餾塔在全回流操作時(shí)，精餾段操作線、提餾段操作線與與_重合，回流比重合，回流比R=_，相應(yīng)，相應(yīng)的理論板數(shù)為的理論板數(shù)為_。6、在、在_進(jìn)料狀況下，提餾段上升蒸汽流量等于進(jìn)料狀況下，提餾段上升蒸汽流量等于精餾段上升蒸汽流量。精餾段上升蒸汽流量。7、一操作中精餾塔，若保持、一操作中精餾塔，若保持F、xF、q、 （塔釜上升蒸汽量）（塔釜上升蒸汽量）不變，而增大回流比不變，而增大回流比R，則，則_。A.xD增大、增大、xW增大增大 B. xD增大、增大、xW減小減小 C. xD增大、增大、xW不變不變 D. x

7、D減小、減小、xW減小減小8、精餾操作進(jìn)料的熱狀況不同，、精餾操作進(jìn)料的熱狀況不同，q值就不同，飽和蒸氣進(jìn)料值就不同，飽和蒸氣進(jìn)料時(shí)，時(shí)，q值為（值為（ ）；冷液進(jìn)料時(shí)，）；冷液進(jìn)料時(shí)，q值為（值為（ ）。）。 A. 0； B. 0； C. 1 ； D. 19、全回流時(shí)，、全回流時(shí)，y-x圖上精餾塔的操作線位置（圖上精餾塔的操作線位置（ ）。）。 A. 在對角線與平衡線之間；在對角線與平衡線之間； B. 與對角線重合；與對角線重合； C. 在對角線之下在對角線之下 D. 在對角線之上在對角線之上10、操作中的精餾塔，保持、操作中的精餾塔，保持F，q，xD，xW，V 不變，減小不變，減小xF，則

8、（，則（ ）。）。 AD增大，增大，R減小減小 BD不變，不變，R增加；增加； CD減小，減小，R增加增加 DD減小，減小，R不變不變11、某二元理想溶液的連續(xù)精餾塔，餾出液組成為、某二元理想溶液的連續(xù)精餾塔，餾出液組成為xD=0.95（摩爾分率）。精餾段操作線方程為（摩爾分率）。精餾段操作線方程為y=0.75x+0.24。該物系平均相對揮發(fā)度。該物系平均相對揮發(fā)度=2.20，此時(shí)從塔頂數(shù)起的第二塊理論板上升蒸汽組成此時(shí)從塔頂數(shù)起的第二塊理論板上升蒸汽組成y2=_。（保留兩位小數(shù)）。（保留兩位小數(shù)）12、某泡點(diǎn)進(jìn)料的連續(xù)精餾塔中、某泡點(diǎn)進(jìn)料的連續(xù)精餾塔中,進(jìn)料組成進(jìn)料組成xF =0.35，系統(tǒng)

9、的平均相對揮發(fā)度系統(tǒng)的平均相對揮發(fā)度=2.44, 當(dāng)當(dāng)xD=0.90時(shí)，達(dá)時(shí)，達(dá)到此分離要求的最小回流比到此分離要求的最小回流比Rmin=_。（保留。（保留兩位小數(shù)）兩位小數(shù)）13、精餾塔分離某二元混合液（、精餾塔分離某二元混合液（F、xF、q），），要求塔頂要求塔頂xD ，輕組分回收率，輕組分回收率。設(shè)計(jì)時(shí)，若。設(shè)計(jì)時(shí)，若加大回流比加大回流比R，則精餾段液氣比，則精餾段液氣比 ，提餾，提餾段液氣比段液氣比 ，所需理論板數(shù)，所需理論板數(shù)NT ，塔，塔頂產(chǎn)量頂產(chǎn)量D ，塔釜，塔釜xW ，塔頂冷凝量，塔頂冷凝量QC ，塔釜加熱量，塔釜加熱量QR ，14、在某一連續(xù)精餾塔操作中，操作線方程可表示為：

10、、在某一連續(xù)精餾塔操作中，操作線方程可表示為： 精餾段：精餾段：y = 0.76x + 0.23 ；提餾段：；提餾段：y = 1.20 x 0.02 ，進(jìn)料液為飽和液體。試求回流比及原料液、餾出液、殘液進(jìn)料液為飽和液體。試求回流比及原料液、餾出液、殘液的組成。的組成。15、在連續(xù)操作的精餾塔、在連續(xù)操作的精餾塔,精餾段操作線方程為精餾段操作線方程為y=0.75x+0.2075，q線方程為線方程為y= -0.5x+1.5zF，相對揮發(fā)，相對揮發(fā)度為度為2.5，試求：，試求： （1）回流比）回流比R； （2）餾出液的組成）餾出液的組成xD； （3）進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)）進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值，并判斷進(jìn)料熱狀

11、態(tài)；值，并判斷進(jìn)料熱狀態(tài)； （4）當(dāng)進(jìn)料組成）當(dāng)進(jìn)料組成zF=0.44時(shí)，精餾段操作線與提餾段操作線時(shí)，精餾段操作線與提餾段操作線交點(diǎn)處的交點(diǎn)處的x值為多少值為多少?（5）回流比為最小回流比的多少倍）回流比為最小回流比的多少倍?16、含甲醇、含甲醇35%（mol%，以下同）的甲醇水汽液，以下同）的甲醇水汽液混合物，在常壓連續(xù)精餾塔中分離。進(jìn)料速率為混合物，在常壓連續(xù)精餾塔中分離。進(jìn)料速率為100 kmol/h，其中蒸汽量占，其中蒸汽量占1/2，操作回流比為，操作回流比為3，進(jìn)料中甲醇的進(jìn)料中甲醇的96%進(jìn)入餾出液中，要求餾出液的進(jìn)入餾出液中，要求餾出液的組成為組成為93%。塔底的相對揮發(fā)度為。

12、塔底的相對揮發(fā)度為7.54。試求：。試求：（1）塔頂產(chǎn)品濃度；）塔頂產(chǎn)品濃度； （2）殘液中甲醇含量；）殘液中甲醇含量；（3）塔內(nèi)由下往上數(shù)塔釜以上第一塊理論板上液）塔內(nèi)由下往上數(shù)塔釜以上第一塊理論板上液體組成；體組成；2022-4-11 【例】在常壓干燥器中將某物料從濕基含水量【例】在常壓干燥器中將某物料從濕基含水量10干燥至干燥至2，濕物料處理量為，濕物料處理量為300kg/h。干。干燥介質(zhì)為溫度燥介質(zhì)為溫度80、相對濕度、相對濕度10的空氣，其的空氣，其用量為用量為900kg/h。試計(jì)算水分汽化量及空氣離開。試計(jì)算水分汽化量及空氣離開干燥器時(shí)的濕度。干燥器時(shí)的濕度。 2022-4-11%

13、10,80Cth/kg94.872031. 0190011干氣HLL干料kg/kg1111. 01 . 011 . 01111wwX干料kg/kg0204. 002. 0102. 01222wwXkg/h270%)101 (300)1 (11wGGCkg/h49.24)0204. 0111. 0 (27021）（XXGWC)(12HHLW干氣kg/kg059. 094.87249.24031. 012LWHH解解：在在T-H圖中查得圖中查得H10.031kg/kg干氣干氣 物料干基含水量物料干基含水量 絕干物料量絕干物料量 汽化水分量汽化水分量 又又 則干燥器空氣出口濕度則干燥器空氣出口濕度

14、絕干空氣質(zhì)量絕干空氣質(zhì)量2022-4-11【例】在某干燥器中干燥砂糖晶體，處理【例】在某干燥器中干燥砂糖晶體，處理量為量為100kg/h，要求將濕基含水量由，要求將濕基含水量由40減至減至5。干燥介質(zhì)為干球溫度。干燥介質(zhì)為干球溫度20，濕球溫度濕球溫度16的空氣，經(jīng)預(yù)熱器加熱至的空氣，經(jīng)預(yù)熱器加熱至80后送至干燥器內(nèi)?？諝庠诟稍锲鲀?nèi)后送至干燥器內(nèi)?？諝庠诟稍锲鲀?nèi)為等焓變化過程，空氣離開干燥器時(shí)溫為等焓變化過程，空氣離開干燥器時(shí)溫度為度為30，總壓為，總壓為101.3kPa。試求：。試求：（1）水分汽化量；（）水分汽化量；（2）干燥產(chǎn)品量；）干燥產(chǎn)品量；（3）濕空氣的消耗量；（）濕空氣的消耗量；

15、（4）加熱器向）加熱器向空氣提供的熱量?？諝馓峁┑臒崃?。 2022-4-11kg/h84.3610005. 0105. 04 . 01111221121121GwwwGwwGGGW干料kg/kg324 . 014 . 01111wwX干料kg/kg19105. 0105. 01222wwXkg/h60)4 . 01 (100)1 (11wGGCkg/h84.36)19132(6021）（XXGWC解：（解：（1）水分汽化量）水分汽化量 或或 （2）干燥產(chǎn)品量）干燥產(chǎn)品量kg/h16.6384.3610012WGG2022-4-11C16,C2000Wtt干氣kg/kg01. 00H干氣kg/k

16、g01. 0,C8011Ht干氣kJ/kg22.10701. 0249280)01. 088. 101. 1 (2492)88. 101. 1 (1111HtHI12II22.1072492)88. 101. 1 (222HtH22.107249230)88. 101. 1 (22HH干氣kg/kg03. 02H）（12HHLWkg/h184201. 003. 084.3612HHWLkg/h1860)01. 01 (1842)1 (0HLL（3）由）由查圖，得查圖，得預(yù)熱后預(yù)熱后 出口空氣：等焓過程出口空氣：等焓過程即即 得：得：而而 濕空氣用量濕空氣用量 2022-4-11（4）預(yù)熱器中的

17、加熱量：）預(yù)熱器中的加熱量： kW58.31)2080()01. 088. 101. 1 (36001842)()(0101ttLcIILQHp2022-4-11【例】在常壓干燥器中，將某物料從濕基含水量【例】在常壓干燥器中，將某物料從濕基含水量5干燥到干燥到0.5。干燥器的生產(chǎn)能力為。干燥器的生產(chǎn)能力為7200kg干料干料/h。已知物料進(jìn)、出口溫度分別為。已知物料進(jìn)、出口溫度分別為25、65，平均比熱為，平均比熱為1.8kJ/(kg)。干燥。干燥介質(zhì)為溫度介質(zhì)為溫度20、濕度、濕度0.007 kgkg干氣的空干氣的空氣，經(jīng)預(yù)熱器加熱至氣，經(jīng)預(yù)熱器加熱至120后送入干燥器，出后送入干燥器，出干

18、燥器的溫度為干燥器的溫度為80。干燥器中不補(bǔ)充熱量，。干燥器中不補(bǔ)充熱量，且忽略熱損失，試計(jì)算絕干空氣的消耗量及空且忽略熱損失，試計(jì)算絕干空氣的消耗量及空氣離開干燥器時(shí)的濕度。氣離開干燥器時(shí)的濕度。2022-4-1105263. 005. 0105. 01X005025. 0005. 01005. 02Xkg/h76.342)005025. 005263. 0(7200)(21XXGWC)(12HHLW）（1)007. 0(76.3422HL0)()(1221IIGIILQCD）（2)()(1221IIGIILC518400)2565(8 . 17200)()(12212MMMCCttcGII

19、G解：物料干基含水量解：物料干基含水量 又又 即即 干燥器中不補(bǔ)充熱量，且忽略熱損失，則干燥器中不補(bǔ)充熱量，且忽略熱損失，則 即即 2022-4-1122.140007. 02492120)007. 088. 101. 1 (1I22224 .26428 .80249280)88. 101. 1 (HHHI）（3518400)4 .26428 .8022.140(2HLkg/h34798kg/kg01685. 02LH干氣，而而 將上式代入（將上式代入（2）中，）中，聯(lián)立（聯(lián)立（1）、（）、（3）得：）得：2022-4-11 【例】附圖為某物【例】附圖為某物料在料在25時(shí)的平時(shí)的平衡曲線。如果

20、將含衡曲線。如果將含水量為水量為0.35kg水水kg干料的此種干料的此種物料與物料與50的的濕空氣接觸，試確濕空氣接觸，試確定該物料平衡水分定該物料平衡水分和自由水分，結(jié)合和自由水分，結(jié)合水分和非結(jié)合水分水分和非結(jié)合水分的大小。的大小。2022-4-11解：解：50，平衡水分平衡水分則自由水分則自由水分100，平衡水分平衡水分即結(jié)合水分即結(jié)合水分則非結(jié)合水分則非結(jié)合水分干料kg/kg095. 0*X干料kg/kg255. 0095. 035. 0* XX干料kg/kg185. 0*X干料kg/kg185. 0100*X干料kg/kg165. 0185. 035. 0100*XX復(fù)習(xí)題復(fù)習(xí)題1.

21、 恒定干燥條件下，恒速干燥階段屬于恒定干燥條件下，恒速干燥階段屬于_控制階段；降速干控制階段；降速干燥階段屬于燥階段屬于_控制階段?？刂齐A段。2. 恒定的干燥條件是指空氣恒定的干燥條件是指空氣_、_、_都不變的干燥過程。都不變的干燥過程。3當(dāng)空氣的相對濕度為當(dāng)空氣的相對濕度為98時(shí)，其干球時(shí)，其干球溫度溫度t、濕球溫度、濕球溫度tw、露點(diǎn)溫度、露點(diǎn)溫度td之間的之間的關(guān)系為（關(guān)系為（ ） A t=tw=td Bttwtd C ttwtw=td 4. (判斷：判斷：)在一定的溫度下，物料中的自在一定的溫度下，物料中的自由水分與平衡水分的劃分只與物料本身由水分與平衡水分的劃分只與物料本身性質(zhì)有關(guān)，

22、而與空氣狀態(tài)無關(guān)。性質(zhì)有關(guān)，而與空氣狀態(tài)無關(guān)。 ( )5、在恒定干燥條件下，已知物料的臨界含、在恒定干燥條件下，已知物料的臨界含水量為水量為0.16kg/kg干料，平衡含水量為干料，平衡含水量為0.05kg/kg干料。設(shè)降速階段的干燥速率干料。設(shè)降速階段的干燥速率與自由水分成正比。將物料由干基含水與自由水分成正比。將物料由干基含水量量0.33kg/kg干料干燥到干料干燥到0.09kg/kg干料，干料，需要需要7小時(shí)，若繼續(xù)干燥至小時(shí)，若繼續(xù)干燥至0.07kg/kg干干料，還需多少時(shí)間？料，還需多少時(shí)間？ 6、用一間歇干燥器將一批濕物料從含水、用一間歇干燥器將一批濕物料從含水量量 干燥到干燥到

23、（均為濕（均為濕基），濕物料的質(zhì)量為基），濕物料的質(zhì)量為200kg，干燥面，干燥面積為積為0.025m2/kg干物料，裝卸時(shí)干物料，裝卸時(shí)間間 ，試確定每批物料的干燥周，試確定每批物料的干燥周期。（從該物料的干燥速率曲線可知期。（從該物料的干燥速率曲線可知Xc=0.2 X*=0.05 Uc=1.5kg/(m2.h)%271w%52wh1h1某二元理想溶液的連續(xù)精餾塔，餾出液組成為xD=0.95（摩爾分率）。精餾段操作線方程為y=0.75x+0.24。該物系平均相對揮發(fā)度=2.20，此時(shí)從塔頂數(shù)起的第二塊理論板上升蒸汽組成y2=_ _。 某泡點(diǎn)進(jìn)料的連續(xù)精餾塔中,進(jìn)料組成xF =0.35，系統(tǒng)的

24、平均相對揮發(fā)度=2.44, 當(dāng)xD=0.90時(shí)，達(dá)到此分離要求的最小回流比Rmin=_ _。（保留兩位小數(shù)） 在101.325 kPa的總壓下，已知濕空氣的溫度為40，其相對濕度減少為60%，且40下水的飽和蒸汽壓為7.38 kPa，則該空氣的濕度H為_ _。 精餾塔分離某二元混合液（F、 、q），要求塔頂 ，輕組分回收率。設(shè)計(jì)時(shí)，若加大回流比R，則精餾段液氣比 ，提餾段液氣比 ，所需理論板數(shù)NT ，塔頂產(chǎn)量D ，塔釜 ，塔頂冷凝量QC ，塔釜加熱量QR ，若R太大，過程的調(diào)節(jié)余地將 (增大，減小，不變）。 FxDx 在一具有N塊理論板的精餾塔中分離苯-甲苯溶液。進(jìn)料量F=100kmol/h，

25、進(jìn)料中苯的摩爾分率，泡點(diǎn)進(jìn)料q=1，加料板為第四塊理論板（從上往下數(shù)），塔釜上升蒸氣量，回流比R=2.11。已測得塔頂出料中苯的摩爾分率。試求： （1）精餾段、提餾段的操作線方程； （2）離開第14塊理論板的苯的液相組成； （3）此時(shí)的加料位置是否合適？ （4）若加料板下移一塊理論板，其余（F、 q、R、）不變，則將如何變化？已知苯甲苯體系的相對揮發(fā)度為2.47。在常壓下操作的填料塔中用清水吸收空氣和氨混合氣中的氨，混合氣體流量為151.2Kmol/h，其中含氨8%（摩爾分率），要求氨回收率95%，水用量為最小用量的1.2倍，塔直徑2m，已知操作條件下KYa0.06kmol/（m3S），Y=1.2X，試用解吸因數(shù)法計(jì)算所需填料層高度。（16分） 用洗油吸收焦?fàn)t氣中的芳烴，含芳烴的洗油經(jīng)解吸后循環(huán)使用。已知洗油流量為7kmol/h，入解吸塔的組成為0.12kmol（芳烴）/kmol（洗油），解吸后的組成不高于0.005kmol（芳烴）/kmol（洗油）。解吸塔的操作壓力為101.325kPa，溫度為120。解吸塔底通入過熱水蒸氣進(jìn)行解吸，水蒸氣消耗量V/L=1.5（V/L）min。平衡關(guān)系為Y*=3.16X，液相體積傳質(zhì)系數(shù)KXa=30kmol/（m3h）。求解吸塔每小時(shí)需要多少水蒸氣？若填料解吸塔的塔徑為0.7m，求填料層高度。用一間歇干燥器將一批濕物料從含水量干燥到（