1、船舶冷卻水系統(tǒng)設(shè)計(jì)指導(dǎo)編制大綱:需要補(bǔ)充的內(nèi)容：1,水泵（定速離心泵，變頻泵）；2,溫控閥；3,節(jié)流孔板；4,熱平衡計(jì)算的理論公式，溫升熱量水量公式；5,特殊案例的區(qū)分（溫控閥，板冷，變頻泵對(duì)整個(gè)冷卻系統(tǒng)形式選定的影響；分離封閉式，高低溫混流式，配置變頻海水泵沒(méi)有溫控閥的中央式。）6，利用目前的實(shí)船進(jìn)行計(jì)算公式的驗(yàn)證，還有一些經(jīng)驗(yàn)系數(shù)的反推導(dǎo)（特別是一些廠家自己的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)）7,膨脹水箱；8,補(bǔ)充開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)需要的部分，參考船舶管舾裝設(shè)計(jì)工藝實(shí)用手冊(cè)前言（目的）以船舶設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)-輪機(jī)分冊(cè)-國(guó)防工業(yè)出版社為藍(lán)本，將其中的冷卻水系統(tǒng)做了進(jìn)一步內(nèi)容擴(kuò)展和深化描述，提供給詳細(xì)設(shè)計(jì)人員參考。參考船舶管舾裝設(shè)

2、計(jì)工藝實(shí)用手冊(cè)，補(bǔ)充一部分工程計(jì)算公式；系統(tǒng)發(fā)展核心：1,穩(wěn)定調(diào)節(jié)；2,節(jié)省能源，余熱循環(huán)利用；3,節(jié)省成本，替代方案的方式；關(guān)鍵詞:將冷卻水穩(wěn)定可靠的輸送到需要冷卻的設(shè)備中：這個(gè)可靠和穩(wěn)定來(lái)源于幾個(gè)參數(shù)：穩(wěn)定的壓力，穩(wěn)定的流量，穩(wěn)定的溫度，穩(wěn)定的水質(zhì)（這個(gè)水質(zhì)包含化學(xué)成分穩(wěn)定不結(jié)垢，物理成分穩(wěn)定，極少氣泡，氣泡會(huì)影響熱交換器的效率）冷卻水系統(tǒng)目錄1, 范圍2, 冷卻水系統(tǒng)的基本形式3, 系統(tǒng)形式的選擇4, 冷卻水系統(tǒng)實(shí)例中央冷卻系統(tǒng)熱平衡計(jì)算冷卻水系統(tǒng)的主要設(shè)備配置要點(diǎn)制淡裝置（造水機(jī)）具有冰區(qū)航行船級(jí)符號(hào)船舶的冷卻水系統(tǒng)特殊要求海5, 水進(jìn)水閥操縱位置的要求冷卻水系統(tǒng)的溫控閥冷卻水系統(tǒng)的節(jié)

3、流孔板冷卻水系統(tǒng)的泵冷卻水系統(tǒng)的膨脹水箱6,7,8,9,10,11,12,13,冷卻水系統(tǒng)1,冷卻水系統(tǒng)的基本形式冷卻水系統(tǒng)的基本形式見(jiàn)表1,冷卻水系統(tǒng)開(kāi)式冷卻水系統(tǒng)閉式冷卻水系統(tǒng)常規(guī)冷卻水系統(tǒng)中央冷卻水系統(tǒng)混合式中央冷卻水系統(tǒng)獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)自流式中央冷卻水系統(tǒng)混合式冷卻水系統(tǒng)注解:(1)，所謂開(kāi)式和閉式冷卻水系統(tǒng)是指柴油機(jī)本身冷卻水系統(tǒng)而言。開(kāi)式系統(tǒng)是指柴油機(jī)本身直接用舷外海水或者江水冷卻。如今除江河小船之外，基本不采用開(kāi)式系統(tǒng)。海拖(海洋港口拖輪)還在使用海水直接冷卻柴油機(jī)。(潛在問(wèn)題：船內(nèi)海水泄露，在與柴油機(jī)連接的彈性管配置不正確時(shí)容易出現(xiàn)，已有其他公司的海拖因?yàn)檫@個(gè)彈性管破裂造成

4、沉船)(2)，在閉式系統(tǒng)中，柴油機(jī)是用淡水冷卻，而淡水在經(jīng)過(guò)熱交換器用舷外水冷卻。這減少了對(duì)柴油機(jī)的腐蝕和對(duì)環(huán)境的污染，并提高了可靠性。冷卻水系統(tǒng)。(蒸(3),為使主機(jī)以外的其他機(jī)械設(shè)備均用淡水，且用一個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行冷卻，就形成中央冷卻系統(tǒng)。同時(shí)，若有部分設(shè)備單獨(dú)用海水冷卻，則稱混合式汽貨泵系統(tǒng)的真空冷凝器還在獨(dú)立使用海水直接冷卻)（4），在柴油機(jī)的淡水冷卻系統(tǒng)中，有高溫水回路和低溫水回路。如采用高低溫水的混合來(lái)調(diào)節(jié)參數(shù)，則屬于混流式。如高低溫回路各自分開(kāi)，則為獨(dú)立式。（5）,在獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)中，高溫水熱交換器可以用低溫淡水冷卻（稱為獨(dú)立I型），高溫水熱交換器用海水冷卻（稱為獨(dú)立II型）。（

5、6）,在獨(dú)立式中央冷卻系統(tǒng)（I型）中，對(duì)某些船舶，他的中央冷卻器也可以設(shè)計(jì)為用自流海水冷卻（利用船舶航行的速度），這種稱為自流式中央冷卻系統(tǒng)。返回目錄2, 系統(tǒng)形式的選擇；對(duì)柴油機(jī)的冷卻水系統(tǒng)形式，各柴油機(jī)制造廠都有規(guī)定和推薦（MA麗I瓦錫蘭機(jī)型多數(shù)在GUIDE指導(dǎo)文件內(nèi)），設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)按照廠商推薦的系統(tǒng)并考慮下列因素進(jìn)行選擇。（1）低速柴油機(jī)的冷卻水系統(tǒng)；1） 常規(guī)冷卻水系統(tǒng)和中央冷卻水系統(tǒng)均可選用，兩種系統(tǒng)的優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)比見(jiàn)表2,船東，特別是大型航運(yùn)公司，毫無(wú)例外選用中央冷卻水系統(tǒng)。出于效率，長(zhǎng)期航運(yùn)費(fèi)用，常規(guī)維護(hù)都是極為有利的。2） 中央冷卻系統(tǒng)中，基本推薦采用獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)（瓦錫蘭的蘇爾

6、壽柴油機(jī)也有推薦采用混流式中央冷卻水系統(tǒng)）。獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)必須設(shè)置高溫水冷卻器，對(duì)高溫水的調(diào)節(jié)比混流式穩(wěn)定可靠。3） 對(duì)航速較高的集裝箱船，船東提出或者經(jīng)過(guò)與船東協(xié)商，可選用自流式中央冷卻水2）系統(tǒng)，以進(jìn)一步提高航行的經(jīng)濟(jì)性。中速柴油機(jī)的冷卻系統(tǒng)通常按照柴油制造廠的推薦系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)。大同小異，各個(gè)系列的柴油冷卻系統(tǒng)各有特色。大部分中速柴油機(jī)制造廠推薦的系統(tǒng)均為主機(jī)的中央冷卻系統(tǒng)，同時(shí)為保證該系統(tǒng)完全符合預(yù)定要求，制造廠還能供應(yīng)系統(tǒng)的附屬設(shè)備（包含水泵，冷卻器等）。所推薦的系統(tǒng)中有混流式中央冷卻水系統(tǒng)，也有獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)。設(shè)計(jì)時(shí)必須符合柴油機(jī)制造廠的推薦系統(tǒng)。3） 全船動(dòng)力裝置冷卻水

7、系統(tǒng)；1, 低速機(jī)動(dòng)力裝置：a,常規(guī)冷卻系統(tǒng)，除了為主機(jī)設(shè)置缸套淡水冷卻泵，海水冷卻泵；另外需要為輔助柴油機(jī)、空壓機(jī)、空調(diào)、冷藏、大氣冷凝器、真空冷凝器等裝置配置海水泵；b,中央冷卻系統(tǒng)，應(yīng)設(shè)計(jì)成包括主機(jī)在內(nèi)的整個(gè)動(dòng)力裝置的中央冷卻水系統(tǒng)，所有設(shè)備均用淡水冷卻，包括輔助柴油機(jī)、空壓機(jī)、空調(diào)、冷藏、大氣冷凝器、真空冷凝器等裝置；（如今因?yàn)檎婵绽淠髦皇窃谘b貨卸貨時(shí)開(kāi)啟，使用頻率較低，故設(shè)置真空冷凝器為獨(dú)立的海水冷卻，降低淡水冷卻的系統(tǒng)負(fù)荷和成本）2）中速機(jī)動(dòng)力裝置：a,主機(jī)采用制造廠推薦的獨(dú)立的中央冷卻水系統(tǒng)，而輔助柴油機(jī)和其他機(jī)械設(shè)備用各自的冷卻系統(tǒng)（案例：半潛船,主機(jī)獨(dú)立一套，輔助設(shè)備獨(dú)立一

8、套，各自分開(kāi)）b,包括主機(jī)在內(nèi)的所有機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)成整套中央冷卻水系統(tǒng)，（案例：目前凝析油輪，所有設(shè)備采用統(tǒng)一的中央板冷，并且高低溫混流，要點(diǎn)是平衡主機(jī)和輔助設(shè)備之間的水量和出口水壓)常規(guī)冷卻系統(tǒng)中央冷卻系統(tǒng)優(yōu)點(diǎn)(1)主機(jī)僅需設(shè)置兩套冷卻水泵，海水冷卻泵，缸套水冷卻泵；(2)管路系統(tǒng)簡(jiǎn)單；(3)初始投資較低(1) 用海水冷卻的冷卻器僅需一套(1只，或者2只)(2) 其他冷卻器均用淡水冷卻，材料要求低，因而價(jià)格低；(3) 需要耐腐蝕的海水管路短；(4) 、冷卻器維修量小；(5) 傳熱效果好；缺點(diǎn)(1)所有冷卻器都用海水冷卻，因此維修量大；(2)需要另外配置其他機(jī)械設(shè)備用的海水冷卻泵；(3)需要耐腐

9、蝕的海水管路長(zhǎng)；(1) 有3個(gè)冷卻回路，因而需要設(shè)置3套冷卻水泵；海水冷卻泵,低溫水冷卻泵,局溫水冷卻泵；(2) 初始投資局；返回目錄3, 冷卻水系統(tǒng)實(shí)例；手上的實(shí)船案例：同樣的系統(tǒng)有細(xì)微的差別T0RM11.4領(lǐng)：獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)；0K凝析油船：混流式中央冷卻水系統(tǒng)OK5萬(wàn)噸半潛船：分別獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)0KHAFNIA75000(有發(fā)電機(jī)缸套水為主機(jī)停車暖缸)：獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)海工拖船：直接海水冷卻的系統(tǒng)；0K海工船，中央冷卻水系統(tǒng)0K集裝箱船；自流式冷卻水系統(tǒng)返回目錄4, 中央冷卻系統(tǒng)熱平衡計(jì)算；冷卻海水然損失,在初步熱平衡計(jì)算之后，在中央板冷熱交換功率和中央冷卻水泵排量，主泵排

10、量理論值的基礎(chǔ)上，按照規(guī)格書要求百分比的量進(jìn)行訂貨。（1）熱平衡計(jì)算的基本公式（用于理論計(jì)算足夠，這個(gè)階段不用考慮系統(tǒng)的自把整個(gè)系統(tǒng)當(dāng)成對(duì)外完全熱絕緣）；HQ*C其中：溫升/溫降訂-度（C）熱交換量H-千卡（kcal）介質(zhì)流量Q-千克/小時(shí)（kg/h）介質(zhì)比熱C-千卡/千克*開(kāi)（kcal/kg*k）單位換算常數(shù)：1kW=860kcal/h淡水密度1000kg/m3海水密度1025kg/m3這個(gè)公式用于熱平衡計(jì)算的總表格，屬于理論計(jì)算（2）計(jì)算步驟，冷卻系統(tǒng)形式確定后，需要進(jìn)行熱平衡計(jì)算。步驟如下：1) 確定流程圖；（或者是冷卻系統(tǒng)流向圖）2) 將主機(jī)及其他設(shè)備的已知參數(shù)輸入流程圖；3) 輸入環(huán)

11、境參數(shù)；（通常規(guī)格書定義的參數(shù)）4) 進(jìn)行第一次預(yù)算，初步確定其余參數(shù)；5) 初步確定配套設(shè)備的規(guī)格；6) 由中央冷卻制造廠進(jìn)行詳細(xì)設(shè)計(jì)(通常是板冷廠家計(jì)算)，最終確定冷卻器等配套設(shè)備的規(guī)格；對(duì)于中央板冷的污垢系數(shù)看規(guī)格書要求，通常設(shè)置在15%7) 注意：因?yàn)楹Ｋ跍囟壬仙龝r(shí)，鹽析現(xiàn)象加重，為避免過(guò)快的鹽析，板冷的海水出口計(jì)算溫度通常選在44C及以下。(3)計(jì)算實(shí)例；(計(jì)劃采用現(xiàn)有船型：凝析油船)(4)計(jì)算要點(diǎn)；1) 各個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)的溫度值選擇：需要控制中央板冷海水出口的溫度防止鹽析發(fā)生，鹽析溫度范圍在50C到55c另，為了機(jī)械部件冷卻熱應(yīng)力正常，柴油機(jī)的淡水進(jìn)出口溫差控制在10C到15C之間，具

12、體以廠家指導(dǎo)文件為準(zhǔn)。2) 主機(jī)及各機(jī)械設(shè)備的熱交換量及冷卻水流量可按照設(shè)備廠家規(guī)定。3) 軸系中間軸承的熱交換量取主機(jī)功率的0.5%-1.0%。4) 海水溫度32C(除非規(guī)格書另外指定，或者有專門的冬季工況要求)，低溫冷卻淡水溫度為36C(除非主機(jī)廠家有特殊要求，MANJI指導(dǎo)文件建議實(shí)際調(diào)試盡可能低),5)中央冷卻器，海水冷卻泵及低溫淡水冷卻泵的配置有幾種方案，見(jiàn)表：中央冷卻器海水冷卻泵低溫淡水冷卻泵常用方案12X50%3X50%3X50%常用方案II2X100%2X100%2X100%常用方案III2X50%或者1X100%2X100%+1X?或2X100液速或2X50%+1X50/10

13、0變速2X100%+1X?注意：變速泵因價(jià)格問(wèn)題較貴，除非船東指定，船廠一般不做推薦。返回目錄5,冷卻水系統(tǒng)的主要設(shè)備配置要點(diǎn)（1）冷卻器通常，在常規(guī)冷卻系統(tǒng)中多采用管殼式冷卻器（也有部分采用板式冷卻器），而在中央冷卻系統(tǒng)中則采用板式冷卻器，但是自流式冷卻器為管殼式。其他設(shè)備中的冷卻器（如齒輪箱滑油冷卻器，大氣冷凝器，制冷機(jī)組冷凝器等）均采用管殼式。1） 板式冷卻器船舶設(shè)計(jì)時(shí)通常由板式冷卻器廠家對(duì)其進(jìn)行計(jì)算和選型（板數(shù)，流動(dòng)形式，阻力，液泵所需功率等）。由于所選的板數(shù)，流動(dòng)形式與液流阻力、所需液泵的功率有密切關(guān)系，而板數(shù)多少與價(jià)格相關(guān)，阻力大小影響營(yíng)運(yùn)費(fèi)用，故此用戶向板冷制造廠家提供有關(guān)參數(shù)（

14、發(fā)熱交換量，進(jìn)出口參數(shù)，介質(zhì)流量）后，制造廠有責(zé)任進(jìn)行計(jì)算并作出最佳選擇，然后交給設(shè)計(jì)部門和船廠認(rèn)可。對(duì)冷卻介質(zhì)為海水的板式冷卻器，板材為鈦合金。而非海水則用不銹鋼AISI316(AmericanIronandSteelInstitute2） 管殼式冷卻器通常，由該設(shè)備制造廠進(jìn)行計(jì)算，選型（流向）。但在估算冷卻面積時(shí)可用下述公式A3QWh*t其中A-管殼式冷卻器冷卻面積（m）QW-熱交換量（KWn-清潔系數(shù)（另稱污垢系數(shù)）0.85-0.9h-傳熱系數(shù)（W/m*K）對(duì)淡水冷卻器h=3500-4000對(duì)滑油冷卻器h=256-410對(duì)各個(gè)管殼式冷卻器廠家來(lái)說(shuō)，h的數(shù)值不同，可以用最終結(jié)果和系統(tǒng)參數(shù)反

15、推廠家的h系數(shù)。t-對(duì)數(shù)平均溫差（K）,計(jì)算公式如下:tZt'(t'2-t2)2.31g*2Alt2t丁多數(shù)管殼式熱交換器按照混合流設(shè)計(jì)，上述公式中：t'1-被冷卻介質(zhì)出口溫度C)t'2-被冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度C)t2-冷卻介質(zhì)出口溫度(C)ti-冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度C)At也可以用其他公式計(jì)算：tt'2t'i八22t'i-被冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度C)t'2-被冷卻介質(zhì)出口溫度(C)t2-冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度(C)ti-冷卻介質(zhì)出口溫度(C)(2)冷卻水泵1) 對(duì)常規(guī)冷卻系統(tǒng)，不論海水冷卻泵，低溫淡水冷卻泵，高溫淡水冷卻泵均以1+1形式配置，即一臺(tái)

16、常用，一臺(tái)備用。2) 對(duì)中央冷卻系統(tǒng)，冷卻水泵的配置見(jiàn)前表格。3) )缸套水預(yù)熱器缸套水預(yù)熱器可用蒸汽(有輔助鍋爐)，熱水(可以用發(fā)電機(jī)缸套水)電等方式。1) MANS速機(jī)要求缸套水出口溫度最低為50C,預(yù)熱水量最少是10流套水冷卻泵排量，加熱器加熱能力是主機(jī)L1點(diǎn)功率的1%在這種情況下能使主機(jī)缸套水在12H內(nèi)升溫35C。2) SULZER嗨級(jí)要求缸套水出口溫度最少為60C,預(yù)熱水量為5%T套水冷卻泵排量。對(duì)加熱器的加熱能力則與加熱時(shí)間和環(huán)境溫度有關(guān)。預(yù)熱時(shí)間一般為6H,環(huán)境溫度40C,加熱能力為每缸9KW(4) 膨脹水箱閉式冷卻系統(tǒng)均應(yīng)設(shè)置膨脹水箱，安裝在一定高度，用以保持冷卻淡水泵吸入口正

17、壓頭以及補(bǔ)充管路淡水泄露損失和熱膨脹。柴油機(jī)制造廠對(duì)各型柴油機(jī)所需要的膨脹水箱的容量和安裝高度均有具體規(guī)定，設(shè)計(jì)系統(tǒng)時(shí)注意查閱廠家最新的指導(dǎo)書。(5) 海水箱(海底門)1) 至少需要設(shè)置兩只海水箱，布置于兩舷，且盡可能低；2) 對(duì)需要進(jìn)入淺水道的船舶可增加一個(gè)高位海水箱；3) 僅用一個(gè)海水箱就能滿足所有用水需求；4) 每個(gè)海水箱應(yīng)設(shè)置空氣管(根部安裝截止閥)，空氣管口應(yīng)伸出艙壁甲板，海水箱進(jìn)水格柵上下的船體外板可開(kāi)4個(gè)流沙和透氣的小孔；5) 每只海水箱需要裝設(shè)蒸汽和壓縮空氣沖洗管，對(duì)準(zhǔn)格柵，壓縮空氣壓力可為2-4bar;6) 海水箱內(nèi)部應(yīng)裝置防腐蝕鋅塊；7) 有冰區(qū)加強(qiáng)入籍符號(hào)的船舶，海水箱要

18、求見(jiàn)冰區(qū)的特殊要求返回目錄6,制淡裝置（造水機(jī)）（1） MAN氐速機(jī)1 ）實(shí)際可用熱量計(jì)算QJw=°.87Qli*qjw%*Kp其中Qw實(shí)際可用熱量（KWQ-L1點(diǎn)的缸套水熱交換量（見(jiàn)主機(jī)說(shuō)明書）（KWqjw%-SMC町或優(yōu)化點(diǎn)0的缸套水熱交換量修正系數(shù)（見(jiàn)主機(jī)說(shuō)明書）；及-CSR寸缸套水熱交換量的修正系數(shù)（見(jiàn)主機(jī)說(shuō)明書）；0.87-考慮各種環(huán)境溫度及主機(jī)設(shè)計(jì)的綜合修正系數(shù)。2 ）實(shí)際需要熱量計(jì)算當(dāng)指定制淡量后，可求出實(shí)際需要的熱量Q'jwMfQJW0.03其中Q'JW實(shí)際需要熱量（KvyMjw-船舶建造規(guī)格書規(guī)定的制淡量（t/24H,噸每天）0.03-轉(zhuǎn)化系數(shù)。實(shí)例

19、：5萬(wàn)噸半潛船,主發(fā)電機(jī)2X8L32,3840X2=7680KW造水18t/24h，實(shí)際需求熱量540KW寸比功率占比540/7680=7.03%估算數(shù)值是30長(zhǎng)產(chǎn)生一噸水，在設(shè)備訂貨估算時(shí)可用30KW1U33KW生1噸水來(lái)估算造水機(jī)。（這個(gè)經(jīng)驗(yàn)數(shù)值對(duì)于低速機(jī)和中速機(jī)一樣適用，用于訂貨快速計(jì)算適用，當(dāng)然還是需要公式來(lái)校驗(yàn)和廠家依據(jù)設(shè)備本身的性能進(jìn)行校準(zhǔn)3 制淡系統(tǒng)的設(shè)計(jì)按照MAN的推薦，當(dāng)Qjw<50%*Q*qw%f,制淡裝置僅能在主機(jī)負(fù)荷50%以上時(shí)使用，當(dāng)Qjw>50%*Q*qjw%寸，應(yīng)在制淡裝置缸套水出口處設(shè)置一溫度控制閥。SULZE低速機(jī)設(shè)1實(shí)際可用熱量計(jì)算Qjw=QRX

20、*NRX*10其中Qjw-實(shí)際可用熱量（KWqx-在CMCR|3|3RX）點(diǎn)的缸套水熱交換比率（見(jiàn)主機(jī)說(shuō)明書）（W/kWNRx-CMC（的功率（kW4 實(shí)際需要熱量計(jì)算依據(jù)指定的制淡量，可求出實(shí)際需要的熱量QjwQ'jw0.032其中Qjw實(shí)際需要熱量(KWMjw-船舶建造規(guī)格書規(guī)定的制淡量(t/24H,噸每天)0.032-轉(zhuǎn)化系數(shù)。5 )制淡系統(tǒng)的設(shè)計(jì)按照SELZE施薦，當(dāng)QjW<40%Q時(shí)，僅能在主機(jī)負(fù)荷50%Z上時(shí)使用；當(dāng)Qjw在實(shí)際可用熱量的40%上(最高只能到85叨時(shí)，應(yīng)在缸套水進(jìn)制淡裝置處裝設(shè)溫度控制閥o(3)造水機(jī)的安裝問(wèn)題：設(shè)備廠家對(duì)造水機(jī)的安裝，特別是將噴射泵組

21、合在機(jī)體內(nèi)的造如果機(jī)艙布置確實(shí)水機(jī)的安裝高度有范圍限制，主要考慮噴射泵的排放背壓?jiǎn)栴}。存在困難，需要在訂貨時(shí)向廠家提出，讓廠家修改設(shè)備滿足較高的排放背壓。返回目錄7,具有冰區(qū)航行船級(jí)符號(hào)船舶的冷卻水系統(tǒng)特殊要求(1)對(duì)具有漂流浮冰區(qū)加強(qiáng)符號(hào)的船舶(CCS/lceClassB,GL/E,LR/ID,DNV/ICE-C等)一般無(wú)特殊要求，但是：1) 入GL級(jí)的E級(jí)冰區(qū)加強(qiáng)應(yīng)做到：a.一只海水箱的進(jìn)水口應(yīng)盡可能位于船中心線上，并盡可能靠后；b.機(jī)器裝置的海水排出管，也應(yīng)以同樣管徑接一路到海水箱頂部。2) 入DNV的ICE-C級(jí)冰區(qū)加強(qiáng)的船舶，應(yīng)做到:a.一只海水箱應(yīng)位于接近船中心線處，并盡量靠后；b

22、.至少一只海水箱有足夠高度，以使冰積聚在泵吸口以上；c.冷卻海水排出管，也應(yīng)以同樣管徑接一路到至少一只海水箱；(2)對(duì)具有按照1985年芬蘭-瑞典冰級(jí)規(guī)則的IC符號(hào)以上的船舶(CCS/IceClassB3以上，GL/E1以上，LR/IC以上，DNV/ICE-C以上)，至少一只海水箱應(yīng)符合以下要求；1) 海水箱的進(jìn)口應(yīng)盡可能位于接近船中心線處，且盡可能靠近船尾；2) 海水箱應(yīng)有足夠的高度，以使冰塊積聚在泵吸口以上。推薦為公式：min1.53 £其中in-海水箱最小高度(0)仙海水箱容積，見(jiàn)以下表述“3)”(0)吸水口的位置應(yīng)位于離海水箱頂1/3高度下。3) 海水箱應(yīng)有足夠大容積；每75

23、0K儂動(dòng)機(jī)功率應(yīng)配約1m3的海水箱容積(此處發(fā)動(dòng)機(jī)功率為主機(jī)功率加上船舶營(yíng)運(yùn)所必須的副發(fā)動(dòng)機(jī)功率)4) 海水箱海水進(jìn)口格柵的流通面積不小于進(jìn)水管截面積的4倍；5) 發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻海水排出管也應(yīng)以同樣管徑也應(yīng)以同樣管徑接至海水箱頂部；6) 根據(jù)需要，海水箱上部可設(shè)有融冰加熱盤管或蒸汽；7) 根據(jù)需要，可利用壓載水作為冷卻水；返回目錄8) 海水進(jìn)水閥操縱位置的要求依據(jù)SOLA的要求，對(duì)周期無(wú)人值班的機(jī)器處所，海水進(jìn)水閥的操縱位置應(yīng)位于一定的高度。其位置應(yīng)使機(jī)艙因海水總管破損，而浸水后輪機(jī)員有足夠的時(shí)間達(dá)到操縱位置進(jìn)行海水閥的關(guān)閉操作。為符合這個(gè)要求，需進(jìn)行浸水計(jì)算，以確定操縱位置的高度。此項(xiàng)要求已列入

24、各船級(jí)社的審查范圍。各船級(jí)社具體要求是：（ 1） 浸水時(shí)間，DNV?船級(jí)社可以接受以10min進(jìn)行計(jì)算，而LR等船級(jí)社則要求30min。（ 2） 浸水速率按照海水總管最大橫截面的重力浸水；（ 3） 海水進(jìn)水閥的操縱形式可以是手動(dòng)式，也可以是電動(dòng)式，液動(dòng)式，氣動(dòng)式。（ 4） 具體的計(jì)算方法和步驟如下：1 ）簡(jiǎn)單計(jì)算法；a.先算出船級(jí)社要求的10min或30min的浸水量；W=T*A*0K其中w-海水浸水量（n）T-浸水時(shí)間（10min或者30min）A-海水總管最大橫截面積（卅）夏季載重水線與海水總管的位差（mK-閥的流量系數(shù)（蝶閥為0.3）c.于大于2）詳細(xì)計(jì)算法a.計(jì)算公式;2JMS*1-h

25、f_ IHob.按照機(jī)艙容積高度曲線，查出10min或者30min浸水量W的高度h海水進(jìn)水閥操縱位置的高度只需要等h,一般在某個(gè)平臺(tái)甲板上其中T浸水時(shí)間（s秒）W-在浸水時(shí)間T內(nèi)的浸水量（vm）S海水總管最大橫截面積（成F-無(wú)因子浸水系數(shù)（0.62）hf-在浸水時(shí)間T內(nèi)機(jī)艙中浸水的高度（成H-夏季載重水線與海水總管的位差（mmb.根據(jù)上述公式，用逐次計(jì)算法算出時(shí)間，時(shí)間T與浸水量的關(guān)系曲線；c.根據(jù)機(jī)艙的容積-高度曲線，查出10min或30min浸水的高度；d.海水進(jìn)水閥操縱位置的高度，應(yīng)等于或大于上述計(jì)算高度；上述兩個(gè)公式均被船級(jí)社認(rèn)可。第一公式較為保守，在于簡(jiǎn)單。第二公式較為正確。返回目錄

26、9,冷卻水系統(tǒng)的溫控閥；對(duì)于整個(gè)冷卻系統(tǒng)的方案考慮，系統(tǒng)動(dòng)力源，熱交換源頭，還有調(diào)節(jié)手段對(duì)設(shè)備的配置影響很大。例如：在海水冷卻泵是變頻泵的時(shí)候，淡水側(cè)的中央溫控閥就可以不采用，因?yàn)橥瑫r(shí)布置兩種溫度調(diào)節(jié)措施對(duì)淡水側(cè)的溫度穩(wěn)定不利。如果在海水泵是定速離心泵時(shí)，淡水側(cè)的中央需要配置三通溫控閥。在系統(tǒng)局部熱量交換和調(diào)節(jié)方案需要參考主機(jī)廠家的推薦，MANT瓦錫蘭各有特色。（1）MAN氐速主機(jī)和中速機(jī)的組合方案大多是高低溫物理分離的獨(dú)立冷卻方案，高低溫各自有循環(huán)泵，熱交換器，還有溫控閥，好處在于易于調(diào)節(jié)和運(yùn)行穩(wěn)定。（2）瓦錫蘭的中速機(jī)組會(huì)采用高低溫水混流調(diào)節(jié)的方案，沒(méi)有專門的缸套水冷卻器，高溫水通過(guò)高低溫

27、混流閥來(lái)進(jìn)行熱量交換，屬于物理混流手段，在混流點(diǎn)，部分低溫水混入高溫水，混流后降低溫度的高溫水回到機(jī)組缸套繼續(xù)冷卻，在混流點(diǎn)調(diào)節(jié)出去的高溫水混入低溫水經(jīng)過(guò)熱交換器冷卻。高低溫混流調(diào)節(jié)的難點(diǎn)：在于進(jìn)入混流點(diǎn)之前的高低溫水的壓力對(duì)比，個(gè)人建議混流點(diǎn)之前的低溫水壓力要高出高溫水壓力，調(diào)節(jié)手段通過(guò)設(shè)置節(jié)流孔板產(chǎn)生壓降，建議從O.lbar的壓力降開(kāi)始逐步調(diào)節(jié)。（關(guān)于節(jié)流孔板的計(jì)算見(jiàn)后續(xù)章節(jié)）（1）溫控閥用到的一個(gè)基本計(jì)算公式：熱量，水量，溫升/溫降公式Q二C*M*T其中：Q-吸收或交換的熱量（J）C-介質(zhì)比熱（J/kg）M-介質(zhì)質(zhì)量（kg）T-溫升/溫降注明；這個(gè)公式可以用于三通溫控閥的水量分配計(jì)算；也

28、可以用于冰區(qū)海底門的回水保溫水量分配計(jì)算，此時(shí)將冰區(qū)海底門看做是一個(gè)大號(hào)的三通溫控閥，通過(guò)控制回水的量來(lái)控制海底門的保溫溫度；(2) 溫控閥的形式簡(jiǎn)介；(本節(jié)主要介紹三通型)1)從動(dòng)力形式分為：電驅(qū)動(dòng)和自力式a. 電力驅(qū)動(dòng)：驅(qū)動(dòng)裝置可以布置在閥體上部，或者下部；對(duì)于三通形式可以和廠家確認(rèn)我們需要的閥盤初始位置，如果對(duì)于斷電后的初始位置有強(qiáng)制歸位要求，需要訂貨時(shí)和廠家明確，需要增加機(jī)械的蓄力裝置幫助歸位；b. 自力式：閥盤是由溫包內(nèi)的液體的熱脹冷縮來(lái)驅(qū)動(dòng)的，因?yàn)闇匕跏既莘e較為固定，自力式的調(diào)節(jié)范圍很窄，訂貨時(shí)需要和廠家確定溫度調(diào)節(jié)的點(diǎn)來(lái)定上下浮動(dòng)范圍。部分有獨(dú)立溫包探頭廠家的產(chǎn)品在安裝時(shí)對(duì)溫包

29、驅(qū)動(dòng)裝置的上下方位有嚴(yán)格要求，在生產(chǎn)設(shè)計(jì)時(shí)需要特別注意，例如艙柜加熱的蒸汽二通溫控閥，溫包驅(qū)動(dòng)頭大多是在閥體下方，并且溫包探頭于閥體之間有長(zhǎng)度要求，這個(gè)長(zhǎng)度在確認(rèn)圖時(shí)需要注意選定。有少數(shù)廠家的自力式三通溫控閥，驅(qū)動(dòng)溫包和溫包探頭都集成在閥體內(nèi)，例如瓦錫蘭提供的高低溫混流三通溫控閥。注意：除非柴油機(jī)廠家堅(jiān)持選用，在中央型系統(tǒng)中，在混流點(diǎn)的三通溫控閥不選用全部?jī)?nèi)部集成形式的，它對(duì)溫度調(diào)節(jié)的反應(yīng)較為遲鈍，而且受到中央系統(tǒng)內(nèi)其他設(shè)備的工況影響。但是可以用在分流點(diǎn)的三通溫控閥選用，例如瓦錫蘭機(jī)組內(nèi)集成的分流三通溫控閥。(3) 溫控閥的流量和壓力降：因?yàn)楦鱾€(gè)廠家的專利形式不同，溫控閥的內(nèi)腔不同，所以各廠家

30、的流量和壓降曲線不同。具體系統(tǒng)位置采用的溫控閥對(duì)應(yīng)的流量適用性和壓降適用性需要向廠家詢問(wèn)，或者查詢廠家提供的流量壓降曲線。但是基本確定的是隨著閥體內(nèi)流量的上升，溫控閥產(chǎn)生的壓力降也會(huì)上升。10，冷卻水系統(tǒng)的節(jié)流孔板1) 節(jié)流孔板的原理：管道前后壓差較大時(shí)，通常采用增加節(jié)流孔板的方式，原理是：流體在管道中流動(dòng)時(shí)，由于孔板的局部阻力，使得流體的壓力降低，能量損耗，該現(xiàn)象在熱力學(xué)上稱為節(jié)流現(xiàn)象。此方式比采用調(diào)節(jié)閥簡(jiǎn)單，但是必須選擇得當(dāng)，否則，液體容易產(chǎn)生汽蝕現(xiàn)象，影響管道的安全運(yùn)行。2) 汽蝕現(xiàn)象：節(jié)流孔板的作用，就是在管道適當(dāng)?shù)牡胤綄⒖讖阶冃。?dāng)液體流過(guò)縮口，流束會(huì)變細(xì)或收縮。流束的最小橫斷面出現(xiàn)

31、在實(shí)際縮口的下游，稱為縮流斷面。在縮流斷面處，流速是最大的，流速的增加伴隨著縮流斷面處壓力的大大降低。然后，當(dāng)流束擴(kuò)展進(jìn)入更大的區(qū)域，流速下降，壓力增加，但是下游的壓力不會(huì)完全恢復(fù)到上游的壓力，這是由于較大內(nèi)部紊流和能量消耗的結(jié)果。如果縮流斷面處的壓力pvc降到液體對(duì)應(yīng)溫度下的飽和蒸汽壓力pv以下，流束中就有蒸汽和溶解在水中的氣體逸出，形成蒸汽與氣體混合的小氣泡，壓力越低氣泡越多。如果孔板下游的壓力p2仍低于液體的飽和蒸汽壓力，汽泡將在下游管道繼續(xù)產(chǎn)生，液汽兩相混合存在，這種現(xiàn)象就是閃蒸。如果下游的壓力恢復(fù)到高于液體的飽和蒸汽壓力，汽泡在高壓作用下，迅速凝結(jié)而破裂，在汽泡破裂的瞬間，產(chǎn)生局部空

32、穴，高壓水以極高的速度流向這些原本汽泡占有的空間，形成一個(gè)沖擊力。由于氣泡中的氣體和蒸汽來(lái)不及在瞬間全部溶解和凝結(jié)，在沖擊力作用下又分成小汽泡，再被高壓水壓縮凝結(jié)，如此形成多次反復(fù)，并產(chǎn)生一種類似我們可以想象的砂石流過(guò)管道的噪音，此種現(xiàn)象稱為空化。管道材料表面在水擊壓力作用下，形成疲勞而遭到嚴(yán)重破壞。我們把汽泡形成、發(fā)展和破裂以致材料受到破壞的全過(guò)程稱為汽蝕現(xiàn)象。（3） 閃蒸和空化：閃蒸和空化的主要區(qū)別在于汽泡是否破裂。存在閃蒸現(xiàn)象的系統(tǒng)管道，由于介質(zhì)是汽水兩相流，介質(zhì)比容和流速成倍增加，沖刷表面磨損相當(dāng)厲害，其表現(xiàn)為沖刷面有平滑拋光的外形。閃蒸也產(chǎn)生噪音和振動(dòng)，但其聲級(jí)值一般為80dB以下，

33、不超出規(guī)范規(guī)定的許可范圍。空化則不同，汽泡破裂和高速?zèng)_擊會(huì)引起嚴(yán)重噪音，管道振動(dòng)大，在管道表面極微小面積上，沖擊力形成的壓力可高達(dá)幾百甚至上千兆帕，沖擊頻率可達(dá)每秒幾萬(wàn)次，在短時(shí)間內(nèi)就可能引起沖刷面的嚴(yán)重?fù)p壞，其表現(xiàn)為沖刷面會(huì)產(chǎn)生類似煤渣的粗糙表面。而且，由液體中逸出的氧氣等活性氣體，借助汽泡凝結(jié)時(shí)放出熱量，也會(huì)對(duì)金屬起到化學(xué)腐蝕作用。不管是閃蒸還是空化，都會(huì)對(duì)管道造成不同程度的損害，對(duì)安全運(yùn)行不利，因此，選擇節(jié)流孔板時(shí)應(yīng)避免這種兩種情況的發(fā)生。由于孔板下游的壓力往往高于液體的飽和蒸汽壓力，因此，選擇節(jié)流孔板時(shí)最主要是防止空化的產(chǎn)生。（4） 防止流體產(chǎn)生汽蝕的方法：對(duì)于汽蝕，沖刷面換用高級(jí)材料

34、不是徹底解決問(wèn)題的辦法，控制縮流斷面處的壓力pvc，保持該壓力不低于液體的飽和蒸汽壓力pv,才是防止汽蝕產(chǎn)生的一項(xiàng)根本措施。對(duì)于壓降較大的管道，可通過(guò)多級(jí)降壓，確保介質(zhì)經(jīng)過(guò)每一個(gè)縮流斷面時(shí)壓力都大于液體的飽和蒸汽壓力。（對(duì)于冷卻水系統(tǒng)而言是低壓系統(tǒng)，一般不會(huì)遇到多級(jí)的要求）5）節(jié)流孔板的計(jì)算：節(jié)流孔板的計(jì)算一般是設(shè)計(jì)孔板的孔徑d,孔板級(jí)數(shù)n使流量Q實(shí)現(xiàn)么p的壓降，多級(jí)節(jié)流孔板的選擇計(jì)算是為了避免汽蝕現(xiàn)象。為了計(jì)算節(jié)流孔板的壓差，需要引入新的概念一一阻塞流壓差pso當(dāng)孔板兩端的壓差p增加時(shí)，流量qm也增加，當(dāng)壓差p增大到一定數(shù)值時(shí)，縮口處的壓力pvc下降到流體飽和蒸汽壓力pv以下，一部分流體汽化

35、，管道流量不再隨壓差增加而增加，即形成所謂阻塞流現(xiàn)象。此時(shí)，孔板兩端的壓差稱為阻塞流壓差4ps。當(dāng)節(jié)流孔板的實(shí)際壓差小于其對(duì)應(yīng)的ps時(shí)，就可避免閃蒸或汽蝕的發(fā)生。當(dāng)管道兩端壓差較大時(shí)，可采用多級(jí)減壓，但是每一級(jí)節(jié)流孔板的實(shí)際壓差p均應(yīng)小于本級(jí)入口對(duì)應(yīng)的ps。根據(jù)文獻(xiàn)，多級(jí)節(jié)流孔板的壓降按照幾何級(jí)數(shù)遞減，當(dāng)?shù)谝患?jí)節(jié)流孔板的壓降為pl時(shí)，第二級(jí)孔板減壓至p1/2,第三極孔板減壓至p1/22,第四級(jí)孔板減壓至p1/23,。，第n+1級(jí)孔板減壓至p1/2n，直減到末級(jí)孔板后壓力接近所需要的壓力為止。1)孔板級(jí)數(shù)確定；當(dāng)孔板前后壓差增大，達(dá)到臨界值水發(fā)生閃蒸，由于水中攜帶蒸汽，此時(shí)水流已經(jīng)不是不可壓縮流

36、，而是變?yōu)榭蓧嚎s的汽液兩相流。此時(shí)通過(guò)孔板的流量不再隨孔板前后的壓差增大而增大，從而形成阻塞流現(xiàn)象。此時(shí)孔板兩端的壓差稱為阻塞壓差么pm當(dāng)節(jié)流孔板的實(shí)際壓差么p小于其對(duì)應(yīng)的pm時(shí)，可以避免汽蝕的發(fā)生。當(dāng)管道兩端壓差較大時(shí)，可采用多級(jí)減壓，但是每一級(jí)節(jié)流孔板的壓差要小于本級(jí)對(duì)應(yīng)的阻塞流壓降。Pm=FL25Ff*PwFf二0.960.28Jpv/pc其中：pm-當(dāng)前阻塞流壓差MPaFf-臨界壓力比系數(shù)P-孔板進(jìn)口壓力，（MPaR-水的熱力臨界壓力（=22.5MPaFl-壓力恢復(fù)系數(shù)，取值0.9Pw-相應(yīng)設(shè)計(jì)溫度下的飽和蒸汽壓力（MPaR-縮流斷面處壓力（MPa多級(jí)孔板壓力的幾何遞減公式：p=Ap1

37、+Ap2+Ap3+pn其中：p仁2*p2=4*p3=2n-1*pn2）孔板孔徑計(jì)算：根據(jù)化工部工藝系統(tǒng)工程設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定（HG/T20570-95）和電力部火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定（DL/T5054-1996）1421.6*Gdk晨一P的規(guī)定，水管的節(jié)流孔板孔徑按下式計(jì)算：其中：dk-孔板孔徑（mr）G-管道通過(guò)孔板的流量（t/h）P-管道當(dāng)前工況下的密度（kg/m3）p-孔板前后壓差（MPa從上式可知，dk4反比與壓降，若設(shè)計(jì)多級(jí)孔板，第一級(jí)壓降對(duì)應(yīng)Apl,常規(guī)第二級(jí)壓降對(duì)應(yīng)p1/2,第三級(jí)對(duì)應(yīng)p1/22,第n+1級(jí)對(duì)應(yīng)p1/2n,第二級(jí)孔板尺寸對(duì)應(yīng)dk214,第三級(jí)孔板尺寸對(duì)應(yīng)dk（2

38、2）1/4,第n+1級(jí)對(duì)應(yīng)dk（2n）1/4,直至最后一級(jí)孔板后壓力接近所需壓力。3）孔板厚度的計(jì)算（對(duì)于低壓系統(tǒng)的微量調(diào)節(jié)孔板，厚度可以直接參考管道密封墊圈的厚度）5*叭？'*計(jì)算公式：其中：Sc-孔板厚度（mr）p-孔板前的滯止壓力，為設(shè)計(jì)壓力（MPa（Tl為鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力（MPaK-孔板結(jié)構(gòu)系數(shù)（法蘭式取0.45,焊接式取0.6）-孔板結(jié)構(gòu)系數(shù)（取0.85）Di-主管道內(nèi)徑（mr）（6）瓦錫蘭中速機(jī)：廠家一般會(huì)有推薦節(jié)流孔板的孔徑，用于每臺(tái)機(jī)組的低溫水和高溫水的調(diào)節(jié)，并且是采用可調(diào)節(jié)流孔板的形式；（另有廠家推薦圖用于船廠參考制作F圖）強(qiáng)回目錄11,冷卻水系統(tǒng)的泵(1)

39、冷卻系統(tǒng)水泵：核心動(dòng)力多為離心泵。(2)對(duì)于內(nèi)河船舶：對(duì)于主機(jī)單機(jī)功率超過(guò)370KV；均應(yīng)設(shè)置1臺(tái)獨(dú)立動(dòng)力的備用冷卻水泵，且管路布置應(yīng)能保證該泵向任何一臺(tái)主機(jī)供水，也可以由具有足夠排量不抽取含油介質(zhì)的其他水泵替代；(3) 水泵主要參數(shù)選定：壓頭，排量，吸高；1) 工作壓頭：可以參考主機(jī)廠家的guide指導(dǎo)，適當(dāng)加上中央板冷的壓力降；例如11.4萬(wàn)噸，MANU薦0.25MPa但是考慮板冷壓降，中央冷卻水泵選用0.3MPa的；2) 排量：在熱平衡計(jì)算的最大工況下，計(jì)算理論結(jié)果；3) 吸高：對(duì)系統(tǒng)靜水壓頭有影響，防止出現(xiàn)氣蝕現(xiàn)象，不過(guò)目前大多數(shù)廠家的參數(shù)滿足我們的系統(tǒng)靜壓頭，膨脹水箱的設(shè)置已滿足；(

40、4) 選型：在規(guī)格書沒(méi)有明確要求時(shí)，系統(tǒng)核心的動(dòng)力泵通常為定速離心泵。對(duì)于規(guī)格書明確要求選用變頻泵時(shí)，注意一點(diǎn)：中央型熱交換器兩側(cè)的系統(tǒng)不能同時(shí)采用變頻方案，一般是海水側(cè)采用變頻，淡水側(cè)采用定速離心泵保持淡水側(cè)系統(tǒng)穩(wěn)定；而且整套系統(tǒng)采用變頻泵方案之后，淡水側(cè)的中央溫控閥可以取消。(5) 變頻泵基本計(jì)算：一臺(tái)離心泵，當(dāng)它的轉(zhuǎn)速改變時(shí)，其額定流量、揚(yáng)程和軸功率都將按一定比例關(guān)系發(fā)生改變。表現(xiàn)為，變速時(shí)，離心泵的特性曲線也是變化的，不再固定在一個(gè)曲線上分析取點(diǎn)了。目前,采用變頻調(diào)速電機(jī)來(lái)實(shí)現(xiàn)離心泵的變速，按照下列公式估算相應(yīng)參數(shù)。比例定律的表達(dá)式：配合泵廠家的變頻泵曲線表使用;Q1/Q2二n1/n2

41、H1/H2=(n1/n2)N1/N2=(n1/n2)式中,Q、HkN表示泵的額定流量、揚(yáng)程和軸功率下標(biāo)1,2分別表示不同的轉(zhuǎn)速n表示轉(zhuǎn)速注意：對(duì)于兩用一備的變頻泵使用方案，建議兩臺(tái)變頻泵轉(zhuǎn)速同步調(diào)整，維持兩臺(tái)泵出口壓力平衡。還有計(jì)算時(shí)注意考慮管路和板冷的壓力損失，確保足夠水量經(jīng)過(guò)板冷，防止板冷的海水側(cè)溫度過(guò)高表面結(jié)鹽，一半是不超過(guò)45攝氏度。（6）中央型冷卻系統(tǒng)的泵：（凝析油船）對(duì)于中央型冷卻系統(tǒng)，一套中央板冷對(duì)應(yīng)兩套動(dòng)力源頭，柴油機(jī)的機(jī)帶泵，輔助設(shè)備的冷卻水泵，這時(shí)，盡可能選用兩者的壓頭一致，最好特性曲線也一致（此點(diǎn)存在困難，畢竟泵葉曲線不同），降低兩套動(dòng)力源頭的相互干擾，以及為局部壓力調(diào)整

42、帶來(lái)方便；（7）中央型冷卻系統(tǒng)的泵和中央板冷的布置：1）MANO推薦系統(tǒng)中，泵是布置在中央板冷的前端；2）而瓦錫蘭的推薦中，泵是布置在中央板冷后端；（8）冷卻水泵估算：對(duì)于柴油機(jī)本身不帶冷卻水泵，又無(wú)明確要求，冷卻水泵可以按照柴油機(jī)帶走熱量進(jìn)行估算；注意：此處的泵排量計(jì)算是正對(duì)主機(jī)專用冷卻泵，不是中央系統(tǒng)的水泵，所以，這里的計(jì)算不能作為中央系統(tǒng)泵的設(shè)計(jì)依據(jù)；a.QfKQh * ge*C* tA ti*淡水冷卻泵排量Q (m/h ),公式如下:Ne*BQ-淡水冷卻泵排量mK冷卻水帶走熱量的百分率，一般為：低速級(jí)20哪IJ25%中速機(jī)15%至IJ20%高速機(jī)10%iij15%Q-燃料的低發(fā)熱值，k

43、J/kg,取42700kJ/kgge-主機(jī)燃油消耗率，kg/(kW*h)M-主機(jī)額定功率，kWB-裕度系數(shù)，取1.2到1.3;c-淡水比熱容，kJ/(kg*K)取4.18kJ/(kg*K)p-淡水密度，kg/m3,取1000kg/m3;11-淡水進(jìn)主機(jī)的溫度，Ct2-淡水出主機(jī)的溫度，C主機(jī)專用淡水泵的總壓頭一般取值0.147MPa至U 0.196MP的套和活塞都用淡水冷卻時(shí)，取值0.29MPa至ij031MPab.海水冷卻泵排量Qs;返回目錄12,冷卻水系統(tǒng)的膨脹水箱排放系統(tǒng)中的空氣；使系統(tǒng)中淡水有膨脹余地；向系統(tǒng)補(bǔ)充因蒸發(fā)和泄漏損失的水量；保證泵有足夠的吸入壓頭和方便投放化學(xué)藥劑對(duì)冷卻水進(jìn)行處理。重要：為整個(gè)系統(tǒng)的壓力循環(huán)設(shè)置一個(gè)壓力起始點(diǎn)，在計(jì)算系統(tǒng)循環(huán)壓力時(shí)，可以從膨脹水箱的補(bǔ)水管接入系統(tǒng)的位置(這個(gè)位置一般在系統(tǒng)泵前，中央