1、有關(guān)剛架設(shè)計中的若干問題一、 關(guān)于門式剛架風(fēng)荷載體型系數(shù)關(guān)于門式剛架風(fēng)荷載體型系數(shù)的取用，目前似乎又兩種。一種是根據(jù)美國金屬房屋制造商協(xié)會MBMA低層房屋體系手冊（1996）中規(guī)定，針對小跨度房屋分別給出房屋端區(qū)和中間區(qū)不同的風(fēng)荷載體型系數(shù)；另一種是我國建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）（以下簡稱荷規(guī)）第7.3節(jié)規(guī)定的體型系數(shù)。前者似乎是專門針對低層鋼結(jié)構(gòu)房屋的，且已為多個國家采用。后者在我國沿用50多年。但按這兩種的取值，所算得得風(fēng)荷載組合彎矩設(shè)計值相比，有較大差別。前者在多數(shù)情況下算得的風(fēng)荷載組合彎矩設(shè)計值偏小甚多。我國門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（CECS102：2002）（

2、以下簡稱門規(guī)）是根據(jù)前者并經(jīng)過實測作出規(guī)定的。而全國民用建筑工程設(shè)計技術(shù)措施結(jié)構(gòu)中則規(guī)定在大多數(shù)的門式剛架采用“荷規(guī)”表的體型系數(shù)，但當(dāng)、風(fēng)荷載較大、屋面荷載較輕得少數(shù)門式剛架有可能會出現(xiàn)按“門規(guī)”的風(fēng)荷載體型系數(shù)計算，要比按“荷規(guī)”計算的風(fēng)荷載組合彎矩稍偏大的情況，而仍保留“門規(guī)”的風(fēng)荷載體型系數(shù)。目前兩種風(fēng)荷載體型系數(shù)共存，設(shè)計部門都有采用，有些設(shè)計軟件則只運用“門規(guī)”的一種體型系數(shù)。這是只得注意的?，F(xiàn)以實例作分析，供參考。（實例請參閱鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊（上冊）（中國建筑工業(yè)出版社）P456459）結(jié)論：房屋風(fēng)荷載的體型系數(shù)與房屋形狀有關(guān)，與所選結(jié)構(gòu)類型無關(guān)，一般應(yīng)采用“荷規(guī)”第7.3節(jié)中所列

3、的風(fēng)荷載體型系數(shù)計算結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載?！伴T規(guī)”借鑒國外實測資料，可供設(shè)計人員作為加強剛架個別截面和驗算的參考。從實例中的數(shù)據(jù)看，當(dāng)剛架時，控制截面的彎矩組合設(shè)計值比按“荷規(guī)”算得的小得多，影響安全。比較兩本規(guī)范風(fēng)荷載的效應(yīng)，不能單從兩者的風(fēng)荷載一項進行比較，應(yīng)將兩者的彎矩組合設(shè)計值綜合進行比較才能得出合乎情理的正確結(jié)論。而按“門規(guī)”，風(fēng)幾乎不起作用，全部由恒荷載+活荷載控制設(shè)計，似不合常理。常用剛架的跨高比，控制截面在D點，梁右端向上彎曲（負彎矩），梁左端B則相反，一般B點不控制。它僅當(dāng)、且屋面恒載小、風(fēng)荷載較大時，在“1.4風(fēng)1.0恒”作用下，風(fēng)吸力有可能使梁端的正彎矩比恒載引起的負彎矩大，這樣，

4、二者抵消后可能使B點正彎矩值還大于D點負彎矩值，此時B點才起控制作用。但它不會超出按“荷規(guī)”算得的很多，不會影響安全。（其中B點指單層門剛迎風(fēng)面梁的左端，D點指背風(fēng)面梁的右端。）本章第9.7節(jié)結(jié)構(gòu)系列中給出的表9-6（剛架截面選用表）是參照輕型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計指南將其原按“門規(guī)”所取用的，改用“荷規(guī)”的重新給出的，通過在40多榀單跨剛架分析，其梁柱彎矩組合設(shè)計值與表9-8（所舉算例中的數(shù)據(jù)表）給出的幾榀剛架分析基本一致，梁柱截面面積需加大1030，似應(yīng)引起高度重視。附：根據(jù)中國建筑科學(xué)研究院建筑結(jié)構(gòu)研究所規(guī)范室的意見：高度小于30m的單層工業(yè)房屋仍可按以往實踐經(jīng)驗不考慮風(fēng)振系數(shù)，即取1。二、 剛架橫

5、梁和柱端彎矩的近似估算柱底鉸接的單跨門式剛架為一次超靜定結(jié)構(gòu)。當(dāng)橫梁和柱為變截面時計算十分復(fù)雜，必須借用計算機求解。當(dāng)一端柱底的水平反力或柱頂（或橫梁端）的彎矩求得后，就可用靜力平衡公式求解。本手冊根據(jù)統(tǒng)計分析，提出初步估算或校核平坡剛架（i1/101/20）控制截面的彎矩、的計算公式。1. 橫梁在豎向均布荷載G作用下： （9-42） 式中為梁端（柱頂）彎矩系數(shù)，根據(jù)柱的截面大小和高度取1/141/16，按柱截面尺寸和高度取用，即較大時取上限，反之取下限。 （9-43） 式中1.1為考慮柱頂水平力對C點的反拱彎矩。2. 橫梁在風(fēng)吸力、作用下，仍可應(yīng)用上式（9-43），但式中G以代入，并取正值。

6、3. 柱在迎風(fēng)面（壓力）和背風(fēng)面（吸力）作用下， 當(dāng)求得以上荷載下的、后，其他均能迎刃而解。三、 關(guān)于剛架平面外的計算長度1. 梁的平面外計算長度，分上翼緣和下翼緣兩種情況。（1） 上翼緣計算長度，通常有三種取法，分述如下：1） 取上翼緣橫向支撐的節(jié)距支撐的節(jié)距，按剛架跨度、柱距確定。通常取檁距的倍數(shù)。支持的節(jié)距直接影響橫梁的截面和整體穩(wěn)定性。2） 取隅撐間距隅撐通過檁條連接于有彈性側(cè)移的下翼緣上，故其不能作為上翼緣受壓時的側(cè)向支點。在某些情況下可將其作為下翼緣受壓時的側(cè)向支點，具體見后面下翼緣的計算長度論述。3） 取3m不少輕型房屋門式剛架中取2個檁距，當(dāng)1.5m檁距時取3.0m。如果以上2

7、個檁距、3根檁條，均不在橫向支撐節(jié)點時，所有檁條均隨梁的上翼緣側(cè)彎，不能起支撐作用，只有位于支撐節(jié)點處的檁條才能起側(cè)向支點作用（即取橫向支撐的節(jié)距），取3m，能設(shè)計合理的橫梁截面，充分發(fā)揮強度作用。當(dāng)屋面剛度好，與檁條連接可靠時，考慮屋面實際存在的蒙皮作用，取2個檁距，即3m，這按“門規(guī)”第5.1.2條的精神在實踐中也是可行的。對設(shè)有橋式吊車、懸掛吊車的剛架和其他大跨度剛架，作者建議不一律取3m為宜。（2） 下翼緣計算長度，通常也有兩種處理辦法。1） 設(shè)置隅撐不分情況取隅撐間距，隅撐間距取不大于（b1為受壓翼緣寬度），多數(shù)取3.04.5m。另一種觀點取與上翼緣橫向支撐節(jié)點處檁條相連的隅撐間距，

8、亦即橫向支撐的節(jié)距。作者以為取后者為妥。2） 不設(shè)隅撐，取0.4L取0.4L的前提與彎距圖形有關(guān)。正常情況下，梁端為負彎距，跨中為正彎距，考慮柱面風(fēng)荷載使梁反彎點內(nèi)移，故偏安全地取反彎點距梁端為L/5，借用冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（GB50018-2002）中格構(gòu)式剛架平面外長度的計算公式進行計算。 式中 L 側(cè)向支撐點的距離； 所有拉力平均值，計算時取負值； 所有壓力平均值，計算時取正值； n 兩側(cè)向支撐點間節(jié)間總數(shù)； 內(nèi)力為壓力的節(jié)間數(shù)。 上式中；n反應(yīng)總長度，可取L；由上取反彎點距梁端距離為L/5， 則0.4L。則代入上述公式可求得0.4L，故取0.4L。 但是當(dāng)風(fēng)荷載的效應(yīng)大于恒荷載的

9、效應(yīng)，使跨中產(chǎn)生負彎距時，此時梁跨中下翼緣的計算長度可能比式0.4L算得得稍大。 必須指出，在計算梁下翼緣受壓的穩(wěn)定時，可以認(rèn)為荷載作用在受拉上翼緣此時按按表3-5均布荷載作用時算得的梁整體穩(wěn)定的等效彎距系數(shù)，應(yīng)按 計算，比荷載作用在受壓上翼緣時大1.42.0倍，即整體穩(wěn)定系數(shù)大1.42.0倍，經(jīng)過公式修正后，一般均小于1.0而大于0.6。故作者認(rèn)為，如按建議公式取0.4L計算，有時尚能滿足梁的整體穩(wěn)定，不一定要設(shè)置隅撐。2. 柱的平面外計算長度，分為有橋式吊車和無橋式吊車兩種情況。（1） 有橋式吊車 上柱 取上柱支撐與柱連接點的距離即上柱長度 下柱 取下柱支撐與柱連接點的距離即下柱長度（2）

10、 無橋式吊車1） 取柱間支撐與柱連接點的距離，即柱全長。2） 取3m，與梁相同，考慮墻梁與墻板的蒙皮作用，取3m，可設(shè)計合理的截面，關(guān)鍵是墻板的剛度及其與墻梁的連接牢固程度。四、 剛架節(jié)點域的抗剪強度門式剛架橫梁與柱相交的節(jié)點域剪力按“門規(guī)”公式為： 式中 、 節(jié)點域的寬度和厚度； 節(jié)點域的橫梁端部高度； M 節(jié)點梁、柱端彎距，多跨中間柱為柱端彎距或左右梁端彎距之代數(shù)和； 節(jié)點域鋼材的抗剪強度設(shè)計值； 節(jié)點剪力提高系數(shù)。 現(xiàn)討論兩個問題：（1） 節(jié)點剪力提高系數(shù)的取值按“門規(guī)”1998版，1.2；“門規(guī)”2002版，1.0；“鋼規(guī)”2003版，0.75。按“門規(guī)”98或“門規(guī)”02取1.2或1

11、.0，節(jié)點域抗剪強度多數(shù)不能滿足，即，為此，必須在節(jié)點域加設(shè)斜加勁肋。而斜加勁肋的截面尺寸沒有規(guī)定。按“鋼規(guī)”03取0.75后，節(jié)點域抗剪強度多數(shù)能滿足，個別不能滿足增大梁端高度（加腋）或改成楔形梁后均能滿足。實際工程有些是不設(shè)斜加勁肋的。作者建議節(jié)點域的剪應(yīng)力統(tǒng)一按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）的公式計算。（2） 斜加勁肋的截面尺寸斜加勁肋可按以下公式計算 式中 M 梁端彎距 加勁肋截面積 加勁肋與水平線的夾角 注意按上述公式驗算抗剪強度時，取1。五、 剛架梁柱寬厚比建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2001）第9.1.12條規(guī)定，單層框架工字形截面的梁翼緣外伸部分b1與其厚度t

12、1之比，對Q235鋼材不超過以下數(shù)值：（1） 柱：7度時13， 8度時11， 9度時10。（2） 梁：7度時11， 8度時10， 9度時9。均小于“鋼規(guī)”03考慮截面塑性時Q235，b1/t113的規(guī)定。這表明在抗震區(qū)有更嚴(yán)格的要求。門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)同樣應(yīng)遵守此規(guī)定。 由于門式剛架屋面荷載較輕，吊車噸位小，按8度抗震區(qū)驗算，一般均不控制。為此，建議在7、8度地震區(qū)當(dāng)剛架梁柱的b1/t1超出以上規(guī)定時，可取以上規(guī)定的b1/t1來驗算其抗震強度，即超出部分不計。在9度地震區(qū)門式剛架應(yīng)用的經(jīng)驗不多，不宜大量應(yīng)用。六、 剛架的支撐截面和構(gòu)造1. 屋蓋支撐建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2001

13、）第9.1.20條規(guī)定，屋蓋支撐桿件宜用型鋼，目前多數(shù)采用圓鋼，甚至在8度地震區(qū)也有用圓鋼的，必須引起高度重視。由于人們對震害的感受不深，認(rèn)為地震發(fā)生的概率很小，因此重視不夠。由于地震為低周反復(fù)振動，不同于其他振動，震害較大，盡管屋蓋支撐在規(guī)范中并無嚴(yán)格的間距布置和長細比的構(gòu)造要求，但其截面宜符合用型鋼的構(gòu)造要求。結(jié)合我國地震分布廣闊的實際情況，屋蓋支撐一律采用圓鋼未免過分極端，根據(jù)現(xiàn)有的經(jīng)驗，作者建議8度地震區(qū)應(yīng)用型鋼截面，7度及7度以下視剛架跨度和荷載大小可考慮是否一律采用型鋼。2. 柱間支撐與以上的屋蓋支撐相同，工程中采用圓鋼的也不少。由于柱間支撐為抗震中的主要受力構(gòu)件，它不僅要經(jīng)抗震計

14、算確定其構(gòu)件截面，還必須滿足不同烈度的長細比構(gòu)造要求，比屋蓋支撐有更高的要求，作者認(rèn)為7度抗震區(qū)宜用型鋼。 在此強調(diào)，柱間支撐必須符合建筑設(shè)計抗震規(guī)范（GB50011-2001）第9.1.26節(jié)的布置和交叉支撐斜桿最大長細比的規(guī)定，并經(jīng)縱向抗震計算確定桿件截面。計算中應(yīng)按“抗震規(guī)范”01附錄J.2中J.2.1和J.2.3考慮交叉斜拉桿件受力、斜壓桿卸載的計算公式。3. 柱間支撐的構(gòu)造柱間支撐的構(gòu)造主要是節(jié)點的構(gòu)造：（1） 節(jié)點連接方式“抗震規(guī)范”01第9.1.26條規(guī)定：交叉支撐在交叉點應(yīng)設(shè)置節(jié)點板，其厚度不小于10mm；斜桿與交叉節(jié)點板應(yīng)焊接，與端節(jié)點板宜焊接。這里必須說明，在交叉點應(yīng)設(shè)置節(jié)

15、點板主要是指兩根交叉斜桿，其中一根斜桿中斷的下柱支撐；而對于兩根均不中斷的單角鋼（背靠背）單片上柱支撐則不需在交叉點處再設(shè)置節(jié)點板，只加焊小填板墊平即可。（2） 下柱支撐與柱的交點位置“抗震規(guī)范”01第9.1.26規(guī)定下柱支撐的下節(jié)點位置和構(gòu)造措施，應(yīng)保證將地震作用直接傳給基礎(chǔ)，當(dāng)6度和7度不能直接傳給基礎(chǔ)時，應(yīng)計算考慮支撐對柱和基礎(chǔ)的不利影響。即下柱支撐與柱的交點在6、7度時可設(shè)在地面以上（一般為200mm，即標(biāo)高為+0.020）。此時應(yīng)考慮交叉斜拉桿的水平分力繞柱平面外（弱軸y）的彎距My；7度以上時為消除此影響，宜將交點降至0.000。 不論交點為+0.020或0.000，柱腳應(yīng)為保證傳

16、遞柱身承載力的插入式或埋入式柱腳。6、7度時亦可采用外露式剛性柱腳。剛性柱腳，即錨栓應(yīng)用足夠的距離和直徑抗彎（可按My計算）。6、7度時外露式剛性柱腳的組合彎距設(shè)計值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.2。 此外，在下柱柱間支撐開間內(nèi)必須設(shè)置一根混凝土水平壓梁，此壓梁應(yīng)與柱、支撐端節(jié)點板及基礎(chǔ)連成一體。可使柱支撐交叉斜拉桿的水平分力H均勻分配給柱間支撐開間內(nèi)的兩個基礎(chǔ)上，使水平力H對基礎(chǔ)底面的彎距減半（參見國家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計圖集柱間支撐97G336第18頁。）（3） 連接和節(jié)點強度 “抗震規(guī)范”01第9.2.3條又規(guī)定，柱間支撐桿件應(yīng)采用整根材料，超過材料最大長度規(guī)格時可采用對接焊縫等強拼接；柱間支撐與構(gòu)件的連接

17、，不應(yīng)小于支撐桿件塑性承載力的1.2倍。這表明桿件拼接等強而節(jié)點要超強。即節(jié)點承載力 式中 A 支撐斜桿截面面積； fy 支撐斜桿鋼材屈服點。七、 實腹式檁條在風(fēng)吸力作用下受壓下翼緣的穩(wěn)定性計算1. 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）式（7.1.1-2） （9-51）式中 高度z處的振風(fēng)系數(shù)； 風(fēng)荷載體型系數(shù)； 風(fēng)壓高度變化系數(shù)； 基本風(fēng)壓（kN/）這里必須指出，“荷載規(guī)范”（GB50009-2001）與“荷載規(guī)范”（GBJ 9-87）有三點不同：（1）01版明確了檁條、墻梁一類的維護構(gòu)件應(yīng)以振風(fēng)系數(shù)87版式（）中的風(fēng)振系數(shù)；（2）給出了屋面維護構(gòu)件的局部風(fēng)壓體型系數(shù)；

18、（3）明確了建筑物內(nèi)外表面應(yīng)組合的不同體型系數(shù)，無疑更趨向科學(xué)合理。例如：某房屋高10m，基本風(fēng)壓0.5KN/,地面粗糙度類別為B類，試求該封閉式建筑屋面檁條的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。式（9-51）中，按“荷載規(guī)范”（GB50009-2001）表，得1.78；按表7.2.1，1.0；按第7.3.3條得屋面周邊檁條的2.20.22.4，于是1.78（2.4）0.52.14KN/0.5KN/，大大超出了過去的習(xí)慣取值，無法進行設(shè)計。對此，中國建筑科學(xué)研究院建筑結(jié)構(gòu)研究所規(guī)范室的意見是：“對維護結(jié)構(gòu)的計算，過去規(guī)范沒有明確風(fēng)荷載脈動部分的影響，這里確有不妥之處，盡管在以往設(shè)計的結(jié)構(gòu)中，沒有發(fā)現(xiàn)有普遍性的工程事

19、故，但也不能不指出結(jié)構(gòu)局部可靠性有偏低的可能?，F(xiàn)行規(guī)范提供的振風(fēng)系數(shù)主要是，對高層建筑的玻璃幕墻結(jié)構(gòu)參考國外規(guī)范而加以規(guī)定的，但低矮房屋是否合適，仍需通過今后的設(shè)計和科研實踐給以完善。門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（CECS 102：2002）提供的風(fēng)荷載計算，是根據(jù)美國有關(guān)設(shè)計手冊中的試驗資料確定，更能符合實際，不妨按此參考執(zhí)行。”2003年的全國民用建筑工程設(shè)計技術(shù)措施已明確規(guī)定，在計算維護結(jié)構(gòu)時風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值可按門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（CECS 102：2002）取用，即 式中 基本風(fēng)壓，按“荷載規(guī)范”（GB50009-2001）的規(guī)定乘以1.05采用； 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按“荷載

20、規(guī)范”（GB50009-2001）采用，但當(dāng)高度小于10m時，應(yīng)按10m高度處的數(shù)值采用； 風(fēng)荷載體型系數(shù)，考慮內(nèi)外風(fēng)壓最大值的組合，且含振風(fēng)系數(shù)。以封閉建筑邊緣帶為例： A6.3 1.76.3A10 A10 1.4 設(shè)檁條跨度6m，檁距a1.5m，基本風(fēng)壓0.5KN/，1.0，則+1.5log（1.56）2.91.47，1.471.00.51.050.77KN/，遠小于按“荷載規(guī)范”（GB50009-2001）得出的2.14KN/，而比過去慣用的稍大，比較符合實際。2. 實腹式檁條在風(fēng)吸力組合作用下下翼緣受壓時的穩(wěn)定計算（1） 拉條1） 不少設(shè)計人員，包括“門規(guī)”02都認(rèn)為只要檁條的下翼緣在

21、風(fēng)吸力組合作用下受壓時，拉條宜在檁條的上、下翼緣附近適當(dāng)布置。雙層拉條不僅施工麻煩，且與習(xí)慣做法不符，應(yīng)盡量避免為妥。有些國家有用斜拉條的，即從檐口檁條開始，拉條從第一根檁條的下翼緣斜拉向第二根檁條的上翼緣，然后從第二根檁條的下翼緣再拉至第三根檁條的上翼緣，依次順序進行。這種作法國內(nèi)應(yīng)用并不多。2） 另一種觀點，按習(xí)慣做法不設(shè)雙層拉條，僅在檁條的上翼緣附近設(shè)置拉條。當(dāng)檁條在風(fēng)吸力組合作用下下翼緣受壓時，可通過其穩(wěn)定計算滿足即可。此時檁條下翼緣側(cè)向計算長度ly取其計算跨度，即取其計算跨度，即。國家建筑標(biāo)準(zhǔn)圖集01SG515和02SG518-1均采用這種方法，這在理論上是有根據(jù)的。（2） 檁條下翼

22、緣受壓時的穩(wěn)定計算1） 按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）和冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（GB50018-2002）附錄進行計算。兩者均是多年來沿用的成熟計算方法。2） 按“門規(guī)”02附錄E計算。在編制本手冊時，曾將“門規(guī)”02和“冷彎”02的計算進行了比較，發(fā)現(xiàn)，從前者所舉的例子用后者的公式（8.1.1-2）進行驗算反而得出后者比前者有利的反?，F(xiàn)象，且前者既麻煩，受拉翼緣的約束效應(yīng)也沒有反映出來。為此建議還是按照冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（GB50018-2002）計算為妥。具體計算如下例。 【例】以“門規(guī)”02附錄E的檁條計算為例，柱距7.5m，邊緣帶檁距1.5m，鋼材Q235，檁條采

23、用斜卷邊Z形冷彎型鋼Z18070202.5，鋼材強度205N/mm2，在檁條上下翼緣附近設(shè)置兩根拉條，屋面雙坡，坡度i1/15，3.8，由風(fēng)壓及自重計算得檁條線荷載為1.023KN/m?！窘狻?Z18070202.5的截面特性為 1） 首先對該檁條進行截面強度驗算如下：取恒荷載為0.2KN/，活載為0.5KN/，則檁條線荷載為q（1.20.2+1.41.5）1.51.41KN/m為精確計算，進行截面的有效換算，得有效截面模量與毛截面模量的關(guān)系大約為，可近似取為0.90，截面應(yīng)力為可見，該例題Z18070202.5，l7.5m在恒+活作用下截面強度不足。2） 剛度驗算：，按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，得小于

24、，但大于。3） 穩(wěn)定驗算：注：以上穩(wěn)定計算中未考慮有效截面模量，如近似取0.90的系數(shù)進行有效換算，得應(yīng)力為，同樣小于按“門規(guī)”附錄E計算的結(jié)果，由此得出，按“門規(guī)”附錄E計算是沒有必要的。結(jié)論：（1） 在計算檁條、墻梁一類的圍護構(gòu)件時，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（CECS 102：2002）的規(guī)定計算更能符合實際。（2） 為避免造成施工中的不便，應(yīng)盡量不采用雙層拉條。當(dāng)檁條在風(fēng)吸力組合作用下下翼緣受壓時，可通過穩(wěn)定計算解決。（3） 在風(fēng)吸力作用下檁條的穩(wěn)定性可采用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）和冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500182002）中的公式驗算。八、

25、關(guān)于構(gòu)件撓度和長細比值的規(guī)定構(gòu)件允許撓度 構(gòu)件容許長細比構(gòu)件“鋼規(guī)”、“冷鋼”“門規(guī)”構(gòu)件鋼規(guī)、冷鋼“門規(guī)”檁條壓型鋼板 L/200瓦楞鐵屋面 L/150L/150主要構(gòu)件150180墻梁壓型鋼板墻面 L/150L/100其他構(gòu)件及支撐2002201. 檁條容許撓度一般檁條由/200容許撓度控制時，強度和撓度基本匹配，亦即檁條最大應(yīng)力在達到鋼結(jié)構(gòu)強度設(shè)計值時，撓度多數(shù)不受控制。而跨度較大的檁條強度和撓度可能均接近設(shè)計容許值，此時鋼材基本發(fā)揮了潛力，同時從感觀上人們對/200的撓度比較容易接受，而放寬到/150，從感觀上難以接受。例如9米跨檁條，若撓度容許值取/150，絕對值為60mm，下垂顯著

26、。編制2002全國民用建筑工程設(shè)計技術(shù)措施結(jié)構(gòu)時一致認(rèn)為容許撓度雖為非強制性條文，但從使用現(xiàn)實，還是按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）和冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50018-2002）較合適，至于瓦楞鐵屋面仍可按過去的經(jīng)驗取/150。2. 墻梁容許撓度 由于墻梁的水平撓度主要由瞬時風(fēng)荷載引起的，故與檁條有所區(qū)別，即使放寬到/150，也不至于引起不良的感觀。至于取/100的限值，在設(shè)計上是無意義的，即多數(shù)墻梁按強度設(shè)計時，在其使用極限狀態(tài)下是不可能達到/100限值的，同時達到/100的構(gòu)件從結(jié)構(gòu)試驗上多數(shù)認(rèn)為已接近承載能力極限狀態(tài)，另外在感觀上也是可怕的。3. 構(gòu)件的容許長細比（1） 主要受壓構(gòu)件歷次規(guī)范都規(guī)定主要受壓構(gòu)件的容許長細比為150，例如對Q235鋼材，如為b類截面，0.225，則兩者承載力相應(yīng)降低27，如截面再減小和遇到意外偏心，則承載力降低更多。這對于長細比控制的構(gòu)件，因長細比的放寬而節(jié)約的鋼材遠遠小于其承載力和結(jié)構(gòu)安全儲備的降低，因此本手冊即使對于門式剛架的構(gòu)件也采用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003）和冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50018-2002