1、本科畢業(yè)設(shè)計說明書題目：東營市勝利賓館直燃機(jī)房工藝設(shè)計院（部）：熱能工程學(xué)院專業(yè)：能源工程及自動化班級：能源122姓名：崔夢飛學(xué)號：20120313050指導(dǎo)教師：崔永章完成日期：2016年6月7日摘要1ABSTRACT21、前言31.1天然氣冷熱電三聯(lián)供系統(tǒng)31.2燃?xì)獍l(fā)電3內(nèi)燃機(jī)3微燃機(jī)3燃?xì)廨啓C(jī)31.3吸收式制冷技術(shù)4直燃型吸收式制冷4煙氣型吸收式制冷41.4燃?xì)饫淠夹g(shù)42、燃?xì)馓匦杂嬎?21 燃?xì)鉄嶂?211 燃?xì)獾蜔嶂?212 燃?xì)飧邿嶂?22 燃燒空氣與煙氣量7221 理論空氣需要量7222 理論煙氣量723 爆炸極限724 煙氣露點溫度（酸露點溫度和水蒸氣露點溫度）8241煙氣

2、量水蒸氣露點8242 酸露點9243 水蒸氣冷凝量的影響因素1025 熱能利用途徑103、負(fù)荷計算與分析1331 負(fù)荷計算133.1.1 熱負(fù)荷133.1.2 冷負(fù)荷133.1.3 衛(wèi)生熱水負(fù)荷1332 負(fù)荷分析144、直燃機(jī)房設(shè)計154.1 冷熱源方案比較154.1.1 直燃型溴化鋰吸收式制冷154.1.2 燃?xì)獍l(fā)電與吸收式制冷154.1.3 燃?xì)獍l(fā)電與吸收式制冷，電制冷164.2 直燃機(jī)組的選擇1643 機(jī)房的布置原則及設(shè)計1744 燃?xì)獍踩胧?84.4.1 燃?xì)獗盎馂?zāi)事故的預(yù)防措施194.4.2 其他預(yù)防措施2045 水系統(tǒng)設(shè)計20451 冷卻水系統(tǒng)204.5.1.1 冷卻塔選擇2

3、1冷卻水系統(tǒng)水力計算224.5.1.3 冷卻水循環(huán)泵的選擇234.5.1.4 冷卻水補(bǔ)水量的確定234.5.2 空調(diào)水系統(tǒng)234.5.2.1 設(shè)備選擇234.5.2.2 空調(diào)水系統(tǒng)水力計算274.5.3 衛(wèi)生熱水系統(tǒng)304.5.3.1 水力計算304.5.3.2 衛(wèi)生熱水水泵的選擇314.5.3.3 生活熱水儲水罐325、燃燒系統(tǒng)設(shè)計3351 燃?xì)夤?yīng)系統(tǒng)設(shè)計依據(jù)3352 燃?xì)夤?yīng)方式及管道系統(tǒng)設(shè)計33燃?xì)夤?yīng)系統(tǒng)及調(diào)壓33燃?xì)馀涔芟到y(tǒng)3453 燃燒器設(shè)計35531 燃燒器的設(shè)計步驟35532自動與安全控制系統(tǒng)37533燃燒器的合理運(yùn)用與管理386、煙氣余熱利用設(shè)計4261 煙氣余熱利用系統(tǒng)分

4、析設(shè)計4262 冷凝式換熱器的選擇設(shè)計44621 煙氣余熱回收節(jié)能計算44622 煙氣回收裝置的選擇456221冷凝換熱器456222冷凝換熱器設(shè)計選型45623腐蝕問題4563 余熱利用系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性分析467、排煙系統(tǒng)設(shè)計4771 排煙系統(tǒng)設(shè)計依據(jù)4772 煙囪通風(fēng)抽力和排煙阻力計算47721 煙囪通風(fēng)抽力47721 .1 煙道斷面面積的確定47721 .2煙囪的出口溫度計算48721 .3煙囪直徑計算48722煙氣排出流動阻力5073 煙囪設(shè)計要求53731 煙囪位置布置53732 煙囪材料53733 排煙口位置538、設(shè)計總結(jié)549、謝辭5510、參考文獻(xiàn)56摘要本工程為東營勝利賓館，建筑

5、功能為餐飲、住宿、會議。賓館為8層，層高 3.8 米，建筑面積為14000平方米。床位280張。客房要求有24小時衛(wèi)生熱水供應(yīng)。擬設(shè)計燃?xì)庵比紮C(jī)房，為主體建筑提供冷熱源，機(jī)房為一層單獨建筑。賓館餐廳設(shè)有中餐灶、大鍋灶、燃?xì)饪鞠涞却毒?。燃?xì)庀到y(tǒng)擬集中引入，分別供應(yīng)機(jī)房和炊事設(shè)備。由于該賓館地處于市區(qū)用電緊張地段，并且，室外有比較便利的城市燃?xì)夤芫W(wǎng)，本設(shè)計通過多個方案的可行性論證和經(jīng)濟(jì)性比較，結(jié)合實際的能源政策，最后選用了以燃?xì)怃寤嚈C(jī)組為冷熱源運(yùn)行策略。設(shè)計堅持可持續(xù)發(fā)展理論，樹立了節(jié)約能源和全壽命周期成本分析的科學(xué)理念，從節(jié)能和環(huán)保出發(fā)，綜合考慮建筑結(jié)構(gòu)、使用要求、環(huán)境條件，在系統(tǒng)的選擇、設(shè)備

6、的選配及系統(tǒng)的運(yùn)行控制等方面采取最大的節(jié)能措施，使系統(tǒng)在各種工況下均能高效節(jié)能運(yùn)行。本次設(shè)計內(nèi)容主要包括燃?xì)馓匦杂嬎?、?fù)荷計算、直燃機(jī)房設(shè)計、燃?xì)夤?yīng)系統(tǒng)設(shè)計、煙氣余熱利用設(shè)計、排煙系統(tǒng)設(shè)計、燃燒器設(shè)計，并進(jìn)行設(shè)計說明書的編制和施工圖的繪制。關(guān)鍵詞: 溴化鋰吸收式制冷機(jī)；直燃機(jī)房；燃燒器；余熱利用；燃?xì)夤?yīng)ABSTRACTThe engineering is a hotel called ShengLi, which functions include restaurant, accommodation and meeting. The storey and the floor height

7、of the hotel is 8and 3.8 meters , and its building area is 14,000 square meters. It has 280 beds that require 24-hour hot water supply. Our draft design is a room of gas direct-fired units which is used to provide hot and cold source for the hotel. The room of gas direct-fired units is separate and

8、just 1-storey. There are medium kitchen, big boiler, gas ovens and other cooking utensils in the hotel restaurant. We are planning to put the introduction units of the gas system together and provide to the room and the kitchen equipments respectively.Since the hotel is located in the downtown where

9、 the supply of electricity is limited, in the meanwhile ,the city has a convenient and cheap gas network. Therefore, we analyze the feasibility of the scheme and have a economic comparison with other alternative. Finally, in light of the realities of the energy policy, we choose a water-LiBr absorpt

10、ion chiller to as the hot and cold source . The design uphold the principle of sustainable development, energy conservation and establish the scientific concepts of life-cycle cost analysis .Furthermore, the design aim at the energy-saving and environmental protection, considered building structure,

11、 application requirements, environmental conditions, the system's selection, equipment selection , the operational control system, and other aspects of the largest energy-saving measures in order to let the system can be highly effective in various operation conditions.The main design contents i

12、nclude the calculation of gas features and the load, the design of the room of the gas direct-fired units, the design of gas supply system, the design of the use of waste gas heat, exhaust system design, burner design, the formation of instruction book and construction drawing.Key words: water-LiBr

13、absorption chiller ;direct-fired plant room; LiBr units; burner; use of waste heat; gas supply1、前言1.1天然氣冷熱電三聯(lián)供系統(tǒng)燃?xì)饫錈犭娙?lián)供，即CCHP（Combined Cooling, Heating and Power），是指以天然氣為主要燃料帶動燃?xì)廨啓C(jī)或內(nèi)燃機(jī)發(fā)電機(jī)等燃?xì)獍l(fā)電設(shè)備運(yùn)行，產(chǎn)生的電力滿足用戶的電力需求，系統(tǒng)排出的廢熱通過余熱回收利用設(shè)備(余熱鍋爐或者余熱直燃機(jī)等)向用戶供熱、供冷。燃?xì)饫錈犭娙?lián)供系統(tǒng)特點：能源綜合利用率較高，對燃?xì)夂碗娏τ须p重削峰填谷作用，具有良好的經(jīng)濟(jì)性

14、。1.2燃?xì)獍l(fā)電內(nèi)燃機(jī)以內(nèi)燃機(jī)發(fā)電的熱電冷三聯(lián)供系統(tǒng)，適合采用“內(nèi)燃機(jī)+煙氣熱水（補(bǔ)燃型）溴化鋰?yán)錈崴畽C(jī)組”模式。燃料進(jìn)入內(nèi)燃機(jī)燃燒室燃燒，使內(nèi)燃機(jī)輸出機(jī)械功帶動發(fā)電組發(fā)電，內(nèi)燃機(jī)排放的高溫?zé)煔饧案滋谉崴苯舆M(jìn)入煙氣熱水（補(bǔ)燃型）溴化鋰?yán)錈崴畽C(jī)組，驅(qū)動機(jī)組制冷（制熱），對外提供空調(diào)冷（熱）水。微燃機(jī)微型燃?xì)廨啓C(jī)可提供電力、供暖和空調(diào)的聯(lián)合服務(wù)，能源利用效率可達(dá)90%。在需熱電冷的場所，如醫(yī)院、寫字樓、超市、旅館、游泳館等，在生產(chǎn)工藝上需進(jìn)行加熱的生產(chǎn)企業(yè)，如制衣廠、制磚廠等，微型燃?xì)廨啓C(jī)將會有很大的應(yīng)用空間。 微燃機(jī)發(fā)電具有四個主要特征：微型透平；高速交流發(fā)電機(jī)；高效回?zé)崞?；功率逆?/p>

15、控制器。燃?xì)廨啓C(jī)以高溫氣體為工質(zhì)，按照等壓力加熱循環(huán)工作燃料中的化學(xué)能轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能和電能的工廠。燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電廠用液體和氣體燃料通過燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能，然后帶動發(fā)電機(jī)發(fā)電。燃?xì)廨啓C(jī)的絕熱壓縮、等壓。燃?xì)廨啓C(jī)用于發(fā)電的主要形式：簡單循環(huán)發(fā)電，前置循環(huán)熱電聯(lián)產(chǎn)或發(fā)電，聯(lián)合循環(huán)發(fā)電或熱電聯(lián)產(chǎn)，整體化循環(huán)，核燃聯(lián)合循環(huán)，燃機(jī)輔助循環(huán)，燃?xì)鉄煔饴?lián)合循環(huán)，燃?xì)鉄岜寐?lián)合循環(huán)，燃料電池燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)。1.3吸收式制冷技術(shù)直燃型吸收式制冷溴化鋰吸收式制冷機(jī)以熱能為動力,以水為制冷劑,溴化鋰溶液為吸收劑,制取高于0 的冷量,用作空調(diào)或生產(chǎn)工藝過程的冷源。直燃型雙效溴化鋰吸收式冷熱水機(jī)組以燃油、燃?xì)鉃槟茉?通過其

16、直接燃燒產(chǎn)生高溫?zé)煔庾鳛榧訜嵩?利用吸收式制冷循環(huán)的原理,制取冷、熱水,供夏季制冷、冬季采暖之用。這種機(jī)組是在蒸氣型雙效溴化鋰吸收式冷水機(jī)組的基礎(chǔ)上開發(fā)的新機(jī)型,除具有溴化鋰吸收式冷水機(jī)組的特點外,還有如下特點:(1) 燃燒效率高,燃燒完全。(2) 制冷、采暖供熱兼用,一機(jī)多功能。體積小,機(jī)房占用小,使用方便。(3) 可省去單獨的鍋爐房,減少了土建費(fèi)用。(4) 夏季采用燃?xì)庑屠錈崴畽C(jī)組可減少電耗,平衡能源。(5) 安排無特殊要求,操作方便。煙氣型吸收式制冷煙氣型溴化理吸收式冷熱水機(jī)組，這種機(jī)組利用外部裝置排放的高溫余熱煙氣加熱煙氣型高壓發(fā)生器中的溴化鋰溶液驅(qū)動制冷(熱)運(yùn)行,主要應(yīng)用于天然氣分

17、布式供能系統(tǒng)和工業(yè)窯爐煙氣余熱空調(diào)系統(tǒng)。1.4燃?xì)饫淠夹g(shù)傳統(tǒng)鍋爐中，排煙還具有相當(dāng)高的溫度（100-250。C），煙氣中的水蒸氣仍為過熱狀態(tài)，不可能凝結(jié)成液態(tài)水而放出氣化潛熱。而這一限制的主要原因是如果排煙溫度過低會導(dǎo)致鍋爐尾部受熱面發(fā)生水蒸氣冷凝而導(dǎo)致低溫腐蝕。冷凝式鍋爐的顯形優(yōu)勢： 1、 使用了熱管式預(yù)熱器、鰭片式冷凝換熱器，有效地降低了排煙溫度。 2、使用了分體式燃燒機(jī)，對燃料燃燒所需要的空氣進(jìn)行預(yù)熱，使燃料充分燃燒及提高爐膛溫度。 3、冷凝節(jié)能裝置為了防止排煙凝結(jié)水的酸性腐蝕，使用進(jìn)口不銹鋼材質(zhì)制作的螺紋管，它與直管相比，導(dǎo)熱性能比直管高2倍以上。

18、60;4、煙氣的有害氣體得到有效控制，并隨冷凝液流入中和池。 5、冷凝式燃?xì)忮仩t由于把煙氣降到水蒸氣露點溫度以下，煙氣中大部分的SO2，CO2等酸性物質(zhì)都能很好的凝結(jié)下來。減少了污染，改善了大氣環(huán)境。相對于傳統(tǒng)鍋爐，冷凝式鍋爐不僅提高了熱效率，節(jié)省了能耗，而且減少了對環(huán)境的污染。但是冷凝鍋爐必須面臨解決的問題： 1、 冷凝式鍋爐并不適應(yīng)某些高溫系統(tǒng)，適用于低溫輻射地面采暖。 2、冷凝式鍋爐需要特殊設(shè)計的控制系統(tǒng)和調(diào)試測溫設(shè)備。 3、冷凝水一般具有輕微酸性，需要耐腐蝕的鐵素不銹鋼、奧氏體不銹鋼、鋁合金等； 4、年運(yùn)行當(dāng)量時間對投資及其回收年限的評

19、估問題。 5、冷凝水的回收處理與排放問題。 6、功率不能太小，會出現(xiàn)回火現(xiàn)象，引起爆炸，管壁易腐蝕。（功率建議選擇在35千瓦及以上）2、燃?xì)馓匦杂嬎?1 燃?xì)鉄嶂等紵欢w積或質(zhì)量的燃?xì)馑芊懦龅臒崃糠Q為燃?xì)獾陌l(fā)熱量，也稱為燃?xì)獾臒嶂?。其常用單位有千?標(biāo)準(zhǔn)立方米（）、千焦耳標(biāo)準(zhǔn)立方米（）或兆卡/標(biāo)準(zhǔn)立方米（）、兆焦?fàn)?標(biāo)準(zhǔn)立方米（），以兆焦?fàn)?標(biāo)準(zhǔn)立方米（）最為常用. 燃?xì)獾母?、低位熱值通常相差?0左右。燃?xì)馊紵龝r要產(chǎn)生水蒸氣，這些水蒸氣冷要卻到燃燒前的燃?xì)鉁囟葧r，不但要放出溫差間的熱量，而且要放出水蒸氣的冷凝熱，所以，高位熱值減去水蒸氣的冷凝熱就是低位熱值。在一般燃煤

20、鍋爐中，水蒸氣并沒有冷凝，冷凝熱得不到利用。因此其熱值常采用低熱值，但是在冷凝式鍋爐中，水蒸氣是被冷凝下來的，他的熱量是可以被利用的。燃?xì)鉄嶂涤筛鲉我坏臍怏w的熱值根據(jù)混合法則按下式進(jìn)行計算：+式中-燃?xì)獾母邿嶂祷虻蜔嶂担╧J/Nm3）-燃?xì)庵懈骺扇細(xì)饨M分的高熱值或低熱值（kJ/Nm3）-燃?xì)庵懈骺扇冀M分的容積成分。211 燃?xì)獾蜔嶂档臀粺嶂凳侵敢?guī)定量的氣體完全燃燒，燃燒產(chǎn)物的溫度與天然氣初始溫度相同，所生成的水蒸汽保持氣相，而釋放出的熱量。=(35.88×91+64.35×3+93.18×4+123.56×1.5)/100 =40.162MJ/ Nm32

21、12 燃?xì)飧邿嶂蹈呶粺嶂凳侵敢?guī)定量的氣體完全燃燒，所生成的水蒸汽完全冷凝成水而釋放出的熱量。=(39.82×91+70.3×3+101.2×4+133.8×1.5)/100=44.400 MJ/ Nm322 燃燒空氣與煙氣量221 理論空氣需要量其計算公式為：=1/21× (2×91+4×3+6×4+8×1.5)=10.95 Nm3/ Nm3通過對理論空氣需要量的計算我們可以從中看出：燃燒1 Nm3天然氣需要10.95 Nm3空氣。222 理論煙氣量干空氣下的理論煙氣量其計算公式為：=0.01&

22、#215;（0.4+91+2×3+3×4+4×1.5）+0.01×2×91+4×3+6×4+8× 1.5+126.6 ×(0.0125+10.95×0.01)+0.79×10.95+0.01×0.1=12.26 Nm3/ Nm3通過對理論空氣需要量的計算我們可以從中看出：燃燒1 Nm3天然氣產(chǎn)生理論煙氣量為12.26Nm3。23 爆炸極限由于所給燃?xì)獬煞种卸栊詺怏w僅為0.3%且不含有氧，因此可以忽略惰性氣體的存在則：24 煙氣露點溫度（酸露點溫度和水蒸氣露點溫度）241煙氣量

23、水蒸氣露點過氧量的存在是促成二氧化硫氧化成三氧化硫的基本條件。因此，低氧燃燒是防止低溫腐蝕的有效措施.過?？諝庀禂?shù)太小，燃料燃燒不完全，浪費(fèi)燃料，甚至?xí)斐啥稳紵?，但過?？諝庀禂?shù)太大，入爐空氣太多，爐膛溫度下降，傳熱不好，煙道氣量多，帶走熱量多，也浪費(fèi)燃料，而且爐管容易氧化剝皮。當(dāng)然，過?？諝庀禂?shù)的變化也會影響，水蒸氣在煙氣中體積分?jǐn)?shù)，從而影響露點溫度。另外，如果空氣中水蒸氣的含量不同，煙氣中成分也會發(fā)生變化。下面通過計算分析不同空氣過量系數(shù)、不同空氣溫度，不同空氣濕度對煙氣量和水蒸氣露點的影響。具體計算結(jié)果見表表1.4 煙氣量和水蒸氣露點的影響因素空氣過量系數(shù)溫度。C濕度（%）含濕量g/k

24、g(a)煙氣量Nm3/Nm3水蒸氣露點。C1.051510010.7811.54591.11510010.7812.2158.21.151510010.7812.7257.31.21510010.7813.2256.61.05101007.7311.6658.51.051510010.7811.7259.11.052010014.8811.7859.61.052510020.3411.87601.053010027.5211.99611.053510037.0512.15621.954010049.5212.3563.51.0515404.211.1659.11.0515505.2711.17

25、59.41.0515606.3411.1959.51.0515707.4111.2159.61.0515808.4811.2359.71.0515909.5611.2460242酸露點燃料中的硫燃燒生成二氧化硫（SO2SO2），二氧化硫在催化劑的作用下進(jìn)一步氧化生成三氧化硫（2SO2O22SO3），SO3與煙氣中的水蒸汽生成硫酸蒸汽（SO3H2O=H2SO4）。硫酸蒸汽的存在使煙氣的露點顯著升高。由于空預(yù)器中空氣的溫度較低，預(yù)熱器區(qū)段的煙氣溫度不高，壁溫常低于煙氣露點，這樣硫酸蒸汽就會凝結(jié)在空預(yù)器受熱面上，造成硫酸腐蝕。煙氣露點分為水露點和酸露點。如果煙氣中的水蒸汽不與其它物質(zhì)化合，則其凝結(jié)溫

26、度(露點)僅決定于煙氣中水蒸汽的分壓力，一般為3560。水蒸汽分壓力越大，表示煙氣中的水蒸汽量越多。在同樣溫度和三氧化硫含量條件下，所形成的硫酸蒸汽也就越多，與此相應(yīng)的煙氣的露點也有所升高。當(dāng)采用蒸汽霧化時，煙氣中的水蒸汽分壓力要增加。由于所給的燃?xì)庵胁缓蛟?，因此，在計算酸露點時只考慮加臭劑對酸露點的影響，加臭劑選用的是四氫噻吩，二氧化硫轉(zhuǎn)化為三氧化硫量取5%。表1.5 加臭劑對酸露點的影響加臭劑四氫噻吩（mg）三氧化硫含量10-4酸露點。C160.32996.7170.34997.3180.3798190.39198.7200.41199.2通過計算我們可以從中看出由于煙氣中存在三氧化硫

27、，就會在管壁附近形成硫酸蒸汽，使露點大大高于水的露點。雖然煙氣中硫酸蒸汽濃度很低，但凝結(jié)下來的液體中的硫酸濃度卻會很高，使得露點升高很多。243水蒸氣冷凝量的影響因素我們知道不同過?？諝庀禂?shù)、不同空氣溫度、不同空氣濕度都會對水蒸氣冷凝量產(chǎn)生影響，現(xiàn)在我們假定排煙溫度為45度，尾部壁面溫度低于煙氣露點溫度。具體計算結(jié)果如下：表1.6 水蒸氣冷凝量的影響因素空氣過剩系數(shù)空氣溫度。C空氣濕度%煙氣帶走水質(zhì)量kg凝結(jié)水質(zhì)量kg1.0540100247.7711.41.140100258.57141.1540100273.2776.21.240100285.9810.31.0510100233.9494

28、.71.0515100235.1513.41.0520100236.3532.41.0525100238.1560.61.0530100240.5560.61.0535100243.7648.61.0540100247.7711.51.05154037.1674.71.05155037.2681.31.05156037.26687.21.05157037.3691.21.05158037.4697.81.05159037.4704.525 熱能利用途徑燃料中含有大量氫元素，燃燒產(chǎn)生大量水蒸汽。每1Nm³天然氣燃燒后可以產(chǎn)生1.55kg水蒸汽，具有可觀的汽化潛熱，大約為3700KJ，占

29、天然氣的低位發(fā)熱量的10%左右。在排煙溫度較高時，水蒸汽不能冷凝放出熱量，隨煙氣排放，熱量被浪費(fèi)。同時，高溫?zé)煔庖矌ё叽罅匡@熱，一起形成較大的排煙損失。煙氣冷凝余熱回收裝置，利用溫度較低的水或空氣冷卻煙氣，實現(xiàn)煙氣溫度降低，靠近換熱面區(qū)域，煙氣中水蒸汽冷凝，同時實現(xiàn)煙氣顯熱釋放和水蒸汽凝結(jié)潛熱釋放，而換熱器內(nèi)的水或空氣吸熱而被加熱，實現(xiàn)熱能回收，提高鍋爐熱效率。下面我們就以本工程的計算數(shù)據(jù)說明鍋爐熱效率如何提高的，1Nm³天然氣燃燒生產(chǎn)理論煙氣量約12.26（大約15.4KG）。取煙氣溫度160降低至70，放出物理顯熱約1766KJ，水蒸汽冷凝率取50%，放出汽化潛熱約1769 KJ

30、，總計放熱3535 KJ，約是天然氣低位發(fā)熱量的9.3%。若取80%煙氣進(jìn)入熱能回收裝置，可以提高熱能利用率7.4%以上，節(jié)省天然氣燃料近9%。眾所周知，鍋爐熱效率是以燃料低位發(fā)熱值計算所得，未考慮燃料高位發(fā)熱值中汽化潛熱量的熱損失。這是因為傳統(tǒng)鍋爐中，排煙溫度一般在100250，煙氣中的水蒸汽仍處于過熱狀態(tài)，不可能凝結(jié)成液態(tài)的水而放出汽化潛熱。因此傳統(tǒng)鍋爐熱效率一般只能達(dá)到87%91%。而冷凝式余熱回收鍋爐，它把排煙溫度降低到5070，充分回收了煙氣中的顯熱和水蒸汽的凝結(jié)潛熱。燃?xì)饪照{(diào)由發(fā)動機(jī)直接驅(qū)動，而發(fā)動機(jī)的機(jī)械效率并不高，輸入燃料的能量除一部分轉(zhuǎn)化為有用功之外，有很大一部分以余熱的形式

31、釋放，因此回收利用發(fā)動機(jī)的余熱是提高燃?xì)饪照{(diào)能源利用率的有效途徑之一。對在燃?xì)饪照{(diào)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性、動力性匹配、余熱回收、變?nèi)萘空{(diào)節(jié)、獨立供能系統(tǒng)等方面的研究進(jìn)行分析概括后我們會發(fā)現(xiàn)，燃?xì)饫錈釞C(jī)組及其獨立供能系統(tǒng)在實現(xiàn)優(yōu)質(zhì)能源的高效利用、降低環(huán)境污染、有效平衡冬夏季燃?xì)庳?fù)荷差、消減電力負(fù)荷高峰等方面的優(yōu)勢。余熱回收裝置是燃?xì)饫錈釞C(jī)組的必備部分，主要包括燃?xì)鈾C(jī)氣缸缸套冷卻水和排煙余熱回收兩部分。從換熱的角度說回收的余熱越充分，對提高燃?xì)鈾C(jī)空調(diào)的性能越有利。但在設(shè)計排煙余熱回收系統(tǒng)時除了要考慮換熱性能外，對壓力損失的控制亦是一個關(guān)鍵的問題。另外，煙氣中被冷凝下來的水，實際上相對比較清潔，只是含有一定的

32、酸性，但是，由于這部分冷凝水的溫度大約在40度左右，并且，他的量是非?？捎^的，因此，我們提出了這樣一種方案，即：利用冷凝水對燃燒空氣進(jìn)行加溫加濕處理，其優(yōu)點在以下幾個方面：（1） 可以充分利用凝結(jié)水的顯熱，對空氣進(jìn)行加熱，達(dá)到了余熱利用的目的。（2） 對空氣加濕之后的好處在于，可以使冷凝水的量增加，原因是，排煙處于飽和狀態(tài)，他帶走的水是一定的。這樣的話就可以利用更多的水蒸氣的顯熱和潛熱。（3） 大量的水蒸氣凝結(jié)之后，煙氣中的污染物，如灰塵，,等都會大大的減少，起到了環(huán)保的作用。當(dāng)然，不可否認(rèn)的是，在對空氣進(jìn)行加濕之后，對整個鍋爐爐膛的溫度都會產(chǎn)生影響，對鍋爐的壽命和效率也會不利。這里我們不在做

33、具體的分析。3、負(fù)荷計算與分析31 負(fù)荷計算建筑面積14000 m2熱水量140 升/床單位熱負(fù)荷指標(biāo)q265 w/ m2賓館人員15位單位冷負(fù)荷指標(biāo)q2 55w/ m2洗手熱水龍頭45個床位280張熱水溫度60（5565）入住率65%冷水溫度153.1.1 熱負(fù)荷Q1=q1×F=65×14000/1000=910 kw3.1.2 冷負(fù)荷Q2=q2×F=55×14000/1000=770 kw3.1.3 衛(wèi)生熱水負(fù)荷-最大小時熱水用量-用水計算單位數(shù)（人數(shù)或床位數(shù)）-熱水用水定額（L/人.d或L/床.d)-水的比熱-進(jìn)出口水溫()T-供應(yīng)時長（t/s)-

34、小時變化系數(shù)，見表床位數(shù)m15030045060090060006.845.614.974.584.193.903.1.3.1 客房熱水負(fù)荷Q3=5.45×280×60%×140×4.187×(6015) ×0.983/(24×3600)=274.78 kw3.1.3.2 員工熱水負(fù)荷Q4=6.84×15×40×4.187×(6015) ×0.983/(24×3600)=8.78 kw3.1.3.3 熱水龍頭負(fù)荷Q5=40%×45×30×

35、;4.187×(6015) ×0.983/ 3600=26.28 kw衛(wèi)生熱水負(fù)荷Q6= Q3+Q4+Q5=274.78+8.78+26.28=309.84 kW32 負(fù)荷分析經(jīng)過計算在冬天，衛(wèi)生熱水負(fù)荷占總熱負(fù)荷的34%衛(wèi)生熱水負(fù)荷Q6=309.84 kW如果假設(shè)煙氣的排煙溫度降低至70的話，那么煙氣的余熱回收熱量：所以，依靠煙氣的余熱在理論上是無法滿足衛(wèi)生熱水的負(fù)荷要求的，因此，本設(shè)計方案就采用了利用溴化鋰直燃機(jī)對衛(wèi)生熱水進(jìn)行加熱，利用煙氣冷凝器的煙氣余熱回收熱量對衛(wèi)生熱水輔助加熱的方式。4、直燃機(jī)房設(shè)計本設(shè)對以下三種冷熱源方案進(jìn)行了分析比較：本設(shè)計有三種冷熱源方案：直

36、燃型溴化鋰吸收式制冷；燃?xì)獍l(fā)電與吸收式制冷；燃?xì)獍l(fā)電與吸收式制冷、電制冷。4.1 冷熱源方案比較設(shè)備初投資估價：水冷式冷水機(jī)組約1.0元/千卡時，直燃機(jī)約元/千卡時。東營市能源價格：天然氣3.8元/立方米，電0.8元/千瓦時。4.1.1 直燃型溴化鋰吸收式制冷直燃機(jī)既可供冷又可供熱，可滿足冬、夏兩季的要求；機(jī)房布置較簡單占地面積小，噪聲低，只需設(shè)置直燃機(jī)及冷卻塔、循環(huán)泵等輔助設(shè)備；燃燒器效率較高，對大氣污染較小。初投資：根據(jù)總冷負(fù)荷（770kW），而大部分時間內(nèi)，冷負(fù)荷只是在計算負(fù)荷的百分之七十左右，因此，擬選用型號為BZ50制冷量為582kW的機(jī)組2臺，初投資為200萬元。運(yùn)行費(fèi)用：供冷時，

37、直燃機(jī)COP=1.36，天然氣熱值為40.162MJ/ Nm3，約11.16，直燃機(jī)燃燒1燃?xì)饪商峁┑睦淞繛?1.16×1.36=15.18。所以單位冷量費(fèi)用為3.8/15.18=0.25元/。供熱時，直燃機(jī)的熱效率為0.925，單位供熱量費(fèi)用為元/假設(shè)機(jī)組使用年限為25年，則年計算費(fèi)用為：萬元/年Z：年計算費(fèi)用 S：運(yùn)行費(fèi)用 T：使用年限 K：初投資夏季總耗能量為77萬，冬季總耗能量為195萬。4.1.2燃?xì)獍l(fā)電與吸收式制冷初投資：根據(jù)總冷負(fù)荷（770kW），而大部分時間內(nèi)，冷負(fù)荷只是在計算負(fù)荷的百分之七十左右，因此，擬選用型號為BZ50制冷量為582kW的機(jī)組2臺，初投資為200

38、萬元。燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)2臺，初投資200萬元。運(yùn)行費(fèi)用：估算50萬元4.1.3燃?xì)獍l(fā)電與吸收式制冷，電制冷初投資：根據(jù)總冷負(fù)荷（770kW），而大部分時間內(nèi)，冷負(fù)荷只是在計算負(fù)荷的百分之七十左右，因此，擬選用型號為BZ50制冷量為582kW的機(jī)組2臺，初投資為200萬元。燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)2臺，初投資200萬元。發(fā)電機(jī)組2臺，100萬。運(yùn)行費(fèi)用：估算50萬元根據(jù)以上的比較，可知直燃機(jī)總投資最低，預(yù)估回收期短，也具有機(jī)房占地面積小，運(yùn)行維護(hù)管理方便等優(yōu)點。所以，本設(shè)計采用直燃型溴化鋰吸收式制冷機(jī)。4.2 直燃機(jī)組的選擇直燃性溴化鋰吸收式制冷機(jī)適用于以下地區(qū)：1、用戶所在地具有豐富的燃油燃?xì)赓Y源。2、當(dāng)?shù)丨h(huán)保要

39、求不允許采用燃煤鍋爐，且用電緊張或電費(fèi)高昂。3、燃油燃?xì)饩墒褂玫膱龊?，?yīng)認(rèn)真研究，權(quán)衡使用燃油燃?xì)獾牡檬?，一般?yōu)先考慮使用城市煤氣，若無城市煤氣供應(yīng)時，應(yīng)考慮使用輕油。直燃機(jī)從其利用的能源可分為燃油型、燃?xì)庑?、油氣兩用型；從功能上可分為三用型（采暖、供冷、衛(wèi)生熱水）空調(diào)型（制冷，采暖）、單冷型，直燃機(jī)的臺數(shù)一般2-4臺，較大的選3臺，大型4臺，機(jī)組之間考慮互為備用和輪換的可能性，從便于維修的角度，盡量選用同機(jī)型、同規(guī)格。Q制熱=310+910=1220Q制冷=770考慮到備用及檢修方便，我們選擇兩臺直燃機(jī)：考慮到實際運(yùn)行時的負(fù)荷大部分在計算負(fù)荷的百分之七十左右，單臺容量770×0.

40、7=539因此，擬選用型號為BZ50制冷量為582kW的機(jī)組2臺，燃料采用天然氣，直燃機(jī)燃燒器額定壓力5000Pa。其具體參數(shù)為：制冷量：582；制熱量：449；冷水7/12高流量型（A）：流量71.4壓力損失30；冷卻水30/37低流量型（a）：流量122壓力損失50；溫水：流量38.5壓力損失20；衛(wèi)生熱水：流量8.6壓力損失20；采用380v,50Hz三相電源；配電量：5.8；溶液量: 2.6t。天然氣耗量：制冷：42.2；制熱48.1；衛(wèi)生熱水21.4；外形尺寸長×寬×高為5770×5260×2500排煙口尺寸560×56043 機(jī)房的

41、布置原則及設(shè)計（1）機(jī)房位置：機(jī)房位置應(yīng)設(shè)置在需冷地點冷負(fù)荷中心，一般應(yīng)考慮建筑物首層，以節(jié)省占地。地下室、底層、樓層中、屋頂，都可以設(shè)置機(jī)房，但燃用液化石油氣和密度比空氣大時，不應(yīng)設(shè)置在地下室或構(gòu)筑物中，本機(jī)房為一層單獨建筑，為主體建筑提供冷熱源。（2）機(jī)房尺寸的確定：首先應(yīng)滿足機(jī)組本身的要求，應(yīng)留出維護(hù)空間，機(jī)組周圍基本空間不小于：上方1.2，左右一側(cè)為1.5,另一側(cè)為0.8,前后的一端1.5,另一端留出洗管空間（相當(dāng)于機(jī)組長度，以利于清洗換熱管）。安裝2臺以上機(jī)組時維護(hù)空間可以共用；其次還應(yīng)考慮泵房、水處理設(shè)備間、配電控制室、休息間等附屬用房的尺寸。（3）機(jī)房的通風(fēng)要求：一般機(jī)房通風(fēng)一方

42、面要滿足直燃機(jī)燃料燃燒的必須空氣量，避免機(jī)房出現(xiàn)負(fù)壓而引起燃燒不良；另一方面要保證機(jī)房正常的通風(fēng)換氣次數(shù)，以防止形成爆炸混合物和因機(jī)房潮濕腐蝕機(jī)組。因此，直燃機(jī)機(jī)房應(yīng)設(shè)置可靠的通風(fēng)裝置，一般應(yīng)設(shè)送風(fēng)系統(tǒng)，其送風(fēng)量為必須燃燒量與通風(fēng)換氣量之和。（4）機(jī)房的排水措施：使機(jī)組基礎(chǔ)搞出機(jī)房地坪。機(jī)組四周設(shè)置的排水明溝、排水溝內(nèi)的水應(yīng)能順利地排除機(jī)房。鉤上敷設(shè)鑄鐵篦子。機(jī)房所有泄水管、信號管均置于排水溝上的可見處，不能埋入溝內(nèi)。地下室機(jī)房應(yīng)設(shè)置集水坑和潛水泵，潛水泵應(yīng)裝有自動控制以便能自動排水。（5）機(jī)組基礎(chǔ)設(shè)計及就位要求：機(jī)組基礎(chǔ)設(shè)計可按設(shè)備的靜荷載考慮，在設(shè)備到位之前應(yīng)做完粗胚基礎(chǔ)。機(jī)腳與基礎(chǔ)面接觸

43、要求在基礎(chǔ)面上墊一塊與基礎(chǔ)面尺寸相當(dāng)?shù)匿摪?，然后墊上同大的工業(yè)橡膠板，最后將機(jī)組放上去。機(jī)組水平校核測量要求：前后水平度以前后管板頂端為測點；左右水平度以中隔板為測點，分體搬運(yùn)的高壓發(fā)生器以其走條為水平度測點。允許的最大不平度為0.8/1000（即每米的不平度為0.8）。經(jīng)水平校核，將低的地方抬高，塞入鋼板，至完全水平后，填滿混凝土，灑水養(yǎng)護(hù)。44 燃?xì)獍踩胧┤細(xì)庾鳛橹比夹弯寤囄帐街评錂C(jī)的燃料，具有使用方便、火力強(qiáng)、熱效率高、對環(huán)境污染小、易實現(xiàn)生產(chǎn)自動化及提高產(chǎn)品質(zhì)量等優(yōu)點。但它也有易燃、易爆及有毒等缺點。燃?xì)馀c空氣的一定比例混合后，能形成具有爆炸及火災(zāi)危害的混合氣體；如果燃?xì)獠荒芡耆?/p>

44、燃燒，其煙氣的毒害作用能使人中毒或死亡。因此，在應(yīng)用燃?xì)鈺r不僅要會使用燃?xì)?，而且一定要掌握必要的安全技術(shù)措施。機(jī)房應(yīng)設(shè)置火災(zāi)自動報警系統(tǒng)、自動滅火系統(tǒng)和天然氣泄漏報警裝置及其聯(lián)動系統(tǒng)，檢測點不少于兩個，且應(yīng)布置在易泄漏的設(shè)備或部件上方，當(dāng)可燃?xì)怏w濃度達(dá)到爆炸下限20%時，報警系統(tǒng)應(yīng)能及時準(zhǔn)確報警和切斷燃?xì)饪偣苌系拈y門和非消防電源，并啟動事故排風(fēng)系統(tǒng)，主機(jī)房內(nèi)應(yīng)增設(shè)可燃性氣體濃度監(jiān)測系統(tǒng)，對主機(jī)房進(jìn)行24小時的監(jiān)測，按規(guī)范設(shè)置室內(nèi)消火栓和足夠的滅火器材。燃?xì)庵卸臼鹿手饕怯捎谛孤逗筒煌耆紵鸬?。因此，在使用直燃機(jī)時，設(shè)在半地下室和地下室的直燃機(jī)機(jī)房，必須打開送風(fēng)及排煙排風(fēng)系統(tǒng)。設(shè)在地上的直燃

45、機(jī)機(jī)房除打開送排風(fēng)系統(tǒng)之外，還要打開足夠換氣的門窗，以保證正常的燃燒和操作人員不缺氧。4.4.1 燃?xì)獗盎馂?zāi)事故的預(yù)防措施應(yīng)保證全部燃?xì)夤苈?、管接頭及燃燒器的嚴(yán)密性，消除一切泄漏燃?xì)獾碾[患。應(yīng)及時發(fā)現(xiàn)、控制和排除漏氣事故。如果已經(jīng)發(fā)現(xiàn)了漏氣現(xiàn)象，要冷靜處理事故，如：立即關(guān)閉燃?xì)饪傞y，打開漏氣房間的門窗，關(guān)閉臨近房間的門窗，以防止爆炸氣體的蔓延。而且，嚴(yán)禁帶入火種和照明設(shè)備，切忌開、關(guān)電燈、電扇及其他電器，已開著的電燈也不要關(guān)閉，以免引起電火花。不許穿著帶釘子或鐵掌的鞋子進(jìn)入出事故的房間，以免發(fā)生火花，引起爆炸或火災(zāi)。為了加快室內(nèi)的空氣對流，降低室內(nèi)燃?xì)鉂舛龋梢杂蒙茸雍蛼咧愕认蚴彝怛?qū)散燃?xì)?/p>

46、。發(fā)現(xiàn)漏氣時，應(yīng)立即熄滅附近的一切明火。必要時，切斷供氣氣源和建筑內(nèi)的電源。同一房間內(nèi)禁止同時使用煤爐、明火電爐和燃?xì)庥镁?。在裝有燃?xì)夤苈泛腿紵骶叩姆块g，應(yīng)設(shè)有足夠面積的向外開口的窗口、防爆門、泄壓口，一旦發(fā)生爆炸事故時，這些開口處可起到泄壓、泄爆的作用，以減少爆炸時的損失。經(jīng)常使用肥皂水或其他方法檢查管路和燃燒器具接頭、旋塞閥和煤氣表等。在裝有燃?xì)夤苈泛腿紵骶叩姆块g內(nèi)，應(yīng)裝設(shè)與戶內(nèi)燃?xì)夥N類相同的燃?xì)鈭缶鳌?.4.2 其他預(yù)防措施燃燒截止閥在停電1秒內(nèi)應(yīng)可靠地切斷燃料，其承壓部分能承受1.5倍最高工作壓力，不發(fā)生向外泄漏和變形。燃?xì)鈮毫φ{(diào)節(jié)器應(yīng)保證燃燒器在整個安全范圍的安全燃燒；燃?xì)鈮毫?/p>

47、開關(guān)和燃料調(diào)節(jié)閥不應(yīng)向外泄漏燃?xì)?，燃料調(diào)節(jié)閥在最高工作壓差下動作可靠并應(yīng)容易拆卸、組裝?；鹧鏅z測器應(yīng)可靠，無誤動作，應(yīng)設(shè)置在適當(dāng)位置，可靠地監(jiān)視所有火焰；火焰檢測器的安裝和點火裝置應(yīng)便于檢查、保養(yǎng)。燃燒機(jī)應(yīng)具有良好的火焰穩(wěn)定能力，在整個燃燒范圍內(nèi)穩(wěn)定燃燒，與機(jī)組的能力和燃燒室的形式相適應(yīng)，并應(yīng)容易點火、著火；其結(jié)構(gòu)應(yīng)便于清掃、檢查和更換，也應(yīng)便于對噴嘴和火焰口部分進(jìn)行更換和清掃。在燃燒機(jī)控制程序上，點火前掃氣容積應(yīng)為燃燒室容積的4倍以上，設(shè)有煙道風(fēng)門時，風(fēng)門應(yīng)處于開啟狀態(tài)；點火應(yīng)可靠且容易著火，在整個燃燒范圍內(nèi)，應(yīng)保證能維持穩(wěn)定燃燒的空氣燃料比；燃燒安全裝置動作時，應(yīng)迅速切斷燃料的供應(yīng)，并發(fā)出

48、警報；點火失敗和異常熄火時，應(yīng)在4秒以內(nèi)切斷燃料，并發(fā)出警報；消除故障重新啟動時，再進(jìn)行包括預(yù)掃氣在內(nèi)的點火動作，必要時應(yīng)進(jìn)行后掃氣。燃燒監(jiān)視控制器，在點火失敗和異常熄火時，火焰最長3秒內(nèi)能夠關(guān)斷所有燃料截止閥。45 水系統(tǒng)設(shè)計451 冷卻水系統(tǒng)冷卻水是溴化鋰吸收式制冷機(jī)房內(nèi)制冷機(jī)冷凝器和吸收器的冷卻用水。在正常工作時，使用后僅水溫升高，水質(zhì)不受污染，冷卻水的供應(yīng)系統(tǒng)一般根據(jù)水源、水溫、水量及氣候條件等進(jìn)行綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后確定。本次冷卻水系統(tǒng)設(shè)計方式是冷卻塔設(shè)在建筑物的屋頂上。水從冷卻塔的集水槽出來后，直接進(jìn)入冷水機(jī)組而不設(shè)水箱。它運(yùn)行管理方便，可以減小循環(huán)水泵的揚(yáng)程，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用。為了使系

49、統(tǒng)安全可靠的運(yùn)行，還應(yīng)注意以下幾點： 1、冷卻塔上的自動補(bǔ)水管應(yīng)稍大一點，有的按補(bǔ)水能力大于2倍的正常補(bǔ)水量設(shè)計； 2、在冷卻水循環(huán)泵的吸入口段再設(shè)一個補(bǔ)水管，這樣可縮短補(bǔ)水時間，有利于系統(tǒng)中空氣的排出； 3、冷卻塔選用蓄水型冷卻塔或訂貨時要求適當(dāng)加大冷卻塔的集水槽的貯水能力； 4，、應(yīng)設(shè)置循環(huán)泵的旁通止逆閥，以避免停泵時出現(xiàn)從冷卻塔內(nèi)大量溢水問題，并在突然停電時，防止系統(tǒng)發(fā)生水擊現(xiàn)象； 5、設(shè)計時要注意各冷卻塔之間管道阻力平衡問題；按管時，注意各塔至總干管上的水力平衡；供水支管上應(yīng)加電動閥，以便在停某臺冷卻塔時用來關(guān)閉； 6、并聯(lián)冷卻塔集水槽之間設(shè)置平衡管。管徑一般取與進(jìn)水干管相同的管徑，以

50、防冷卻塔集水槽內(nèi)水位高低不同。避免出現(xiàn)有的冷卻塔溢水，還有冷卻塔在補(bǔ)水的現(xiàn)象。4.5.1.1 冷卻塔選擇逆流式玻璃鋼冷卻塔是一種高效能冷卻水裝置，電機(jī)、風(fēng)機(jī)容量較低，低噪聲型及超低噪聲型冷卻塔水溫降一般為3-8攝氏度。適應(yīng)于空調(diào)制冷，冷庫等的冷卻。（1）結(jié)構(gòu)特點：玻璃鋼冷卻塔具有冷效高、占地面積小、輕巧、節(jié)能等優(yōu)點，目前應(yīng)用最為廣泛。（2）選型：按工藝流程選擇塔型，將冷卻塔安裝在機(jī)房房頂。由直燃機(jī)型號參數(shù)知：冷卻水供回水溫度為30 oC /37oC；流量為122，調(diào)節(jié)范圍50%120%，冷卻水初始允許最低入口溫度10度，運(yùn)行最低入口溫度18度，溫差為5.5度，設(shè)計濕球溫度26.9度。由產(chǎn)品樣本

51、，選用SR-200L圓形逆流塔2臺。額定性能參數(shù)：冷卻水量：200風(fēng)機(jī)直徑：2370外形尺寸：電機(jī)功率：5.5kw 自重：1410運(yùn)轉(zhuǎn)重3610噪聲值：38進(jìn)水管徑：出水管徑：滿水管徑：自動補(bǔ)水：快速補(bǔ)水：排污管徑：塔體揚(yáng)程：底盆水位高度：冷卻水系統(tǒng)水力計算沿程壓力損失：已知冷卻水流量為122。管徑計算：取，可得：符合的要求,所以，取合適。沿程阻力計算公式為：查1表6-10所以局部阻力計算：所以直燃機(jī)組冷卻水壓力損失：冷卻塔的壓力損失：冷卻水系統(tǒng)總壓力損失：4.5.1.3 冷卻水循環(huán)泵的選擇根據(jù)冷卻水水力計算冷卻水系統(tǒng)的壓力降水流量采用一對一的水系統(tǒng),即一臺機(jī)組配一套冷溫水泵、冷卻水泵、冷卻塔

52、，每個系統(tǒng)之間應(yīng)有旁通路閥門相聯(lián)接，以利互相利用。選用白云泵業(yè)有限公司的水泵。根據(jù)產(chǎn)品樣本，選用6SAP-8A的泵2臺。泵的額定性能參數(shù)：流量揚(yáng)程轉(zhuǎn)速電機(jī)功率必須汽蝕余量2.94.5.1.4 冷卻水補(bǔ)水量的確定在開始機(jī)械通風(fēng)的冷卻水循環(huán)系統(tǒng)中，各種水量損失的總和即是系統(tǒng)必須的補(bǔ)水量，一般采用的低噪聲逆流式冷卻塔，使用在直燃型溴化鋰吸收式制冷劑冷熱水機(jī)組的補(bǔ)水率約為。即4.5.2 空調(diào)水系統(tǒng)4.5.2.1 設(shè)備選擇（1）氣壓罐的選型系統(tǒng)補(bǔ)給水量的計算為使水系統(tǒng)中的水溫變化而引起的體積膨脹給予余地以及有利于系統(tǒng)中空氣的排除，在管路中應(yīng)連接氣壓罐定壓。設(shè)系統(tǒng)內(nèi)的水容量（系統(tǒng)中管道和設(shè)備內(nèi)總?cè)菟浚?/p>

53、計算系統(tǒng)內(nèi)冷凍水總?cè)萘繒r，按空氣水系統(tǒng)按每平米建筑取。則正常的補(bǔ)水量主要取決于冷、熱水系統(tǒng)的規(guī)模、施工安裝質(zhì)量和運(yùn)行管理水平，由于準(zhǔn)確計算較困難，故本設(shè)計按照系統(tǒng)的循環(huán)水量的為正常的補(bǔ)給水量，但考慮到事故增加的補(bǔ)給水量，故補(bǔ)水量取2倍的正常補(bǔ)給水量。則氣壓罐工作壓力值的確定假設(shè)本建筑層數(shù)為8層，層高3.8，則氣壓罐的選型技術(shù)參數(shù)：本系統(tǒng)選用型號為：的氣壓罐總?cè)萘浚嚎烧{(diào)水容量：泵啟動次數(shù)：小時供水量：設(shè)計壓力：（2）水處理器的選擇水處理系統(tǒng)的設(shè)計出力應(yīng)能滿足該機(jī)房正常水損失和機(jī)組啟動和事故而需要增加的水損失量之和，已知系統(tǒng)容水量為，本設(shè)計按照系統(tǒng)的循環(huán)水量的為正常的補(bǔ)給水量，取補(bǔ)水率為，由直燃機(jī)

54、產(chǎn)品樣本知冷卻水流量為122，則補(bǔ)水量為選用濟(jì)南市張夏水暖器材廠生產(chǎn)的軟水器，型號JK200-350額定參數(shù)：產(chǎn)水量：管徑：樹脂罐：樹脂量：放置空間：（3）儲水箱的選擇系統(tǒng)補(bǔ)水量為，選用2m×1.5m×1m的儲水箱，容水3，能滿足平時補(bǔ)水需要，初次加水時可分兩次加滿，水箱用不銹鋼板制作。（4）補(bǔ)水泵的選擇補(bǔ)水泵的確定:補(bǔ)水點宜設(shè)在循環(huán)水泵的吸人段。補(bǔ)水泵流量為循環(huán)水流量的1%，揚(yáng)程應(yīng)保證補(bǔ)水壓力比系統(tǒng)靜止時補(bǔ)水點的壓力高3050kPa。已知：補(bǔ)水泵停泵壓力補(bǔ)水流量選用上海申寶泵業(yè)有限公司的水泵，據(jù)產(chǎn)品樣本，選用SBGHL40-700的泵2臺。泵的額定性能參數(shù)：流量揚(yáng)程轉(zhuǎn)速電

55、機(jī)功率必須汽蝕余量2.0 重量（5）集分水器的選擇計算（參考資料5供熱制冷設(shè)備手冊）供水集管又稱分水器（或分水缸），回水集管又稱集水器（或回水缸），它們都是一段水平安裝的大管徑鋼管。冷水機(jī)組生產(chǎn)的冷水送入供水集管，再經(jīng)供水集管向各支系統(tǒng)或各分區(qū)送水，各支系統(tǒng)或各分區(qū)的空調(diào)回水，先回流至回水集管，然后由水泵送入冷水機(jī)組。供回水集管上的各管路均應(yīng)設(shè)置調(diào)節(jié)閥和壓力表，底部應(yīng)設(shè)置排污閥或排污管（一般選用）。供回水集管的管徑按其中水的流速為范圍確定。管長由所需連接的管的接頭個數(shù)、管徑及間距確定，兩相鄰管接頭中心線間距為兩管外徑+，兩邊管接頭中心線距集管斷面宜為管外徑+。分水器和集水器尺寸確定方法如下：分水器的選型計算（a）冷、溫水分水器的選型計算取其中的流速為0.6m/s，循環(huán)