1、2 管殼式熱交換器國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布：管殼式換熱器標準GB1511999 （1999-02-26發(fā)布 2000-01-01實施） 2.1.1 類型和標準2.1 管殼式熱交換器的類型、標準與結(jié)構(gòu)固定管板式：將管子兩端固定在位于殼體兩端的固定管板上， 管板與殼體固定在一起。優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單，制造成本低，規(guī)格范圍廣，工程中應(yīng)用廣泛。缺點：殼側(cè)不便清洗，只能采用化學(xué)方法清洗，檢修困難，對較臟 或有腐蝕性介質(zhì)不能走殼程。當(dāng)殼體與換熱管溫差很大時， 可設(shè)置單波或多波膨脹節(jié)減小溫差應(yīng)力。 管殼式換熱器結(jié)構(gòu)名稱單程管殼式換熱器1 外殼，2管束，3、4接管，5封頭6管板，7折流板管子兩端固定在管板上，管束與管

2、板再封裝在外殼內(nèi)。兩種流體分管程和殼程。U形管式：將換熱管彎成U形，管子兩端固定在同一塊 管板上，彎曲端不加固定。 換熱管可以自由伸縮，所以殼體與換熱管無溫差應(yīng)力。 只有一塊管板，結(jié)構(gòu)較簡單，管束可從殼體內(nèi)抽出，殼側(cè)便于清洗，但管內(nèi)清洗困難，管內(nèi)介質(zhì)必須清潔且不易結(jié)垢。 殼程可設(shè)置縱向隔板，將殼程分為兩程。浮頭式：一端管板與殼體固定，另一端管板可以在殼體內(nèi)自由浮動。優(yōu)點： 1. 殼體和管束熱變形自由，不產(chǎn)生熱應(yīng)力。 2. 管束可從殼體中抽出，便于殼程的檢修和清洗。缺點： 1. 結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價高。 2. 需增加內(nèi)浮頭及相關(guān)連接件以保證密封，如果內(nèi)浮頭連接 處泄漏將無法發(fā)現(xiàn)，所以應(yīng)嚴格保證其密封性

3、能。適用：管殼間溫差大，殼程介質(zhì)腐蝕性強、易結(jié)垢的情況。填料函式： 一端管板固定，另一端管板在填料函中滑動。 將浮頭露在殼體外面的浮頭式換熱器， 又稱外浮頭式換熱器。 填料密封處容易泄露，不宜用于易揮發(fā)、易燃、易爆、 有毒和高壓的流體。且制造復(fù)雜，安置不便。主要部件的分類及代號主要部件的分類及代號(a)等邊三角形法； (b)同心圓法； (c)正方形法 圖2.7 管子在管排上的排列2.1.2 管子在管板上的固定與排列換熱管外徑10121416192022253032353845505557換熱管中心距 s1314161922252628323840444857647072分程隔板槽兩側(cè)相鄰管中心

4、距 lE28303235384042445052566068767880表2.3換熱管中心距 mm浮頭式：DL=Di 2(b1+b2+b)固定管板式、U型管式：DL=Di 2b3b3 =0.25d；且10mm布管限定圓管板與殼體的連接2.1.3 管板換熱管外徑 d02525d05050管板最小厚度min用于易燃易爆有毒介質(zhì)等嚴格場合d0用于無害介質(zhì)的一般場合0.75d00.70d00.65d0表 2.4 管板最小厚度 mm程 數(shù)24(平行)4(丁字形)6分程圖流口體端進隔出板另一隔端板分程隔板 2.1.5 縱向隔板、折流板和支持板為提高流體流速和湍流程度，強化殼程流體 傳熱，在殼程常裝設(shè)縱向隔

5、板或折流板。折流板除使流體橫過管束流動外，還有支撐 管束、防止管束振動和彎曲的作用。折流板常用形式有：弓形、盤環(huán)形 (或稱圓 盤圓環(huán)形)。弓形折流板有 單弓形、雙弓形和三弓形三種。弓形圓盤形管板折流板管板圓盤形折流板(b) 缺口左右交替排列圖2.17 弓形折流板的排列圖2.18 缺口高度及板間距對流動的影響(a) 缺口高度過小，板間距過大(c) 缺口高度過大，板間距過小換熱管外徑1014192532384557最大無支持跨距8001100150019002200250028003200表 2.5 折流板最大間距(b) 正常(a) 缺口上下交替排列(a) (c) 圖2.20 折流板的安裝和固定

6、2.1.6 擋管和旁路擋板 浮頭式熱交換器中，由于安裝浮頭法蘭需要，圓筒內(nèi)有一圈較大沒有排列管子的間隙，使部分流體由此間隙短路，使主流速度及換熱系數(shù)下降。而旁路流體未經(jīng)換熱就達出口，與主流混合必使流體出口溫度達不到預(yù)期數(shù)值。擋管和旁路擋板就是為了防止流體短路而設(shè)立的構(gòu)件。擋管是兩端堵死的管子，安置在相應(yīng)于分程隔板槽后面的位置上，每根擋管占據(jù)一根換熱管的位置，但不穿過管板，用點焊的方法固定于折流板上。通常每隔34排管子安排一根擋管，但不應(yīng)設(shè)置在折流板缺口處，也可用帶定距管的拉桿來代替擋管。旁路擋板可減小管束外環(huán)間隙的短路，用它增加阻力，迫使大部分流體通過管束進行熱交換。其厚度一般與折流板厚度相同

7、，將它嵌入折流板槽內(nèi)，并點焊在每塊折流板上。圖2.21 旁路擋板圖2.22 旁路擋板和擋管 2.1.7 防沖板和導(dǎo)流筒 當(dāng)管程采用軸向入口或換熱管內(nèi)流速超過3m/s，應(yīng)設(shè)置 防沖板，以減少流體分布不均和對換熱管端的沖蝕。防沖板結(jié)構(gòu)尺寸防沖板外表面到殼體內(nèi)壁的距離不小于接管內(nèi)徑的 1/4，其通道流通面積須大于接管流通面積；防沖板的直徑或邊長，應(yīng)大于接管外徑 50mm；防沖板最小厚度：碳鋼為4.5mm，不銹鋼為3mm。防沖板固定形式防沖板的兩側(cè)焊在定距管或接桿上，也可同時焊在 靠近管板的第一塊折流板上；防沖板焊在圓筒上；用U形螺栓將防沖板固定在換熱管上（不允許防沖板 焊在換熱管上）。圖2.23 防

8、沖板的形式a) 內(nèi)導(dǎo)流筒 b) 外導(dǎo)流筒 圖2.24 導(dǎo)流筒的結(jié)構(gòu) 導(dǎo)流筒在立式換熱器殼程中，為使氣、液介質(zhì)更均勻地流入管間，防止流體對進口處管束段的沖刷，而采用導(dǎo)流筒結(jié)構(gòu)。導(dǎo)流筒有內(nèi)導(dǎo)流筒與外導(dǎo)流筒兩種形式。內(nèi)導(dǎo)流筒的結(jié)構(gòu)簡單、制造方便，但它占據(jù)殼程空間，而使布管數(shù)相應(yīng)減少。外導(dǎo)流筒是在進口處采用擴大環(huán)形通道，考慮到環(huán)形通道進口處的線速度較高，為保證氣體沿圓周方向均勻的進入，導(dǎo)流筒應(yīng)做成斜口形。 1. 內(nèi)導(dǎo)流筒導(dǎo)流筒外表面到殼體圓筒內(nèi)壁的距離宜不小于接管外徑的1/3。導(dǎo)流筒端部至管板的距離，應(yīng)使該處的流通面積不小于導(dǎo)流筒的處側(cè)流通面積。2. 外導(dǎo)流筒內(nèi)襯筒表面到外導(dǎo)流筒的內(nèi)表面間距為： 接管

9、外徑d200mm時，間距不小于 50mm； 接管外徑d200mm時，間距不小于 75mm； 立式外導(dǎo)流換熱器，應(yīng)在內(nèi)襯筒下端開淚孔。 拉桿的布置拉桿應(yīng)盡量均勻布置在管束的外邊緣。對大直徑換熱器，在布管區(qū)內(nèi)或靠近折流板缺口處應(yīng)布置適當(dāng)數(shù)量的拉桿，任何折流板應(yīng)不少于3個支承點。拉桿布置應(yīng)根據(jù)折流板缺口位置及折流板缺口與殼程進出管的相對位置定。 設(shè)計中注意事項設(shè)置排氣孔和排液孔，注意排氣孔和排液孔與管板連接螺栓的位置，不要影響螺栓的拆卸；注意折流板缺口與進出管的相對位置，缺口應(yīng)與進出管垂直；注意管殼層試驗壓力的確定；對多管程，注意分程隔板的設(shè)置與密封面的關(guān)系；注意考慮防沖板和膨脹節(jié)的設(shè)置。 2.2

10、管殼式熱交換器的結(jié)構(gòu)計算在熱交換器設(shè)計中，完成傳熱計算之后， 接著就應(yīng)進行結(jié)構(gòu)計算。結(jié)構(gòu)計算的任務(wù)在于確定設(shè)備的主要尺寸， 對于管殼式熱交換器包括下列各項：計算管程流通截面積，包括確定管子尺寸、 數(shù)目及程數(shù)，并選擇管子的排列方式；確定殼體直徑；計算殼程流通截面積；計算進出口連接管尺寸。2.2.1 管程流通截面積的計算連續(xù)性方程，單管程的流通截面積為： At = Mt /t wt m2 (2.4)式中：At管程流通截面積，m2； Mt管程流體的質(zhì)量流量，kg/s； t管程流體的密度，kg/m3； wt管程流體的流速，m/s。為保證上述流量和流速，則所需管數(shù) n 為： n = 4At / di2

11、(2.5)式中di 管子內(nèi)徑，m。滿足傳熱面積 F，每根管子的長度 L 應(yīng)為： L = F/(dn) m (2.6) 式中 d 為管子的計算直徑，m 一般情況下，d 取換熱系數(shù)小的那一側(cè)目前所采用的換熱管“長徑比”，一般在425之間，通常為610。GB 1511999推薦的換熱管長度采用：1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、4.5、6.0、7.5、 9.0、 12.0 m等。 管長過長時，就應(yīng)做成多流程的熱交換器。管子長度選為 l 后，所需管程數(shù) Zt 就可確定： Zt = L/l (2.7) 總管子根數(shù)為： nt = n Zt (2.8) 式中：L管程總長，m； n每程管數(shù)。確定流程數(shù)時

12、，要考慮程數(shù)過多會使隔板在管板上占過多的面積，使管板上排列的管數(shù)減少。程數(shù)多還會增加流體的轉(zhuǎn)彎次數(shù)并增加流動阻力。2.2.2 殼體直徑DS = (b1)s+2bb 管束中心線上最外層管中心至 殼體內(nèi)壁距離：b=(11.5) do b 管沿六邊形對角線上的管數(shù)。 三角形排列時，b=1.1nt。 正方形排列時，b=1.19nt。 2.2.3 殼程流通截面積的計算1) 縱向隔板 As=Ms /s ws As= /4Zs(Ds2 nt do2)2) 折流板Ab=缺口處總截面積 Awg 缺口處管子所占面積 AwtFc 為錯流區(qū)內(nèi)管子數(shù)占總管子數(shù)的百分數(shù)h折流板缺口高度， DL最大布管圓直徑，DS熱交換器

13、殼體內(nèi)徑， 折流板切口中心角，弧度：折流板間錯流面積：當(dāng)排列方式為正方形斜轉(zhuǎn)或直列排列時：當(dāng)排列方式為三角形排列時：As, Ab, Ac 之間滿足以下關(guān)系：圖2.25折流板的幾何關(guān)系2.2.4 進出口連接管直徑的計算進出口連接管直徑的計算仍用連續(xù)性方程，經(jīng)簡化后計算公式為：2.3 管殼式熱交換器的傳熱計算1) 選用經(jīng)驗數(shù)據(jù)：根據(jù)經(jīng)驗或參考資料選用工藝條件相仿、設(shè)備類型類似的傳熱系數(shù)作為設(shè)計依據(jù)。如附錄 A。2) 實驗測定：實驗測定傳熱系數(shù)比較可靠，不但可為設(shè)計提供依據(jù)，而且可以了解設(shè)備的性能。但實驗數(shù)值一般只能在與使用條件相同的情況下應(yīng)用。3) 計算：計算得到的傳熱系數(shù)往往與實際有出入，主要有

14、換熱系數(shù)的公式不完全準確，污垢熱阻不易準確估計等原因。流體種類傳熱系數(shù)K W/(m2K)水氣體1260水水8001800水煤油350左右水有機溶劑280850氣體氣體1235飽和水蒸氣水14004700飽和水蒸氣氣體30300飽和水蒸氣油60350飽和水蒸氣沸騰油290870傳熱系數(shù)_經(jīng)驗數(shù)據(jù)一個現(xiàn)實的、無法回避的問題。換熱器的污垢，通常是指含有多種雜質(zhì)、污物及化學(xué)成分的工藝流體或冷卻水在換熱表面上逐步沉積形成的一層固態(tài)物質(zhì)。水垢的導(dǎo)熱熱阻大約是碳鋼的40 50倍，是鋁材的160 240倍。污垢形成機理十分復(fù)雜，垢阻具體數(shù)值 無法作準確預(yù)測和計算， 可靠方法是實際測量。換熱器的污垢熱阻流 體

15、種 類污垢熱阻m2/W流體種類污垢熱阻m2/W水(u1m/s, t50)蒸氣 海水0.0001 有機蒸汽 0.0002 河水0.0006 水蒸氣(不含油)0.0001 井水0.00058 水蒸氣廢氣(含油)0.0002 蒸餾水0.0001 制冷劑蒸汽(含油)0.0004鍋爐給水0.00026氣體 未處理的涼水塔用水0.00058 空氣0.0003 經(jīng)處理的涼水塔用水0.00026壓縮氣體0.0004 多泥沙的水0.0006 天然氣0.002鹽水0.0004 焦爐氣0.002污垢熱阻經(jīng)驗數(shù)據(jù)_附錄C、D、E 以內(nèi)表面為準時以外表面為準時_含污垢熱阻以外表面為準時以內(nèi)表面為準時_含污垢熱阻2.3.

16、1傳熱系數(shù)的確定2.3.2 換熱系數(shù)的計算1) 管內(nèi)、外換熱系數(shù) Nu = l / Re = wl / v 流動有層流和湍流之分：層流：Re2200過渡區(qū)：2200Re10000狀態(tài)準則方程式適用范圍圓管層流Re2200, 0.48Pr167000.0044 /w10湍流流體被加熱：n=0.4；被冷卻：n=0.3Re =1041.2*105, l /d60Pr =0.7120，光滑管Re104, l/d60，Pr =0.716700過渡流氣體 2100Re104, 0.6Pr1.5 0.5Tm /Tw1.5液體 2200Re104, 1.5Pr500 0.05Pr/Prw0.6 管內(nèi)對流換熱準

17、則方程式符號：l 管道長度，m； Tw璧面溫度，K tm流體平均溫度，； 流體動力粘度，N.s/m2 Tm流體平均溫度，K； w璧溫下流體動力粘度，N.s/m2傳熱因子科恩傳熱因子(Kern)和柯爾本傳熱因子(Colburn)科恩傳熱因子：柯爾本傳熱因子：二者間關(guān)系： jh= jH Re圖2.26 管內(nèi)換熱時 jh 與Re的關(guān)系 殼側(cè)換熱系數(shù)殼側(cè)換熱系數(shù)的計算，特別是在殼側(cè)裝有折流板時，由于其中的流動并非典型的錯流，而且由于旁流和泄漏的存在、使流動的復(fù)雜性大為增加。理想管束：管子與折流板上的管孔之間、殼體內(nèi)壁與折流板的外緣之間、殼體內(nèi)壁與管束外緣之間均無間隙的換熱管束。貝爾法是假定全部殼程流體

18、都以錯流形式通過理想管束，求得理想管束的傳熱因子，然后根據(jù)熱交換器結(jié)構(gòu)參數(shù)及操作條件的不同，引入各項校正因子。(1) 總管數(shù)nt ，從圖紙上讀出。(2) 錯流區(qū)管排數(shù)Nc，最好從圖紙上讀出，否則按下式估算： Nc =Ds (1 2h/Ds ) /sp (2.34) sp 見圖2.25(3) 錯流區(qū)內(nèi)管子數(shù)占總管數(shù)的百分數(shù)Fc見式(2.15)。(4) 每一缺口內(nèi)的有效錯流管排數(shù)Ncw Ncw = 0.8h /sp (2.35)(5) 錯流面積中旁流面積所占分數(shù)Fbp Fbp = (Ds DL ) ls /Ac (2.36)若有E流路存在時，則： Fbp = (Ds DL + NE lE /2)

19、ls /Ac (2.37)式中NE 管程隔板所占的通道數(shù) (E流路數(shù))； lE E流道的寬度。(6) 一塊折流板上管子和管孔之間的泄漏面積Atb Atb = do tb (1+Fc ) nt /2 (2.38) 式中tb =dH do，dH為管孔直徑。(7) 折流板外緣與殼體內(nèi)壁之間的泄漏面積Asb Asb = Ds (DsDb ) /2 arc cos(12h/Ds) (2.39) 式中：Db折流板直徑。(8) 流體通過缺口的流通面積Ab，見式(2.13)及(2.14)， Ab 為該兩式相減后的值。(9) 缺口的當(dāng)量直徑Dw (用于Re100的情況)， 這個值僅在層流區(qū)內(nèi)(Re100)才需要

20、。 Dw = 4Ab /nt (1+Fc ) do /2+Ds (2.40)(10) 折流板數(shù)目 Nb = l / ls 1 (2.41)若進出口段板間距不等于ls，則 Nb = (l ls, i ls, o ) / ls ) +1 (2.42)式中l(wèi)s, i，ls, o分別為進出口段從折流板到管板的距離。在明確結(jié)構(gòu)參數(shù)后，貝爾法計算殼程換熱系數(shù)過程如下：(1) 由圖2.28查熱交換器中心線處，假定殼程流體全部錯流流過管束，在此理想管束中純錯流時的柯爾本傳熱因子 jH jH = o /Gs cpPr2/3( /w) -0.14 (2.43)式中Gs殼程流體質(zhì)量流速，kg/(m2s)； 以流體平

21、均溫度為定性溫度的黏度，Pas； w以壁溫為定性溫度的黏度，Pas； cp流體比熱，J/(kg)。圖2.28 理想管束的傳熱因子(2) 由圖2.29查折流板缺口的校正因子jc，jc是Fc的函數(shù)， 對于缺口處不排管的結(jié)構(gòu)，jc=1。(3) 由圖2.30查折流板泄漏影響校正因子 jl (A和D流路)， 它是 Asb /(Asb+Atb )及(Asb+Atb ) /Ac的函數(shù)。(4) 由圖2.31查取管束旁通影響的校正因子 jb，它是 Fbp和Nss /Nc (Nss為每一錯流區(qū)內(nèi)旁路擋板對數(shù)， Nc 為錯流區(qū)內(nèi)管排數(shù)) 的函數(shù)。(5) 由下式計算當(dāng)熱交換器進、出口段折流板間距 不等時的校正因子 j

22、s (2.44) 式中，當(dāng)Re100時，n=0.6； 當(dāng)Re100時，n=1/3。圖2.29折流板缺口校正因子jc圖2.30折流板泄漏校正因子jl圖2.32 低Re時逆溫度梯度的校正因子jr*圖2.31旁通校正因子 jb圖2.33 中等Re時逆溫度梯度的校正因子jr(6) 當(dāng)雷諾數(shù)較低時(殼程Re100)，將出現(xiàn)逆向 溫度梯度，采用校正因子 jr以考慮其影響。 當(dāng)Re20時，從圖2.32查取 jr jr*。 當(dāng)20Re100，從圖2.32查 jr*，再從圖2.33查 jr(7) 計算殼程傳熱因子 jo jo= jH jc jl jb js jr (2.45) 并按式(2.43)算出殼程換熱系數(shù)

23、 o與換熱系數(shù)有關(guān)的幾個問題1) 定性溫度： 流體物性，如:、Pr 等，取決于溫度。 確定物性的溫度即定性溫度。a) 流體的平均溫度：tf = (tf + tf) /2b) 壁面溫度： twc) 流體和壁面的平均溫度：tm = (tw + tf ) /2卡路里溫度 高粘度流體 熱流體平均溫度：tm1 = t1+ Fc (t1 t1) 冷流體平均溫度：tm2 = t2 + Fc (t2 t2) Fc 卡路里分數(shù)： 殼側(cè)流體被管側(cè)的水冷卻：Fc =0.3； 殼側(cè)流體被管程的水蒸汽加熱：Fc =0.55； 殼側(cè)和管側(cè)均為油：Fc =0.45； 粘度10-3Pa.s以下低粘性液體：Fc =0.5。A

24、流體流通截面積，m2U 濕周邊或熱周邊，mU =2rr4a2(a+b)R =r/2r/2a/4ab/2(a+b)de =2r2ra2ab/(a+b)2) 定型尺寸對流動和換熱有顯著影響的幾何尺度 如：管內(nèi)流動換熱：取直徑 d流體在流通截面形狀不規(guī)則的槽道中流動： 取當(dāng)量直徑 (de) 作為定型尺寸。通道形狀de備注傳熱計算阻力計算套管熱交換器d2 d1d1 內(nèi)管外徑d2 外管內(nèi)徑板式熱交換器2b2Lb/(L+b)L板有效寬B板間距螺旋板式熱交換器2b2Hb/(H+b)H板有效寬b通道間距當(dāng)量直徑de 附錄B3) 黏度修正在某些準則方程式中，為了考慮非定溫流動和 熱流方向?qū)Q熱的影響，常乘有(f

25、 /w)n， (Prf /Prw)m 因子的修正項，或準則方程式中的 Pr項對加熱和冷卻采用不同的方次。此修正項計算，往往由于壁溫未知而要用試差法； 但也可取近似值： 液體被加熱時，取( /w)0.14 1.05 液體被冷卻時，則取( /w)0.14 0.95 對氣體，若也用( /w)0.14因子來校正， 不論加熱或冷卻，均可取( /w)0.14 =1.02.3.3 壁溫的計算放熱側(cè)壁溫：tw1= t1 q1 (1/1 + rs,1 )吸熱側(cè)壁溫：tw2= t2 +q2 (1/2 + rs,2 )壁溫和換熱系數(shù)試算假定一側(cè)壁溫（如 tw1）求該側(cè)換熱系數(shù)（1）計算該側(cè)單位面積傳熱量：q1 =1

26、 (t1 tw1 )根據(jù)壁面熱阻 rw計算另一側(cè)壁溫（ tw2） q1= (tw1 tw2 ) /rw tw2 求另一側(cè)換熱系數(shù)（2）計算另一側(cè)單位面積傳熱量：q2 =2 (tw2 t2 ) 如假定正確： q1 = q2熱流體冷流體t1t2tw1tw2q1q2計算的項目及公式單位壁溫tw1 ()909597.89100溶液側(cè)單位傳熱面的傳熱量 q2 =(tw1t2) /( ) =2966(tw168)W/m265253800848865594914凝結(jié)液膜的平均溫度t1=(ts+tw1)/2=(111.38+tw1)/2 100.69103.19104.64105.69蒸汽與壁面間溫差 tf

27、=tstw1 21.3816.3813.4911.38蒸汽凝結(jié)的換熱系數(shù) 1 =69.8W/(m2)5808624165726873蒸汽側(cè)單位傳熱面的傳熱量 q1 =1 (tstw1 )W/m21241861022308865478214表2.9例題2.1的計算表格管殼式換熱器允許的壓降范圍 2.4.1 管程阻力計算 pt = pi + pr + pNpt 管程總阻力，Pa； pi 沿程阻力，Pa；pr 回彎阻力，Pa； pN 進、出口連接管阻力，Pa2.4 管殼式熱交換器的流動阻力計算熱交換器的操作壓力 (Pa)允許的壓降 (Pa)p105 (表壓)p2100時：Re 2320時，流動呈紊流

28、狀態(tài)，可分為三個區(qū)域：1、水力光滑管區(qū)： 可用布拉修斯公式計算：2、過渡區(qū)： 可用洛巴耶夫公式計算：3、粗糙管區(qū)（阻力平方區(qū)）： 取決于管壁的相對粗糙度，可用尼古拉茲公式計算：紊流流動PaZt 管程數(shù) 進出口連接管阻力的計算式：總流動阻力為：Pa回彎阻力用下式計算：Pa順列管束： ps =0.66Re-1/5 wmax2 ( /w )0.14N Pa (2.58)錯列管束： ps =1.5Re-1/5 wmax2 ( /w)0.14N Pa (2.59)式中N流體橫掠過的管排數(shù)目； wmax最窄流通截面處的流速，m/s。弓形折流板的殼程阻力，基于廷克流路分析基礎(chǔ)上 的貝爾計算法：1) 由圖2.36查取理想管束的摩擦系數(shù) fk。2) 計算每一理想錯流段阻力pbk pbk = 4 fk (Ms2 Nc ) / (2Ac2 ) (/w ) -0.14 Pa (2.60)式中：Ms殼程流體質(zhì)量流量，kg/s。2.4.2 殼程阻力計算無折流板圖2.36理想管排摩擦系數(shù)圖2.37 折流板泄漏對阻力影響的校正系數(shù)圖2.38 旁路對阻力影響的校正系數(shù)3) 計算每一理想缺口阻力pwk當(dāng)Re100時： pwk =M2s / (2Ab Ac ) (2+0.6Ncw) Pa (2.61)當(dāng)Re100時： Pa (2.62)4) 折流板泄漏的校正系數(shù) Rl 可由圖2.