1、受彎構(gòu)件斜截面承載力計算概述 在受彎構(gòu)件的剪彎區(qū)段，在M、V作用下，有可能發(fā)生斜截面破壞。 斜截面破壞： 斜截面受剪破壞通過抗剪計算來滿足受剪承載力要求； 斜截面受彎破壞通過滿足構(gòu)造要求來保證受彎承載力要求。 11 斜裂縫的形成當主拉應(yīng)力超過混凝土復(fù)合受力下的抗拉強度時，就會出現(xiàn)與主拉應(yīng)力跡線大致垂直的裂縫。 抵抗主拉應(yīng)力 的鋼筋： 彎起鋼筋 箍筋 腹筋2無腹筋梁的斜截面受剪性能斜裂縫的類型 （1）彎剪斜裂縫 特點：裂縫下寬上窄 （2）腹剪斜裂縫 特點：裂縫中間寬兩頭窄32 剪跨比的定義廣義剪跨比： 集中荷載下的簡支梁， 計算剪跨比為：43無腹筋梁斜截面受剪破壞的主要形態(tài)斜拉破壞、剪壓破壞、斜

2、壓破壞5斜拉破壞剪壓破壞斜壓破壞6（1）斜拉破壞 發(fā)生條件：剪跨比較大， a/h03 或l0/h08 破壞特點：首先在梁的底部出現(xiàn)垂直的彎曲裂縫；隨即，其中一條彎曲裂縫很快地斜向伸展到梁頂?shù)募泻奢d作用點處，形成所謂的臨界斜裂縫，將梁劈裂為兩部分而破壞，同時，沿縱筋往往伴隨產(chǎn)生水平撕裂裂縫 。 抗剪承載力取決于混凝土的抗拉強度7(2)剪壓破壞 發(fā)生條件：剪跨比適中1a/h03 或 3l0/h08 破壞特點：首先在剪跨區(qū)出現(xiàn)數(shù)條短的彎剪斜裂縫，其中一條延伸最長、開展較寬的裂縫成為臨界斜裂縫；臨界斜裂縫向荷載作用點延伸，使混凝土受壓區(qū)高度不斷減小，導(dǎo)致剪壓區(qū)混凝土達到復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下的極限強度而破壞

3、 。 抗剪承載力主要取決于混凝土在復(fù)合應(yīng)力下的抗壓強度 8（3）斜壓破壞 發(fā)生條件：剪跨比很小 a/h01 或l0/h03 破壞特征：在梁腹中垂直于主拉應(yīng)力方向，先后出現(xiàn)若干條大致相互平行的腹剪斜裂縫，梁的腹部被分割成若干斜向的受壓短柱。隨著荷載的增大，混凝土短柱沿斜向最終被壓酥破壞 。 抗剪承載力取決于混凝土的抗壓強度 9受剪破壞均屬于脆性破壞，其中斜拉破壞最明顯，斜壓破壞次之，剪壓破壞稍好。 104 無腹筋梁受剪承載力計算公式 （1）對均布荷載作用下矩形、T形和形截面的一般受彎構(gòu)件，受剪承載力設(shè)計值可按下列公式計算： b矩形截面的寬度或T形截面和形截面的腹板寬度 。11（2）集中荷載作用下

4、的矩形、T形和形截面獨立梁（包括作用有多種荷載，且集中荷載在支座截面所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75以上的情況），受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按下列公式計算: ， 當l.5時，取 = 1.5，當3 時，取=3 。為集中荷載作用點到支座或節(jié)點邊緣的距離。 獨立梁是指不與樓板整體澆筑的梁。12（3）厚板類受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力應(yīng)按下列公式計算： 一般板類受彎構(gòu)件主要指受均布荷載作用下的單向板和雙向板需要按單向板計算的構(gòu)件。 13需要說明的是：以上無腹筋梁受剪承載力計算公式僅有理論上的意義。實際無腹筋梁不允許采用規(guī)范中僅給出不配置箍筋和彎起鋼筋的一般單向板類構(gòu)件的受剪承載力計算公式Vc=0.7bh ftbh0

5、當h0小于800mm時取h0=800mm當h02000mm時取h0=2000mm145 有腹筋梁的受剪性能 梁中配置箍筋)，出現(xiàn)斜裂縫后，梁的剪力傳遞機構(gòu)由原來無腹筋梁的拉桿拱傳遞機構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)殍旒芘c拱的復(fù)合傳遞機構(gòu) 斜裂縫間齒狀體混凝土有如斜壓腹桿(compression diagonals) 箍筋的作用有如豎向拉桿 臨界斜裂縫上部及受壓區(qū)混凝土相當于受壓弦桿(compression chord) 縱筋相當于下弦拉桿(tension chord)15 箍筋將齒狀體混凝土傳來的荷載懸吊到受壓弦桿，增加了混凝土傳遞受壓的作用 斜裂縫間的骨料咬合作用，還將一部分荷載傳遞到支座（拱作用）16一、箍筋的作

6、用 斜裂縫出現(xiàn)后，拉應(yīng)力由箍筋承擔，增強了梁的剪力傳遞能力； 箍筋控制了斜裂縫的開展，增加了剪壓區(qū)的面積，使Vc增加，骨料咬合力Va也增加；吊住縱筋，延緩了撕裂裂縫的開展，增強了縱筋銷栓作用Vd；箍筋參與斜截面的受彎，使斜裂縫出現(xiàn)后縱筋應(yīng)力ss 的增量減??； 配置箍筋對斜裂縫開裂荷載沒有影響，也不能提高斜壓破壞的承載力，即對小剪跨比情況，箍筋的上述作用很?。粚Υ蠹艨绫惹闆r，箍筋配置如果超過某一限值，則產(chǎn)生斜壓桿壓壞，繼續(xù)增加箍筋沒有作用。17二、破壞形態(tài)影響有腹筋梁破壞形態(tài)的主要因素有剪跨比l和配箍率rsv186 受剪承載力的計算一、計算公式Vc為無腹筋梁的承載力考慮到配置箍筋后尺寸效應(yīng)的影響

7、減小，以及縱向鋼筋的影響并不是很大，故均取bh=1，br =1。系數(shù)asv與斜裂縫水平投影長度以及內(nèi)力臂z與有效高度h0的比值有關(guān)。19矩形、T形和工形截面的一般受彎構(gòu)件新規(guī)范：集中荷載作用下的獨立梁新規(guī)范：20二、截面限制條件 當配箍率超過一定值后，則在箍筋屈服前，斜壓桿混凝土已壓壞，故可取斜壓破壞作為受剪承載力的上限。 斜壓破壞取決于混凝土的抗壓強度和截面尺寸。 規(guī)范是通過控制受剪截面剪力設(shè)計值不大于斜壓破壞時的受剪承載力來防止由于配箍率而過高產(chǎn)生斜壓破壞 受剪截面應(yīng)符合下列截面限制條件，當4bhw時，025.0bhfVccb當5bhw時，020.0bhfVccb當540.7ftbh0時，

8、配箍率應(yīng)滿足對于一般受彎構(gòu)件，相應(yīng)受剪承載力為，227、僅配箍筋梁的設(shè)計計算 鋼筋混凝土梁一般先進行正截面承載力設(shè)計，初步確定截面尺寸和縱向鋼筋后，再進行斜截面受剪承載力設(shè)計計算。 具體計算步驟如下： 驗算截面限制條件，如不滿足應(yīng)？ 如VV Vc ，？一般受彎構(gòu)件集中荷載作用下的獨立梁 根據(jù)Asv/s計算值確定箍筋肢數(shù)、直徑和間距，并應(yīng)滿足最小配箍率、箍筋最大間距和箍筋最小直徑的要求。238、彎起鋼筋 當剪力較大時，可利用縱筋彎起與斜裂縫相交來提高受剪承載力。a 為彎起鋼筋與構(gòu)件軸線的夾角，一般取4560。24 為防止彎筋間距太大，出現(xiàn)不與彎筋相交的斜裂縫，使彎筋不能發(fā)揮作用，規(guī)范規(guī)定當按計算

9、要求配置彎筋時，前一排彎起點至后一排彎終點的距離不應(yīng)大于表中V0.7ftbh0欄的最大箍筋間距smax的規(guī)定。259.縱向鋼筋的截斷和錨固（1）縱向鋼筋的截斷 26 (2)縱筋的錨固 計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，受拉鋼筋的錨固長度應(yīng)按下式計算： 鋼筋的外形系數(shù)，按表4-1取用 27當HRB335級、HRB400級和RRB400級縱向受拉鋼筋末端采用機械錨固措施時，包括附加錨固端頭在內(nèi)的錨固長度可取錨固長度 的0.7倍。 28當計算中充分利用縱向鋼筋的抗壓強度時，其錨固長度不應(yīng)小于受拉錨固長度 的0.7倍。 對承受重復(fù)荷載的預(yù)制構(gòu)件，應(yīng)將縱向非預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋末端焊接在鋼板或角鋼上，鋼板或角鋼

10、應(yīng)可靠地錨固在混凝土中。 29鋼筋混凝土簡支梁的下部縱向受力鋼筋，其伸入支座范圍內(nèi)的錨固長度應(yīng)符合下列規(guī)定： 當時：當時： 帶肋鋼筋 光面鋼筋 30連續(xù)梁或框架梁的上部鋼筋應(yīng)貫通其中間支座或中間節(jié)點范圍。下部縱向鋼筋伸入中間支座或中間節(jié)點范圍內(nèi)的錨固長度應(yīng)符合以下要求： a當計算中不利用其強度時，其伸入的錨固長度應(yīng)符合前述簡支梁中 的要求； b當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，其伸入錨固長度應(yīng)不小于 的數(shù)值； c當計算中充分利用鋼筋的抗壓強度時，其伸入的錨固長度不應(yīng)小于0.7 31鋼筋骨架中的光面受力鋼筋，應(yīng)在鋼筋末端做彎鉤。 32箍筋的構(gòu)造要求1.箍筋的設(shè)置 高度大于300m：全長設(shè)置箍筋

11、高度為150300mm：端部各14跨度范周內(nèi)設(shè)置箍筋，但當梁的中部12跨度范圍內(nèi)有集中荷載作用時，則應(yīng)沿梁的全長配置箍筋 高度小于150mm：可不設(shè)箍筋。332. 箍筋的直徑 箍筋直徑應(yīng)不小于表4-2的規(guī)定 當梁中配有計算需要的縱向受壓鋼筋時，箍筋直徑尚不應(yīng)小于 （為縱向受壓鋼筋的最大直徑 ）。 343. 箍筋的間距 符合表4-3的要求。 配有縱向受壓鋼筋時： 間距不應(yīng)大于15d(d為縱向受壓鋼筋的最小直徑)，同時不應(yīng)大于400mm； 當一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于5根且直徑大于18mm時，箍筋間距不應(yīng)大于10d； 當梁的寬度大于400mm且一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于3根時，或當梁的寬度不大于400mm但一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于4