1、2020年4月19日上?；庸こ碳夹g規(guī)范文檔僅供參考 總則上海工程勘察設計有限公司上?，F(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司 為使上海地區(qū)的基坑工程設計與施工符合安全適用、技術先進、經(jīng)濟合理的原則，保證基坑及周邊環(huán)境安全，制定本規(guī)范。 本規(guī)范適用于上海地區(qū)的建筑、市政、港口、水利工程的陸上以及臨水基坑的勘察、設計、施工、檢測和監(jiān)測。 基坑工程應綜合考慮地質條件、水文條件、開挖深度、主體結構類型、周邊環(huán)境保護要求及施工條件，并結合工程經(jīng)驗，合理設計、精心施工、嚴格檢測和監(jiān)測。 本規(guī)范根據(jù)建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準（GB50068），采用以分項系數(shù)表示的極限狀態(tài)設計方法制定。 基坑工程除應符合本規(guī)范的規(guī)定外

2、，尚應符合國家和本市現(xiàn)行有關標準、規(guī)范和規(guī)程的規(guī)定 術語、符號上海工程勘察設計有限公司上?，F(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司2.1 術語基坑 foundation pit為進行工程基礎的施工，在地面以下開挖的坑?；庸こ?foundation pit project為保證基坑及周邊環(huán)境安全而采取的圍護、支撐、降水、挖土等工程措施的總稱。圍護墻 retaining wall圍在基坑周邊、能承受作用于基坑側壁上各種荷載的墻體?；又ёo結構 structure of support and protect foundation pit 基坑工程中采用的圍護墻及支撐（或錨桿）等結構的總稱?；又苓叚h(huán)境env

3、ironment around foundation pit基坑開挖影響范圍內的既有建（構）筑物、道路、地下設施、地下管線等的總稱。水土合算 calculate together with water pressure and soil pressure將作用于圍護墻體與土體界面處的水壓力及土壓力合并，計算支護結構上的作用效應。水土分算 calculate separate with water pressure and soil pressure 將作用于圍護墻體與土體界面處的水壓力及土壓力分開，分別計算支護結構上的作用效應。復合土釘支護 composite soil nail of sup

4、port and protect由土釘與被加固的基坑側壁土體以及混凝土護面等組成的結構。水泥土重力式墻 self-vertical wall of cement-soil由多列連續(xù)搭接的水泥土樁形成的重力式結構。排樁式墻 tied pile-wall由單列鋼筋混凝土樁形成的結構。型鋼水泥土攪拌墻 shaped steel cement-soil mixed diaphragm wall在連續(xù)搭接的水泥土樁內插入型鋼形成的結構。地下連續(xù)墻 diaphragm wall以機械施工方法在地面以下成槽后澆灌鋼筋混凝土，或放入預制鋼筋混凝土板形成的地下墻體。內支撐結構 support structure

5、 in foundation pit基坑內部由鋼筋混凝土或鋼構件組成的用以支撐基坑側壁的結構。土層錨桿 anchor bar in soil layer在土中鉆孔，插入鋼筋或鋼索并灌注水泥漿，使其形成一端與圍護墻相連，另一端固定于土層內的受拉桿體。兩墻合一 become one with retaining wall and load-bearing wall基坑圍護墻兼作主體結構的地下室外墻。逆作法 construction method from ground down由地面開始逐層往下的地下結構施工方法。流土 running soil在地下水滲流作用下，土體顆粒隨地下水滲流而發(fā)生的移動現(xiàn)

6、象。管涌 piping flow在地下水滲流作用下，土體中的細小顆粒隨滲流水經(jīng)過粗大土顆粒之間的孔隙，發(fā)生移動或被帶出的現(xiàn)象，也稱為潛蝕。地下水控制 ground-water controlling為基坑工程施工及保證周邊環(huán)境安全而采取的排水、降水、止水或回灌等措施。井點降水 well-point ground-water lowering在基坑周圍埋設深于坑底的井管，利用抽水設備連續(xù)抽水，使地下水位低于坑底的降水方法。隔水帷幕 waterproof curtain為阻止地下水流入基坑，在基坑開挖前，沿基坑四周設置的隔水圍護壁。盆式開挖 excavation of the basin挖除基坑中

7、心部分的土，保留基坑周邊的土坡，形成盆狀土坑的挖土方式。島式開挖 excavation of the island保留基坑中心部分的土，挖除基坑周邊的土，形成島狀土坑的挖土方式。時空效應 effects of time and space基坑開挖的空間尺度與無支撐圍護墻體的暴露面積和時間對基坑變形產(chǎn)生的影響。2.2 符號土的物理力學指標 a 土的壓縮系數(shù)；c、 cu 土的粘聚力；c 土的有效粘聚力；c。 土的次固結系數(shù)；cv 土的豎向固結系數(shù)；ch 土的側向固結系數(shù)；ccu 土的總應力粘聚力；Cu 土的不均勻系數(shù)；(cu)v 十字板不排水抗剪強度；d10 土的有效粒徑，土粒累計質量百分數(shù)為10

8、%的粒徑；d30 土的中間粒徑，土粒累計質量百分數(shù)為30%的粒徑；d50 土的平均粒徑，土粒累計質量百分數(shù)為50%的粒徑；d60 土的界限粒徑，土粒累計質量百分數(shù)為60%的粒徑；e 土的天然孔隙比；Es 土的壓縮模量；E 土的回彈模量；IL 土的液性指數(shù)；IP 土的塑性指數(shù)；Kv 土的豎向滲透系數(shù)；Kh 土的側向滲透系數(shù)；Pc 土的先期固結壓力； 土的天然含水量； 土的質量密度；G 土粒的比重； 土的重度；w 水的重度；、u 土的內摩擦角； 土的有效內摩擦角；o 水泥土擋墻底土的內摩擦角；cu 土的總應力內摩擦角。土壓力系數(shù)和材料系數(shù)E 材料的彈性模量；BL 支撐構件的抗彎剛度；Ka 主動土壓

9、力系數(shù)；Ko 靜止土壓力系數(shù)；Kp、Kph 被動土壓力系數(shù)；KB 內支撐的壓縮彈簧系數(shù)；KH 土側向壓縮彈簧剛度；KV 土豎向壓縮彈簧剛度；H 土的側向基床系數(shù)；V 土的豎向基床系數(shù)；N 標準貫入試驗錘擊數(shù)實測值；Pa 主動土壓力強度；Po 靜止土壓力強度；Pp 被動土壓力強度；Pw 1 基坑內地下水位處的水壓力值；Pw 2 圍護墻底端處的水壓力值； 土的泊松比；作用、作用效應和承載力Fa 墻后主動土壓力設計值；FP 墻前被動土壓力設計值；Gd 作用于水泥土自立式圍護墻上的豎向荷載設計值；Md 作用于水泥土自立式圍護墻上的側向荷載產(chǎn)生的彎矩設計值；MRL 抗隆起力矩設計值；MSL 隆起力矩設計

10、值；MRC 抗傾覆力矩設計值；MOC 傾覆力矩設計值；Pcz 承壓水層頂板上復土的自重壓力設計值；Pwy 承壓水層的水頭壓力設計值；q 地面均布超載設計值；W 墻體自重設計值；幾何參數(shù)a 荷載離基坑邊的距離；A 圍護墻中水泥土墻體部分的斷面面積；A 土釘截面積； b 荷載分布寬度；B 水泥土圍護墻的墻體寬度；d 樁或鋼筋的直徑；dnj 土釘注漿體直徑；D 圍護墻插入坑底以下的深度；ho 基坑開挖深度；H 水泥土圍護墻的高度；hw 基坑內外地下水位之差；l 土釘長度；SV 土釘豎向間距；L 基坑的最大邊長；U 格柵型水泥土圍護墻的格子周長； 地表斜坡面與水平面的夾角； 土釘與水平面的傾角； 土釘

11、支護斜面坡角；OH 圍護墻頂?shù)乃轿灰?。計算系?shù) K 復合土釘支護的穩(wěn)定系數(shù)； KHL 墻底抗滑安全系數(shù)； KL 抗隆起穩(wěn)定性安全系數(shù)；KQ 抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)；KWZ 墻底地基土承載力安全系數(shù)；KS 抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性安全系數(shù)；KY 抗承壓水頭穩(wěn)定性安全系數(shù)；KD 坑底穩(wěn)定性安全系數(shù)；第3章 基本規(guī)定上?，F(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司上海市勘察設計行業(yè)協(xié)會中船第九設計研究院同濟大學根據(jù)基坑的開挖深度，基坑工程安全等級分為三級：基坑開挖深度大于、等于12米或支護結構與主體結構相結合時，屬一級安全等級基坑工程；基坑開挖深度小于7米，屬三級安全等級基坑工程；除一級和三級以外的均屬二級安全等級基坑

12、工程。根據(jù)基坑周邊環(huán)境的重要性程度及其與基坑的距離，基坑工程環(huán)境保護等級劃分為三級。當基坑位于地鐵、隧道等大型地下設施安全保護區(qū)范圍內，或鄰近城市生命線工程、對周邊場地位移有特殊要求的儀器設備，工程設計、施工與監(jiān)測應符合相關管理部門的規(guī)定?；又ёo結構設計方案應根據(jù)工程地質與水文地質條件、環(huán)境條件、施工條件以及基坑使用要求與基坑規(guī)模等因素，經(jīng)過技術與經(jīng)濟比較確定?；又ёo結構不得超越用地紅線?；又ёo結構常見類型如下：放坡開挖；復合土釘支護；水泥土重力式圍護墻；板式支護體系。無支撐基坑工程的設計使用年限不宜超過一年，有支撐基坑工程的設計使用年限不宜超過二年。兼作支護結構的主體結構構件設計使用年

13、限應滿足相關結構設計規(guī)范要求?；又ёo結構設計應具備下列資料： 巖土工程勘察報告；基地紅線圖，基地周邊地形圖；基地周邊相關建（構）筑物、管線的調查資料；建筑總平面圖，主體工程建筑、結構圖?；又ёo結構設計應包括下列內容：支護體系的方案比較和選型；基坑的穩(wěn)定性驗算；支護結構的強度計算和變形計算；環(huán)境影響分析與保護技術要求；降水技術要求；土方開挖技術要求；基坑監(jiān)測要求。基坑支護結構應滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的設計計算或驗算要求。與主體結構相結合的基坑支護結構在永久使用階段的設計，尚應滿足相關規(guī)范要求；承載能力極限狀態(tài)計算和驗算：支護結構和地基穩(wěn)定性驗算：包括支護結構的抗傾覆，抗滑移，

14、抗?jié)B流（或抗管涌）穩(wěn)定性，地基的抗滑動以及抗隆起等穩(wěn)定性驗算；結構構件承載能力計算：所有結構構件均應進行承載能力計算。正常使用極限狀態(tài)計算或驗算：支護結構和基坑的變形計算，并滿足支護結構正常使用和環(huán)境保護等級所對應的變形控制指標；支護結構有耐久性要求時，應驗算結構構件抗裂性或計算裂縫寬度滿足限值規(guī)定。基坑支護結構設計應以分項系數(shù)表示的極限狀態(tài)設計表示式進行計算：基坑穩(wěn)定性驗算的荷載效應組合，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，分項系數(shù)均為1.0，抗力限值應采用以經(jīng)驗分項系數(shù)表示的設計限值；基坑支護結構構件承載能力計算的荷載效應組合，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，分項系數(shù)均為1

15、.25，抗力限值應采用結構設計限值基坑支護結構構件正常使用極限狀態(tài)計算的荷載效應組合，應采用荷載標準組合，抗力限值應根據(jù)相關規(guī)范采用經(jīng)驗或結構設計限值；基坑支護結構設計應考慮下列荷載作用與影響：土壓力、水壓力；地面超載；影響區(qū)范圍內建（構）筑物荷載影響；施工荷載以及臨近基礎施工的影響；當為臨水基坑時擋墻應考慮波浪、潮汐荷載等；被動側土的強度計算指標宜根據(jù)坑內降水、坑底加固、工程樁類型和密集程度等結合工程經(jīng)驗作適當調整。基坑工程施工前應完成以下技術資料的準備工作：基坑設計施工圖；各專項工程實施方案；監(jiān)測方案；降水方案；環(huán)境保護技術方案；技術、質量、安全保證措施；基坑工程應按照信息化施工原則，在實

16、施過程中根據(jù)監(jiān)測信息對設計與施工進行動態(tài)的調整。對重要的基坑工程宜利用反饋信息進行反分析，檢驗校核設計施工參數(shù)，指導后續(xù)設計、施工。第4章 巖土勘察與環(huán)境調查上海巖土工程勘察設計研究院上海現(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司同濟大學4.1 一般規(guī)定 當基坑開挖深度大于3m時，應按基坑勘察要求進行勘察。基坑工程的巖土勘察宜與主體建筑的地基勘察同步進行?？辈旆桨傅闹贫☉Y合基坑支護設計與施工的要求統(tǒng)一布置勘察工作量。 基坑工程勘察前，委托方應提供詳細的工程基礎資料以及設計對勘察的技術要求。并提供可能采用的圍護方式、施工工藝要求等，必要時應提供建設場地及周邊的環(huán)境資料。 基坑工程勘察工作量應由勘察單位根據(jù)設

17、計技術要求，結合基坑安全等級及可能采用的圍護方式、施工工藝等綜合確定。 基坑工程應根據(jù)其環(huán)境安全等級進行必要的專項環(huán)境調查工作并獲取相應的資料作為設計、施工的依據(jù)。4.2 巖土勘察 勘探點宜沿基坑周邊布置，基坑主要的轉角處宜有勘探孔控制。安全等級為一、二級的基坑工程其相鄰勘探孔間距宜為2035m，安全等級為三級的基坑工程其相鄰勘探孔間距宜為3050m。當相鄰勘探孔揭露的地層變化較大并影響到基坑圍護設計或施工方案選擇時，應適當加密勘探孔，但相鄰勘探孔間距不宜小于10m。 勘探孔深度應滿足基坑穩(wěn)定性驗算的要求，不宜小于基坑開挖深度的2.5倍，并應同時滿足不同基礎類型及施工工藝對孔深的要求。對安全等

18、級為一、二級的基坑工程應穿透淤泥質軟土層。 淺層勘察宜沿基坑周邊布置小螺紋鉆孔，孔間距可為1015m。發(fā)現(xiàn)暗浜及厚度較大的雜填土等不良地質現(xiàn)象時，應加密孔距，控制其邊界的孔距宜為23m，場地條件許可時宜將探摸范圍適當外延。探摸深度應進入正常土層不少于0.5m。當場地地表下存在障礙物而無法按要求完成淺層勘察時，應進行施工勘察或由勘察人員進行施工驗槽。 主要土層取樣和原位測試的數(shù)量應滿足下列要求： 取土數(shù)量應根據(jù)工程規(guī)模、鉆孔數(shù)量、地基土層的厚度和均勻性等確定。每一主要土層原狀土試樣或原位測試數(shù)據(jù)不應少于6個（組）；或采用連續(xù)記錄的靜力觸探孔不應少于3個孔； 對于厚度大于0.5m的夾層或透鏡體，應

19、采取土試樣或進行原位測試。場地地下水勘察宜滿足下列要求： 潛水穩(wěn)定水位量測要求：宜對每個鉆孔在水位恢復穩(wěn)定后量測穩(wěn)定水位，量測穩(wěn)定水位的間隔時間應根據(jù)地層的滲透性確定，從停鉆至量測的時間，對砂土不宜少于0.5h，對粉土和粘性土不宜少于8h。需繪制地下水等水位線圖時，可在勘探結束后統(tǒng)一量測穩(wěn)定水位。對位于江邊、岸邊的工程，地表水、地下水應同時量測，并注明量測時間，以了解地下水與地表水之間的水力聯(lián)系。 對工程有影響的微承壓水及承壓水的量測要求：應采取必要的止水措施后測其穩(wěn)定水位。當有多個層承壓含水層時，應分別量測量測其穩(wěn)定水位。穩(wěn)定水位的量測時間一般不宜小于連續(xù)5天。工程需要時，宜搜集其區(qū)域的長期

20、水位觀測資料。 當?shù)叵滤淖兓虺袎汉畬拥乃牡刭|特性對設計及施工有重大影響，且已有勘察資料不能滿足分析評價要求時，宜進行專門的水文地質勘察。 當承壓水對基坑有影響時，基坑內勘探孔如鉆入擬開挖深度以下的砂土、粉性土時，鉆探結束后應及時采用有效措施進行回填封孔。4.3 巖土測試參數(shù)巖土測試的試驗項目、測定參數(shù)、主要試驗目的可參照表431的規(guī)定。表4.3.1 巖土測試參數(shù)和方法與目的一覽表試驗類別試驗項目測定參數(shù)試驗目的物理性含水率密度比重G土的基本參數(shù)計算顆粒分析顆粒大小分布曲線不均勻系數(shù)Cu=d60/d10有效粒徑d10 中間粒徑d30平均粒徑 d50 界限粒徑d60 評價流砂、管涌可能性水

21、理性滲透滲透系數(shù)v、h土層滲透性評價，降水、抗?jié)B計算力學性固結ep曲線壓縮系數(shù)a壓縮模量Es回彈模量 E土體變形及回彈量計算elogp曲線先期固結壓力pc超固結比OCR壓縮指數(shù)Cc回彈指數(shù)Cs土體應力歷史評價土體變性及回彈量計算直剪固塊內摩擦角粘聚力c穩(wěn)定性驗算直剪慢剪內摩擦角s粘聚力cs土壓力及穩(wěn)定性驗算三軸固結不排水剪（CU）總應力內摩擦角cu總應力粘聚力ccu有效應力內摩擦角有效應力粘聚力c土壓力及穩(wěn)定性驗算三軸不固結不排水剪(UU)內摩擦角u粘聚力cu施工速度較快，排水條件差粘性土的穩(wěn)定性驗算；無側限抗壓強度抗壓強度qu靈敏度St穩(wěn)定性驗算靜止土壓力系數(shù)土壓力系數(shù)Ko靜止土壓力計算基坑

22、工程除提供的固結快剪強度指標外，尚宜提供滲透性試驗指標，對于粉性土、砂土還宜提供土的顆粒級配曲線等。對安全等級為一、二級的基坑工程應進行三軸固結不排水壓縮試驗或直剪慢剪試驗以及提供土的靜止土壓力系數(shù)。必要時還宜進行回彈再壓縮試驗?；庸こ炭辈斐龖M行靜力觸探試驗外，并選擇部分勘探孔在粉性土和砂性土中進行標準貫入試驗。對安全等級為一、二級的基坑工程宜在軟粘性土層進行十字板剪切試驗，必要時，能夠進行旁壓試驗、扁鏟側脹試驗等。常見的原位測試方法、適用性及試驗目的可參見表4.3.3：表4.3.3 常見原位測試方法一欄表序號測試方法適用土性試驗目的1靜力觸探試驗（包括單橋、雙橋和孔壓）粘性土、粉性土、砂

23、土、素填土、沖填土獲得直觀的連續(xù)的土性變化柱狀圖，劃分土層；估算土的力學參數(shù)；估算地基土承載力；判別場地地基液化；孔壓靜探試驗還可估算土的固結系數(shù)。2標準貫入試驗砂土和粉性土，也可用于一般粘性土采取擾動樣，確定土名；判定砂土和砂質粉土的密實度；估算砂土和砂質粉土的內摩擦角和壓縮模量；判別場地地基液化；3十字板剪切試驗飽和軟粘性土測定原位應力條件下軟粘性土的不排水抗剪強度；估算軟粘性土的靈敏度；估算地基土承載力；判定軟粘性土的固結歷史；驗算軟粘性土邊坡的穩(wěn)定性。4旁壓試驗粘性土、粉性土和砂土等確定土的臨塑壓力和極限壓力，估算地基土承載力；估算土的旁壓模量、旁壓剪切模量及側向基床系數(shù)；估算軟粘性土

24、的不排水抗剪強度和砂土的內摩擦角；自鉆式旁壓試驗可確定土的原位水平應力（或靜止側壓力系數(shù)）。5扁鏟側漲試驗粘性土、粉性土和松散中密的砂土可獲得直觀的連續(xù)的土性變化柱狀圖，劃分土層、判定土類；估算土的靜止側壓力系數(shù)和側向基床系數(shù)；估算粘性土的不排水抗剪強度；估算土的壓縮模量；判別場地地基液化。對安全等級為一、二級的基坑工程宜進行現(xiàn)場簡易抽（注）水試驗綜合測定土層的滲透系數(shù)；對安全等級為三級的基坑工程，土的滲透系數(shù)k值可按下表經(jīng)驗數(shù)值選用。表4.3.4三級基坑工程土的滲透系數(shù)k值經(jīng)驗數(shù)值土層序號土 層 名 稱K(cm/s)1、1粉質粘土（25）10-63、2、2粘質粉土（0.62）10-4砂質粉土

25、（26）10-4粉砂（612）10-41、3淤泥質粉質粘土（25）10-6淤泥質粉質粘土夾薄層粉砂（0.73）10-4淤泥質粘土（24）10-71粘土（25）10-74.4 巖土勘察成果勘察報告應對基坑工程影響深度范圍內的土層埋藏條件、分布和特性進行綜合分析評價。對沿基坑周邊填土、暗浜、地下障礙物等淺層不良地質現(xiàn)象分布情況分析其對工程的影響。闡明場地淺部潛水及深部承壓水的埋藏條件、水位變化幅度以及土層的滲流條件，并對產(chǎn)生流砂、管涌、坑底突涌等可能性進行分析評價。提供基坑工程影響范圍內的各土層物理、力學試驗指標的統(tǒng)計值。并按基坑工程的安全等級，提供基坑工程設計、施工所需的巖土參數(shù)建議值。提供的勘

26、察成果文件應附下列圖件： 勘探點平面布置圖； 鉆孔柱狀圖； 工程地質剖面圖； 室內土（水）試驗成果圖表； 原位測試成果圖表； 其它所需的成果圖表，如暗浜分布圖等?？辈斐晒麍蟾鎽獙庸こ讨ёo方式和設計、施工中應注意的巖土問題以及對基坑工程的監(jiān)測工作提出建議。4.5 環(huán)境調查基坑工程在進行圍護設計前應根據(jù)環(huán)境保護等級進行環(huán)境調查工作，對環(huán)境保護等級為一、二級的基坑宜提供相應的專項調查報告，調查報告應能滿足環(huán)境影響分析與評價的需要。一般應調查 基坑周邊2倍開挖深度范圍內建（構）筑物及設施的狀況，當在24倍開挖深度范圍內有需要保護的建（構）筑物及設施時亦應作調查。環(huán)境調查包括如下內容：對于建筑物應查

27、明其平面位置、層數(shù)、結構形式、基礎形式與埋深、歷史沿革及現(xiàn)狀、荷載與裂縫情況、有關竣工資料（如平面圖、立面圖和剖面圖等）及保護要求等；對近代優(yōu)秀建筑，必要時尚需進行結構檢測與鑒定，以進一步確定其抵抗變形的能力。對于隧道、共同溝、防汛墻等構筑物應查明其平面位置、埋深、材料類型、斷面尺寸及保護要求等。對于管線應查明其平面位置、直徑、材料類型、埋深、接頭形式、壓力、建造年代及保護要求等，當無相關資料時可按城市地下管線探測技術規(guī)程（CJJ61）進行必要的地下管線探測工作。第5章 土壓力和水壓力同濟大學上?，F(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司中船第九設計研究院5.1 一般規(guī)定土體作用在圍護墻上的側壓力，應按水土

28、分算的原則計算（側壓力等于土壓力和水壓力之和）。土體作用在圍護墻上的側壓力計算應考慮下列因素：土的物理力學性質（土的重度、抗剪強度）； 墻體相對土體的變位方向和大??；地面坡度、地面超載和鄰近基礎荷載；地下水位及其變化；支護結構體系的剛度與形狀；基坑工程的施工方法和施工順序。計算基坑圍護墻側面的土壓力時，應根據(jù)圍護墻與土體的位移情況和采取的施工措施等因素，確定土壓力計算狀態(tài)，分別按靜止土壓力、主動土壓力和被動土壓力計算。計算水壓力時宜考慮地下水的滲流條件。5.2 靜止土壓力當坑外地表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體本身與地表面均布荷載作用產(chǎn)生的靜止土壓力強度按（5.2.1）式計算： （

29、5.2.1）式中 p0計算點處的靜止土壓力強度（kPa）；計算點以上各層土的重度（kN/m3）。地下水位以上取天然重度，地下水位以下取浮重度；hi各土層的厚度（m）； q地面的均布超載（kPa ) ；K0計算點處土的靜止土壓力系數(shù)。靜止土壓力系數(shù)宜采用室內K0試驗或現(xiàn)場原位試驗確定，在無試驗條件時，可按（5.2.2-1）式和（5.2.2-2）式的經(jīng)驗關系估算。砂性土、粉土 （5.2.2-1）黏性土、淤泥質土 （5.2.2-2）式中 K0正常固結土的靜止土壓力系數(shù)；土的有效內摩擦角（）。按三軸固結不排水剪切試驗測定。5.3主動土壓力、被動土壓力和水壓力主動土壓力當坑外地表面為水平面，基坑圍護墻背

30、為豎直面時，由土體本身與地表面均布荷載作用產(chǎn)生的主動土壓力強度按（5.3.1）式計算： （5.3.1）式中 pa計算點處的主動土壓力強度（kPa）。pa0時，取pa0；Ka計算點處土的主動土壓力系數(shù)；c、計算點處土的粘聚力（kPa）和內摩擦角（）。按三軸固結不排水剪切試驗測定的峰值強度指標、或直剪固結快剪試驗峰值強度指標取用。當圍護墻體變形較小時，主動土壓力系數(shù)可適當提高，提高的主動土壓力系數(shù)在KaK0之間。被動土壓力當坑外地表面為水平面，基坑圍護墻背為豎直面時，由土體本身產(chǎn)生的被動土壓力強度按（5.3.2）式計算： （5.3.2）式中 pp計算點處的被動土壓力強度（kPa）；Kp、Kph計算

31、點處土的被動土壓力系數(shù)；計算點處土與圍護墻面的摩擦角（o）。板式支護墻取，且；水泥土墻取。土壓力分布模式土壓力分布模式可按表5.3.3，根據(jù)支護結構的類型、入土深度和側向變位條件選用。表5.3.3 土壓力分布模式 圍護結構類型側向變位條件土壓力分布圖式水泥土擋墻整體水平位移或繞A點轉動或兩者的組合懸臂板式整體水平位移或繞A點轉動或兩者的組合支撐板式頂?shù)锥宋灰菩?，近開挖面附近位移大水壓力按水土分算原則計算水壓力時，應按有無產(chǎn)生地下水的滲流情況，采用不同的水壓力分布模式。地下水無滲流時，作用于圍護墻上主動土壓力側的水壓力，在基坑內地下水位以上按靜水壓力三角形分布計算；在基坑內地下水位以下水壓力按矩

32、形分布計算（水壓力為常量），并不計作用于圍護墻被動土壓力側的水壓力，見圖5.3.4-1。圖5.3.4-1 地下水無滲流時的水壓力分布模式地下水有穩(wěn)定滲流時，作用于圍護墻上主動土壓力側的水壓力分布可按以下近似方法計算：（1）按圖5.3.4-2（a）計算計算基坑圍護墻滲流的基坑內、外側地下水位差，一般取坑內外地下水位標高差的最不利狀態(tài)?？油獾叵滤灰丝紤]降雨和季節(jié)性變化?？觾鹊叵滤灰丝紤]降水等施工措施的影響?；觾鹊叵滤惶幍乃畨毫Π聪率接嬎悖?（5.3.4-1） 式中 基坑內地下水位處的水壓力值（kPa）； 基坑開挖面處的水壓力修正值（kPa），；基坑外的近似水力坡降，??；基坑內、外側地下水位

33、差（m）；、基坑外側、基坑內側地下水位至圍護墻底端的高度（m）。圍護墻底端處的水壓力按下式計算： （5.3.4-2）式中 圍護墻底端處的水壓力值（kPa）；圍護墻底端處水壓力的修正值（kPa )，；基坑內被動區(qū)的近似水力坡降，；（2）按圖5.3.4-2（b）計算取基坑內地下位處的水壓力為靜水壓力，圍護墻底端處為零的直線分布計算水壓力。 (a) ( 2b) 圖5.3.4-2 地下水有穩(wěn)態(tài)滲流時的近似水壓力分布模式5.4 其它情況下的土壓力在基坑外側地表有局部均布荷載時，附加的側向土壓力按( 5.4.1-1）式或( 5.4.1-2）式近似計算。 ( 5.4.1-1） ( 5.4.1-2）式中 附加

34、側向土壓力（kPa )；q地表局部均布荷載（kPa )；、見圖5.4.1所示，以弧度計。圖5.4.1 地表局部均布荷載引起的附加側向壓力相鄰基礎荷載引起的附加側向土壓力按（5.4.2-1）或（5.4.2-2）式計算。當 （5.4.2-1）當 （5.4.2-2）式中 QL相鄰基礎底面處的線均布荷載（kN / m )；m、n分別為a/ Hs、z / Hs的比值；a 、z見圖5.4.2 ； Hs相鄰基礎底面以下的圍護墻體高度（m）。圖5.4.2 相鄰基礎荷載引起的側向土壓力基坑外側地面不規(guī)則時，作用于圍護墻上的土壓力按圖5.4.3中的陰影部分計算?；拥酌嫣幍闹鲃油翂毫Π词剑?.4.3-1）式、（5

35、.4.3-2）式及（5.4.3-3）式計算。 （5.4.3-1） （5.4.3-2） （5.4.3-3）式中 地表斜坡面與水平面間的夾角（o）； z地表斜坡面延長線與圍護墻的交點至基坑地面的距離（m）； 地表斜坡面延長線與圍護墻的交點至地表水平面的距離（m）；地表斜坡面延長線與圍護墻的交點至圍護墻頂端的距離（m）；開挖深度范圍內土層天然重度的加權平均值(kN/m3)。（1） （2） （3）圖5.4.3 基坑外層地面不規(guī)則時主動土壓力的計算圖式附加說明本次修訂工作中還對如下內容進行了調整修改：刪除了原5.4條“水土合算的土壓力”。對原規(guī)程5.5動用土壓力一節(jié)進行了整合刪減：（原規(guī)程5.5.2.1

36、中有關被動土壓力降低的經(jīng)驗系數(shù)方法當前在工程界已很少使用，刪除原規(guī)程5.5.2.1條。 原規(guī)程5.5.2.2中有關被動土壓力計算的彈性地基反力法在有關支護結構（如板式支護體系、圍護墻結構）的內力與變形計算條文中將列出，為避免重復，刪除原規(guī)程5.5.2.2條。 板式圍護結構體系中被動土壓力計算公式采用5.3.2條的庫侖公式計算時，被動土壓力值無需增大，因此刪除原規(guī)程中關于被動土壓力增大修正計算的5.5.3條。 根據(jù)當前的工程設計現(xiàn)狀，對環(huán)境要求高的基坑或剛度大的圓形基坑，圍護墻體變形較小，宜采用較大的主動土壓力系數(shù)，一般提高的主動土壓力系數(shù)在KaK0之間。此條與主動土壓力條合并，單列一款。第8章

37、 水泥土重力式圍護墻中船第九設計研究院上海建工（集團）總公司上海現(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司81 一般規(guī)定水泥土重力式圍護墻是以水泥系材料為固化劑，經(jīng)過攪拌機械采用濕法（噴漿）施工將固化劑和原狀土強行攪拌，形成連續(xù)搭接的水泥土柱狀加固體擋墻。根據(jù)施工工藝的不同，水泥土重力式圍護墻的類型包括：雙軸水泥土攪拌樁、三軸水泥土攪拌樁、高壓旋噴樁等。水泥土重力式圍護墻控制開挖深度不宜超過7m，基坑環(huán)境保護等級為二級或以上時開挖深度不宜超過5m。確定墻體寬度B、坑底以下插入深度D時，應考慮土層的特性、周圍環(huán)境條件和地面荷載情況。水泥摻合量以每立方加固體所拌和的水泥重量計，常見摻合量為雙軸水泥土攪拌樁121

38、5%，三軸水泥土攪拌樁1822%，高壓旋噴樁不少于20%，土的重度取18kN/m3。水泥土圍護體的強度以齡期28天的無側限抗壓強度qu為標準，qu應不低于0.8MPa。水泥土未達到設計強度和養(yǎng)護齡期前不得開挖基坑。水泥土加固體的滲透系數(shù)不大于10-7cm /s，水泥土圍護墻兼作隔水帷幕。82 設計計算水泥土重力式圍護墻結構的設計應根據(jù)本規(guī)范第6章進行整體滑動穩(wěn)定性、抗滑動穩(wěn)定性、抗傾覆穩(wěn)定性、抗?jié)B流(抗管涌)穩(wěn)定性計算，以及墻體正截面承載力驗算、墻頂水平位移量計算局部強度驗算。水泥土重力式圍護墻計算圖式見圖8.2.2。圖8.2.1圖中：P1=2ctg（45-/2）（8.2.2-1）P2=2c1

39、tg（45+1/2）（8.2.2-2）Z0=2c/ tg（45-/2）（8.2.2-3）式中：c墻底以上各土層粘聚力按土層厚度的加權平均值（kPa）；c1墻底至基坑底之間各土層粘聚力按土層厚度的加權平均值（kPa）；墻底以上各土層內摩擦角按土層厚度的加權平均值（）；1墻底至基坑底之間各土層內摩擦角按土層厚度的加權平均值（）；墻底以上各土層天然重度按土層厚度的加權平均值（kN/m3）。水泥土重力式圍護墻計算單元應根據(jù)攪拌樁布置選擇標準墻段。按驗算內容，選取荷載最不利組合和布置進行設計計算。作用在水泥土重力式圍護墻上的側壓力，按水土分算的原則根據(jù)本規(guī)范第5章計算。墻后地面超載范圍應從水泥土重力式圍

40、護墻最外排攪拌樁外側起算。水泥土墻體的重度取值一般為1819 kN/m3，對于土體天然重度小于18 kN/m3的淤泥質粘土和淤泥質粉質粘土等地基土，宜取下限?？觾鹊叵滤灰韵碌膲w重度應取浮重度。水泥土重力式圍護墻坑底截面處墻體應力應滿足式(8.2.31) 和(8.2.32)的要求：1=h0-6M/B20 (8.2.31)2=h0+q+6M/（B2）qu/（2j） (8.2.32)式中：M=（h0-z0）Fa0/3+（h0-z1）Fw0/3+ qh02Ka/2 （kNm）Fa0=（h0-z0）2Ka/2 （kN）Fw0=w（h0-z1）2/2 （kN）墻體截面水泥土置換率，為水泥土加固體和墻體

41、截面積之比；j分項系數(shù)?？紤]水泥土加固體強度的不均勻性，一般取2.0，當墻體插鋼管或毛竹時，可取j=1.5。水泥土重力式圍護墻結構加固體平面一般呈格柵型布置，每個格子的土體面積應滿足(8.2.4)式的要求。C/ fF/u (8.2.4) 式中：格子的周長()，按圖8.2.4規(guī)定的邊框線計算；f 分項系數(shù)。對砂土和砂質粉土取1.0，粘土取2.0。圖8.2.4 格柵截面布置驗算水泥土重力式圍護墻墻頂?shù)乃轿灰屏坑嬎憧刹捎糜邢拊治鲇嬎恪⒎菐r石地基土中剛性墻體m法計算，或按上海地區(qū)經(jīng)驗公式估算。1 基坑環(huán)境保護等級為二級或以上時，宜采用有限元分析計算或非巖石地基土中剛性墻體m法計算圍護墻墻頂?shù)乃轿?/p>

42、移量。 墻頂位移： 其中： 公式中：D插入深度 坑底以下墻背主動土壓力合力 墻底面摩阻力，取,W計算單元長度墻體自重坑底以上的墻背主動土壓力在坑底截面處的力矩坑底以上的墻背主動土壓力在坑底截面處的合力 墻體單元長度的自重力矩墻底土豎向抗力系數(shù)，由于對、影響小，取計算說明：（1）墻后土壓力系數(shù)c、值均為加權平均值。（2）m值的選取參照地質勘察報告及上海市工程建設規(guī)范地基基礎設計規(guī)范選取。2 當水泥土重力式圍護墻符合墻寬B=（0.60.8）h0、坑底以下插入深度D=（1.01.4）h0（開挖深度h05m）時，墻頂?shù)乃轿灰屏靠砂?8.2.5)式估算 式中： 墻頂估算水平位移()； 開挖基坑的最大邊

43、長(),超過100m，按100m計算； 施工質量影響系數(shù)，最大不超過1.5.83 構造水泥土重力式圍護墻結構頂部需設置150200mm厚的鋼筋混凝土壓頂板，壓頂板應設置雙向配筋，鋼筋直徑不小于8，間距不小于200mm。水泥土加固體中宜插入加強構件，加強構件可采用鋼管、鋼筋、毛竹等。加強構件宜進入壓頂板。水泥土重力式圍護墻攪拌樁搭接長度不小于200mm。墻體寬度大于等于3.2m時，前后墻厚度不宜小于1.2m。在墻體圓弧段或折角處，搭接長度宜適當加大。水泥土重力式圍護墻采用變截面的結構形式或局部增加重力墩時，圍護墻體同一截面加固體應一次完成施工。水泥土重力式圍護墻轉角部位應加強，增加墻體寬度、加固

44、體滿打、適度增加樁長等。8.4施工與檢測 水泥土重力式圍護墻施工現(xiàn)場事先應予以平整，必須清除地上和地下的障礙物。遇有明浜、池塘及洼地時應抽水和清淤，回填粘性土料并予以壓實，不得回填雜填土。 圍護墻體應采用連續(xù)搭接的施工方法，嚴格控制樁位和樁身垂直度，并確保足夠的搭接長度和形成連續(xù)的墻體，不能連續(xù)施工或與相鄰樁無法搭接時應采取補強措施。 雙軸水泥土重力式圍護墻按下列要求施工：攪拌樁機應保持底盤的水平和導向架的豎直，成樁直徑和樁長不得小于設計值。雙軸攪拌機施工深度不宜超過18m。水泥漿液的水灰比應控制在0.450.55范圍內,制備好的漿液不得離析，泵送必須連續(xù)。成樁應采用兩噴三攪工藝，噴漿攪拌時鉆

45、頭的提升（或下沉）速度不宜大于0.5m/min，鉆頭每轉一圈的提升（或下沉）量以1015mm為宜。噴漿速度應和提升（或下沉）速度相配合，確保額定漿量在樁身長度范圍內均勻分布。當攪拌機預攪下沉至預定標高，水泥漿液到達出漿口后，應噴漿攪拌30s，在水泥漿與樁端土充分攪拌后，再開始提升攪拌頭。水泥土重力式圍護墻施工前應根據(jù)設計進行工藝性試樁，數(shù)量不得少于2根。并根據(jù)試樁結果確定相關施工參數(shù)。施工中因故停漿時，應將攪拌頭下沉至停漿點以下0.5m處，待恢復供漿時再噴漿攪拌提升。停機超過三個小時，宜先拆卸輸漿管路，并妥加清洗。 墻體施工深度較深或墻深范圍內主要為砂性土時，可采用三軸水泥土攪拌樁施工。施工要

46、點應符合本規(guī)范9.4.3的規(guī)定，檢測要點應符合本規(guī)范9.4.4的規(guī)定。 局部深坑區(qū)、攪拌樁缺陷的補強或遇有地下障礙物不能成樁時，可采用高壓旋噴施工。施工工藝與檢測應符合本規(guī)范14.3的規(guī)定。 水泥土重力式圍護墻體內外排攪拌樁應連續(xù)施工，不應留設縱向施工縫。 鋼管、鋼筋或毛竹的插入應在水泥土攪拌樁成樁后16小時內施工，并采取可靠的定位措施。 水泥土重力式圍護墻的質量檢驗應按成樁施工期、開挖前和開挖期三個階段進行。成樁施工期質量檢驗包括機械性能、材料質量、摻合比試驗等材料的驗證，以及逐根檢查樁位、樁長、樁頂高程、樁架垂直度、樁身水泥摻量、上提噴漿速度、外摻劑摻量、水灰比、攪拌和噴漿起止時間、噴漿量

47、的均勻、搭接樁施工間歇時間等；成樁施工期質量檢驗標準應符合表8.4.5的規(guī)定：檢查項目質量標準水泥及外摻劑設計要求水泥用量參數(shù)指標水灰比設計及施工工藝要求樁底標高100mm樁頂標高+100mm、-50mm樁位偏差50mm垂直度偏差1%搭接200mm搭接樁施工間歇時間16小時基坑開挖前的質量檢測宜在圍護結構壓頂板澆注之前進行。檢測包括樁身強度的驗證和樁數(shù)的復核。對開挖深度超過5m的基坑應采用制作試塊和鉆取樁芯的方法檢驗樁長和樁身強度：試塊制作應采用70.7mm70.7mm70.7mm立方體試模，宜每個機械臺班制作一組。試塊載荷試驗宜在齡期28天后進行。鉆取樁芯宜采用110鉆頭，連續(xù)鉆取全樁長范圍

48、內的樁芯，樁芯應呈硬塑狀態(tài)并無明顯的夾泥、夾砂斷層。取樣數(shù)量不少于總樁數(shù)的1%且不少于5根。有效樁長范圍內的樁身強度應符合設計要求?；娱_挖期的質量檢測主要經(jīng)過外觀檢驗開挖面樁體的質量以及墻體和坑底滲漏水情況。第9章 板式支護體系圍護墻上?，F(xiàn)代建筑設計（集團）有限公司上海建工（集團）總公司上海交通大學中船第九設計研究院上海市隧道工程軌道交通設計研究院9.1 一般規(guī)定板式支護體系由圍護墻結構、支撐與圍檁體系，以及防滲與止水結構等組成。板式支護體系圍護墻的常見形式有鉆孔灌注樁、鋼板樁、鋼筋混凝土板樁、型鋼水泥土攪拌墻以及現(xiàn)澆和預制鋼筋混凝土地下連續(xù)墻等結構型式。圍護墻的結構選型，應根據(jù)工程地質與水

49、文地質條件、環(huán)境條件、施工條件，以及基坑使用要求與基坑規(guī)模等因素，經(jīng)過技術和經(jīng)濟比較確定。板式支護基坑應有可靠的防滲與止水結構?？油夥罎B結構的常見型式有連續(xù)搭接的水泥土攪拌樁帷幕和高壓噴射注漿帷幕等防滲帷幕墻結構。部分圍護墻結構也兼有防滲與止水效果，如地下連續(xù)墻、型鋼水泥土攪拌墻、小企口連接的鋼板樁等。板式支護體系圍護墻的設計計算，應根據(jù)支護結構的特性、基坑使用的要求，以及環(huán)境要求與施工條件等因素，正確選擇和確定地基土的物理力學性質指標與設計計算方法。設計計算工況應完整，包括基坑分層開挖與設置支撐的施工期和地下主體結構分層施工與換撐施工期等的各種工況條件。板式支護體系圍護墻的設計與驗算應包括下

50、列主要內容：基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性和抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性驗算；圍護墻結構的抗傾覆穩(wěn)定性驗算；圍護墻結構和地基的整體抗滑動穩(wěn)定性驗算；圍護墻結構的內力和變形計算；基坑外地表變形和土體移動的驗算；圍護墻結構兼作工程主體結構時，尚應按照主體結構設計所遵循的規(guī)范，驗算長期荷載作用時的結構內力和變形等。板式支護體系中，圍護墻結構的內力和變形宜采用豎向彈性地基梁法計算。計算時應考慮支撐或錨碇點的位移、施工工況及支撐剛度等對結構內力與變形的影響。對于采用地下連續(xù)墻作為圍護結構且空間效應較為明顯的圍護結構，宜建立支護結構的三維力學模型進行受力計算。圍護結構的內力和變形宜采用豎向彈性地基板法進行有限單元法求

51、解，地下連續(xù)墻采用板單元模擬，支撐采用彈性桿件單元模擬，根據(jù)地下連續(xù)墻和支撐的實際空間布置情況進行建模，計算中應考慮支撐體系的平面布置和施工工況的影響。圍護墻結構采用豎向彈性地基梁（板）法的計算，各項計算規(guī)定如下：坑內開挖面以上的內支撐點，以彈性支座模擬?？觾乳_挖面以下作用在圍護墻面的彈性抗力，根據(jù)地基土的性質和施工措施等條件確定，并以均布的水平彈簧支座模擬。彈性抗力的分布一般取開挖面處為零，開挖面以下一定深度內三角形分布，其下按矩形分布。有工程實踐經(jīng)驗時，彈性抗力的分布也可取梯形或階梯形等其它分布形式。圍護墻底以垂直彈簧支座模擬；圖9.1.8 板式圍護墻計算示意圖平面計算中，基坑內支撐點彈性

52、支座的壓縮彈簧系數(shù)KB，應根據(jù)支撐體系的布置和支撐構件的材質與軸向剛度等條件確定。式中 內支撐的壓縮彈簧系數(shù)（kN/m/m）；與支撐松弛有關的折減系數(shù)，一般取0.51.0；混凝土支撐與鋼支撐施加預壓力時，取1.0；支撐結構材料的彈性模量（m2）；支撐構件的截面積（m2）；支撐的計算長度（m）；支撐的水平間距（m）?；娱_挖面以下，水平彈簧支座和垂直彈簧支座的壓縮彈簧剛度KH和KV，可按下式確定。式中 分別為水平向和垂直向壓縮彈簧剛度（kN/m）；分別為地基土的水平向和垂直向基床系數(shù)（kN/m3），宜由現(xiàn)場試驗確定，或參照類似工程的經(jīng)驗確定。當無條件進行現(xiàn)場試驗時，可根據(jù)地基土的性質，按表7.1

53、.15.3-1和表7.1.15.3-2選用。開挖面以下三角形分布區(qū)的水平向基床系數(shù)kH=mz，m為水平向基床系數(shù)沿深度增大的比例系數(shù)，可根據(jù)地基土的性質，按表7.1.15.3-3選用。z為影響深度，一般取開挖面以下35m。坑底地基土軟弱或受擾動較大時取大值，反之取小值；b 、h 分別為彈簧的水平向和垂直向計算間距（m）。水平向基床系數(shù)kH 表9.1.8.3-1地基土分類kH（kN/m3）流塑的粘性土300015000軟塑的粘性土和松散的粉性土1500030000可塑的粘性土和稍密中密粉性土30000150000硬塑的粘性土和密實的粉性土150000以上松散的砂土300015000稍密的砂土15

54、00030000中密的砂土30000100000密實的砂土100000以上水泥土攪拌樁加固置換率25%水泥摻量12% 025000 垂直向基床系數(shù)kv 表9.1.8.3-2地基土分類kv（kN/m3）流塑的粘性土500010000軟塑的粘性土和松散的粉性土10000 0可塑的粘性土和稍密中密粉性土 040000硬塑的粘性土和密實的粉性土40000100000松散的砂土（不含新填砂）1000015000稍密的砂土15000 0中密的砂土 025000密實的砂土2500040000比例系數(shù)m 表9.1.8.3-3地基土分類m（kN/m4）流塑的粘性土1000 軟塑的粘性土、松散的粉砂性土和砂土 4

55、000可塑的粘性土和稍密中密粉性土和砂土40006000堅硬的粘性土、密實的粉性土、砂土600010000水泥土攪拌樁加固,置換率25%水泥摻量12%40006000板式圍護墻結構的坑外側壓力，包括土壓力、水壓力和滲流壓力等。主動側土壓力的計算，與支護結構及地基土的位移，以及所采取的施工措施等有關，應根據(jù)土壓力的發(fā)揮狀態(tài)，分別按極限主動土壓力和靜止土壓力計算。板式圍護墻結構坑外地面均布荷載，一般取20kPa計算。當坑外地面非水平面，或者有鄰近建構筑物荷載、施工荷載以及車輛荷載等其它類型荷載時，應按實際情況取值。由上述荷載引起作用于圍護墻的側向壓力按有關規(guī)定計算。板式支護體系圍護墻的頂部，應設置

56、封閉圈梁（或稱鎖口梁）。圈梁的高度和寬度由計算確定，且不宜小于圍護墻的厚度。當圍護墻采用鉆孔灌注樁或現(xiàn)澆地下連續(xù)墻結構時，與圈梁相接部分的混凝土強度等級必須符合設計要求；圍護結構豎向鋼筋錨入圈梁內的長度，宜按受拉錨固要求考慮；圍護墻頂嵌入圈梁的深度不宜小于50mm。當圍護墻采用型鋼水泥土攪拌墻時，型鋼應穿過圈梁，伸出圈梁頂部不少于500mm。9.2 地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻的厚度應根據(jù)地下連續(xù)墻成槽機的規(guī)格、墻體的抗?jié)B要求、墻體的受力和變形計算等綜合確定。現(xiàn)澆地下連續(xù)的常見墻厚為600、800、1000和1200mm。預制地下連續(xù)墻墻體厚度應略小于成槽寬度，墻厚不宜大于800mm。地下連續(xù)墻單元槽

57、段的平面形狀和成槽長度，應根據(jù)墻段的結構受力特性、槽壁穩(wěn)定性、環(huán)境條件和施工條件等因素綜合確定。單元槽段的平面形狀有一字形、L形、T形等，單元槽段又可組合成格形結構或圓筒形結構等結構形式。當采用2根混凝土導管澆筑時，現(xiàn)澆地下連續(xù)墻一字形槽段的成槽長度一般不大于6m，L形、T形等槽段各肢長度總和不宜大于6m。為了便于吊裝和運輸，預制地下連續(xù)墻一般采用空心截面，墻段平面長度根據(jù)設備吊裝能力確定，一般為3m5m。應按9.1節(jié)規(guī)定對地下連續(xù)墻內力、變形和穩(wěn)定性進行計算，并驗算地下連續(xù)墻的截面強度和裂縫寬度。地下連續(xù)墻截面計算應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010- ）的相關規(guī)定。應對預

58、制地下連續(xù)墻在水平起吊和運輸過程中的各工況進行受力、變形和裂縫寬度計算。根據(jù)施工工況和吊裝階段內力計算包絡圖進行截面設計、確定開孔面積和截面空心率。由單元槽段筑成的格形結構墻體稱為格形地下連續(xù)墻。格形地下墻由內墻、中隔墻、外墻、帽梁等組成，內墻和外墻宜采用T型槽段，且與中隔墻應采用剛性接頭連接。其設計計算應符合下列要求：內力和變形按彈性地基中的空間結構采用基床系數(shù)法計算；內外墻之間的土壓力應考慮谷倉效應，外墻外側采用靜止土壓力；無支撐的格形地下連續(xù)墻應按6.1.3條規(guī)定進行各項穩(wěn)定性驗算，以及墻底和墻前地基應力的驗算； 應對內墻、外墻與中隔墻之間的接頭強度進行計算。由單元槽段筑成的圓筒形結構墻

59、體稱為圓筒形地下連續(xù)墻，其設計計算應符合下列要求：圓筒形地下連續(xù)墻以環(huán)向軸力起主要控制作用。由于土方開挖和地質條件等因素的影響，應對圓筒形地下連續(xù)墻處于非均勻圍壓受力狀態(tài)下進行設計計算。內力和變形宜按彈性地基中的空間結構采用基床系數(shù)法計算。也可按軸對稱結構取單位寬度的墻體作為豎向彈性地基梁計算。宜采用整體滑移穩(wěn)定驗算法進行穩(wěn)定性驗算。地下連續(xù)墻槽段施工接頭根據(jù)受力特性分為柔性接頭和剛性接頭。柔性接頭包括：圓形鎖口管接頭、波紋管接頭、楔形接頭、工字鋼接頭、鋼筋混凝土預制接頭、預制地下連續(xù)墻現(xiàn)澆接頭等。剛性接頭包括：一字形和十字形穿孔鋼板接頭、鋼筋承插式接頭等。地下連續(xù)墻工程宜采用柔性接頭，當根據(jù)

60、結構受力特性地下連續(xù)墻槽段需形成整體時，槽段間可采用剛性接頭。采用剛性接頭時應根據(jù)實際受力狀態(tài)驗算槽段接頭的強度。預制地下連續(xù)墻單幅墻段的兩端宜采用凹口形式以方便墻段連接和增強接頭止水性能。鋼筋混凝土預制接頭宜設計為近似工字型截面，以增加預制接頭與現(xiàn)澆墻體接觸面的滲透路徑。鋼筋混凝土預制接頭內力計算除考慮基坑開挖與換撐施工工況外，尚應對其在水平起吊和運輸過程中的各工況進行受力、裂縫和變形驗算。并根據(jù)施工工況和吊裝階段內力計算包絡圖進行截面設計。在淺層砂性較重的土層中成槽施工地下連續(xù)墻，可采取如槽壁預加固、預降水等措施確保槽壁穩(wěn)定性。采用地下連續(xù)墻作為圍護結構，一般不另行設置防滲帷幕，但墻體和槽