1、廣東珠三角城際軌道交通新白廣線XBZH-1標(biāo)【機(jī)場(chǎng)T3航站樓站】主體結(jié)構(gòu)高支模專項(xiàng)施工方案PAGE PAGE 83目 錄TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc476929912 1.工程概況 PAGEREF _Toc476929912 h 2 HYPERLINK l _Toc476929913 2編制依據(jù) PAGEREF _Toc476929913 h 2 HYPERLINK l _Toc476929914 3施工部署 PAGEREF _Toc476929914 h 2 HYPERLINK l _Toc476929915 31施工順序及施工方法 PAGEREF _To

2、c476929915 h 3 HYPERLINK l _Toc476929916 32垂直通道及運(yùn)輸設(shè)備 PAGEREF _Toc476929916 h 3 HYPERLINK l _Toc476929917 33主要機(jī)械設(shè)備進(jìn)場(chǎng)計(jì)劃 PAGEREF _Toc476929917 h 6 HYPERLINK l _Toc476929918 34勞動(dòng)力計(jì)劃 PAGEREF _Toc476929918 h 6 HYPERLINK l _Toc476929919 4.主體結(jié)構(gòu)模板及支架設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc476929919 h 6 HYPERLINK l _Toc476929920 4.

3、1 側(cè)墻模板及支撐體系計(jì)算 PAGEREF _Toc476929920 h 7 HYPERLINK l _Toc476929921 4.2 框架柱模板及支撐體系 PAGEREF _Toc476929921 h 14 HYPERLINK l _Toc476929922 4.3 頂板模板及支撐體系計(jì)算 PAGEREF _Toc476929922 h 18 HYPERLINK l _Toc476929923 4.4 中板模板及支撐體系計(jì)算 PAGEREF _Toc476929923 h 21 HYPERLINK l _Toc476929924 4.5 頂板縱梁模板及支撐體系計(jì)算 PAGEREF _T

4、oc476929924 h 24 HYPERLINK l _Toc476929925 4.6 中板縱梁模板及支撐體系計(jì)算 PAGEREF _Toc476929925 h 29 HYPERLINK l _Toc476929926 4.7 橫梁模板及支撐體系計(jì)算 PAGEREF _Toc476929926 h 33 HYPERLINK l _Toc476929927 4.8 端頭墻模板及支撐體系計(jì)算PAGEREF _Toc476929927 h 42 HYPERLINK l _Toc476929928 4.9中板模板及支架不拆除回頂計(jì)算 PAGEREF _Toc476929928 h 42 HYP

5、ERLINK l _Toc476929929 5.模板施工 PAGEREF _Toc476929929 h 43 HYPERLINK l _Toc476929930 5.1材料的選用 PAGEREF _Toc476929930 h 43 HYPERLINK l _Toc476929931 5.2支撐體系 PAGEREF _Toc476929931 h 43 HYPERLINK l _Toc476929932 5.3模板加工 PAGEREF _Toc476929932 h 44 HYPERLINK l _Toc476929933 5.4模板堆放 PAGEREF _Toc476929933 h 4

6、5 HYPERLINK l _Toc476929934 5.5模板安裝 PAGEREF _Toc476929934 h 45 HYPERLINK l _Toc476929935 5.6 模板拆除 PAGEREF _Toc476929935 h 46 HYPERLINK l _Toc476929936 5.7 結(jié)構(gòu)混凝土澆筑 PAGEREF _Toc476929936 h 46 HYPERLINK l _Toc476929937 6、高支模、腳手架安全保障措施 PAGEREF _Toc476929937 h 47 HYPERLINK l _Toc476929938 6.1模板支撐安全管理措施 P

7、AGEREF _Toc476929938 h 47 HYPERLINK l _Toc476929939 6.2安拆模板安全技術(shù)措施 PAGEREF _Toc476929939 h 48 HYPERLINK l _Toc476929940 6.3防止高支模支撐系統(tǒng)失穩(wěn)的措施 PAGEREF _Toc476929940 h 50 HYPERLINK l _Toc476929941 7.質(zhì)量保證措施 PAGEREF _Toc476929941 h 50 HYPERLINK l _Toc476929942 7.1質(zhì)量管理措施和管理體系 PAGEREF _Toc476929942 h 50 HYPERL

8、INK l _Toc476929943 7.2模板質(zhì)量保證措施 PAGEREF _Toc476929943 h 51 HYPERLINK l _Toc476929944 7.3其它保證措施 PAGEREF _Toc476929944 h 51 HYPERLINK l _Toc476929945 7.4質(zhì)量通病和防止措施 PAGEREF _Toc476929945 h 52 HYPERLINK l _Toc476929946 8. 模板及支撐架失穩(wěn)的應(yīng)急預(yù)案 PAGEREF _Toc476929946 h 53 HYPERLINK l _Toc476929947 8.1應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)工作程序 P

9、AGEREF _Toc476929947 h 53 HYPERLINK l _Toc476929948 8.2支撐架失穩(wěn)險(xiǎn)情發(fā)生后處理程序 PAGEREF _Toc476929948 h 53 HYPERLINK l _Toc476929949 8.3 應(yīng)急救援的主要任務(wù) PAGEREF _Toc476929949 h 54 HYPERLINK l _Toc476929950 8.4 成立搶險(xiǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組 PAGEREF _Toc476929950 h 54 HYPERLINK l _Toc476929951 8.5 恢復(fù)生產(chǎn)及應(yīng)急搶險(xiǎn)總結(jié) PAGEREF _Toc476929951 h 56 H

10、YPERLINK l _Toc476929952 9.附件 PAGEREF _Toc476929952 h 56廣東珠三角城際軌道交通新白廣線XBZH-1標(biāo)機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體結(jié)構(gòu)高支模專項(xiàng)施工方案1.工程概況新白廣線新塘經(jīng)白云機(jī)場(chǎng)至廣州北站城際軌道交通站前工程XBZH-1標(biāo)【機(jī)場(chǎng)T3航站樓站】，為土建預(yù)留車站，站中心里程為右DK56+426，車站長(zhǎng)315.8m，車站范圍內(nèi)軌道坡度為2，車站標(biāo)準(zhǔn)斷面寬度為23.5m，主體建筑面積15396；車站主體采用明挖法施工，為地下二層三跨框架結(jié)構(gòu)，島式站臺(tái)，地下二層層高8.435m,地下一層層高5.55m,頂、中、底梁采用縱梁形式。車站兩端設(shè)置盾構(gòu)始發(fā)井

11、，該區(qū)域底板下沉；車站兩端各設(shè)置外掛風(fēng)亭，外掛風(fēng)亭均為地下一層。機(jī)場(chǎng)T3站為土建預(yù)留車站，遠(yuǎn)期規(guī)劃與白云機(jī)場(chǎng)第三航站樓銜接，近期僅實(shí)施主體結(jié)構(gòu)，風(fēng)亭、出入口不實(shí)施。2編制依據(jù)城市軌道交通技術(shù)規(guī)范(GB50490-2009)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB502042002)（2011版）建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ592011)建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(JGJ8091)國(guó)家、廣東省的其他現(xiàn)行相關(guān)規(guī)范、規(guī)程。3施工部署機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體

12、結(jié)構(gòu)采用明挖法施工，為地下二層三跨鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)。由底板、側(cè)墻、中板、頂板、框架柱、框架梁等組成，標(biāo)準(zhǔn)段底板厚度分為1200mm，底縱梁截面1800mm x 2500mm，地下二層側(cè)墻厚1000mm，地下二層框架柱截面800mm x 1200mm，中板厚400mm，中縱梁截面1500mm x 1200mm，地下一層側(cè)墻厚800mm，頂板厚900mm,標(biāo)準(zhǔn)段頂縱梁截面1400mm x 2100mm，擴(kuò)大段頂縱梁截面1400mm x 2500mm，地下一層框架柱截面800mm x 1200mm。梁結(jié)構(gòu)尺寸較多，為施工帶來(lái)了一定的困難，是本方案的施工重難點(diǎn)。整個(gè)高支模支撐架系統(tǒng)采用483.5mm的鋼

13、管配合頂托和廠制定型模板相結(jié)合的實(shí)行，局部梁體處加密布置以加強(qiáng)。 機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體結(jié)構(gòu)框架梁位置及尺寸表表3-1 序號(hào)部位梁型尺寸（mm）典型梁型備注1底板縱梁1800 x 2500底板不納入本方案2底板暗梁8001200底板不納入本方案3底板橫梁12003585底板不納入本方案4中板縱梁120015005中板環(huán)框梁22002200260022006中板次梁或暗梁60080080080080010004004008008007頂板縱梁1400250014002100140021008頂板環(huán)框梁90022009頂板次梁80010009001200800100010頂板過梁800220031施

14、工順序及施工方法機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體結(jié)構(gòu)采取水平分區(qū)縱向分層的方法組織施工，根據(jù)開挖分段和機(jī)場(chǎng)東南渠遷改進(jìn)度，整個(gè)車站分2個(gè)作業(yè)區(qū)10施工段平行流水作業(yè)，主體結(jié)構(gòu)施工段劃分則考慮分段標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度為2040米，施工段水平劃分如圖3-1所示。主體結(jié)構(gòu)分層施工步驟為：施做圍護(hù)結(jié)構(gòu)-土方開挖，支撐體系施工，隨開挖隨支撐，直至開挖至基坑底面-施做綜合接地網(wǎng)、底板防水層，澆筑底板、底縱梁，施做側(cè)墻防水層，澆筑側(cè)墻、結(jié)構(gòu)柱、中板、中縱梁-待相關(guān)構(gòu)件砼強(qiáng)度達(dá)80%以上時(shí)拆除相關(guān)支撐，施做余下側(cè)墻防水層，澆筑側(cè)墻，結(jié)構(gòu)柱、頂板、頂縱梁、頂板防水層-待頂板、頂縱梁強(qiáng)度達(dá)到80%以上后，拆除支撐-回填覆土機(jī)場(chǎng)T3航站樓

15、站主體結(jié)構(gòu)分層施工順序橫斷面見圖3-2、圖3-3。32垂直通道及運(yùn)輸設(shè)備基坑的標(biāo)準(zhǔn)段平均開挖深度為18.4m，盾構(gòu)井部分平均開挖深度為21.72m，為了保證施工人員的安全，設(shè)置堅(jiān)固的鋼管梯籠作為上下通道，梯籠采用折返梯，每級(jí)設(shè)休息平臺(tái)，梯籠四周用鋼網(wǎng)片封閉。主體結(jié)構(gòu)施工作業(yè)一區(qū)利用25T汽車作為垂直運(yùn)輸設(shè)備，后期施工作業(yè)二區(qū)垂直運(yùn)輸設(shè)備全線設(shè)置3臺(tái)6T荷載塔吊，必要時(shí)擬增加25T汽車吊配合提升。圖3-1：機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體結(jié)構(gòu)施工順序水平劃分示意圖圖3-2：機(jī)場(chǎng)T3航站樓站標(biāo)準(zhǔn)段主體結(jié)構(gòu)分層施工順序橫斷面圖圖3-3：機(jī)場(chǎng)T3航站樓站盾構(gòu)井段主體結(jié)構(gòu)分層施工順序橫斷面圖33主要機(jī)械設(shè)備進(jìn)場(chǎng)計(jì)劃

16、主要機(jī)械設(shè)備計(jì)劃表 （詳見表3-2）主要機(jī)械設(shè)備表 表3-2機(jī)械名稱規(guī)格型號(hào)額定功率（kw）或容量（m3）噸位數(shù)量（臺(tái)）龍門吊6T3圓盤鋸MJ404505電刨M(fèi)B504500mm5水準(zhǔn)儀DZS022mm1全站儀TS0621全站儀TS120111汽車吊25T15kw134勞動(dòng)力計(jì)劃根據(jù)結(jié)構(gòu)工程性質(zhì)，結(jié)合本次施工的特點(diǎn)，綜合考慮工程的工期要求和施工場(chǎng)地條件的限制，確定主體施工的工力數(shù)量。每個(gè)工作斷面勞動(dòng)力配置見表3-3。主體結(jié)構(gòu)主要工種勞動(dòng)力計(jì)劃表 表3-3序號(hào)工種人數(shù)1模板工102架子工143鋼筋工104電 工15測(cè)量工46起重工48雜工4合計(jì)47人注：以上人員作為參考，必要時(shí)根據(jù)施工情況增減人

17、員，在施工中盡量利用多技人員。4.主體結(jié)構(gòu)模板及支架設(shè)計(jì)計(jì)算機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體結(jié)構(gòu)采用明挖法施工，為地下二層三跨鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)。主體混凝土采用現(xiàn)場(chǎng)澆筑，混凝土采用泵送，插入式振搗器振搗，澆筑速度取1m/h。標(biāo)準(zhǔn)段地下二層層高8.435m,地下一層層高5.55m，側(cè)墻模板采用廠制定型鋼模板及自帶支撐體系；結(jié)構(gòu)柱采用廠制定型鋼模板及自帶支撐體系；框架梁、梁板采用15mm厚木膠板，7070mm方木作為木膠板背肋，483.5碗扣式腳手架作為支撐體系。4.1 側(cè)墻模板及支撐體系計(jì)算地下二層側(cè)墻根據(jù)施工圖紙要求，需分兩次澆筑，第一次底板澆筑第四道鋼撐頂，第一段側(cè)墻混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度后拆除模板，進(jìn)行混凝土

18、養(yǎng)生并達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，施做第四道鋼管倒撐，拆除第三道腰梁和支撐，再澆筑地下二層剩余側(cè)墻；地下一層側(cè)墻一次澆筑完成。根據(jù)側(cè)墻澆筑高度，我們定制三套廠制定型鋼模板和支撐體系。其中第一套混凝土澆筑高度為2m定型鋼模板和支撐體系，第二套混凝土澆筑高度為4.8m定型鋼模板和支撐體系，第三套混凝土澆筑高度為4.6m定型鋼模板和支撐體系。側(cè)墻混凝土澆筑高度見下表：序號(hào)側(cè)墻部位側(cè)墻澆筑高度（m）采用模板備注1小里程盾構(gòu)井段側(cè)墻和端頭墻站臺(tái)層第第一段4.0第三套2站臺(tái)層第第二段4.73第二套3站廳層4.45第三套4擴(kuò)大段和標(biāo)準(zhǔn)段站臺(tái)層第第一段1.65第一套5站臺(tái)層第第二段4.73第二套6站廳層4.45第三套7大里

19、程盾構(gòu)井段側(cè)墻和端頭墻站臺(tái)層第第一段4.47第三套8站臺(tái)層第第二段4.29第二套9站廳層4.45第三套機(jī)場(chǎng)T3航站樓站側(cè)墻模板采用廠制定型鋼模板，面板采用5mm厚鋼板；豎肋用6mm厚50mm寬鋼肋，間距300mm；橫肋采用6厚50mm寬角鋼，間距250mm；每塊模板長(zhǎng)度1500mm，高度600mm。模板支架外撐14#槽鋼2條焊接而成，內(nèi)撐10#槽鋼，每塊1500m模板配2個(gè)支架，支架用483.5鋼管連接，每套模塊定制總長(zhǎng)72m。模板截面及側(cè)面如下圖：4.1.1主要用材和荷載參數(shù)1、主要用材為：Q235鋼2、鋼彈性模量：Es2.1105MPa3、Q235鋼容許應(yīng)力如下：查“路橋施工計(jì)算手冊(cè)”得w

20、=145 Mpa=140 Mpa=85 Mpa4.1.2混凝土側(cè)壓力的計(jì)算混凝土側(cè)壓力的計(jì)算采用以下兩公式計(jì)算，并取其小值1、P=*h= 123 KN/ h按4.73m計(jì)算,假設(shè)一次澆筑高度為4.73m2、P=0.22*t0*1*2*v1/2=51.5 KN/混凝土的重力密度=24 KN/混凝土的初凝時(shí)間t0=10外加劑影響修正系數(shù)1=1.2塌落度影響修正系數(shù)2=1.15混凝土澆注的速度 v=0.5 根據(jù)后面材料安全儲(chǔ)備多次計(jì)算取得考慮施工、振動(dòng)、傾倒荷載 P0=6kN/ 經(jīng)驗(yàn)值所以混凝土的側(cè)壓力取小值P=57.5kN/4.1.2.1面板的計(jì)算筋豎向槽鋼的間距為300mm，取一10mm寬的板條

21、作為計(jì)算單元由于鋼板的連續(xù)性,單元可簡(jiǎn)化為如下簡(jiǎn)圖：q=（P*板條寬度10mm）即如下q=0.5752kN/ml=0.3m 面板厚度=5mmMmax=1/12*q*l2=0.004314197kN.m查結(jié)構(gòu)力學(xué)W=1/6*a*h2=0.041666667cm查結(jié)構(gòu)力學(xué)W=Mmax/ W=103.5Mpa145Mpa滿足要求f=q*l4/384EI=0.3210mm0.75mm滿足要求4.1.2.2主背筋的計(jì)算主背筋采用5#角鋼焊接于面板上，其力傳給背架，最后通過對(duì)拉桿固定5#角鋼的截面特性如下：5#角鋼：b=5Ix=11.21cm4Wx=7.89cmSx=6.1cmAs=4.8cm2EA=10

22、0800kNEI=23541000kN.mm取一0.6m*1.5m標(biāo)準(zhǔn)模板計(jì)算，主筋間距為250mm，1.5m平板有兩道主背架，先視其主背架強(qiáng)度和剛度是滿足要求的，則主筋的力學(xué)簡(jiǎn)化模型如下圖所示：q=14.4kN/m (P*0.3)l=0.75m主筋間距a=250mm彎矩圖如下：剪力圖如下：Mmax=0.88kN.m彎矩圖取得Vmax=5.8kN剪力圖取得W=Mmax/ W=111.5Mpa145Mpa滿足要求=Vmax*Sx/Ixb=63.1Mpa85Mpa滿足要求f=0.71mm1.875mm滿足要求4.1.2.3主背架的計(jì)算主背架采用14#+10#槽鋼，通過鉤頭螺栓固定在模板上，力通過5

23、#角鋼傳給它每0.75m設(shè)一道背架，所有連接為焊接，其力學(xué)簡(jiǎn)化模型近似如下圖所示：14#槽鋼的截面特性如下：14#槽鋼：b=8Ix=609cm4Wx=87.1cmSx=52.4cmAs=21.3cm2EA=447300kNEI=1278900000kN.mm力學(xué)簡(jiǎn)化模型圖如下：q=43.1kN/m彎矩圖如下：剪力圖如下：軸力圖如下：背架的驗(yàn)算，從上圖可知通過計(jì)算可得，其最大彎矩Mmax=7.1kN.m 彎矩圖取得通過計(jì)算可得，其最大剪力Vmax=36kN 剪力圖取得通過計(jì)算可得，其最大軸力Nmax=217kN 軸力圖取得W=Mmax/ W=81.5Mpa145Mpa 滿足要求=Vmax*Sx/

24、Ixb=19.4Mpa85Mpa 滿足要求=Nmax/ AS=101.9Mpa140 Mpa 滿足要求f=4.8mmL/400=11.5mm 滿足要求4.1.2.4對(duì)拉桿的計(jì)算通過上面的計(jì)算可得，對(duì)拉桿所受的力為71Kn對(duì)拉桿的用材選用32的對(duì)拉桿（材質(zhì)45#鋼）斜對(duì)拉桿所受力N=154kNAs=804mm2=Nmax/ A=191.5Mpa210Mpa 滿足要求4.1.2.5結(jié)論1、由以上分析可知，側(cè)墻模板用材強(qiáng)度和剛度均滿足要求；2、連接螺栓和拉桿均為外購(gòu)件，必須按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)采購(gòu)3、模板使用之前請(qǐng)從使用說(shuō)明中查看注意事項(xiàng)4、以上計(jì)算是在設(shè)定的條件下進(jìn)行的，請(qǐng)嚴(yán)格按照以上條件施工，特別要控制好

25、混凝土的澆筑速度。4.2 框架柱模板及支撐體系機(jī)場(chǎng)T3航站樓站格構(gòu)柱共66根，格構(gòu)柱長(zhǎng)1.2m，寬0.8m，擴(kuò)大段和標(biāo)準(zhǔn)段高度為6.03m，共62根，盾構(gòu)井格構(gòu)柱高度為9.71m，共4根為后期澆筑。格構(gòu)柱采用廠制定型鋼模板，面板采用5mm厚鋼板；豎肋采用8#槽鋼，間距267mm；橫肋采用5mm厚80mm寬鋼肋，間距250mm；模板高度按6.05m分2節(jié)*2m+1節(jié)*1.15m+1節(jié)*0.9m共4節(jié)組成，北架14#槽鋼2條焊接而成，模板間采用25螺栓連接，格構(gòu)柱模板共定做2套。模板截面及側(cè)面如下圖：4.2.1主要用材和荷載參數(shù)1、主要用材為：Q235鋼2、鋼彈性模量：Es2.1105MPa3、Q

26、235鋼容許應(yīng)力如下：查“路橋施工計(jì)算手冊(cè)”得w=145 Mpa=140 Mpa=85 Mpa4.2.2混凝土側(cè)壓力的計(jì)算混凝土側(cè)壓力的計(jì)算采用以下兩公式計(jì)算，并取其小值1、P=*h= 153.7 KN/ h按6.5m計(jì)算,假設(shè)一次澆筑高度為6.05m2、P=0.22*t0*1*2*v1/2=89.2 KN/混凝土的重力密度=24 KN/混凝土的初凝時(shí)間t0=10外加劑影響修正系數(shù)1=1.2塌落度影響修正系數(shù)2=1.15混凝土澆注的速度 v=1.5 根據(jù)后面材料安全儲(chǔ)備多次計(jì)算取得考慮施工、振動(dòng)、傾倒荷載 P0=6kN/ 經(jīng)驗(yàn)值所以混凝土的側(cè)壓力取小值P=95.2kN/4.1.2.1面板的計(jì)算

27、主筋豎向槽鋼的間距為300mm，取一10mm寬的板條作為計(jì)算單元由于鋼板的連續(xù)性,單元可簡(jiǎn)化為如下簡(jiǎn)圖：q=（P*板條寬度10mm）即如下q=0.9524kN/ml=0.3m 面板厚度=6mmMmax=1/12*q*l2=0.007142986kN.m查結(jié)構(gòu)力學(xué)W=1/6*a*h2=0.06cm查結(jié)構(gòu)力學(xué)W=Mmax/ W=119.0Mpa145Mpa滿足要求f=q*l4/384EI=0.5315mm0.75mm滿足要求4.1.2.2主背筋的計(jì)算主背筋采用5#槽鋼焊接于面板上，其力傳給背架，最后通過對(duì)拉桿固定8#角鋼的截面特性如下：8#角鋼：b=5Ix=101cm4Wx=25.3cmSx=15

28、.1cmAs=10.2cm2EA=214200kNEI=212100000kN.mm取一2m標(biāo)準(zhǔn)節(jié)模板計(jì)算，主筋間距為300mm，2m節(jié)平板有兩道主背架，先視其主背架強(qiáng)度和剛度是滿足要求的，則主筋的力學(xué)簡(jiǎn)化模型如下圖所示：q=28.6kN/m(P*0.3)l=1m主筋間距a=300mm彎矩圖如下：剪力圖如下：Mmax=3.6kN.m彎矩圖取得Vmax=14.3kN剪力圖取得W=Mmax/ W=142.3Mpa145Mpa滿足要求=Vmax*Sx/Ixb=42.8Mpa85Mpa滿足要求f=1.3mm2.5mm滿足要求4.2.2.3主背架的計(jì)算主背架采用14#雙拼槽鋼，焊接在主筋8#槽鋼上，力通

29、過8#槽鋼傳給它每1m設(shè)一道背架，所有連接為焊接，其力學(xué)簡(jiǎn)化模型近似如下圖所示：14#槽鋼的截面特性如下：14#槽鋼：b=8Ix=609cm4Wx=87.1cmSx=52.4cmAs=21.3cm2EA=447300kNEI=1278900000kN.mm力學(xué)簡(jiǎn)化模型圖如下：q=92.5kN/m彎矩圖如下：剪力圖如下：背架的驗(yàn)算，從上圖可知通過計(jì)算可得，其最大彎矩Mmax=6.7kN.m 彎矩圖取得通過計(jì)算可得，其最大剪力Vmax=36kN 剪力圖取得通過計(jì)算可得，其最大軸力Nmax=217kN 軸力圖取得W=Mmax/ W=76.9Mpa145Mpa 滿足要求=Vmax*Sx/Ixb=13.

30、4Mpa85Mpa 滿足要求=Nmax/ AS=0.0Mpa140 Mpa 滿足要求f=2.1mmL/400=5.8mm 滿足要求4.2.2.4對(duì)拉桿的計(jì)算通過上面的計(jì)算可得，對(duì)拉桿所受的力為71Kn對(duì)拉桿的用材選用25的對(duì)拉桿（材質(zhì)45#鋼）斜對(duì)拉桿所受力N=71kNAs=491mm2=Nmax/ A=144.6Mpa210Mpa 滿足要求4.2.2.5連接螺栓的計(jì)算正面模板和側(cè)面模板主要是通過連接螺栓連接，連接螺栓主要受到拉力和剪力，每2m標(biāo)準(zhǔn)節(jié)單側(cè)共設(shè)10個(gè)C級(jí)M20普通螺栓,其抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取130MP，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取170Mp.單側(cè)螺栓共同能承受的剪力和拉力分別如下：剪力:Fv=f

31、vb*d2/4*n=408.2kN拉力:Ft=ft*d2/4*n=533.8kN單側(cè)螺栓實(shí)際承受的剪力和拉力分別如下：剪力:Fv=P*S1=114.3kN拉力:Ft=P*S2/2=76.2kN從上面的計(jì)算可知，連接螺栓實(shí)際承受的剪力和拉力都遠(yuǎn)小于其極限承載力，所以連接螺栓是滿足要求。4.2.2.6結(jié)論1、由以上分析可知，方柱模板用材強(qiáng)度和剛度均滿足要求；2、連接螺栓和拉桿均為外購(gòu)件，必須按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)采購(gòu)3、模板使用之前請(qǐng)從使用說(shuō)明中查看注意事項(xiàng)4、以上計(jì)算是在設(shè)定的條件下進(jìn)行的，請(qǐng)嚴(yán)格按照以上條件施工，特別要控制好混凝土的澆筑速度。4.3 頂板模板及支撐體系計(jì)算頂板采用15mm厚木膠板，7070

32、mm方木作為木膠板背肋，483.5碗扣式腳手架作為支撐體系。頂板厚度為900mm，腋角為300900mm，腳手架及模板設(shè)置為：腳手架立桿縱、橫向間距為600600mm，步距為1200mm，立桿頂部采用可調(diào)托座， 上設(shè)1根100100mm方木做為主龍骨，7070mm木方按間距200mm布置于主龍骨上方，最后在木方上鋪設(shè)15mm厚木膠板做模板。頂板模板及支撐體系見下圖。4.3.1頂板模板計(jì)算取900mm結(jié)構(gòu)頂板，腋角高度為300mm，頂板取1200mm進(jìn)行驗(yàn)算。底模上荷載有：新澆筑鋼筋混凝土自重荷載：G1=251.2=30.0KN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：G2=4KN/m2模板自重荷載：木膠板

33、密度取0.75 g/cm3 0.7515000=11250g其自重荷載：G3=0.011259.8=0.11KN/m2施工人員及設(shè)備荷載：G4=2.5KN/m2傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：G5=2KN/m2由建筑施工手冊(cè)，得相關(guān)荷載的系數(shù)。作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值G總=1.2G1+1.4(G2+G4+G5)=1.230.0+1.4(4+2.5+2)=36.0+11.9=47.9 KN/m2。4.3.1.1頂板模板計(jì)算Mmax=0.125qL2=0.12547.90.20.22=0.048KNM截面抵抗矩W=bh2/6=200152/6=0.75104mm3=Mmax/W=0.048106/(0.7

34、5104)=6.40MPa0=11 Mpa（木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）慣性矩I=bh3/12=1/12200153=56250.0mm4撓度f(wàn)=0.677ql4/100EI=0.67747.90.202004/(100910356250.0) =0.205mm0=L/400=200/400=0.50mm4.3.1.2頂板背肋計(jì)算方木作為木膠板背肋，間距為200mm，跨距600mm，按三跨梁計(jì)算。G=1.2（G1+G3）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(30.0+0.11) +1.4(4+2.5+2) =36.13+11.9=48.03 KN/m2最大跨中彎矩Mmax=0.1ql2=0.148.0

35、30.200.62=0.346KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7m3=M/W=0.346106/57166.7=6.050=11 Mpa（杉木容許應(yīng)力設(shè)計(jì)值）方木最大剪力V=0.6ql=0.648.030.200.6=3.46KN方木抗剪強(qiáng)度=3V/2bh=33.46103/(27070)=1.060=1.70 N/mm2符合要求。4.3.1.3頂板橫肋計(jì)算支架縱距600，橫距600，步距1200，橫楞采用1根100100mm方木，按兩跨連續(xù)梁計(jì)算。背肋重荷載：G6=0.87710059.8/106=0.192KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+

36、G4+G5)=1.2(30.0+0.11+0.192) +1.4(4+2.5+2) =36.36+11.9=48.27 KN/m2最大跨中彎矩Mmax=0.1ql2=0.148.270.600.62=1.043KNM截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166666.7m3=M/W=1.043106/166666.7=6.260=11 Mpa（杉木容許應(yīng)力設(shè)計(jì)值）方木最大剪力V=0.6ql=0.648.270.600.6=10.43KN方木抗剪強(qiáng)度=3V/2bh=310.43103/(2100100)=1.570=1.70 N/mm2符合要求。4.3.2 頂板支撐體系計(jì)算縱距0.6m，

37、橫距0.6m，步距1.2m。取最大層高5.55m計(jì)算：每根立桿承受鋼筋砼重量N1=251.20.60.6=10.8KN模板重量：N2=0.110.60.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.1920.60.6=0.069KN橫楞方木重量：N4=0.1310.60.6=0.047KN施工人員及設(shè)備荷載：N5=2.50.60.6=0.9KN振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：N6=40.36=1.44KN腳手架自重：384kg/mN7=3.845+(0.6+0.6)5.55/1.29.8/1000=0.397KN扣件自重：N8=513.22/1.2=110N=0.11KN單根立桿總荷載 N底=1.2(N1+

38、N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.211.463+1.42.34=17.074KN按穩(wěn)定性計(jì)算立桿最低一步的受壓應(yīng)力為：長(zhǎng)細(xì)比：=l0/i =1200/15.78=76100，滿足要求查表得=0.352N/A=17074/（0.352489）=99.25N/mm2f=215N/mm2符合要求。4.4 中板模板及支撐體系計(jì)算樓板采用15mm厚木膠板，7070mm方木作為木膠板背肋，483.5碗扣式腳手架作為支撐體系。中板厚度為400mm，腋角為300900mm，腳手架及模板設(shè)置為：腳手架立桿縱、橫向間距為600900mm，步距為1200mm，立桿頂部采用可調(diào)托座， 上設(shè)

39、1根100100mm方木做為主龍骨，7070mm木方按間距200mm布置于主龍骨上方，最后在木方上鋪設(shè)15mm厚木膠板做模板。中板模板及支撐體系見下圖。4.4.1中板模板計(jì)算取400mm結(jié)構(gòu)中板，腋角高度為300mm，中板取800mm進(jìn)行驗(yàn)算。底模上荷載有：新澆筑鋼筋混凝土自重荷載：G1=2.59.80.8=19.6KN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：G2=4KN/m2模板自重荷載：木膠板密度取0.75 g/cm3 0.7515000=11250g其自重荷載：G3=0.011259.8=0.11KN/m2施工人員及設(shè)備荷載：G4=2.5KN/m2傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：G5=2KN/m2由建筑施

40、工手冊(cè)，得相關(guān)荷載的系數(shù)。作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值G總=1.2G1+1.4(G2+G4+G5)=1.219.6+1.4(4+2.5+2)=23.52+11.9=35.42 KN/m2。4.4.1.1中板模板計(jì)算Mmax=0.125qL2=0.12535.420.200.202=0.036KNM截面抵抗矩W=bh2/6=200152/6=7.5103mm3=Mmax/W=0.036106/(7.5103)=4.8MPa0=11 Mpa（木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）慣性矩I=bh3/12=1/12200153=56250.0mm4撓度f(wàn)=0.677ql4/100EI=0.67735.420.2002004

41、/(100910356250) =0.16mm0=L/400=250/400=0.625mm4.4.1.2中板背肋計(jì)算方木作為木膠板背肋，間距為200mm，橫向跨距900mm，按三跨梁計(jì)算。G=1.2（G1+G3）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(19.6+0.11) +1.4(4+2.5+2) =23.65+11.9=35.55 KN/m2最大跨中彎矩Mmax=0.1ql2=0.135.550.200.90.9=0.58KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7m3=M/W=0.58106/57166.7=10.10=11 Mpa（杉木容許應(yīng)力設(shè)計(jì)值）方木最大剪力V=

42、0.6ql=0.635.550.200.9=3.9KN方木抗剪強(qiáng)度=3V/2bh=33.9103/(27070)=1.190=1.70 N/mm2符合要求。4.4.1.3中板橫肋計(jì)算支架縱距600，橫距900，步距1200，橫楞1根100100mm方木做為主龍骨，按兩跨連續(xù)梁計(jì)算。背肋重荷載：G6=0.87710059.8/106=0.192KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(19.6+0.11+0.192) +1.4(4+2.5+2) =23.83+11.9=35.73 KN/m2最大跨中彎矩Mmax=0.1ql2=0.135.730.600.92=

43、1.74KNM截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166666.7m3=M/W=1.74106/166666.7=10.40=11 Mpa（杉木容許應(yīng)力設(shè)計(jì)值）方木最大剪力V=0.6ql=0.635.730.600.9=11.58KN方木抗剪強(qiáng)度=3V/2bh=311.58103/(2100100)=1.640=1.70 N/mm2符合要求。4.4.2中板支撐體系計(jì)算縱距0.6m，橫距0.9m，步距1.2m。取最大層高10.81m計(jì)算：每根立桿承受鋼筋砼重量N1=250.80.60.9=10.8KN模板重量：N2=0.110.60.9=0.060KN模板背肋重量：N3=0.1540.

44、60.9=0.084KN橫楞方木重量：N4=0.1310.60.9=0.071KN施工人員及設(shè)備荷載：N5=2.50.60.9=1.35KN振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：N6=40.54=2.16KN腳手架自重：384kg/mN7=3.8410.5+(0.6+0.9)10.81/1.29.8/1000=0.91KN扣件自重：N8=913.22/1.2=154N=0.20KN單根立桿總荷載 N底=1.2(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.212.13+1.43.51=19.47KN按穩(wěn)定性計(jì)算立桿最低一步的受壓應(yīng)力為：長(zhǎng)細(xì)比：=l0/i =1200/15.78=7610

45、0，滿足要求查表得=0.352N/A=19470/（0.352489）=113.11N/mm2f=215N/mm2符合要求。4.5頂板縱梁模板及支撐體系計(jì)算由表3-1可知，頂板縱梁結(jié)構(gòu)尺寸表4-1所示機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體結(jié)構(gòu)頂板縱梁位置及尺寸表表4-1序號(hào)部位梁型尺寸（mm）典型梁型備注1底板縱梁1800 x 2500底板不納入本方案2頂板縱梁14002500（上翻）14002100（上翻）14002100（上翻）頂板縱梁底模和側(cè)模均采用15mm厚木膠板；底模采用間距150mm的7070mm木枋，橫楞采用2根100100mm方木。側(cè)模采用間距250mm的70700mm木枋，梁高大于650mm時(shí)

46、，沿高設(shè)400mm間距的拉桿固定側(cè)模，螺栓直徑為14mm；背肋木枋背設(shè)2根并排483.5mm鋼管做為主龍骨，縱向間距為600mm。支架采用483.5mm滿堂腳手架，底模支架縱距為600mm、橫距為600mm、步距為1200mm。取頂板縱梁14002500mm的模板及支撐體系進(jìn)行驗(yàn)算，若滿足要求， 14002100mm頂板縱梁亦可滿足要求。現(xiàn)取通用頂板縱梁14002500mm進(jìn)行驗(yàn)算。14002500mm頂板梁模板及支撐體系見下圖。4.5.1 梁側(cè)模計(jì)算新澆筑混凝土側(cè)壓力計(jì)算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即是

47、新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實(shí)踐，可按下列二式計(jì)算，并取其最小值：式中 F新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）c混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3t0新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）, 取4hV混凝土的澆灌速度（m/h）;取1.5m/hH混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取2.5m1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻外加劑時(shí)取1.22混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85；5090mm時(shí)，取1；110150mm時(shí)，取1.15。取1.15。底部側(cè)模混凝土荷載：=25x2.5=6

48、2.5kN/ m2頂部側(cè)?；炷梁奢d：=25x0.8=20.0kN/ m取三值中F=37.18kN/ m2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值4 kN/ m2，振搗砼產(chǎn)生的荷載取值2 KN/m2，則作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：q=37.181.2+(4+2)1.4=53.02KN/m24.5.1.1 梁側(cè)模模板計(jì)算（1）強(qiáng)度復(fù)核擬采用的木膠板的厚度為15mm，查建筑施工手冊(cè)，木膠板彈性模量：E=9.0103N/mm2；靜曲強(qiáng)度：w=11N/m2。截面抵抗扭矩W=bh2/6=0.250.0152/6=9.3810-6m3最大彎矩Mmax=0.125qL2=0.12553.

49、020.250.252=0.10KNM=Mmax/W=0.10/9.3810-61000=10.66N/m2w=11N/m2符合要求（2）剛度復(fù)核模板的撓度慣性矩I=bh3/12=1/12250153=70312.5mm4fqL4/150EI=53.020.252504/(1509.010370312.5)=0.55mmL/400=0.625符合剛度要求4.5.1.2 梁側(cè)模背肋計(jì)算方木間距為250mm，跨距600mm，按三跨連續(xù)梁計(jì)算。（1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大跨中彎矩M方=0.1ql2=0.153.020.250.62=0.48KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7mm

50、3=M/W=0.4810-3/5.7210-5=8.40 N/m2w=11N/m2符合要求（2）抗剪強(qiáng)度計(jì)算方木最大剪力V=0.6ql=0.653.020.250.6=4.77KN方木抗剪強(qiáng)度t=3V/2bh=34770/（27070）=1.461.7 N/mm2符合要求。4.5.1.3 梁側(cè)模橫肋計(jì)算橫楞采用圓鋼管483.5，查表得鋼管截面抵抗矩W=5.08cm3，慣性矩I=12.19cm4,模板支架支座間距600mm，方木背肋間距250mm , 按兩跨連續(xù)梁計(jì)算。q1=53.020.25=13.26KN/mP= q10.6=7.96 KN最大彎矩M=0.333Pl/2=0.3337.960

51、.6/2=0.80 KNm（橫楞鋼管為雙肢，故除2）=M/W=0.80106/5.08103=157.480=205 N/mm2最大剪力V=1.333 P/2=1.3337.96/2=5.31 KN125 N/mm2489mm2=61.125KN最大撓度f(wàn)=1.466 Pl3/100EI=1.4667.960.93/（1002.11053.110-6） =8.50/6.52=1.30mmf=600/400=1.50mm符合要求。4.5.1.4 梁側(cè)模穿梁螺栓計(jì)算在雙鋼管龍骨外側(cè)，沿梁高設(shè)400mm間距的拉桿固定側(cè)模，螺栓直徑為14mm。穿梁螺栓有效直徑為9.9mm穿梁螺栓有效面積為A=76.0

52、mm2穿梁螺栓最大容許拉力值為N=fA=12.92KN穿梁螺栓承受最大拉力N=53.020.250.4/1.2=4.42KNN=12.92KN穿梁螺栓強(qiáng)度滿足要求。4.5.2 梁底模計(jì)算4.5.2.1 梁底模模板計(jì)算F=c H=252.5=62.5KN/m2考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的垂直荷載，載荷標(biāo)準(zhǔn)值4KN/m2，振搗砼產(chǎn)生的荷載取值2 KN/m2，施工人員及設(shè)備荷載：G4=2.5KN/m2,模板自重荷載： 0.11KN/m2，則作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：q=62.51.2+（4+2+2.5）1.4=86.9KN/m2強(qiáng)度復(fù)核擬采用的木膠板的厚度為15mm，查建筑施工手冊(cè)，木膠板彈性模量：E=9

53、.0103N/mm2；靜曲強(qiáng)度：fm=11N/mm2。截面抵抗矩W=bh2/6=150152/6=0.56104mm3最大彎矩Mmax=0.125qL2=0.12586.90.150.152=0.037KNM=Mmax/W=0.037106/0.56104=6.61N/mm2fm=11N/mm2符合強(qiáng)度要求剛度復(fù)核模板的撓度慣性矩I=bh3/12=1/12150153=42187.5mm4撓度f(wàn)=0.677ql4/100EI=0.67786.90.151504/(100910342187.5) =0.12mm0=L/400=150/400=0.375mm符合剛度要求4.5.2.2 梁底模背肋計(jì)

54、算鋼管間距為600mm，按兩跨連續(xù)梁計(jì)算。q=（62.5+0.11）1.2+（4+2+2.5）1.4=87.1KN/m2抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大跨中彎矩M方=0.125ql2=0.12587.10.150.62=0.59KNM截面抵抗矩W=bh2/6=0.070.072/6=57166.7mm3=M/W=0.59106/57166.7=10.32N /mm211N/mm2符合要求抗剪強(qiáng)度計(jì)算方木最大剪力V=0.625ql=0.62587.10.150.6=4.90KN方木抗剪強(qiáng)度t=3V/2bh=34900/（2*70*70）=1.50N/mm21.70N/mm2符合要求。4.5.2.3 梁底模橫肋計(jì)

55、算支架縱距600，橫距600，步距1200，橫楞采用2根100100mm方木，按兩跨連續(xù)梁計(jì)算。背肋重荷載：G6=0.87710079.8/106=0.269KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(62.5+0.11+0.269)+1.4(4+2.5+2) =75.46+11.9=87.36KN/m2最大跨中彎矩Mmax=0.1ql2=0.187.360.600.62=1.887KNM截面抵抗矩W=bh2/6=2001002/6=333333.4m3=M/W=1.887106/333333.4=5.6610=11 Mpa（杉木容許應(yīng)力設(shè)計(jì)值）方木最大剪力V

56、=0.6ql=0.687.360.600.6=18.87KN方木抗剪強(qiáng)度=3V/2bh=318.87103/(2100200)=1.4030=1.70 N/mm2符合要求。4.5.3 梁支撐體系計(jì)算縱距0.6m，橫距0.6m，步距1.2m。取最大層高5.15m計(jì)算：每根立桿承受鋼筋砼重量N1=252.50.60.6=22.5KN模板重量：N2=0.110.60.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.2690.60.6=0.097KN橫梁重量：N4=0.2620.60.6=0.095KN施工人員及設(shè)備荷載：N5=2.50.60.6=0.9KN振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：N6=40.36=1.44K

57、N腳手架自重：384kg/mN7=3.845+(0.6+0.6)5.15/1.29.8/1000=0.382KN扣件自重：N8=713.22/1.2=154N=0.15KN單根立桿總荷載 N底=1.2(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.223.27+1.42.34=31.2KN按穩(wěn)定性計(jì)算立桿最低一步的受壓應(yīng)力為：長(zhǎng)細(xì)比：=l0/i =1200/15.78=76100，滿足要求查表得=0.352N/A=31.2/（0.352489）=181.30N/mm2f=215N/mm2符合要求。4.6中板縱梁模板及支撐體系計(jì)算由表3-1可知，中板縱梁結(jié)構(gòu)尺寸表4-2所示：

58、機(jī)場(chǎng)T3航站樓站主體結(jié)構(gòu)中板縱梁位置及尺寸表表4-2序號(hào)部位梁型尺寸（mm）典型梁型備注1底板縱梁1800 x 2500底板不納入本方案2中板縱梁120015003頂板縱梁14002500（上翻）14002100（上翻）14002100（上翻）中板縱梁底模和側(cè)模均采用15mm厚木膠板；底模采用間距20mm的7070mm木枋，側(cè)模采用間距250mm的7070mm木枋，梁高大于650mm時(shí)，沿高設(shè)400mm間距的拉桿固定側(cè)模，螺栓直徑為14mm；背肋木枋背設(shè)2根并排483.5mm鋼管做為主龍骨，縱向間距為600mm。支架采用483.5mm滿堂腳手架，底模支架縱距為600mm、橫距為600mm、步距

59、為1200mm。取中板縱梁12001500mm的模板及支撐體系進(jìn)行驗(yàn)算。12001500mm頂板橫梁模板及支撐體系見下圖。4.6.1 梁側(cè)模計(jì)算新澆筑混凝土側(cè)壓力計(jì)算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即是新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實(shí)踐，可按下列二式計(jì)算，并取其最小值：式中 F新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）c混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3t0新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）, 取4hV混凝土的澆灌速度（m/h）;取1.5m/hH混

60、凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取2.5m1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻外加劑時(shí)取1.22混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85；5090mm時(shí)，取1；110150mm時(shí)，取1.15。取1.15。=25x1.5=37.5kN/ m2取二者中的較小值，F(xiàn)=37.18kN/ m2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值4 kN/ m2，振搗砼產(chǎn)生的荷載取值2 KN/m2，則作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：q=37.181.2+(4+2)1.4=53.02KN/m2橫梁側(cè)模模板、側(cè)模背肋、側(cè)模橫肋以及側(cè)模穿梁螺栓布置與4.5章縱梁