1、華能國(guó)際電力股份有限公司長(zhǎng)興電廠2016年度QC成果報(bào)告書降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差PAGE PAGE 52華能國(guó)際電力股份有限公司長(zhǎng)興電廠2012年度QC成果報(bào)告書降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差課題背景華能長(zhǎng)興電廠“上大壓小”工程2*660MW高效超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組為國(guó)內(nèi)首創(chuàng)，擁有多項(xiàng)世界領(lǐng)先技術(shù)，采用國(guó)產(chǎn)超超臨界鍋爐和汽輪發(fā)電機(jī)，為目前國(guó)內(nèi)一次再熱機(jī)組最高參29.3MPa/605/623，主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)達(dá)到國(guó)內(nèi)領(lǐng)先水平。先進(jìn)的技術(shù)和指標(biāo)保證了華能長(zhǎng)興電廠“上大壓小”項(xiàng)目在國(guó)內(nèi)同類型機(jī)組中的科技領(lǐng)先位置，2016年該項(xiàng)目分別獲得“國(guó)家優(yōu)質(zhì)工程金質(zhì)獎(jiǎng)”、“國(guó)家煤電節(jié)能減排示范電站”、“全球年度最佳工業(yè)水處

2、理金獎(jiǎng)”等諸多沉甸甸的榮譽(yù)和獎(jiǎng)項(xiàng)。為進(jìn)一步提提高機(jī)組組的經(jīng)濟(jì)濟(jì)效益，降降低企業(yè)業(yè)成本，華華能長(zhǎng)興興電廠對(duì)對(duì)運(yùn)行小小指標(biāo)嚴(yán)嚴(yán)抓細(xì)管管，對(duì)節(jié)節(jié)能、環(huán)環(huán)保指標(biāo)標(biāo)也提出出了更高高的要求求，向著“高高起點(diǎn)規(guī)規(guī)劃、高高標(biāo)準(zhǔn)建建設(shè)、高高水平管管理，高高效率產(chǎn)產(chǎn)出”的的“四高高”目標(biāo)標(biāo)前進(jìn)。長(zhǎng)興電廠鍋鍋爐風(fēng)煙煙系統(tǒng)兩兩側(cè)布置置，每側(cè)側(cè)各配有有空預(yù)器器、一次次風(fēng)機(jī)、送送風(fēng)機(jī)、汽汽動(dòng)引風(fēng)風(fēng)機(jī)等設(shè)設(shè)備。燃燃燒所得得的煙氣氣在空預(yù)預(yù)器中與與送入爐爐膛的空空氣進(jìn)行行熱交換換，并在在空預(yù)器器前后均均布置氧氧化鋯氧氧量計(jì)。名詞解釋：氧量：指鍋鍋爐燃燒燒所產(chǎn)生生煙氣中中氧氣含含量的百百分比。氧量偏差：指鍋爐爐尾部煙煙道呈兩兩

3、側(cè)布置置，兩側(cè)側(cè)氧量有有所不同同而產(chǎn)生生的差值值。一、小組概概況活動(dòng)課題降低1號(hào)爐爐兩側(cè)氧氧量偏差差小組名稱華能國(guó)際電電力股份份有限公公司長(zhǎng)興興電廠運(yùn)運(yùn)行四值值QC小小組課題類型現(xiàn)場(chǎng)型活動(dòng)時(shí)間2016年年4月20117年33月成立時(shí)間2016年年4月小組人數(shù)12人活動(dòng)率100%課題注冊(cè)日日期2016年年4月課題注冊(cè)編編號(hào)HNCD/QC-20116077所屬部門華能長(zhǎng)興電電廠運(yùn)行行部序號(hào)姓名性別崗位文化程度QC職務(wù)1程懷瑋男值長(zhǎng)大專組長(zhǎng)2潘友國(guó)男值長(zhǎng)本科技術(shù)顧問(wèn)3沈志碩男機(jī)長(zhǎng)大專副組長(zhǎng)4鐘琦男機(jī)長(zhǎng)大專對(duì)外協(xié)調(diào)5盛偉斌男值班員本科成果編寫6閆碧晨女巡檢本科數(shù)據(jù)整理7雷翔男值班員大專數(shù)據(jù)采集8泮建平

4、男值班員大專數(shù)據(jù)分析9沈永超男巡檢本科數(shù)據(jù)分析 10劉洋男巡檢本科活動(dòng)實(shí)施11王忠航男巡檢本科活動(dòng)實(shí)施12閔宇輝男巡檢本科現(xiàn)狀調(diào)查制表：程懷懷瑋 20116年44月制表：鐘琦 201制表：鐘琦 2015年6月二、選擇課課題1號(hào)機(jī)組兩側(cè)氧量偏差降至0.91號(hào)機(jī)組兩側(cè)氧量偏差降至0.9（ %） 以內(nèi)部門要求20162016年1-3月各負(fù)荷段氧量偏差均值（%）330-460MW460-550MW550-660MW均值1月1.141.251.061.152月1.211.231.121.193月1.191.271.091.181-3份月份各負(fù)荷段氧量偏差平均值為：1.173（%）從圖表中可以看出2016

5、年1-3月#1爐尾部煙道兩側(cè)氧量偏差均值為1.173，未達(dá)到部門給我們提出的技術(shù)要求。運(yùn)行現(xiàn)狀運(yùn)行現(xiàn)狀選定課題降低1選定課題降低1號(hào)爐兩側(cè)氧量偏差三、現(xiàn)狀調(diào)調(diào)查調(diào)查一：各各負(fù)荷下下氧量偏偏差情況況為深入研究究鍋爐運(yùn)運(yùn)行氧量量偏高大大的原因因，QCC小組調(diào)調(diào)取了220166年1月月至20016年年3月#1爐兩側(cè)側(cè)運(yùn)行氧氧量偏差差與負(fù)荷荷情況，把把不同負(fù)負(fù)荷區(qū)段段進(jìn)行分分割，對(duì)對(duì)兩側(cè)氧氧量偏差差程度及及對(duì)應(yīng)氧氧量的實(shí)實(shí)際平均均值進(jìn)行行統(tǒng)計(jì)比比較，同同時(shí)考慮慮到尾部部煙道氧氧量測(cè)點(diǎn)點(diǎn)的多值值性，活活動(dòng)小組組討論決決定以空空預(yù)器出出口氧量量為準(zhǔn)，相相同負(fù)荷荷段樣本本容量為為3000次，列列出了氧氧量偏

6、差差頻數(shù)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表，并并繪制成成柱形圖圖。表3-1 33004600MW下下氧量偏偏差值的的頻數(shù)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表序號(hào)偏差范圍/%A側(cè)氧量/%B側(cè)氧量/%偏差出現(xiàn)頻頻次各偏差段頻頻率/%10-0.446.87.193%20.4-00.86.87.47224%30.8-11.26.87.813444.7%41.2-11.66.88.185 28.33% 制制表：閆閆碧晨 20016年年4月表3-2 46005500MW下下氧量偏偏差值的的頻數(shù)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表序號(hào)偏差范圍/%A側(cè)氧量/%B側(cè)氧量/%偏差出現(xiàn)頻頻次各偏差段頻頻率/%10-0.444.74.93612%20.4-00.84.75.23913%30.8-1

7、1.24.75.519565%41.2-11.64.75.83010% 制制表：閆閆碧晨 20016年年4月表3-3 55006600MW下下氧量偏偏差值的的頻數(shù)統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表序號(hào)偏差范圍/%A側(cè)氧量/%B側(cè)氧量/%偏差出現(xiàn)頻頻次各偏差段頻頻率/%10-0.442.52.712 4%20.4-00.82.53.17224%30.8-11.22.53.415652%41.2-11.62.53.86020%制表：閆碧碧晨 20116年44月圖3-1 不同同負(fù)荷段段氧量偏偏差頻率率統(tǒng)計(jì)圖圖制圖：閆碧碧晨 20116年44月結(jié)論：從上上圖中我我們可以以發(fā)現(xiàn)，各各負(fù)荷段段均存在在兩側(cè)氧氧量偏差差現(xiàn)象，且且偏差

8、在在0.88%-11.2%的出現(xiàn)現(xiàn)頻次遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其其他偏差差段，且且在4660-5550MMW負(fù)荷荷區(qū)間此此偏差段段占比較較其他負(fù)負(fù)荷段更更為明顯顯。調(diào)查二：特特定負(fù)荷荷下偏差差調(diào)查從調(diào)查一中中，我們們得出了了偏差最最為明顯顯的負(fù)荷荷區(qū)間，據(jù)此小組組成員結(jié)結(jié)合機(jī)組組實(shí)際運(yùn)運(yùn)行狀況況，選擇擇了5000MWW這個(gè)特特征負(fù)荷荷點(diǎn)，調(diào)調(diào)取1-3月份份#1機(jī)機(jī)組AGGC撤出出，機(jī)組組負(fù)荷穩(wěn)穩(wěn)定在5500MMW的相相關(guān)氧量量測(cè)點(diǎn)曲曲線，并并隨機(jī)抽抽取并統(tǒng)統(tǒng)計(jì)幾組組數(shù)據(jù)，繪制成折線圖。表3-4 各測(cè)測(cè)點(diǎn)氧量量值和偏偏差關(guān)系系表樣本A空預(yù)器前前氧量均均值%B空預(yù)器前前氧量均均值%空預(yù)器前氧量偏差%A空預(yù)器后后氧

9、量均均值%B空預(yù)器后后氧量均均值%空預(yù)器后氧量偏差%14.25.00.84.45.41.024.325.20.884.65.71.134.235.10.874.45.51.144.254.930.684.35.51.254.355.260.914.65.81.2制表：雷翔翔20116年44月圖3-25500MMW負(fù)荷荷下空預(yù)預(yù)器前后后氧量配配偏差關(guān)關(guān)系圖制圖：雷翔翔 220166年4月月結(jié)論：由上上表分析析可得出出結(jié)論，氧氧量偏差差形成在在空預(yù)器器前，并并且經(jīng)過(guò)過(guò)空預(yù)器器，其偏偏差值發(fā)發(fā)生了一定的的變化。調(diào)查三：氧氧量偏差差形成與與加劇過(guò)過(guò)程調(diào)查查為了探索氧氧量偏差差形成的的過(guò)程，小小組利用用

10、機(jī)組負(fù)負(fù)荷穩(wěn)定定在5000MWW，對(duì)二二次風(fēng)門門擋板，LLL附加加風(fēng)擺動(dòng)動(dòng)機(jī)構(gòu)與與各角偏偏差進(jìn)行行了調(diào)整整，保證證煙氣的的一定偏偏斜度，對(duì)煙道道各溫度度測(cè)點(diǎn)數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行行統(tǒng)計(jì)，并并進(jìn)行樣樣本抽查查，如下下表所示示。 表33-5 5000MW負(fù)負(fù)荷各段段溫差和和空預(yù)器器前氧量量偏差序號(hào)A高過(guò)出口煙溫B高過(guò)出口煙溫A低再入口煙溫 B低再入口煙溫空預(yù)器前氧量偏差%17046905525600.827146915585721.237306705415701.547007025525490.656907055465550.9制表：沈志志碩 20016年年4月圖3-3煙煙溫偏差差與氧量量偏差關(guān)關(guān)系圖制圖：沈

11、志志碩 20116年44月結(jié)論：由圖圖可得，在高過(guò)出出口、低低再入口口都形成成了一定定的溫度度偏差，其其中可見見煙氣存存在不均均勻程度度較大，氧氧量偏差差因此產(chǎn)產(chǎn)生。為探索氧量量偏差的的加劇過(guò)過(guò)程，小小組人員員通過(guò)在在5000MW負(fù)負(fù)荷時(shí)，對(duì)對(duì)不同時(shí)時(shí)段的兩兩側(cè)一次次風(fēng)壓差差、送風(fēng)風(fēng)壓差、爐爐膛負(fù)壓壓，兩側(cè)側(cè)密封板板高度的的調(diào)整等等數(shù)據(jù)進(jìn)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)，通過(guò)過(guò)控制單單變量變變化，對(duì)對(duì)大數(shù)據(jù)據(jù)中抽取取5個(gè)樣樣本探究究偏差加加劇的過(guò)過(guò)程。表3-6 5000MW負(fù)負(fù)荷下空預(yù)器器后氧量量偏差和和各參數(shù)數(shù)統(tǒng)計(jì)表表樣本一次風(fēng)壓差/kPPa送風(fēng)壓差/kPPa爐膛負(fù)壓/Paa兩側(cè)密封板板位移/cm空預(yù)器前氧氧量差

12、/%空預(yù)器后氧氧量差/%10.10.02-509.80.961.120.10.01-1009.51.011.230.10+3010.00.95 1.040.20.0209.70.981.150.10.03+508.91.021.3制表：劉洋洋 220166年4月月結(jié)論：從表表中數(shù)據(jù)據(jù)可得，因進(jìn)風(fēng)風(fēng)吸入口口和各側(cè)側(cè)風(fēng)機(jī)出出力不均均，空預(yù)器器密封板板下放位位移的不不同造成成氧量加加劇的程程度不一一。從上述調(diào)查查和運(yùn)行行經(jīng)驗(yàn)分分析可得得，造成成氧量偏偏差包含含內(nèi)因和和外因兩兩個(gè)因素素，其中中內(nèi)因?yàn)闉楸碛?jì)本本身問(wèn)題題，外因因?yàn)闋t系系統(tǒng)運(yùn)行行方式變變化造成成偏差形形成和加加劇。鑒鑒于此，小小組成員員在機(jī)

13、組組撤出AAGC，負(fù)負(fù)荷穩(wěn)定定在5000MWW時(shí)，進(jìn)進(jìn)行了大大容量的的試驗(yàn)，同同時(shí)聯(lián)系系配合熱熱工人員員對(duì)相關(guān)關(guān)表計(jì)的的準(zhǔn)確性性進(jìn)行了了確認(rèn)，臨臨時(shí)增加加了一部部分測(cè)點(diǎn)點(diǎn)，并在在一定時(shí)時(shí)間內(nèi)保保持鍋爐爐微正壓壓運(yùn)行，控控制參變變量。通通過(guò)運(yùn)行行的調(diào)整整，對(duì)偏偏差數(shù)據(jù)據(jù)進(jìn)行了了整合，繪繪制成下下表，并并繪制出出了相關(guān)關(guān)參數(shù)調(diào)調(diào)整對(duì)氧氧量偏差差影響的的餅分圖圖。表3-7 5000MW穩(wěn)穩(wěn)定負(fù)荷荷下調(diào)整整相關(guān)參參數(shù)后所所得偏差差與目標(biāo)標(biāo)值差值值統(tǒng)計(jì)序號(hào)名稱不同調(diào)整因因素下氧量偏差/%偏差所占百分比/%累計(jì)百分比/%1煙氣存在偏偏差0.4843.643.62尾部煙道漏漏風(fēng)0.3229.172.73爐膛

14、漏風(fēng)0.1614.587.24表計(jì)布置不不合理0.109.196.35氧化鋯表計(jì)計(jì)積灰、不不靈敏0.043.7100合計(jì)1.1100制表：盛偉偉斌 20116年44月圖3-4 氧量量偏差影影響因素素統(tǒng)計(jì)餅餅分圖制圖：盛偉偉斌 20116年44月結(jié)論：從餅餅分圖中中可以看看出，煙煙氣存在在偏差、尾尾部煙道道漏風(fēng)造造成氧量量偏差占占累計(jì)百百分比的的72.7%，是是造成#1爐兩兩側(cè)氧量量偏差大大的癥結(jié)結(jié)。四、設(shè)定目目標(biāo)根據(jù)現(xiàn)狀調(diào)調(diào)查，結(jié)結(jié)合鍋爐爐實(shí)際運(yùn)運(yùn)行情況況，若能能夠解決決這兩項(xiàng)項(xiàng)的555%，那那么也可可將氧量量偏差降降低至P=1.11-1.1*772.77%*555%=0.666（%）0.99

15、（%）這顯然滿足足部門對(duì)對(duì)運(yùn)行班班組的要要求。綜綜合考慮慮氧量偏偏差和鍋鍋爐運(yùn)行行參數(shù)的的要求，在不影響鍋爐安全、環(huán)保、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基礎(chǔ)上，小組討論將目標(biāo)設(shè)定為#1爐氧量偏差由1.1（%）降至0.7（%）。圖4-1 目標(biāo)標(biāo)對(duì)照?qǐng)D圖制圖：沈志志碩 20116年44月五、原因分分析圖5-1關(guān)關(guān)聯(lián)圖制圖：盛偉偉斌 220166年5月月影響癥結(jié)的的九大末端端因素：1、一次風(fēng)風(fēng)機(jī)出力力偏差大大； 2、密密封板下下放位移移??；3、送風(fēng)機(jī)機(jī)出力偏偏差大； 4、各各角一次次風(fēng)速偏偏差大；5、磨煤機(jī)機(jī)組合方方式； 66、部分分風(fēng)門卡卡澀；7、金屬壁壁溫高； 8、引風(fēng)風(fēng)機(jī)出力力偏差大大；9、單次吹吹灰多、少少。六、

16、確定要要因確認(rèn)一：一一次風(fēng)機(jī)機(jī)出力偏偏差大末端因素一次風(fēng)機(jī)出出力偏差差大確認(rèn)方法查閱曲線確認(rèn)時(shí)間2016.05.20確認(rèn)人程懷瑋判斷標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)壓偏差小小于0.2kPPa小組成員在在3-5月月份隨機(jī)機(jī)調(diào)取了了幾個(gè)特特征負(fù)荷荷點(diǎn)(與與制粉系系統(tǒng)運(yùn)行行臺(tái)數(shù)有有關(guān))相相關(guān)參數(shù)數(shù)，統(tǒng)計(jì)計(jì)成下表表，并畫畫出折線線圖。負(fù) 荷A一次風(fēng)機(jī)電流（A）B一次風(fēng)機(jī)電流（A）330MW9289440MW110107500MW126119660MW129124 圖圖6-1各負(fù)荷荷下兩側(cè)側(cè)一次風(fēng)風(fēng)機(jī)電流流從圖中可以以看出在在各個(gè)特特征負(fù)荷荷點(diǎn)，兩兩側(cè)一次次風(fēng)機(jī)電電流差小小于5AA，兩側(cè)側(cè)一次風(fēng)風(fēng)壓偏差差小于00.1kkPa，故

17、故一次風(fēng)風(fēng)機(jī)出力力偏差大大判斷為為非要因因。結(jié)論非要因制表：程懷懷瑋 20116年55月確認(rèn)二：密密封板下下放位移移小末端因素密封板下放放位移小小確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確認(rèn)時(shí)間2016.06.10確認(rèn)人沈永超判斷標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)驗(yàn)表明，空空預(yù)器的的漏風(fēng)率率與密封封板的下下降位移移有著顯顯著的影影響，密密封板下下放位移移隨機(jī)組組不同而而不同，小組成成員利用用AGCC撤出，機(jī)機(jī)組負(fù)荷荷穩(wěn)定在在5000MW的的契機(jī)，與熱工人員一同對(duì)兩側(cè)空預(yù)器#1、#2、#3號(hào)密封板的下放位移分別進(jìn)行統(tǒng)一調(diào)整。密封板下放位移/cmA側(cè)漏風(fēng)率/%B側(cè)漏風(fēng)率/%（8.8，9.1）5.45.3（9.1，9.1）5.25.3（9.4，9.7

18、）5.04.8（9.7，10）4.64.4由此可得AA、B空空預(yù)器扇扇形密封封板下放放位移逐逐步增大大值9.5cmm以上后后，空預(yù)預(yù)器漏風(fēng)風(fēng)率得到到了明顯顯的改善善，故將將標(biāo)準(zhǔn)定定為空預(yù)預(yù)器密封封板下放放位移大大于9.5cmm。小組成員調(diào)調(diào)取3-5月份密封封板下降降位移的的歷史記記錄，考考慮到機(jī)機(jī)組停役役時(shí)的不不準(zhǔn)確數(shù)數(shù)據(jù)，小小組對(duì)每每個(gè)月隨隨機(jī)抽取取了200個(gè)工況況，統(tǒng)計(jì)計(jì)計(jì)算成下下表，并并繪制出出柱形圖圖。月份3月4月5月A側(cè)平均位移/cm9.129.088.93B側(cè)平均位移/cm9.269.329.036-2空預(yù)預(yù)器密封封板下放放位移與與漏風(fēng)率率關(guān)系圖圖從圖中可得得，所得得的平均均值均未

19、未達(dá)到99.5ccm以上上，因此此判斷為為要因。結(jié)論要因制表：沈永永超 20116年66月確認(rèn)三：送送風(fēng)機(jī)出出力偏差差大末端因素送風(fēng)機(jī)出力力偏差大大確認(rèn)方法查閱曲線確認(rèn)時(shí)間2016.06.01確認(rèn)人雷翔判斷標(biāo)準(zhǔn)兩側(cè)送風(fēng)機(jī)機(jī)電流差差小于55A。小組成員在在3-5月月份隨機(jī)機(jī)調(diào)取了了幾個(gè)特特征負(fù)荷荷點(diǎn)，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)成下下表，并并畫出折折線圖。負(fù)荷A送風(fēng)機(jī)電流（A）B送風(fēng)機(jī)電流（A）330MW39.138.8440MW42.541.8500MW49.548.9660MW69.369.5 圖6-33 各負(fù)負(fù)荷下兩兩側(cè)送風(fēng)風(fēng)機(jī)電流流從圖中可以以看出在在各個(gè)特特征負(fù)荷荷點(diǎn)，兩兩側(cè)送風(fēng)風(fēng)機(jī)電流流差小于于5A、出出

20、口風(fēng)壓壓小于00.022kPaa，故送送風(fēng)機(jī)出出力出力力偏差大大判斷為為非要因因。結(jié)論非要因制表：雷翔翔 220166年6月月確認(rèn)四：各各角一次次風(fēng)速偏偏差大末端因素各角一次風(fēng)風(fēng)速偏差差大確認(rèn)方法查閱資料確認(rèn)時(shí)間2016.06.21確認(rèn)人閔宇輝判斷標(biāo)準(zhǔn)各角一次風(fēng)風(fēng)速偏差差小于88m/ss經(jīng)查閱有關(guān)關(guān)資料，當(dāng)當(dāng)鍋爐燃燃用的煤煤質(zhì)和燃燃燒器結(jié)結(jié)構(gòu)確定定時(shí)，一一次風(fēng)量量與一次次風(fēng)速相相對(duì)應(yīng)。一一次風(fēng)速速對(duì)煤粉粉氣流著著火速度度和著火火穩(wěn)定性性的影響響是很重重要的。一一次風(fēng)速速愈大，煤煤粉氣流流著火熱熱越大，燃燃燒更為為滯后。一一次風(fēng)速速?zèng)Q定著著一次風(fēng)風(fēng)氣流的的剛性，特特別的，當(dāng)當(dāng)一次風(fēng)風(fēng)速高于于火焰

21、傳傳播速度度時(shí)，將將可能引引起脫火火現(xiàn)象，影影響鍋爐爐的安全全性。一一次風(fēng)速速太小會(huì)會(huì)造成煤煤粉著火火距離太太近。在在運(yùn)行中中，控制制的一次次風(fēng)總風(fēng)風(fēng)壓太低低， 就就可能造造成著火火距離太太近，從從而引起起燃燒器器噴口的的過(guò)熱變變形直至至損壞。當(dāng)當(dāng)各角的的一次風(fēng)風(fēng)速偏差差相當(dāng)大大時(shí)，將將引起各各角煤粉粉氣流著著火的時(shí)時(shí)間點(diǎn)不不同，有有些提前前燃燒，有有些燃燒燒滯后，從從而增加加火焰的的偏斜度度，引起起煙氣殘殘余旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)增大。我我廠制粉粉系統(tǒng)設(shè)設(shè)計(jì)一次次風(fēng)速為為20mm/s以以上，當(dāng)當(dāng)偏差大大于基準(zhǔn)準(zhǔn)值的440%作作為界點(diǎn)點(diǎn)（即88m/ss），來(lái)來(lái)判斷一一次風(fēng)速速是否存存在偏差差大的現(xiàn)現(xiàn)象。小小組

22、人員員隨機(jī)調(diào)調(diào)取了六六臺(tái)制粉粉系統(tǒng)在在正常運(yùn)運(yùn)行、一一次風(fēng)母母管壓力力基本一一致時(shí)，各各角一次次風(fēng)速的的數(shù)據(jù)，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)如下下表。 磨煤機(jī)編號(hào)四角編號(hào)A磨B磨C磨D磨E磨F磨#1一次風(fēng)速（m/s）23.130.128.327.629.828.6#2一次風(fēng)速（m/s）24.525.423.424.826.327.5#3一次風(fēng)速（m/s）16.819.821.620.919.622.9#4一次風(fēng)速（m/s）21.621.626.326.823.525.3經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)整整合，可可得每臺(tái)臺(tái)磨得最最大一次次風(fēng)速偏偏差如下下表。磨煤機(jī)編號(hào)A磨B磨C磨D磨E磨F磨最大風(fēng)速偏差m/s7.310.38.28.710.2

23、8.7從表中看出出，我廠廠制粉系系統(tǒng)運(yùn)行行時(shí)，各各個(gè)角的的一次風(fēng)風(fēng)速存在在較大的的偏差，最最大可達(dá)達(dá)10mm/s的的差值，因因此判斷斷此項(xiàng)為為要因。結(jié)論要因制表：閔宇宇輝 20116年66月確認(rèn)五：磨磨煤機(jī)組組合方式式末端因素磨煤機(jī)組合合方式確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確認(rèn)時(shí)間2016.6.228確認(rèn)人沈永超判斷標(biāo)準(zhǔn)磨煤機(jī)組合合方式不不同煙溫溫偏差影影響小于于5根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)調(diào)查，運(yùn)運(yùn)行人員員一般在在4000MW負(fù)負(fù)荷左右右啟停第第四臺(tái)磨磨煤機(jī)，在在5200MW負(fù)負(fù)荷左右右啟動(dòng)第第五臺(tái)磨磨煤機(jī)，其其中因某某些磨煤煤機(jī)故障障或煤粉粉較差時(shí)時(shí)，存在在提前啟啟磨和間間隔運(yùn)行行磨煤機(jī)機(jī)的現(xiàn)象象。小組組人員根根據(jù)事實(shí)實(shí)

24、情況，隨隨機(jī)調(diào)取取了不同同負(fù)荷段段磨煤機(jī)機(jī)組合方方式與AA、B側(cè)側(cè)高再出出口煙溫溫差的關(guān)關(guān)系，并并對(duì)數(shù)據(jù)據(jù)進(jìn)行整整合平均均處理，繪繪制成下下表。330MWW磨煤機(jī)機(jī)運(yùn)行方方式與煙煙溫差運(yùn)行磨煤機(jī)DEFCEFCDECDF煙溫偏差/30282930500MWW磨煤機(jī)機(jī)運(yùn)行方方式與煙煙溫差運(yùn)行磨煤機(jī)CDEFBCDEBCDFBDEF煙溫偏差/28263029660MWW磨煤機(jī)機(jī)運(yùn)行方方式與煙煙溫差運(yùn)行磨煤機(jī)BCDEFABCDEABCDFACDEF煙溫偏差/33333634經(jīng)過(guò)數(shù)據(jù)整整合，可可得在同同一負(fù)荷荷下，磨磨煤機(jī)組組合方式式不同對(duì)對(duì)煙溫偏偏差影響響絕對(duì)值值如下表表。負(fù)荷330MW500MW660

25、MW煙溫偏差絕對(duì)值/243上述表分析析可得，在在相同負(fù)負(fù)荷下，磨煤機(jī)組合方式不同煙溫偏差影響小于5，故磨煤機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)判斷為非要因。結(jié)論非要因制表：沈永永超 20116年66月確認(rèn)六：部部分風(fēng)門門卡澀末端因素部分風(fēng)門卡卡澀確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)檢查確認(rèn)時(shí)間2016.6.330確認(rèn)人閆碧晨判斷標(biāo)準(zhǔn)二次風(fēng)門指指令與反反饋偏差差值小于于10%1）通過(guò)查查閱相關(guān)關(guān)資料，每每個(gè)角的的二次風(fēng)風(fēng)速、二二次風(fēng)量量都影響著著該角出出口煤粉粉氣流的的燃燒情情況。現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)勘察察發(fā)現(xiàn)，有有部分二二次風(fēng)門門開度為為0，部部分卡在在60%左右，當(dāng)當(dāng)發(fā)生此此情況時(shí)時(shí)，應(yīng)及及時(shí)對(duì)風(fēng)風(fēng)門進(jìn)行行斷、送送電操作作。2）小組成成員利用用調(diào)停檢檢修

26、期間間，對(duì)#1機(jī)組組的844個(gè)風(fēng)門門進(jìn)行調(diào)調(diào)試試驗(yàn)驗(yàn)。小組組成員將將每個(gè)閥閥門從00開至1100%，再返返回至00，檢查查就地顯顯示與DDCS顯顯示的偏偏差，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)結(jié)果果如下表表。偏差（%）02以內(nèi)2-5之間5-8之間個(gè)數(shù)（個(gè)）502563從上表看出出所有風(fēng)風(fēng)門就地地開度與與DCSS顯示開開度偏差差都在110%以以內(nèi)，風(fēng)風(fēng)門都正正常。正正常運(yùn)行行時(shí)，只只要及時(shí)時(shí)對(duì)卡澀澀風(fēng)門進(jìn)進(jìn)行處理理，對(duì)燃燃燒造成成的影響響不會(huì)很很大。因因此判定定為非要要因。結(jié)論非要因制表：閆碧碧晨 20116年66月確認(rèn)七：金金屬壁溫溫高末端因素金屬壁溫高高確認(rèn)方法現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確認(rèn)時(shí)間2016.7.005確認(rèn)人盛偉斌判斷標(biāo)準(zhǔn)金

27、屬壁溫高高低影響響煙溫偏偏差 由由因果圖圖可得，金金屬壁溫溫高改變變著配風(fēng)風(fēng)方式，終終將導(dǎo)致致煙氣偏偏斜，生生產(chǎn)中通通過(guò)監(jiān)視視各段煙煙溫差來(lái)來(lái)體現(xiàn)煙煙氣的不不均勻程程度。小小組成員員查閱我我廠再熱熱器的相相關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)資料，我我廠再熱熱器采用用兩級(jí)布布置，純純對(duì)流換換熱特性性，高溫溫再熱器器布置在在水平煙煙道內(nèi)后后部，順順流布置置。以提提高鍋爐爐效率為為目的，廠廠部要求求再熱汽汽溫壓紅紅線運(yùn)行行。各受受熱面系系統(tǒng)分配配比例不不同于常常規(guī)超超超臨界機(jī)機(jī)組，其其分配如如下表：系統(tǒng)過(guò)熱器再熱器水冷壁省煤器我廠吸熱比例3020.3455.0常規(guī)超超臨界32.718.5454.0再熱器本工程常規(guī)超超臨界低溫

28、12.111.5高溫8.27.0高溫再熱器器屏采用用不同的的節(jié)流孔孔徑，以以減小再再熱器熱熱偏差。高高溫再熱熱器B側(cè)側(cè)煙氣熱熱流密度度較大，分分配流量量較多。故故在運(yùn)行行中存在在較大壁壁溫差值值。小組人員查查閱資料料中末級(jí)級(jí)再熱器器管壁壁壁溫分布布，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)成M型型分布，且且個(gè)別區(qū)區(qū)域存在在較高的的煙溫。被被迫于煙煙溫的調(diào)調(diào)整，運(yùn)運(yùn)行人員員對(duì)LLL附加風(fēng)風(fēng)擺角擺擺動(dòng)機(jī)構(gòu)構(gòu)進(jìn)行不不平衡調(diào)調(diào)整，小小組成員員試驗(yàn)了了幾種常常用的擺擺動(dòng)情況況，并在在負(fù)荷為為5000MW時(shí)時(shí)對(duì)壁溫溫、煙溫溫及其偏偏差進(jìn)行行了統(tǒng)計(jì)計(jì)，并將將相關(guān)數(shù)數(shù)據(jù)繪制制成如下下表格。LL附加風(fēng)風(fēng)擺角與與偏差表表調(diào)節(jié)方案#1/#2/#3/

29、#4角LL風(fēng)擺動(dòng)機(jī)構(gòu)再熱器最高壁溫/A高再出口溫度/B高再出口溫度/煙溫偏差/方案1100/100/100/10064972068139方案2100/100/30/3063271870018方案350/50/50/5064872368538方案450/50/0/064270968128方案550/100/100/064872568243方案630/50/30/3064272867948方案750/50/100/10064869073545方案80/0/100/10064768072949方案930/30/30/3064572069525 在再熱器器壁溫允允許的條條件下，提提高再熱熱汽溫是是我們

30、的的目的。當(dāng)當(dāng)我們力力求兩側(cè)側(cè)氧量偏偏差值降降至最小小，調(diào)整整LL附附加風(fēng)擺擺動(dòng)機(jī)構(gòu)構(gòu)在一致致的水平平位置時(shí)時(shí)，會(huì)造造成壁溫溫接近6649。因此此，判定定金屬壁壁溫高是是限制煙煙溫偏差差減小的的要因。結(jié)論要因制表：盛偉偉斌 20116年77月確認(rèn)八：引引風(fēng)機(jī)出出力偏差差大末端因素引風(fēng)機(jī)出力力偏差大大確認(rèn)方法查閱曲線確認(rèn)時(shí)間2016.7.007確認(rèn)人劉洋判斷標(biāo)準(zhǔn)各負(fù)荷下兩兩臺(tái)引風(fēng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速速偏差小小于1000rppm為了驗(yàn)證不不同負(fù)荷荷段，是是否因兩兩側(cè)引風(fēng)風(fēng)機(jī)出力力偏差大大導(dǎo)致兩兩側(cè)煙氣氣量不均均而產(chǎn)生生氧量偏偏差，因因我廠引引風(fēng)機(jī)為為轉(zhuǎn)速調(diào)調(diào)節(jié)，靜靜葉擋板板開度一一直保持持在1000%開開度，

31、小小組人員員對(duì)各特特征負(fù)荷荷點(diǎn)引風(fēng)風(fēng)機(jī)的平平均轉(zhuǎn)速速和出入入口壓差差進(jìn)行統(tǒng)統(tǒng)計(jì)。負(fù)荷A引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速/rpmB引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速/rpm330MW39453942440MW44084405500MW49014902660MW52755278 從從上表中中可以看看出在幾幾個(gè)特征征負(fù)荷點(diǎn)點(diǎn)，A、BB引風(fēng)機(jī)機(jī)偏差未未達(dá)到1100rrpm，壓壓力增幅幅差未達(dá)達(dá)到0.05kkPa。同同時(shí)，運(yùn)運(yùn)行人員員為防止止因其他他原因?qū)?dǎo)致引風(fēng)風(fēng)機(jī)之間間出現(xiàn)搶搶風(fēng)現(xiàn)象象，引風(fēng)風(fēng)機(jī)入口口聯(lián)絡(luò)擋擋板處于于常開狀狀態(tài)。故故判斷引引風(fēng)機(jī)出出力偏差差大為非非要因。結(jié)論非要因制表：劉洋洋 220166年7月月確認(rèn)九：?jiǎn)螁未未祷一叶?、少末端?/p>

32、素單次吹灰多多、少確認(rèn)方法查閱資料確認(rèn)時(shí)間2016.07.06確認(rèn)人鐘琦判斷標(biāo)準(zhǔn)24小時(shí)內(nèi)內(nèi)對(duì)各受受熱面進(jìn)進(jìn)行吹灰灰受熱面積灰灰嚴(yán)重時(shí)時(shí)將導(dǎo)致致兩側(cè)煙煙道阻力力不均勻勻，產(chǎn)生生兩側(cè)煙煙氣流量量不均，同同時(shí)又進(jìn)進(jìn)一步加加劇了金金屬壁溫溫的升高高。我廠吹灰器器布置總總共水冷冷壁766只短槍槍，煙道道40只只長(zhǎng)槍，88只半長(zhǎng)長(zhǎng)槍，SSCR88只蒸汽汽吹灰槍槍、244只聲波波吹灰器器。運(yùn)行行人員深深知吹灰灰的重要要性，在在部門領(lǐng)領(lǐng)導(dǎo)的高高度重視視下，現(xiàn)現(xiàn)已下發(fā)發(fā)相關(guān)吹吹灰文件件，優(yōu)化化了吹灰灰方式，將新的吹灰方式納入運(yùn)行部技術(shù)通知單中。由于運(yùn)規(guī)在每年年底統(tǒng)一修訂，技術(shù)通知單作為當(dāng)年的臨時(shí)運(yùn)規(guī)使用，新的

33、吹灰規(guī)定將收納至“華能長(zhǎng)興電廠企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)/輔機(jī)運(yùn)行規(guī)程/吹灰系統(tǒng)/吹灰方式”中。實(shí)施后吹灰壓力長(zhǎng)吹壓力為2.5MPa，半長(zhǎng)吹壓力為2MPa，短吹壓力為1.5MPa吹灰負(fù)荷范圍330660MW吹灰順序短吹長(zhǎng)吹半長(zhǎng)吹單次吹灰數(shù)量短吹：每月1日白班A層吹灰器吹灰1、3、7、9、11、13、17；每月1日中班A層吹灰器吹灰2、5、6、10、12、14、16、18；每月1日夜班A層吹灰器吹灰4、8、15、19、20；每月2日吹B層，每月3日吹C層，每月4日吹D層，以此類推。長(zhǎng)吹半長(zhǎng)吹：白班吹R/L2、5、8、16、17、18。中班吹R/L3、6、9、10、11、12、13、14；夜班吹R/L1、4、7、1

34、9、20及RH2/RL2、RH3/RL3、RH4/RL4在部門領(lǐng)導(dǎo)導(dǎo)的關(guān)注注和運(yùn)行行人員有有效執(zhí)行行相關(guān)技技術(shù)命令令下，受受熱面積積灰程度度得到了了大幅度度改善，故故吹灰安安排不合合理判斷斷為非要要因。結(jié)論非要因制表：鐘琦琦 220166年7月月經(jīng)過(guò)上述分分析和要要因確認(rèn)認(rèn)，造成成的#11爐兩側(cè)側(cè)煙氣存存在偏差差和尾部部煙道漏漏風(fēng)的要要因?yàn)椋?、密封板下放位移小2、各角一次風(fēng)速偏差大3、金屬壁溫高1、密封板下放位移小2、各角一次風(fēng)速偏差大3、金屬壁溫高七、制定對(duì)對(duì)策對(duì)策措施表表序號(hào)要因?qū)Σ吣繕?biāo)措施負(fù)責(zé)人地點(diǎn)計(jì)劃完成時(shí)時(shí)間1密封板下放放位移小小調(diào)整密封板板下放位位移將密封板下下降位移移控制在在9

35、.55mm以以上就地調(diào)整密密封板。將LCS投投入自動(dòng)動(dòng)，接入入DCSS操作畫畫面。沈志碩空預(yù)器LCCS畫面面8月20日日2各角一次風(fēng)風(fēng)速偏差差大調(diào)整各角一一次風(fēng)速速各角一次風(fēng)風(fēng)速偏差差小于88m/ss1、進(jìn)行冷冷態(tài)一次次風(fēng)標(biāo)定定試驗(yàn)。2、調(diào)整可可調(diào)伸縮縮孔、維維持風(fēng)壓壓鐘琦集控室9月15日日3金屬壁溫高優(yōu)化配風(fēng)方方式兩側(cè)煙溫偏偏差降低低至255以下下制定試驗(yàn)方方案并實(shí)實(shí)施。歸納調(diào)整方方法盛偉斌集控室9月30日日制表：盛偉斌 201制表：盛偉斌 2016年8月八、對(duì)策實(shí)實(shí)施實(shí)施一 調(diào)整密密封板下下放位移移1、采取的的措施1）就地調(diào)調(diào)整密封封板：與鍋爐專工工加強(qiáng)聯(lián)聯(lián)系，利利用就地地LCSS畫面將將

36、A、BB兩側(cè)#1、22、3號(hào)號(hào)扇形板板分別逐逐步下降降一定位位置，并并在各個(gè)個(gè)負(fù)荷階階段試驗(yàn)驗(yàn)觀察空空預(yù)器電電流波動(dòng)動(dòng)情況，若若穩(wěn)定則則繼續(xù)緩緩慢下降降高度。圖8-1 就地LLCS控控制畫面面2）將LCCS投入入自動(dòng)，接接入DCCS操作作畫面：聯(lián)系檢修將將扇形板板控制投投入自動(dòng)動(dòng)并接到到DCSS畫面，若若工況變變化引起起空預(yù)器器產(chǎn)生故故障時(shí)，及及時(shí)調(diào)整整扇形板板高度，防防止空預(yù)預(yù)器動(dòng)靜靜部分摩摩擦增大大，產(chǎn)生生卡澀現(xiàn)現(xiàn)象，影影響機(jī)組組安全運(yùn)運(yùn)行。2、措施實(shí)實(shí)施小組在對(duì)策策實(shí)施后后對(duì)幾個(gè)個(gè)特征負(fù)負(fù)荷點(diǎn)，不不同密封封板下放放位移與與空預(yù)器器電流進(jìn)進(jìn)行了統(tǒng)統(tǒng)計(jì)，如如下表所所示。表8-1 活動(dòng)期期間3

37、330MWW密封板板高度與與空預(yù)器器電流序號(hào)A空電流/AA側(cè)扇形板板下放位位移/ccmB空電流/AB側(cè)扇形板板下放位位移/ccm118.09.0,99.0,9.0018.09.3,99.3,9.33218.09.3,99.3,9.3318.19.6,99.6,9.66318.09.8,99.8,9.8818.010.2,10.2，110.22418.910.1,10.1，110.1119.110.5，110.55，100.5521.510.5,10.5，110.552111.1,11.1，111.11制表：沈志碩制表：沈志碩 2016年8月表8-2 活動(dòng)期期間5000MWW密封板板高度與與空預(yù)

38、器器電流序號(hào)A空電流/AA側(cè)扇形板板下放位位移/ccmB空電流/AB側(cè)扇形板板下放位位移/ccm118.09.2,99.2,9.2218.09.2,99.2,9.22218.09.4,99.4,9.4418.19.5,99.5,9.55318.09.6,99.6,9.6618.010.1,10.1，110.11418.210.0,10.0，110.0019.610.4，110.44，100.4521.510.4,10.4，110.4423.011.0,11.0，111.00制表：沈志碩制表：沈志碩 2016年8月表8-3 活動(dòng)期期間6660MWW密封板板高度與與空預(yù)器器電流序號(hào)A空電流/AA側(cè)

39、扇形板板下放位位移/ccmB空電流/AB側(cè)扇形板板下放位位移/ccm118.09.0,99.0,9.0018.09.0,99.0,9.00218.09.3,99.3,9.3318.19.3,99.3,9.33318.09.5,99.5,9.5518.09.6,99.6,9.66418.59.6,99.6,9.6621.59.9,99.9,9.99524.510.0,10.0，110.0025.010.4，110.44，100.4制表：沈志碩制表：沈志碩 2016年8月對(duì)策實(shí)施結(jié)結(jié)果檢查查小組將試驗(yàn)驗(yàn)前后的的下放位位移進(jìn)行行了比較較，數(shù)據(jù)據(jù)如下表表，并繪繪制成柱柱狀圖。表8-4 活動(dòng)前前后各負(fù)負(fù)

40、荷點(diǎn)密密封板下下放位移移對(duì)比階段活動(dòng)前活動(dòng)后負(fù)荷/MWW330500660330500660下放位移/m/ss9.39.29.010.19.99.6制表：盛偉偉斌 20116年88月圖8-2 活動(dòng)前前后各負(fù)負(fù)荷點(diǎn)密密封板下下放位移移對(duì)比制圖：盛偉偉斌 20116年88月從上圖中可可以看出出，經(jīng)過(guò)過(guò)對(duì)策實(shí)實(shí)施，在在不同負(fù)負(fù)荷階段段確?？湛疹A(yù)器電電流不產(chǎn)產(chǎn)生大幅幅度波動(dòng)動(dòng)的前提提下將AA、B空空預(yù)器兩兩側(cè)密封封板下放放位移增增至9.5cmm，低負(fù)負(fù)荷時(shí)下下放位移移可增至至10ccm左右右，達(dá)到到了預(yù)期期的目標(biāo)標(biāo)。實(shí)施二 調(diào)整各各角一次次風(fēng)速采取的措施施1）進(jìn)行一一次風(fēng)速速標(biāo)定試試驗(yàn)：向鍋爐專工工匯

41、報(bào)各各角一次次風(fēng)速不不均情況況，再由由專工聯(lián)聯(lián)系專業(yè)業(yè)人員在在停爐后后進(jìn)行冷冷態(tài)一次次風(fēng)速標(biāo)標(biāo)定試驗(yàn)驗(yàn)。試驗(yàn)驗(yàn)結(jié)果如如下表：表8-5 一次風(fēng)風(fēng)速標(biāo)定定數(shù)據(jù)匯匯總磨煤機(jī)內(nèi)容#1#2#3#4平均A粉管平均風(fēng)風(fēng)速m/s16.099 17.733 16.011 16.555 16.566偏差%-3.044 6.83 -3.544 -0.255 B粉管平均風(fēng)風(fēng)速m/s18.233 15.333 15.488 14.466 15.888偏差%14.844 -3.455 -2.488 -8.911 C粉管平均風(fēng)風(fēng)速m/s17.666 18.000 17.499 17.677 17.711偏差%-0.244

42、1.66 -1.244 -0.188 D粉管平均風(fēng)風(fēng)速m/s22.699 22.833 17.688 22.111 21.3335偏差%6.38 7.03 -17.009 3.68 E粉管平均風(fēng)風(fēng)速m/s21.688 21.511 16.122 20.577 19.977偏差%8.57 7.73 -19.229 2.99 F粉管平均風(fēng)風(fēng)速m/s21.688 21.511 16.122 20.577 19.755偏差%10.3334.86-13.220-1.999 制表：盛偉斌斌 220166年9月月2）調(diào)整可可調(diào)伸縮縮孔、維維持風(fēng)壓壓從試驗(yàn)情況況看，經(jīng)經(jīng)專家組組討論，一一次風(fēng)標(biāo)標(biāo)定系數(shù)數(shù)誤差均

43、均在100%之間間，考慮慮到測(cè)速速裝置線線性度較較差，以以及運(yùn)行行人員習(xí)習(xí)慣問(wèn)題題，不進(jìn)進(jìn)行系數(shù)數(shù)調(diào)整，適適當(dāng)調(diào)整整所有磨磨煤機(jī)可可調(diào)縮孔孔。通過(guò)過(guò)向部門門建議下下發(fā)技術(shù)術(shù)命令，要要求一次次風(fēng)母管管壓力維維持在99.0kkPa左左右，確確保一次次風(fēng)速時(shí)時(shí)刻大于于20mm/s，減減小燃燒燒滯后、延延遲所帶帶來(lái)的影影響。2、對(duì)策實(shí)實(shí)施結(jié)果果檢查對(duì)策實(shí)施后后，小組組將試驗(yàn)驗(yàn)前后的的相關(guān)數(shù)數(shù)據(jù)繪制制成下表表 表8-6 活動(dòng)前前后一次次風(fēng)速差差統(tǒng)計(jì)表表階段活動(dòng)前活動(dòng)后負(fù)荷/MWW330500660392500660最大風(fēng)速差差/m/s10.110.210.57.87.77.6圖8-3 活動(dòng)動(dòng)前后一一次風(fēng)

44、速速差比較較圖制表：盛偉偉斌 20116年99月從圖中可以以得出，經(jīng)經(jīng)過(guò)對(duì)策策實(shí)施，各各角的一一次風(fēng)速速差值降降低至88m/ss以下，一一次風(fēng)速速穩(wěn)定在在一定范范圍內(nèi)，目目標(biāo)完成成。實(shí)施三 優(yōu)化配配風(fēng)方式式在要因確認(rèn)認(rèn)中，小小組成員員通過(guò)對(duì)對(duì)LL附附加風(fēng)擺擺動(dòng)機(jī)構(gòu)構(gòu)的調(diào)整整，了解解到LLL附加風(fēng)風(fēng)的配風(fēng)風(fēng)對(duì)再熱熱器壁溫溫起到至至關(guān)重要要的作用用，同時(shí)時(shí)爐內(nèi)二二次風(fēng)的的配比方方式影響響著火焰焰的偏斜斜，在原原有的試試驗(yàn)結(jié)果果基礎(chǔ)上上做了深深入試驗(yàn)驗(yàn)。1、對(duì)策實(shí)實(shí)施1）制定試試驗(yàn)方案案并實(shí)施施：試驗(yàn)?zāi)康模罕ＷC汽汽溫，減減小煙氣氣偏斜量量。試驗(yàn)要求：（1）在幾幾個(gè)特征征負(fù)荷點(diǎn)點(diǎn)進(jìn)行試試驗(yàn)，他他們分別

45、別為3330MWW、5000MWW，6660MWW。（2）在試試驗(yàn)過(guò)程程中若發(fā)發(fā)生兩側(cè)側(cè)煙溫偏偏差大，造造成壁溫溫超限的的情況，應(yīng)應(yīng)尋找燃燃燼風(fēng)擺擺角消除除偏差的的方法。試驗(yàn)過(guò)程：（1）基于于對(duì)低氧氧燃燒的的經(jīng)驗(yàn)，借借鑒部門門于20015年年做的提提高再熱熱汽溫試試驗(yàn)，將將底層風(fēng)風(fēng)開大，中中間段風(fēng)風(fēng)門相應(yīng)應(yīng)收小，形形成微欠欠氧狀態(tài)態(tài)；燃燼燼風(fēng)區(qū)域域略開大大，使煤煤粉能夠夠完全燃燃盡，將將火焰中中心控制制在一定定范圍內(nèi)內(nèi)。（2）在負(fù)負(fù)荷穩(wěn)定定的狀態(tài)態(tài)下，將將其他三三個(gè)角放放在水平平位置，通通過(guò)其他他手段將將再熱汽汽溫穩(wěn)定定在6118，分分別調(diào)整整燃燼風(fēng)風(fēng)的四個(gè)個(gè)擺角，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)水平平煙道的的兩側(cè)煙煙

46、溫，統(tǒng)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)據(jù)如下表表所示。表8-7 燃燼燼風(fēng)#11角擺角角調(diào)整下下的煙溫溫情況#1角擺角角（%）0255075100再熱器壁溫溫（）649642643642639煙溫差（）271815106制表：泮建建平 20116年9月從上表看出出燃燼風(fēng)風(fēng)#1擺擺角越靠靠近1000%，兩兩側(cè)煙溫溫偏差越越小。表8-8 燃燼燼風(fēng)#22角擺角角調(diào)整下下的煙溫溫情況#2角擺角角（%）0255075100再熱器壁溫溫（）648641642640639煙溫差（）3924201515制表：泮建建平 20116年9月從上表看出出燃燼風(fēng)風(fēng)#2擺擺角在775-1100%之間，兩兩側(cè)煙溫溫偏差最最小。表8-9 燃燼燼風(fēng)#3

47、3角擺角角調(diào)整下下的煙溫溫情況#3角擺角角（%）0255075100再熱器壁溫溫（）642641642648631煙溫差（）79152032制表：泮建建平 20116年9月從上表看出出燃燼風(fēng)風(fēng)#3擺擺角在225-550%之之間，兩兩側(cè)煙溫溫偏差較較小。表8-100 燃燃燼風(fēng)#4角擺擺角調(diào)整整下的煙煙溫情況況#4角擺角角（%）0255075100再熱器壁溫溫（）640641642648632煙溫差（）1012152328制表：泮建建平 20116年9月從上表看出出燃燼風(fēng)風(fēng)#4擺擺角越靠靠近0，兩兩側(cè)煙溫溫偏差越越小。2）歸納調(diào)調(diào)整辦法法：通過(guò)試驗(yàn)過(guò)過(guò)程可以以得出以以下結(jié)論論：（1）當(dāng)水水平煙道道

48、煙溫較較低時(shí)，可可以通過(guò)過(guò)開大燃燃燒區(qū)域域的下層層風(fēng)門，減減少上層層風(fēng)門開開度，減減少中間間層風(fēng)門門三種手手段調(diào)節(jié)節(jié)。（2） 當(dāng)當(dāng)水平煙煙道A側(cè)側(cè)煙溫小小于B側(cè)側(cè)煙溫時(shí)時(shí)，通過(guò)過(guò)開大燃燃燼風(fēng)的的#1角角和#22角，關(guān)關(guān)小#33，#44角能消消除煙溫溫偏差。2、對(duì)策實(shí)實(shí)施效果果檢查對(duì)策實(shí)施后后，小組組對(duì)對(duì)策策實(shí)施煙煙溫偏差差進(jìn)行了了統(tǒng)計(jì)。表8-111 對(duì)對(duì)策實(shí)施施前后煙煙溫偏差差、再熱熱汽溫對(duì)對(duì)比表階段活動(dòng)前活動(dòng)后負(fù)荷/MWW330500660330500660水平煙道煙煙溫差/352832121513制表：盛偉偉斌 20116年9月表8-4 對(duì)策策實(shí)施前前后煙溫溫偏差對(duì)對(duì)比表制圖：盛偉偉斌 2

49、0116年112月從上表看出出，對(duì)策策實(shí)施后后，于各各個(gè)特征征負(fù)荷點(diǎn)點(diǎn)，兩側(cè)側(cè)煙溫偏偏差降至至25以下，目目標(biāo)完成成。同時(shí)，因配配風(fēng)方式式的改變變、LLL附加風(fēng)風(fēng)調(diào)節(jié)方方式均會(huì)會(huì)影響到到氮氧化化物的生生成濃度度，小組組統(tǒng)計(jì)了了，小組據(jù)據(jù)此進(jìn)行行了環(huán)保保評(píng)估，對(duì)對(duì)氮氧化化物的排排放指標(biāo)標(biāo)進(jìn)行了了統(tǒng)計(jì)，如如下圖。圖9-3實(shí)實(shí)施前后后氮氧化化物排放放對(duì)比制圖：閆碧碧晨 20116年112月從上圖看出出活動(dòng)后后，氮氧氧化物排排放大幅幅下降，環(huán)環(huán)保效益益較好。九、效果檢檢查1、目標(biāo)檢檢查：小組統(tǒng)計(jì)了了20116年110-112月份份各負(fù)荷荷段氧量量偏差的的情況，具具體數(shù)值值如下表表。表9-1 活動(dòng)前前后

50、氧量量偏差對(duì)對(duì)比表負(fù)荷活動(dòng)前氧量量均值%活動(dòng)后氧量量均值%A側(cè)均值B側(cè)均值偏差A(yù)側(cè)均值B側(cè)均值偏差330MWW5.56.71.25.46.00.6500MWW3.64.71.13.34.00.7660MWW2.43.41.02.12.70.6平均偏差1.10.63根據(jù)上述偏偏差分析析計(jì)算，繪繪制偏差差對(duì)比圖圖如下：s圖9-1 活動(dòng)動(dòng)前后兩兩側(cè)氧量量偏差對(duì)對(duì)比圖制圖：盛偉偉斌 20116年112月#1爐兩側(cè)側(cè)氧量偏偏差從活活動(dòng)前的的1.11 %降降至活動(dòng)動(dòng)后的00.633%，對(duì)對(duì)比實(shí)施施前后小小組起初初設(shè)定的的目標(biāo)值值，繪制制柱狀圖圖可得：圖9-2 活動(dòng)動(dòng)前后實(shí)際際值與目目標(biāo)值對(duì)對(duì)比圖制圖：盛偉

51、偉斌 20116年112月從上圖中看看出，11號(hào)爐兩兩側(cè)氧量量偏差已已降至目目標(biāo)值以以下，目目標(biāo)完成成。 小組活動(dòng)動(dòng)后，我我們重新新進(jìn)行了了試驗(yàn)，對(duì)對(duì)各影響響氧量偏偏差的癥癥結(jié)重新新進(jìn)行了了統(tǒng)計(jì)，匯匯成下表表，并畫畫出餅分分圖。序號(hào)名稱試驗(yàn)前后偏偏差值之之間差均均值%偏差所占百分比%累計(jì)百分比比%1爐膛漏風(fēng)0.1838.338.32表計(jì)布置不不合理0.121.3 559.663煙氣存在偏偏差0.0817.076.64尾部煙道漏漏風(fēng)0.0714.991.55氧化鋯表計(jì)計(jì)積灰、不不靈敏0.048.5100合計(jì)0.47100制表：盛偉偉斌 20116年112月圖9-3 活動(dòng)動(dòng)后氧量量偏差影影響因素素統(tǒng)計(jì)餅餅分圖制圖：盛偉偉斌 20116年112月從餅分圖中中看出，煙煙氣存在在偏差、尾尾部煙