鐵礦粉基礎(chǔ)性能及在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用鐵礦粉基礎(chǔ)性能及在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用本講的學(xué)習(xí)脈絡(luò)鐵礦粉基礎(chǔ)性能如何作用及影響因素?zé)Y(jié)配料中的應(yīng)用總結(jié)關(guān)鍵本講的學(xué)習(xí)脈絡(luò)鐵礦粉基礎(chǔ)性能如何作用及影響因素?zé)Y(jié)配料中的應(yīng)2燒結(jié)優(yōu)化配料主要內(nèi)容引言鐵礦粉的基礎(chǔ)性能總結(jié)1234燒結(jié)優(yōu)化配料主要內(nèi)容引言鐵礦粉的基礎(chǔ)性能總結(jié)12343燒結(jié)優(yōu)化配礦的必要性123要求入爐燒結(jié)礦大幅度降低SiO2含量而強度不能下降為了提高噸鐵效益，要求入爐燒結(jié)礦同時具有成本低、性能好的特點國內(nèi)鐵礦石資源的缺乏和國外鐵礦石的大量進口燒結(jié)礦質(zhì)量煉鐵效益鐵礦石資源緊缺隨著高爐煉鐵技術(shù)的進步，對燒結(jié)礦質(zhì)量的要求越來越高，且已涵蓋整個技術(shù)和經(jīng)濟層面燒結(jié)優(yōu)化配礦的必要性123要求入爐燒結(jié)礦大幅度降低SiO24鐵礦粉自身性能的研究現(xiàn)狀鐵礦粉的常溫性能化學(xué)成分粒度組成制粒性鐵礦粉的高溫性能同化性液相流動性粘結(jié)相強度√×鐵礦粉自身性能的研究現(xiàn)狀鐵礦粉的常溫性能化學(xué)成分粒度組成制粒5由于缺乏對鐵礦石自身特性的綜合認(rèn)識，特別是不清楚鐵礦石在燒結(jié)過程中所反映出來的高溫物理化學(xué)特性，故不能有目的地對各種鐵礦石進行合理的選擇和使用，從而無法實現(xiàn)真正意義上的“優(yōu)化配礦”。例如，在不了解鐵礦粉高溫性能的情況下：1.往往導(dǎo)致現(xiàn)有的燒結(jié)工藝只能是通過操作制度配碳量、機速、負(fù)壓、料層高度等的調(diào)整去迎合燒結(jié)原料。顯然,這種生產(chǎn)方式是非常被動和落后的。2.倘若所用鐵礦石的燒結(jié)液相生成能力過弱時,必然在燒結(jié)粘結(jié)相的數(shù)量方面造成“先天性缺陷”,而現(xiàn)有的燒結(jié)工藝對于這種鐵礦石的燒結(jié),通常只能是采取提高燒結(jié)溫度的措施予以解決,這就使得先進的低溫?zé)Y(jié)工藝的實現(xiàn)受到嚴(yán)重制約。由于缺乏對鐵礦石自身特性的綜合認(rèn)識，特別是不清楚鐵礦石在燒結(jié)6纖維狀鐵酸鈣粗板片狀鐵酸鈣CFCFCFCF纖維狀鐵酸鈣粗板片狀鐵酸鈣CFCFCFCF7鐵礦粉的高溫基礎(chǔ)性能鐵礦粉的同化性鐵礦粉的液相流動性鐵礦粉的高溫基礎(chǔ)性能鐵礦粉的同化性8鐵礦粉同化性鐵礦粉的同化性是指鐵礦粉與CaO發(fā)生反應(yīng)生成低熔點液相的現(xiàn)象，它可以反映鐵礦粉與CaO反應(yīng)生成液相的能力的強弱。根據(jù)物理化學(xué)原理可知，一個反應(yīng)進行的難易程度可通過反應(yīng)所需的溫度和時間來衡量。因此，測定和評價鐵礦粉同化性的實驗研究方法為：通過測定鐵礦粉與CaO接觸面發(fā)生反應(yīng)(產(chǎn)生熔化特征)的最低溫度或最短時間來確定各種鐵礦粉同化能力的強弱。鐵礦粉同化性鐵礦粉的同化性是指鐵礦粉與CaO發(fā)生反應(yīng)生成低熔9同化前同化后同化性好，則易與CaO反應(yīng)生成鐵酸鈣，對燒結(jié)礦強度改善有促進作用；但同化性也不能太高，否則燒結(jié)過程中大量液相的生成會使起骨架作用的礦石大大減少，從而惡化透氣性，影響燒結(jié)礦的產(chǎn)量。鐵礦粉CaO同化前同化后同化性好，則易與CaO反應(yīng)生成鐵酸鈣，對燒結(jié)礦強10影響鐵礦粉同化性的因素鐵礦粉種類鐵礦粉中SiO2，Al2O3等化學(xué)成分鐵礦粉的氣孔率鐵礦粉的燒損率鐵礦粉形貌及致密程度影響鐵礦粉同化性的因素鐵礦粉種類11鐵礦粉種類對同化性的影響鐵礦粉種類褐鐵礦赤鐵礦磁鐵礦同化能力好較好差國內(nèi)礦較多屬于磁鐵礦類型，其同化性較低，而澳大利亞和南非出產(chǎn)的赤鐵礦粉則表現(xiàn)出較高的同化性,這是因為Fe3O4需氧化成Fe2O3

后才能與CaO反應(yīng)的緣故。但是，同樣屬于赤鐵礦類型的巴西鐵礦粉,其同化性卻普遍很低，這與其微觀結(jié)構(gòu)有關(guān)。對于具有多孔結(jié)構(gòu)的褐鐵礦和半褐鐵礦，因Fe2O3

與CaO的反應(yīng)動力學(xué)條件良好而具有同化性很高的特征。鐵礦粉種類對同化性的影響鐵礦粉種類褐鐵礦赤鐵礦磁鐵礦同化能力12塊礦種類赤鐵礦磁鐵礦褐鐵礦脈石孔洞印度礦70－753－5偶見20－255－10MBR塊855－715－710－15哈礦91.40.31.641-3礦物組成，％印度礦主要以赤鐵礦為主，磁鐵礦較少，約有20—25%的脈石。巴西礦的赤鐵礦含量高達85%，其它礦物較少，空洞較多。哈塊的兩種主要礦物為赤鐵礦和褐鐵礦，赤鐵礦稍多。此外，哈塊的孔洞也較多。塊礦種類赤鐵礦磁鐵礦褐鐵礦脈石孔洞印度礦70－753－5偶見13SiO2對同化性的影響1.雖然CaO與SiO2

的反應(yīng)能力較強，但是在數(shù)量上Fe2O3遠比SiO2多，故Fe2O3與CaO的反應(yīng)起主導(dǎo)作用；2.不同鐵礦粉中的SiO2

的賦存狀態(tài)也有差異，勢必影響鐵礦粉的礦化能力。這些因素導(dǎo)致SiO2

含量對鐵礦粉同化性的影響規(guī)律變得不明顯。SiO2對同化性的影響1.雖然CaO與SiO2的反應(yīng)能力較14Al2O3對同化性的影響1.Al2O3

含量則與鐵礦粉的最低同化溫度表現(xiàn)為明顯的負(fù)相關(guān)關(guān)系，即Al2O3含量高的鐵礦粉具有較高同化性；2.鐵礦粉中Al2O3

有促進復(fù)合鐵酸鈣形成的作用；3.Al2O3能增加液相表面張力，促進氧離子擴散，有利于鐵氧化物的氧化；Al2O3對同化性的影響1.Al2O3含量則與鐵礦粉的最15氣孔率對同化性的影響1.鐵礦粉的氣孔率和燒損率越高，其同化性越高；2.其原因為：氣孔率高的鐵礦粉與CaO的反應(yīng)界面大，有助于提高同化反應(yīng)的速率；氣孔率對同化性的影響1.鐵礦粉的氣孔率和燒損率越高，其同化性16燒損率對同化性的影響鐵礦粉的燒損含量與最低同化溫度有著較強的正相關(guān)關(guān)系；2.加之結(jié)晶水揮發(fā)后會產(chǎn)生更多的氣孔和裂紋；從而提高其同化性。3.這也進一步解釋了褐鐵礦同化性遠高于其他類型鐵礦粉同化性的現(xiàn)象。燒損率對同化性的影響鐵礦粉的燒損含量與最低同化溫度有著較強的17鐵礦粉形貌對同化性的影響巴西礦澳礦巴西礦晶粒粗大，且比較致密，起反應(yīng)比表面積小，反應(yīng)活性差。澳礦晶粒較小，大多呈豆粒狀，結(jié)構(gòu)較疏松，易于CaO反應(yīng)。鐵礦粉形貌對同化性的影響巴西礦澳礦巴西礦晶粒粗大，且比較致密18同化性小結(jié)用同化最低溫度和同化最短時間可以表征鐵礦粉的同化能力；不同種類的鐵礦粉，由于其自身特性的不同，在燒結(jié)過程中所呈現(xiàn)出的同化能力各不相同；3.鐵礦粉中SiO2對同化性的影響沒有明顯的規(guī)律，Al2O3含量與同化最低溫度呈正相關(guān)的關(guān)系，在一定范圍內(nèi)，Al2O3越高，同化最低溫度降低；4.鐵礦粉結(jié)構(gòu)疏松與否、燒損率、鐵礦粉類型、形貌和緊密程度有關(guān)。同化性小結(jié)用同化最低溫度和同化最短時間可以表征鐵礦粉的同化能19鐵礦粉液相流動性液相流動性指數(shù)：鐵礦粉+CaO其中：L——鐵礦粉流動性指數(shù)；S1——試驗流動前面積；S2——試樣流動后面積。液相流動性是指在燒結(jié)過程中鐵礦石與CaO反應(yīng)生成的液相的流動能力。它表征的是粘結(jié)相的”有效粘結(jié)范圍”鐵礦粉液相流動性液相流動性指數(shù)：鐵礦粉+CaO其中：液相流動20一般來說，液相流動性較高時,其粘結(jié)周圍的物料的范圍也較大,因此可以提高燒結(jié)礦的強度；反之液相流動性過低時,粘結(jié)周圍物料的能力下降,易導(dǎo)致燒結(jié)礦中氣孔率增加,從而使燒結(jié)礦的強度下降；但是,粘結(jié)相的流動性也不能過大,否則對周圍物料的粘結(jié)層厚度會變薄,燒結(jié)礦易形成薄壁大孔結(jié)構(gòu),使燒結(jié)礦整體變脆,強度降低,也使燒結(jié)礦的質(zhì)量變差。一般來說，液相流動性較高時,其粘結(jié)周圍的物料的范圍也較大21液相流動性的特征不同鐵礦粉液相流動性的比較1.同一溫度下，不同鐵礦粉的液相流動面積是不同的；2.液相流動面積隨溫度有增高的趨勢，但增高的幅度不同；3.液相流動面積隨溫度的增幅速度也不同。液相流動性的特征不同鐵礦粉液相流動性的比較1.同一溫度下，不22在燒結(jié)過程中，靠近燃料處溫度較高，而遠離燃料處溫度較低,由此形成溫度的偏析。于是在不同的溫度段，鐵礦粉有不同的液相流動情況。因此，根據(jù)某個溫度下的液相流動面積來推斷其在燒結(jié)過程中的實際液相流動面積是不足的，例如：以礦b與礦c比較，在高溫區(qū)域礦b液相流動面積相對大,而在低溫區(qū)域則礦c液相流動面積相對大，但還需要指出的是：在燒結(jié)料層中高、低溫區(qū)域所占份額存在差異，故為了正確比較，必需結(jié)合這一特點來解析鐵粉實際產(chǎn)生的液相流動量。在燒結(jié)過程中，靠近燃料處溫度較高，而遠離燃料處溫度較低,由23基于溫度分布的液相流動面積為了結(jié)合燒結(jié)過程中溫度的變化,來判斷鐵礦粉液相流動特性是否適宜和穩(wěn)定?；谌剂戏植嫉臏?zhǔn)顆粒模型為基礎(chǔ),計算一定數(shù)量燒結(jié)料的液相流動面積.本模型作如下假設(shè):(1)以燃料顆粒為中心,鐵礦粉與熔劑分布于其周圍，組成一個準(zhǔn)顆粒；(2)準(zhǔn)顆粒為液相生成區(qū)域，其質(zhì)量占總料質(zhì)量的1/3

，準(zhǔn)顆粒外為未熔顆粒，由準(zhǔn)顆粒流出的液相粘結(jié)；(3)準(zhǔn)顆粒內(nèi)部溫度分布為沿半徑方向遞減、沿周長方向相等,燃料表層取1320℃，準(zhǔn)顆粒表層為1280℃;(4)忽略燃料燃盡產(chǎn)生的空隙對液相流動的影響?；跍囟确植嫉囊合嗔鲃用娣e為了結(jié)合燒結(jié)過程中溫度的變化,來24準(zhǔn)顆粒模型準(zhǔn)顆粒結(jié)構(gòu)與溫度分布圖R2為準(zhǔn)顆粒半徑,R1

為燃料半徑,T與半徑R

呈負(fù)指數(shù)關(guān)系，如下式所示：C為基準(zhǔn)溫度,本模型中取1240℃準(zhǔn)顆粒模型準(zhǔn)顆粒結(jié)構(gòu)與溫度分布圖R2為準(zhǔn)顆粒半徑,R125鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件26鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件27128013001320溫度，℃A1A3A2128013001320溫度，℃A1A3A228鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件29鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件30液相流動基于溫度的敏感性式（6）即為基于溫度分布的液相流動面積的計算式燒結(jié)過程中溫度變化體現(xiàn)在兩方面：一是距燃料遠近區(qū)域的溫度不同，二是同一區(qū)域的溫度隨時間的變化也不同鐵礦粉液相流動面積隨溫度升高而增大，在燒結(jié)溫度變化過程中，鐵礦粉液相流動均存在一個變化率，該變化率過大將引起燒結(jié)成礦過程穩(wěn)定性的下降，出項低溫段液相流動不足而高溫段流動過大，從而影響燒結(jié)礦的質(zhì)量合理的液相流動不僅需要有合適的液相流動面積，還需要液相流動隨溫度變化程度小一些，即隨溫度升高液相能夠均勻流動。液相流動基于溫度的敏感性式（6）即為基于溫度分布的液相流動面31液相流動對溫度的敏感指數(shù)為了評價鐵礦粉液相流動隨溫度的變化率，我們定義了液相流動對溫度的敏感指數(shù)：右邊的分子項表示等體積的物料生成液相流動面積對溫度的變化率，分母項表示此溫度變化范圍內(nèi)實際料層的真實流動面積，分子除以分母表示液相流動隨溫度變化對單位液相流動面積的影響?？梢姡琁SFT值反映了單位液相內(nèi)鐵礦粉液相流動隨溫度的變化率；氣質(zhì)越大，表示鐵礦粉液相流動對溫度的敏感性越大。液相流動對溫度的敏感指數(shù)為了評價鐵礦粉液相流動隨溫度的變化率32CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系趨勢圖CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系CaO配加量與液相流動性之33CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系圖為CaO配加量與鐵礦粉液相流動性關(guān)系的趨勢圖,圖中折線為流動性指數(shù)隨CaO

配加量含量變化的分布示意線。由圖可見,隨著CaO配加量的提高,鐵礦粉的液相流動性呈現(xiàn)先增加后減少的趨勢。在一定范圍內(nèi)提高CaO

的配加量能夠提高鐵礦粉流動性的主要原因是：其一，隨著CaO

的配加量的提高，更傾向于生成CaO?Fe2O3和CaO?2Fe2O3等化合物的生成，它們的熔點較低，能過增大過熱度；其二，隨著堿度的升高，有利于硅酸鹽的網(wǎng)狀物裂解，更有利于流動。CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系圖為CaO配加量與鐵礦粉34二元系CaO和Fe2O3相圖二元系CaO和Fe2O3相圖35上圖

中折線為相圖中液相線溫度隨CaO含量變化的分布示意線。流動性隨CaO

配加量的變化趨勢可用CaO和Fe2O3

二元相圖中不同成分對應(yīng)的液相線溫度的不同來解釋,由圖

可知,在CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)為21%左右時,液相線的溫度處于CF(

CaO?Fe2O3

)和CF2(CaO?2Fe2O3)

的共晶點,其值最低,CaO

含量過高和過低時,液相線溫度均升高。這意味著在一定的燒結(jié)溫度下,對于CaO

質(zhì)量分?jǐn)?shù)接近21%的鐵礦粉,因其具有較大的過熱度,所以其液相流動性較大。上圖中折線為相圖中液相線溫度隨CaO含量變化的分布示意線36燒結(jié)溫度和堿度對液相流動性的影響溫度是影響鐵礦粉液相流動性的一個敏感因素,其作用可概括為2個方面,其一是確保粘附粉內(nèi)進行物理化學(xué)反應(yīng)的條件,同時也有加快低熔點化合物生成速度的作用,其二是提高液相的過熱度,使液相的黏度降低。燒結(jié)溫度和堿度對液相流動性的影響溫度是影響鐵礦粉液相流動性的37各種鐵礦粉在溫度和堿度變化條件下FI的平均值的比較各種鐵礦粉在溫度和堿度變化條件下FI的平均值的比較38鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件39液相流動性的影響因素溫度確保粘附粉內(nèi)進行物理化學(xué)反應(yīng)的條件，同時也有加快低熔點化合物生成速度的效應(yīng)；提高液相的過熱度，使液相的粘度降低。堿度隨著CaO的配入，可逐漸形成低熔點化合物．在同一燒結(jié)溫度條件下，鐵礦粉生成的液相的過熱度增大，液相的粘度降低。SiO2一方面，SiO2是燒結(jié)液相生成的基礎(chǔ)，高SiO2含量的礦粉有利于燒結(jié)液相的形成，從而增大液相的流動性．另一方面，由于Si02是硅酸鹽網(wǎng)絡(luò)的形成物，其含量的增加有可能伴隨液相粘度的升高，從而降低了鐵礦粉的液相流動性。Al2O3Al2O3屬于高熔點物質(zhì)，且它對硅酸鹽網(wǎng)絡(luò)的形成有促進作用，導(dǎo)致液相的粘度增大。MgO和FeOMgO及FeO能形成Fe2+和Mg2+，F(xiàn)e2+和Mg2+是堿性物質(zhì)，是硅酸鹽網(wǎng)絡(luò)的抑制物，因而能降低液相的粘度，使液相流動性增大。同化性低熔點液相的生成是燒結(jié)液相流動的基礎(chǔ)，就為低熔點液相的生成創(chuàng)造了條件，確保了液相的數(shù)量；另外，在燒結(jié)溫度一定的情況下，隨著液相熔化溫度的降低，液相過熱度增大，有利于降低液相的粘度。液相流動性的影響因素溫度確保粘附粉內(nèi)進行物理化學(xué)反應(yīng)的條件，40液相流動性小結(jié)1.鐵礦粉的液相流動特性表征了燒結(jié)粘結(jié)相的“有效粘結(jié)范圍”。各種鐵礦粉在燒結(jié)條件下形成的液相流動特性各不相同。可以通過測定鐵礦粉的流動性指數(shù)予以評價。2.各種鐵礦粉液相流動特性差異的存在除與燒結(jié)溫度和堿度有關(guān)外，還與鐵礦粉的自身特性密切相關(guān)。鐵礦粉的化學(xué)成分以及鐵礦粉的同化性是主要的影響因素．3.把握并合理運用鐵礦粉的燒結(jié)液相流動特性，有助于實現(xiàn)真正意義的燒結(jié)優(yōu)化配礦以及提高燒結(jié)礦的產(chǎn)量與質(zhì)量。4.在考慮鐵礦粉的液相流動性時，不僅要考慮鐵礦粉與熔劑生成液相的粘結(jié)范圍，還考考慮到液相流動對溫度的敏感性。5.褐鐵礦不僅液相流動面積小,而且它的液相流動對燒結(jié)溫度變化極為敏感,當(dāng)在燒結(jié)中用量較大時,應(yīng)通過優(yōu)化配礦和工藝參數(shù)來降低其對燒結(jié)生產(chǎn)的負(fù)面影響。液相流動性小結(jié)1.鐵礦粉的液相流動特性表征了燒結(jié)粘結(jié)相的“有41鐵礦粉基礎(chǔ)性能在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用較差同化性中等同化性同化性較好的礦粉：拜恩巴粗鐵粉、低印粉、普精粉。同化性中等的礦粉：高印粉、澳粉。同化性較差的礦粉：低品鐵粉、硼鎂鐵粉、自熔鐵粉和天使巴粗鐵粉。鐵礦粉基礎(chǔ)性能在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用較差同化性中等同化性同化42鐵礦粉的液相流動性是指鐵礦粉與CaO反應(yīng)生成液相的流動能力，它表征的是粘結(jié)相的有效粘結(jié)范圍。實驗條件：堿度4.0、焙燒溫度1300℃、焙燒時間10min鐵礦粉液相流動性液相流動性指數(shù)：鐵礦粉+CaO鐵礦粉的液相流動性是指鐵礦粉與CaO反應(yīng)生成液相的流動能力，43方案R普精自熔拜恩南非低品硼鎂天使澳粉金帆11.81645830125521.81646.594185431.8202687155441.81656972156燒結(jié)杯實驗天使巴粗鐵礦粉的同化性和液相流動性均較差，我們在保證燒結(jié)混合料堿度、MgO含量一定的前提下，調(diào)整燒結(jié)混合料中天使巴粗鐵粉的配比，并對的到燒結(jié)礦的強度、還原性和低溫還原粉化等指標(biāo)進行測定。方案R普精自熔拜恩南非低品硼鎂天使澳粉金帆11.81645844同理，普精粉的同化性和液相流動性均較好，我們在保證燒結(jié)混合料堿度、MgO含量一定的前提下，調(diào)整燒結(jié)混合料中普精粉的配比，并對的到燒結(jié)礦的強度、還原性和低溫還原粉化等指標(biāo)進行測定。方案R普精自熔拜恩南非低品硼鎂天使澳粉金帆51.910451240135461.9144594195471.9182577055481.92205770154同理，普精粉的同化性和液相流動性均較好，我們在保證燒結(jié)混合料45天使巴粗配比對燒結(jié)礦產(chǎn)量和質(zhì)量的影響隨著天使巴粗鐵粉配比的提高，燒結(jié)礦的垂直燒結(jié)速度和轉(zhuǎn)股指數(shù)呈現(xiàn)出先提高后降低的趨勢。天使巴粗鐵粉的同化性和液相流動性均較差。如果配入量過高，燒結(jié)礦的液相較少，不利于燒結(jié)礦的固結(jié)。天使巴粗配比對燒結(jié)礦產(chǎn)量和質(zhì)量的影響隨著天使巴粗鐵粉配比的提46普精粉配比對燒結(jié)礦產(chǎn)量和質(zhì)量的影響普精粉的同化性和液相流動性均較好。當(dāng)提高普精粉配比時，易生成較多的液相，影響了燒結(jié)過程的透氣性，這就會導(dǎo)致高溫區(qū)向下移動的速度變慢，降低了燒結(jié)礦的生產(chǎn)率。轉(zhuǎn)鼓強度隨普精粉配比的提高呈現(xiàn)出現(xiàn)升高后降低的趨勢。當(dāng)普精粉配入量合理時，生成了充足的液相，粘結(jié)層厚度適宜，粘結(jié)較好、微孔狀的海綿結(jié)構(gòu)代替了薄壁大孔結(jié)構(gòu)，保證了燒結(jié)礦強度。普精粉配比對燒結(jié)礦產(chǎn)量和質(zhì)量的影響普精粉的同化性和液相流動性47天使巴粗配比對燒結(jié)礦還原性的影響燒結(jié)礦還原性能的優(yōu)劣主要與燒結(jié)礦的孔隙度和其礦物組成有關(guān)。當(dāng)天使巴粗配比為5%或8%時，易還原的鐵酸鈣較多。天使巴粗配比對燒結(jié)礦還原性的影響燒結(jié)礦還原性能的優(yōu)劣主要與燒48普精粉配比對燒結(jié)礦還原性的影響隨著普精粉配比的提高，燒結(jié)礦的還原度先提高后降低。普精粉對燒結(jié)礦還原性的影響表現(xiàn)在對燒結(jié)礦礦物組成和孔隙度的影響。普精粉配比由12%提高到24%，燒結(jié)礦的孔隙度略微升高，但易還原的赤鐵礦和鐵酸鈣的含量顯著降低。普精粉配比對燒結(jié)礦還原性的影響隨著普精粉配比的提高，燒結(jié)礦的49天使巴粗配比對燒結(jié)礦低溫還原粉化性能的影響隨著天使巴粗配比的提高，燒結(jié)礦的低溫還原粉化性能呈現(xiàn)出先升高后降低的趨勢。天使巴粗鐵粉適宜的配比，不僅有利于保證燒結(jié)礦適宜的強度，而且避免燒結(jié)礦形成薄壁大孔的結(jié)構(gòu)。天使巴粗配比對燒結(jié)礦低溫還原粉化性能的影響隨著天使巴粗配比的50普精粉配比對燒結(jié)礦低溫還原粉化性能的影響普精粉配比的提高：燒結(jié)礦中Al2O3逐漸降低，燒結(jié)礦中次生赤鐵礦的含量提高。增加了燒結(jié)礦在還原過程中由次生赤鐵礦到磁鐵礦的相變中所引起的體積的膨脹。液相流動性變大，由此形成了燒結(jié)礦的薄壁大孔結(jié)構(gòu)，這就有利于燒結(jié)礦中殘存赤鐵礦在低溫條件下被還原成磁鐵礦，因此，會降低燒結(jié)礦的低溫還原粉化性能。普精粉配比對燒結(jié)礦低溫還原粉化性能的影響普精粉配比的提高：51總結(jié)1.鐵礦粉的同化性和液相流動性是鐵礦粉基礎(chǔ)性能中兩個重要內(nèi)容，正確的理解和把握鐵礦粉的基礎(chǔ)性能，有助于燒結(jié)優(yōu)化配礦，從而為優(yōu)質(zhì)、高效、低成本煉鐵奠定了基礎(chǔ)。2.對燒結(jié)用鐵礦石的評價僅僅依據(jù)化學(xué)成分、粒度組成、礦物特征等常溫性能是遠遠不夠:鐵礦石的燒結(jié)基礎(chǔ)特性貼切、真實地反映了鐵礦石在燒結(jié)過程中的高溫行為和作用,它既綜合了鐵礦石的常溫特性,又彌補了它們的不足,是影響燒結(jié)過程的重要因素。3.不同種類鐵礦石的燒結(jié)基礎(chǔ)特性各不相同把握和應(yīng)用鐵礦石的燒結(jié)基礎(chǔ)特性,可以使鐵礦石種類與燒結(jié)效果之間的“黑箱”清晰化，從而對完善燒結(jié)精料的基礎(chǔ)理論、實施燒結(jié)的自主優(yōu)化配礦、優(yōu)化燒結(jié)工藝過程等具有十分重要的意義。總結(jié)1.鐵礦粉的同化性和液相流動性是鐵礦粉基礎(chǔ)性能中兩個重要52敬請批評與指正敬請批評與指正鐵礦粉基礎(chǔ)性能及在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用鐵礦粉基礎(chǔ)性能及在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用本講的學(xué)習(xí)脈絡(luò)鐵礦粉基礎(chǔ)性能如何作用及影響因素?zé)Y(jié)配料中的應(yīng)用總結(jié)關(guān)鍵本講的學(xué)習(xí)脈絡(luò)鐵礦粉基礎(chǔ)性能如何作用及影響因素?zé)Y(jié)配料中的應(yīng)55燒結(jié)優(yōu)化配料主要內(nèi)容引言鐵礦粉的基礎(chǔ)性能總結(jié)1234燒結(jié)優(yōu)化配料主要內(nèi)容引言鐵礦粉的基礎(chǔ)性能總結(jié)123456燒結(jié)優(yōu)化配礦的必要性123要求入爐燒結(jié)礦大幅度降低SiO2含量而強度不能下降為了提高噸鐵效益，要求入爐燒結(jié)礦同時具有成本低、性能好的特點國內(nèi)鐵礦石資源的缺乏和國外鐵礦石的大量進口燒結(jié)礦質(zhì)量煉鐵效益鐵礦石資源緊缺隨著高爐煉鐵技術(shù)的進步，對燒結(jié)礦質(zhì)量的要求越來越高，且已涵蓋整個技術(shù)和經(jīng)濟層面燒結(jié)優(yōu)化配礦的必要性123要求入爐燒結(jié)礦大幅度降低SiO257鐵礦粉自身性能的研究現(xiàn)狀鐵礦粉的常溫性能化學(xué)成分粒度組成制粒性鐵礦粉的高溫性能同化性液相流動性粘結(jié)相強度√×鐵礦粉自身性能的研究現(xiàn)狀鐵礦粉的常溫性能化學(xué)成分粒度組成制粒58由于缺乏對鐵礦石自身特性的綜合認(rèn)識，特別是不清楚鐵礦石在燒結(jié)過程中所反映出來的高溫物理化學(xué)特性，故不能有目的地對各種鐵礦石進行合理的選擇和使用，從而無法實現(xiàn)真正意義上的“優(yōu)化配礦”。例如，在不了解鐵礦粉高溫性能的情況下：1.往往導(dǎo)致現(xiàn)有的燒結(jié)工藝只能是通過操作制度配碳量、機速、負(fù)壓、料層高度等的調(diào)整去迎合燒結(jié)原料。顯然,這種生產(chǎn)方式是非常被動和落后的。2.倘若所用鐵礦石的燒結(jié)液相生成能力過弱時,必然在燒結(jié)粘結(jié)相的數(shù)量方面造成“先天性缺陷”,而現(xiàn)有的燒結(jié)工藝對于這種鐵礦石的燒結(jié),通常只能是采取提高燒結(jié)溫度的措施予以解決,這就使得先進的低溫?zé)Y(jié)工藝的實現(xiàn)受到嚴(yán)重制約。由于缺乏對鐵礦石自身特性的綜合認(rèn)識，特別是不清楚鐵礦石在燒結(jié)59纖維狀鐵酸鈣粗板片狀鐵酸鈣CFCFCFCF纖維狀鐵酸鈣粗板片狀鐵酸鈣CFCFCFCF60鐵礦粉的高溫基礎(chǔ)性能鐵礦粉的同化性鐵礦粉的液相流動性鐵礦粉的高溫基礎(chǔ)性能鐵礦粉的同化性61鐵礦粉同化性鐵礦粉的同化性是指鐵礦粉與CaO發(fā)生反應(yīng)生成低熔點液相的現(xiàn)象，它可以反映鐵礦粉與CaO反應(yīng)生成液相的能力的強弱。根據(jù)物理化學(xué)原理可知，一個反應(yīng)進行的難易程度可通過反應(yīng)所需的溫度和時間來衡量。因此，測定和評價鐵礦粉同化性的實驗研究方法為：通過測定鐵礦粉與CaO接觸面發(fā)生反應(yīng)(產(chǎn)生熔化特征)的最低溫度或最短時間來確定各種鐵礦粉同化能力的強弱。鐵礦粉同化性鐵礦粉的同化性是指鐵礦粉與CaO發(fā)生反應(yīng)生成低熔62同化前同化后同化性好，則易與CaO反應(yīng)生成鐵酸鈣，對燒結(jié)礦強度改善有促進作用；但同化性也不能太高，否則燒結(jié)過程中大量液相的生成會使起骨架作用的礦石大大減少，從而惡化透氣性，影響燒結(jié)礦的產(chǎn)量。鐵礦粉CaO同化前同化后同化性好，則易與CaO反應(yīng)生成鐵酸鈣，對燒結(jié)礦強63影響鐵礦粉同化性的因素鐵礦粉種類鐵礦粉中SiO2，Al2O3等化學(xué)成分鐵礦粉的氣孔率鐵礦粉的燒損率鐵礦粉形貌及致密程度影響鐵礦粉同化性的因素鐵礦粉種類64鐵礦粉種類對同化性的影響鐵礦粉種類褐鐵礦赤鐵礦磁鐵礦同化能力好較好差國內(nèi)礦較多屬于磁鐵礦類型，其同化性較低，而澳大利亞和南非出產(chǎn)的赤鐵礦粉則表現(xiàn)出較高的同化性,這是因為Fe3O4需氧化成Fe2O3

后才能與CaO反應(yīng)的緣故。但是，同樣屬于赤鐵礦類型的巴西鐵礦粉,其同化性卻普遍很低，這與其微觀結(jié)構(gòu)有關(guān)。對于具有多孔結(jié)構(gòu)的褐鐵礦和半褐鐵礦，因Fe2O3

與CaO的反應(yīng)動力學(xué)條件良好而具有同化性很高的特征。鐵礦粉種類對同化性的影響鐵礦粉種類褐鐵礦赤鐵礦磁鐵礦同化能力65塊礦種類赤鐵礦磁鐵礦褐鐵礦脈石孔洞印度礦70－753－5偶見20－255－10MBR塊855－715－710－15哈礦91.40.31.641-3礦物組成，％印度礦主要以赤鐵礦為主，磁鐵礦較少，約有20—25%的脈石。巴西礦的赤鐵礦含量高達85%，其它礦物較少，空洞較多。哈塊的兩種主要礦物為赤鐵礦和褐鐵礦，赤鐵礦稍多。此外，哈塊的孔洞也較多。塊礦種類赤鐵礦磁鐵礦褐鐵礦脈石孔洞印度礦70－753－5偶見66SiO2對同化性的影響1.雖然CaO與SiO2

的反應(yīng)能力較強，但是在數(shù)量上Fe2O3遠比SiO2多，故Fe2O3與CaO的反應(yīng)起主導(dǎo)作用；2.不同鐵礦粉中的SiO2

的賦存狀態(tài)也有差異，勢必影響鐵礦粉的礦化能力。這些因素導(dǎo)致SiO2

含量對鐵礦粉同化性的影響規(guī)律變得不明顯。SiO2對同化性的影響1.雖然CaO與SiO2的反應(yīng)能力較67Al2O3對同化性的影響1.Al2O3

含量則與鐵礦粉的最低同化溫度表現(xiàn)為明顯的負(fù)相關(guān)關(guān)系，即Al2O3含量高的鐵礦粉具有較高同化性；2.鐵礦粉中Al2O3

有促進復(fù)合鐵酸鈣形成的作用；3.Al2O3能增加液相表面張力，促進氧離子擴散，有利于鐵氧化物的氧化；Al2O3對同化性的影響1.Al2O3含量則與鐵礦粉的最68氣孔率對同化性的影響1.鐵礦粉的氣孔率和燒損率越高，其同化性越高；2.其原因為：氣孔率高的鐵礦粉與CaO的反應(yīng)界面大，有助于提高同化反應(yīng)的速率；氣孔率對同化性的影響1.鐵礦粉的氣孔率和燒損率越高，其同化性69燒損率對同化性的影響鐵礦粉的燒損含量與最低同化溫度有著較強的正相關(guān)關(guān)系；2.加之結(jié)晶水揮發(fā)后會產(chǎn)生更多的氣孔和裂紋；從而提高其同化性。3.這也進一步解釋了褐鐵礦同化性遠高于其他類型鐵礦粉同化性的現(xiàn)象。燒損率對同化性的影響鐵礦粉的燒損含量與最低同化溫度有著較強的70鐵礦粉形貌對同化性的影響巴西礦澳礦巴西礦晶粒粗大，且比較致密，起反應(yīng)比表面積小，反應(yīng)活性差。澳礦晶粒較小，大多呈豆粒狀，結(jié)構(gòu)較疏松，易于CaO反應(yīng)。鐵礦粉形貌對同化性的影響巴西礦澳礦巴西礦晶粒粗大，且比較致密71同化性小結(jié)用同化最低溫度和同化最短時間可以表征鐵礦粉的同化能力；不同種類的鐵礦粉，由于其自身特性的不同，在燒結(jié)過程中所呈現(xiàn)出的同化能力各不相同；3.鐵礦粉中SiO2對同化性的影響沒有明顯的規(guī)律，Al2O3含量與同化最低溫度呈正相關(guān)的關(guān)系，在一定范圍內(nèi)，Al2O3越高，同化最低溫度降低；4.鐵礦粉結(jié)構(gòu)疏松與否、燒損率、鐵礦粉類型、形貌和緊密程度有關(guān)。同化性小結(jié)用同化最低溫度和同化最短時間可以表征鐵礦粉的同化能72鐵礦粉液相流動性液相流動性指數(shù)：鐵礦粉+CaO其中：L——鐵礦粉流動性指數(shù)；S1——試驗流動前面積；S2——試樣流動后面積。液相流動性是指在燒結(jié)過程中鐵礦石與CaO反應(yīng)生成的液相的流動能力。它表征的是粘結(jié)相的”有效粘結(jié)范圍”鐵礦粉液相流動性液相流動性指數(shù)：鐵礦粉+CaO其中：液相流動73一般來說，液相流動性較高時,其粘結(jié)周圍的物料的范圍也較大,因此可以提高燒結(jié)礦的強度；反之液相流動性過低時,粘結(jié)周圍物料的能力下降,易導(dǎo)致燒結(jié)礦中氣孔率增加,從而使燒結(jié)礦的強度下降；但是,粘結(jié)相的流動性也不能過大,否則對周圍物料的粘結(jié)層厚度會變薄,燒結(jié)礦易形成薄壁大孔結(jié)構(gòu),使燒結(jié)礦整體變脆,強度降低,也使燒結(jié)礦的質(zhì)量變差。一般來說，液相流動性較高時,其粘結(jié)周圍的物料的范圍也較大74液相流動性的特征不同鐵礦粉液相流動性的比較1.同一溫度下，不同鐵礦粉的液相流動面積是不同的；2.液相流動面積隨溫度有增高的趨勢，但增高的幅度不同；3.液相流動面積隨溫度的增幅速度也不同。液相流動性的特征不同鐵礦粉液相流動性的比較1.同一溫度下，不75在燒結(jié)過程中，靠近燃料處溫度較高，而遠離燃料處溫度較低,由此形成溫度的偏析。于是在不同的溫度段，鐵礦粉有不同的液相流動情況。因此，根據(jù)某個溫度下的液相流動面積來推斷其在燒結(jié)過程中的實際液相流動面積是不足的，例如：以礦b與礦c比較，在高溫區(qū)域礦b液相流動面積相對大,而在低溫區(qū)域則礦c液相流動面積相對大，但還需要指出的是：在燒結(jié)料層中高、低溫區(qū)域所占份額存在差異，故為了正確比較，必需結(jié)合這一特點來解析鐵粉實際產(chǎn)生的液相流動量。在燒結(jié)過程中，靠近燃料處溫度較高，而遠離燃料處溫度較低,由76基于溫度分布的液相流動面積為了結(jié)合燒結(jié)過程中溫度的變化,來判斷鐵礦粉液相流動特性是否適宜和穩(wěn)定?；谌剂戏植嫉臏?zhǔn)顆粒模型為基礎(chǔ),計算一定數(shù)量燒結(jié)料的液相流動面積.本模型作如下假設(shè):(1)以燃料顆粒為中心,鐵礦粉與熔劑分布于其周圍，組成一個準(zhǔn)顆粒；(2)準(zhǔn)顆粒為液相生成區(qū)域，其質(zhì)量占總料質(zhì)量的1/3

，準(zhǔn)顆粒外為未熔顆粒，由準(zhǔn)顆粒流出的液相粘結(jié)；(3)準(zhǔn)顆粒內(nèi)部溫度分布為沿半徑方向遞減、沿周長方向相等,燃料表層取1320℃，準(zhǔn)顆粒表層為1280℃;(4)忽略燃料燃盡產(chǎn)生的空隙對液相流動的影響?；跍囟确植嫉囊合嗔鲃用娣e為了結(jié)合燒結(jié)過程中溫度的變化,來77準(zhǔn)顆粒模型準(zhǔn)顆粒結(jié)構(gòu)與溫度分布圖R2為準(zhǔn)顆粒半徑,R1

為燃料半徑,T與半徑R

呈負(fù)指數(shù)關(guān)系，如下式所示：C為基準(zhǔn)溫度,本模型中取1240℃準(zhǔn)顆粒模型準(zhǔn)顆粒結(jié)構(gòu)與溫度分布圖R2為準(zhǔn)顆粒半徑,R178鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件79鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件80128013001320溫度，℃A1A3A2128013001320溫度，℃A1A3A281鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件82鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件83液相流動基于溫度的敏感性式（6）即為基于溫度分布的液相流動面積的計算式燒結(jié)過程中溫度變化體現(xiàn)在兩方面：一是距燃料遠近區(qū)域的溫度不同，二是同一區(qū)域的溫度隨時間的變化也不同鐵礦粉液相流動面積隨溫度升高而增大，在燒結(jié)溫度變化過程中，鐵礦粉液相流動均存在一個變化率，該變化率過大將引起燒結(jié)成礦過程穩(wěn)定性的下降，出項低溫段液相流動不足而高溫段流動過大，從而影響燒結(jié)礦的質(zhì)量合理的液相流動不僅需要有合適的液相流動面積，還需要液相流動隨溫度變化程度小一些，即隨溫度升高液相能夠均勻流動。液相流動基于溫度的敏感性式（6）即為基于溫度分布的液相流動面84液相流動對溫度的敏感指數(shù)為了評價鐵礦粉液相流動隨溫度的變化率，我們定義了液相流動對溫度的敏感指數(shù)：右邊的分子項表示等體積的物料生成液相流動面積對溫度的變化率，分母項表示此溫度變化范圍內(nèi)實際料層的真實流動面積，分子除以分母表示液相流動隨溫度變化對單位液相流動面積的影響?？梢?，ISFT值反映了單位液相內(nèi)鐵礦粉液相流動隨溫度的變化率；氣質(zhì)越大，表示鐵礦粉液相流動對溫度的敏感性越大。液相流動對溫度的敏感指數(shù)為了評價鐵礦粉液相流動隨溫度的變化率85CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系趨勢圖CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系CaO配加量與液相流動性之86CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系圖為CaO配加量與鐵礦粉液相流動性關(guān)系的趨勢圖,圖中折線為流動性指數(shù)隨CaO

配加量含量變化的分布示意線。由圖可見,隨著CaO配加量的提高,鐵礦粉的液相流動性呈現(xiàn)先增加后減少的趨勢。在一定范圍內(nèi)提高CaO

的配加量能夠提高鐵礦粉流動性的主要原因是：其一，隨著CaO

的配加量的提高，更傾向于生成CaO?Fe2O3和CaO?2Fe2O3等化合物的生成，它們的熔點較低，能過增大過熱度；其二，隨著堿度的升高，有利于硅酸鹽的網(wǎng)狀物裂解，更有利于流動。CaO配加量與液相流動性之間的關(guān)系圖為CaO配加量與鐵礦粉87二元系CaO和Fe2O3相圖二元系CaO和Fe2O3相圖88上圖

中折線為相圖中液相線溫度隨CaO含量變化的分布示意線。流動性隨CaO

配加量的變化趨勢可用CaO和Fe2O3

二元相圖中不同成分對應(yīng)的液相線溫度的不同來解釋,由圖

可知,在CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)為21%左右時,液相線的溫度處于CF(

CaO?Fe2O3

)和CF2(CaO?2Fe2O3)

的共晶點,其值最低,CaO

含量過高和過低時,液相線溫度均升高。這意味著在一定的燒結(jié)溫度下,對于CaO

質(zhì)量分?jǐn)?shù)接近21%的鐵礦粉,因其具有較大的過熱度,所以其液相流動性較大。上圖中折線為相圖中液相線溫度隨CaO含量變化的分布示意線89燒結(jié)溫度和堿度對液相流動性的影響溫度是影響鐵礦粉液相流動性的一個敏感因素,其作用可概括為2個方面,其一是確保粘附粉內(nèi)進行物理化學(xué)反應(yīng)的條件,同時也有加快低熔點化合物生成速度的作用,其二是提高液相的過熱度,使液相的黏度降低。燒結(jié)溫度和堿度對液相流動性的影響溫度是影響鐵礦粉液相流動性的90各種鐵礦粉在溫度和堿度變化條件下FI的平均值的比較各種鐵礦粉在溫度和堿度變化條件下FI的平均值的比較91鐵礦粉基礎(chǔ)性能及其在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用課件92液相流動性的影響因素溫度確保粘附粉內(nèi)進行物理化學(xué)反應(yīng)的條件，同時也有加快低熔點化合物生成速度的效應(yīng)；提高液相的過熱度，使液相的粘度降低。堿度隨著CaO的配入，可逐漸形成低熔點化合物．在同一燒結(jié)溫度條件下，鐵礦粉生成的液相的過熱度增大，液相的粘度降低。SiO2一方面，SiO2是燒結(jié)液相生成的基礎(chǔ)，高SiO2含量的礦粉有利于燒結(jié)液相的形成，從而增大液相的流動性．另一方面，由于Si02是硅酸鹽網(wǎng)絡(luò)的形成物，其含量的增加有可能伴隨液相粘度的升高，從而降低了鐵礦粉的液相流動性。Al2O3Al2O3屬于高熔點物質(zhì)，且它對硅酸鹽網(wǎng)絡(luò)的形成有促進作用，導(dǎo)致液相的粘度增大。MgO和FeOMgO及FeO能形成Fe2+和Mg2+，F(xiàn)e2+和Mg2+是堿性物質(zhì)，是硅酸鹽網(wǎng)絡(luò)的抑制物，因而能降低液相的粘度，使液相流動性增大。同化性低熔點液相的生成是燒結(jié)液相流動的基礎(chǔ)，就為低熔點液相的生成創(chuàng)造了條件，確保了液相的數(shù)量；另外，在燒結(jié)溫度一定的情況下，隨著液相熔化溫度的降低，液相過熱度增大，有利于降低液相的粘度。液相流動性的影響因素溫度確保粘附粉內(nèi)進行物理化學(xué)反應(yīng)的條件，93液相流動性小結(jié)1.鐵礦粉的液相流動特性表征了燒結(jié)粘結(jié)相的“有效粘結(jié)范圍”。各種鐵礦粉在燒結(jié)條件下形成的液相流動特性各不相同?？梢酝ㄟ^測定鐵礦粉的流動性指數(shù)予以評價。2.各種鐵礦粉液相流動特性差異的存在除與燒結(jié)溫度和堿度有關(guān)外，還與鐵礦粉的自身特性密切相關(guān)。鐵礦粉的化學(xué)成分以及鐵礦粉的同化性是主要的影響因素．3.把握并合理運用鐵礦粉的燒結(jié)液相流動特性，有助于實現(xiàn)真正意義的燒結(jié)優(yōu)化配礦以及提高燒結(jié)礦的產(chǎn)量與質(zhì)量。4.在考慮鐵礦粉的液相流動性時，不僅要考慮鐵礦粉與熔劑生成液相的粘結(jié)范圍，還考考慮到液相流動對溫度的敏感性。5.褐鐵礦不僅液相流動面積小,而且它的液相流動對燒結(jié)溫度變化極為敏感,當(dāng)在燒結(jié)中用量較大時,應(yīng)通過優(yōu)化配礦和工藝參數(shù)來降低其對燒結(jié)生產(chǎn)的負(fù)面影響。液相流動性小結(jié)1.鐵礦粉的液相流動特性表征了燒結(jié)粘結(jié)相的“有94鐵礦粉基礎(chǔ)性能在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用較差同化性中等同化性同化性較好的礦粉：拜恩巴粗鐵粉、低印粉、普精粉。同化性中等的礦粉：高印粉、澳粉。同化性較差的礦粉：低品鐵粉、硼鎂鐵粉、自熔鐵粉和天使巴粗鐵粉。鐵礦粉基礎(chǔ)性能在燒結(jié)優(yōu)化配礦中的應(yīng)用較差同化性中等同化性同化95鐵礦粉的液相流動性是指鐵礦粉與CaO反應(yīng)生成液相的流動能力，它表征的是粘結(jié)相的有效粘結(jié)范圍。實驗條件：堿度4.0、焙燒溫度1300℃、焙燒時間10min鐵礦粉液相流動性液相流動性指數(shù)：鐵礦粉+CaO鐵礦粉的液相流動性是指鐵礦粉與CaO反應(yīng)生成液相的流動能力，96方案R普精自熔拜恩南非低品硼鎂天使澳粉金帆11.81645830125521.81646.594185431.820268