2010新規(guī)范的計(jì)算問(wèn)題及處理辦法

廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院作為《抗規(guī)》和《高規(guī)》的參編單位，05年來(lái)積極參與了新規(guī)范的編制工作。特別是一年來(lái)，對(duì)新規(guī)范的可操作性做了大量的工作，并對(duì)新規(guī)范應(yīng)用過(guò)程中可能遇到的問(wèn)題及其處理辦法做了詳細(xì)的總結(jié)。1)規(guī)范的情況：

今天講座內(nèi)容涉及《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》和《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》3本新規(guī)范。其中《抗規(guī)》為正式稿(目前書(shū)店已有購(gòu)買(mǎi))，《混規(guī)》和《高規(guī)》為報(bào)批稿(正式稿目前正在印刷)。新舊規(guī)范計(jì)算不同的108項(xiàng)內(nèi)容2/3來(lái)自《抗規(guī)》，另外1/3來(lái)自《高規(guī)》和《混規(guī)》?！犊挂?guī)》將在12月執(zhí)行，舊的規(guī)范將廢止。10月27日建設(shè)部舉行了新抗規(guī)的全國(guó)貫宣會(huì)議，田司長(zhǎng)明確了：1)12月1日正式執(zhí)行新抗規(guī)，沒(méi)有過(guò)渡期；2)以設(shè)計(jì)合同簽訂日為準(zhǔn)，12月1日以后的設(shè)計(jì)合同按新抗規(guī)計(jì)。

2)廣廈的情況：

作為國(guó)內(nèi)兩大結(jié)構(gòu)CAD之一的廣廈結(jié)構(gòu)CAD,15.0新規(guī)范版已通過(guò)內(nèi)部4輪測(cè)試和用戶測(cè)試，8月15日開(kāi)始在網(wǎng)上發(fā)布了用戶正式版和非用戶學(xué)習(xí)版。15.0針對(duì)新舊規(guī)范的不同，修改了108項(xiàng)內(nèi)容,做了大量測(cè)試，一如繼往地同前14個(gè)版本一樣能夠保持高度的穩(wěn)定性，用戶正式版和非用戶學(xué)習(xí)版可用于實(shí)際工程設(shè)計(jì)。今天上午的講座與其它培訓(xùn)的區(qū)別是：不再講規(guī)范為何修改,而是關(guān)注如何執(zhí)行，詳細(xì)介紹對(duì)執(zhí)行中所遇到問(wèn)題的思考。 希望通過(guò)今天的講座，幫助大家完成舊規(guī)范計(jì)算到新規(guī)范計(jì)算的轉(zhuǎn)換。

講座包括7方面的主要內(nèi)容:

一、第1次以規(guī)范的形式確定基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法;

(基于性能的設(shè)計(jì)是設(shè)計(jì)的最高原則,設(shè)計(jì)和規(guī)范將圍繞性能要求進(jìn)行,規(guī)范具有了更高的理論高度)

二、新規(guī)范如何真正實(shí)現(xiàn)強(qiáng)柱弱梁？

(梁柱承載力差要達(dá)到1.4倍才能實(shí)現(xiàn)90%工程的強(qiáng)柱弱梁,但不能把柱內(nèi)力提高1.4倍,否則鋼筋將增加60%,這是開(kāi)發(fā)商受不了的,本次規(guī)范如何實(shí)現(xiàn)這1.4倍)

三、取消樓面無(wú)限剛假定(全彈性是抗震計(jì)算基本假定);

(隨著建筑方案越來(lái)越復(fù)雜,有一半的結(jié)構(gòu)方案局部或整體不滿足無(wú)限剛假定,抗規(guī)聲明了以前高規(guī)的誤解,要按實(shí)際模型計(jì)算各項(xiàng)送審指標(biāo))

四、如何進(jìn)行樓梯構(gòu)件的抗震承載力驗(yàn)算？

(樓梯不能先于整個(gè)結(jié)構(gòu)破壞,樓梯構(gòu)件不是次要構(gòu)件,10抗規(guī)第一次以規(guī)范的形式明確除墻柱梁外,樓梯構(gòu)件是第4類(lèi)抗震構(gòu)件)

五、新規(guī)范設(shè)計(jì)中一些概念的變化;

六、新規(guī)范新增的計(jì)算內(nèi)容;

七、新舊規(guī)范設(shè)計(jì)含鋼量的變化。

(有些地方鋼筋增加了40%,如何向開(kāi)發(fā)商解釋)一、第1次以規(guī)范的形式確定基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法1.基于性能設(shè)計(jì)的國(guó)內(nèi)外應(yīng)用現(xiàn)狀；2.《抗規(guī)》如何規(guī)定抗震性能目標(biāo)?3.介紹性能設(shè)計(jì)的計(jì)算方法；4.工程實(shí)例中進(jìn)行不同性能目標(biāo)的計(jì)算對(duì)比。美國(guó)加州結(jié)構(gòu)工程師協(xié)會(huì)（SEAOC）1995年提出;一直受到美國(guó)、日本、歐洲、新西蘭、中國(guó)等國(guó)重視;已經(jīng)被美國(guó)和日本以規(guī)范的形式確認(rèn);正被我國(guó)以規(guī)范的形式確認(rèn)。

1.基于性能設(shè)計(jì)的國(guó)內(nèi)外應(yīng)用現(xiàn)狀2.抗震性能目標(biāo)

1）舊規(guī)范的“小震不壞，中震可修、大震不倒”也是一種性能目標(biāo)

，新規(guī)范更加完善、系統(tǒng)、定量和可操作性；2）[新抗附錄M]提出了A-D4個(gè)性能目標(biāo)等級(jí)、3個(gè)地震水準(zhǔn)、7個(gè)性能水準(zhǔn)（7種計(jì)算方法或7個(gè)計(jì)算過(guò)程）。性能目標(biāo)

性能水準(zhǔn)地震水準(zhǔn)ABCD多遇地震1111設(shè)防烈度地震2345預(yù)估的罕遇地震3567圖示：1-4個(gè)性能目標(biāo)等級(jí)、3地震水準(zhǔn)、7個(gè)性能水準(zhǔn)(計(jì)算方法)17性能水準(zhǔn)性能目標(biāo)增高罕遇設(shè)防多遇性能4性能3性能2性能1結(jié)構(gòu)性能增加地震作用增加11123453567罕遇地震、性能1、方法3目標(biāo)最高7性能水準(zhǔn)(計(jì)算方法)結(jié)構(gòu)預(yù)期的震后性能狀況抗震性能水準(zhǔn)宏觀損壞程度承載力要求第1水準(zhǔn)小震完好按常規(guī)設(shè)計(jì)第2水準(zhǔn)中震完好承載力按抗震等級(jí)調(diào)整地震效應(yīng)的設(shè)計(jì)值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第3水準(zhǔn)基本完好承載力按不計(jì)抗震等級(jí)調(diào)整地震效應(yīng)的設(shè)計(jì)值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第4水準(zhǔn)輕微損壞承載力按標(biāo)準(zhǔn)值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第5水準(zhǔn)輕~中等破壞承載力按極限值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第6水準(zhǔn)中等破壞承載力達(dá)到極限值后能維持穩(wěn)定，降低少于5%，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第7水準(zhǔn)不嚴(yán)重破壞承載力達(dá)到極限值后基本維持穩(wěn)定，降低少于10%，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)1)詳細(xì)定義了每種計(jì)算對(duì)應(yīng)的宏觀損壞程度、內(nèi)力組合和材料強(qiáng)度的取值;2)如第3水準(zhǔn):不計(jì)設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整和風(fēng)荷載效應(yīng)，取設(shè)計(jì)內(nèi)力和設(shè)計(jì)材料強(qiáng)度。3.性能設(shè)計(jì)的計(jì)算方法計(jì)算目標(biāo)有兩個(gè)：基于荷載和基于位移。

1)4種基于性能的抗震設(shè)計(jì)方法a、振型分解方法7水準(zhǔn)彈性分析和設(shè)計(jì)(GSSAP):

i、彈性反應(yīng)譜分析

ii、彈性動(dòng)力時(shí)程分析iii、豎向地震計(jì)算

b、靜力彈塑性分析（PUSHOVER）和能力譜方法(GSNAP);（方法簡(jiǎn)單，位移荷載曲線這目標(biāo)可控，所有設(shè)計(jì)單位可做到靜力彈塑性）c、動(dòng)力彈塑性分析(GSNAP);（計(jì)算不成熟，對(duì)錯(cuò)難以判定，大型設(shè)計(jì)單位的電算部門(mén)可做到動(dòng)力彈塑性）d、結(jié)構(gòu)彈性、彈塑性的靜力、動(dòng)力抗震試驗(yàn)。(節(jié)點(diǎn)算不清，做實(shí)驗(yàn)為主)2)通用計(jì)算GSSAP如何實(shí)現(xiàn)7水準(zhǔn)彈性計(jì)算算？地震信息中增增加兩參數(shù)：：地震水準(zhǔn)和和性能要求，，實(shí)現(xiàn)《抗規(guī)》附錄M的性能計(jì)算。。常規(guī)設(shè)計(jì)選擇：多遇和性能1對(duì)應(yīng)宏觀損壞壞形成承載力力階梯，有3種內(nèi)力選擇(由大到小)：a、調(diào)整后的設(shè)設(shè)計(jì)內(nèi)力b、未調(diào)整的設(shè)設(shè)計(jì)內(nèi)力c、標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力。。材料強(qiáng)度的選選擇(由小到大)有：設(shè)計(jì)強(qiáng)度、標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度和極極限強(qiáng)度。性能水準(zhǔn)宏觀損壞程度承載力計(jì)算第1水準(zhǔn)小震完好按常規(guī)設(shè)計(jì)第2水準(zhǔn)中震完好承載力按抗震等級(jí)調(diào)整地震效應(yīng)的設(shè)計(jì)值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第3水準(zhǔn)基本完好承載力按不計(jì)抗震等級(jí)調(diào)整地震效應(yīng)的設(shè)計(jì)值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第4水準(zhǔn)輕微損壞承載力按標(biāo)準(zhǔn)值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第5水準(zhǔn)輕~中等破壞承載力按極限值復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第6水準(zhǔn)中等破壞承載力按極限值的1.05倍復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)第7水準(zhǔn)不嚴(yán)重破壞承載力按極限值的1.1倍復(fù)核，不計(jì)入風(fēng)荷載效應(yīng)[新抗5.5.2]應(yīng)進(jìn)行彈塑性性變形驗(yàn)算的的結(jié)構(gòu)：a)8度Ⅲ、Ⅳ類(lèi)場(chǎng)地和9度時(shí)高大的單單層鋼筋混凝凝土柱廠房的的橫向排架;b)7-9度時(shí)樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)數(shù)小于0.5的鋼筋混凝土土框架結(jié)構(gòu);c)高度大于150m的結(jié)構(gòu)(此條為新增內(nèi)內(nèi)容);d)甲類(lèi)建筑和9度時(shí)乙類(lèi)建筑筑中的鋼筋混混凝土結(jié)構(gòu)和和鋼結(jié)構(gòu);e)采用隔震和消消能減震設(shè)計(jì)計(jì)的結(jié)構(gòu)。3)彈塑性計(jì)算GSNAP的靜力彈塑性性分析（PUSHOVER）和能力譜方方法實(shí)現(xiàn)第二階段段彈塑性變形形驗(yàn)算平時(shí)計(jì)算常碰到的情況彈塑性計(jì)算GSNAP的靜力彈塑性性分析（PUSHOVER）和能力譜方方法單元模型：高高規(guī)中可采用用塑性鉸模型型和纖維束彈彈塑性殼模型型塑性鉸模型:使用復(fù)雜,沒(méi)有很好的延延性主流發(fā)展是:a)梁、桿、柱、、撐采用纖維維束模型;b)剪力墻、樓板板采用彈塑性性殼單元。使用簡(jiǎn)單,有很好的延性性接力GSSAP自動(dòng)讀取鋼筋筋，考慮全彈彈塑性模型。。UNFVbVbUN頂點(diǎn)推覆曲線1)對(duì)水平力《高規(guī)》要求采用：地地震剪力換算算的水平力；；2)得到彈塑性下下的頂點(diǎn)位移移荷載曲線；；3)根據(jù)位移荷載載曲線轉(zhuǎn)換為為加速度-位移曲線（能能力譜）需求譜1)將反應(yīng)譜的加加速度-周期曲線轉(zhuǎn)換換為加速度-位移曲線；2)實(shí)際我們習(xí)慣慣看反應(yīng)譜的的加速度-周期曲線；3)所以位移荷載載曲線進(jìn)一步步轉(zhuǎn)換為加速速度-周期曲線，進(jìn)進(jìn)行如下抗倒倒塌驗(yàn)算。周期-影響系數(shù)曲線線需求譜曲線周期-最大位移角曲曲線周期-加速度曲線能力曲線T影響系數(shù)1/105等效單自由度度體系驗(yàn)算曲曲線層間位移角a)需求譜曲線（（周期-影響系數(shù)曲線線）——結(jié)構(gòu)在靜力推推覆分析過(guò)程程中，隨著結(jié)結(jié)構(gòu)的破壞、、結(jié)構(gòu)阻尼的的增加、結(jié)構(gòu)構(gòu)自振周期的的變化，反映映出結(jié)構(gòu)在設(shè)設(shè)計(jì)烈度大震震下的彈塑性性最大水平地地震影響系數(shù)數(shù)曲線。該曲曲線綜合反映映了結(jié)構(gòu)彈塑塑性變形過(guò)程程中地震作用用變化的情況況。（彈塑性有效阻阻尼對(duì)應(yīng)的需需求譜）b)能力曲線（周周期-加速度曲線））——基于等效單質(zhì)質(zhì)點(diǎn)體系綜合合統(tǒng)計(jì)出的結(jié)結(jié)構(gòu)周期加速速度曲線。隨隨著結(jié)構(gòu)進(jìn)入入彈塑性狀態(tài)態(tài)，結(jié)構(gòu)的自自振周期、頂頂點(diǎn)加速度反反應(yīng)也發(fā)生變變化，當(dāng)該曲線穿過(guò)過(guò)需求普曲線線時(shí)，說(shuō)明結(jié)結(jié)構(gòu)能夠抵抗抗設(shè)計(jì)烈度的的大震，否則就認(rèn)為為不能抵抗設(shè)設(shè)計(jì)烈度的大大震情況。越越早穿過(guò)需求求普曲線，說(shuō)說(shuō)明結(jié)構(gòu)抵抗抗大震的能力力越強(qiáng)，當(dāng)曲曲線趨于水平平時(shí)，說(shuō)明結(jié)結(jié)構(gòu)接近破壞壞、倒塌；結(jié)構(gòu)抗倒塌驗(yàn)驗(yàn)算c)周期-最大層間位移移角曲線——基于等效單質(zhì)質(zhì)點(diǎn)體系綜合合統(tǒng)計(jì)出的結(jié)結(jié)構(gòu)周期頂點(diǎn)點(diǎn)位移曲線。。隨著結(jié)構(gòu)進(jìn)進(jìn)入彈塑性狀狀態(tài)，結(jié)構(gòu)的的自振周期、、頂點(diǎn)位移反反應(yīng)也發(fā)生變變化，豎向連連接需求譜與與能力譜曲線線的交點(diǎn)，則則該點(diǎn)的層間位位移值可以理理解為抵抗設(shè)設(shè)計(jì)烈度大震震時(shí)的結(jié)構(gòu)彈彈塑性層間位位移，也可以以把該點(diǎn)的層層間位移角與與規(guī)范限值比比較，比規(guī)范范小則滿足設(shè)設(shè)計(jì)要求，反反之則認(rèn)為不不滿足設(shè)計(jì)要要求。4)不同性能目標(biāo)標(biāo)的計(jì)算對(duì)比比a)性能水平1-4的計(jì)算算例：：20層框剪結(jié)構(gòu)，，設(shè)防烈度8度，抗震等級(jí)級(jí)3級(jí)層2柱21各性能目標(biāo)下下最大軸力、、配筋和軸壓壓比比較N(kN)B邊(mm2)軸壓比多遇地震1399.661703.810.27設(shè)防地震性能11734.453230.830.34設(shè)防地震性能21734.452420.140.34設(shè)防地震性能31408.961936.210.19設(shè)防地震性能41408.961465.550.15罕遇地震性能12383.634950.180.46罕遇地震性能21908.333005.540.20罕遇地震性能31908.332839.310.19罕遇地震性能41908.332690.190.18表中可見(jiàn)，該該柱按照規(guī)范范多遇地震設(shè)設(shè)計(jì)的配筋（（1703）滿足中震性性能4（1465）要求，但不不滿足大震性性能4（2690）要求。b)靜力推覆算例例：框架結(jié)構(gòu)構(gòu)實(shí)際工程材料參數(shù)：梁梁、柱主筋采采用300Mpa，梁、柱箍筋筋和板鋼筋采采用210Mpa，鋼筋蛻化系系數(shù)0.015；梁板混凝土土強(qiáng)度等級(jí)為為C25，柱混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)為C30。模型參數(shù)：柱柱有兩種截面面400*600(mm)和600*500(mm)，梁的截面為為200*600(mm)，層高3米，總層數(shù)為為11層，柱底嵌固固。梁、柱單單元剖分尺寸寸小于2米。計(jì)算模型xyPushover分析荷載定義：沿沿X向作用倒三角角形水平荷載載；1、5個(gè)計(jì)算軟件比比較:荷載—頂層位移和最最大層間位移移角；2、纖維束模型型的結(jié)構(gòu)極限限承載力明顯顯比塑性鉸模模型要大，原原因在于塑性性鉸模型在C點(diǎn)會(huì)馬上失去去承載力，而而纖維束模型型由于鋼筋的的延性不會(huì)突突然失去承載載力；荷載—柱頂位移曲線線層間位移角得到彈塑性位位移角性能設(shè)計(jì)并不不復(fù)雜,每個(gè)工程師都都可完成二、新規(guī)范如如何真正實(shí)現(xiàn)現(xiàn)強(qiáng)柱弱梁？？提高框架結(jié)構(gòu)構(gòu)柱的設(shè)計(jì)內(nèi)內(nèi)力調(diào)整；考慮壓筋對(duì)梁梁抗彎承載力力的貢獻(xiàn)；考慮板對(duì)梁承承載力計(jì)算的的貢獻(xiàn)；新的梁撓度和和裂縫計(jì)算。。1、提高框架結(jié)結(jié)構(gòu)柱的設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)力調(diào)整[舊抗6.2.2]柱端彎矩增大大系數(shù)，一級(jí)級(jí)取1.4，二級(jí)取1.2，三級(jí)取1.1。[新抗6.2.2]框架柱端彎矩矩增大系數(shù)；；對(duì)框架結(jié)構(gòu)，，一級(jí)取1.7，二級(jí)取1.5，三級(jí)取1.3，四級(jí)取1.2；其他結(jié)構(gòu)類(lèi)類(lèi)型中的框架架，一級(jí)取1.4，二級(jí)取1.2，三、四級(jí)取取1.1。1)分為框架和非框架調(diào)整;2)框架增大了20-25%;3)其它增加了四級(jí)調(diào)整。新舊規(guī)范框架架結(jié)構(gòu)柱的設(shè)設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整整對(duì)比：（增大系數(shù)數(shù)的推導(dǎo)過(guò)程程）抗震等級(jí)舊規(guī)范彎矩新規(guī)范彎矩舊規(guī)范剪力新規(guī)范剪力特一1.4×1.2=1.681.7×1.2=2.041.68×1.4×1.2=2.8222.04×1.5×1.2=3.6729度一1.2×1.1×1.1=1.4521.7×1.1=1.871.452×1.452=2.1082.55×1.1=2.805一1.41.71.4×1.4=1.961.7×1.5=2.55二1.21.51.2×1.2=1.441.5×1.3=1.95三1.11.31.1×1.1=1.211.3×1.2=1.56四1.21.2×1.1=1.32實(shí)際工程看內(nèi)內(nèi)力和鋼筋增增大多少：7層框架結(jié)構(gòu)，，設(shè)防烈度7度，抗震等級(jí)級(jí)2級(jí)1)算例中中彎矩矩增大大了25%（1.5/1.2=1.25）,配筋增增大了了38%；2)結(jié)論：：一般般工程程中彎彎矩增增大20%左右，，配筋筋增大大30%。N（kN）Mx（kN.m）B邊配筋面積（mm2）舊規(guī)范-485-189929新規(guī)范-485-2371285增大比例25%38%2、考慮慮梁壓壓筋對(duì)對(duì)梁抗抗彎承承載力力的貢貢獻(xiàn)[新混6.2.10]梁受彎彎承載載力計(jì)計(jì)算包包含壓壓筋項(xiàng)項(xiàng)，可可以考考慮壓壓筋的的貢獻(xiàn)獻(xiàn)。如何考考慮？？1)實(shí)配壓壓筋一一般情情況下下并未未達(dá)到到承載載力極極限，，采用用f’yAs不成立立；2)不考慮慮受壓壓筋計(jì)計(jì)算的的受拉拉筋配配筋率率>2%，壓筋筋達(dá)到到承載載力極極限；；3)在0%-2%之間按按線性性插值值考慮慮受壓壓筋比比例；；4)按構(gòu)造造要求求設(shè)定定受壓壓和受受拉鋼鋼筋比比例。。實(shí)際工工程算算例：：梁截截面200X500mm，C20混凝土土,三級(jí)抗抗震等等級(jí)負(fù)彎矩正彎矩-136.25175.82未考慮壓筋的梁配筋面積(cm2)12.2717.14考慮壓筋的梁配筋面積(cm2)11.3314.96減少比例7.7%12.7%結(jié)論：：1)配筋一一般減減少比比例10%-20%左右；；2)隨配筋筋率增增加，，減少少比例例增加加；3)計(jì)算時(shí)時(shí)考慮慮的壓壓筋承承載力力仍偏偏小，，梁計(jì)計(jì)算拉拉筋還還是偏偏于保保守。。3、考慮慮板對(duì)對(duì)梁承承載力力計(jì)算算的貢貢獻(xiàn)[新混5.2.4]對(duì)現(xiàn)澆澆樓板板和裝裝配整整體式式結(jié)構(gòu)構(gòu)，宜宜考慮樓樓板作作為翼翼緣對(duì)對(duì)梁剛度度和承載力力的影影響。如何考考慮？？1)梁配筋筋計(jì)算算可考考慮每每側(cè)3倍板厚厚的影影響；；2)當(dāng)板為為梁的的上翼翼緣時(shí)時(shí)，對(duì)對(duì)于負(fù)負(fù)彎矩矩(支座)，按板板構(gòu)造造鋼筋筋面積積考慮慮對(duì)梁梁的影影響，，對(duì)于于正彎彎矩(跨中)，按板板混凝凝土受受壓考考慮對(duì)對(duì)梁的的影響響；3)當(dāng)板為為梁的的下翼翼緣時(shí)時(shí)，對(duì)對(duì)于負(fù)負(fù)彎矩矩，按按板混混凝土土受壓壓考慮慮對(duì)梁梁的影影響，，對(duì)于于正彎彎矩，，按板板構(gòu)造造鋼筋筋面積積考慮慮對(duì)梁梁的影影響。。1)考慮上下翼緣的不同影響；2)考慮兩側(cè)相鄰板不同標(biāo)高的影響。在總信信息中中可選選擇：：梁配配筋計(jì)計(jì)算考考慮板板的影影響，，建議考考慮。。實(shí)際工工程：：梁截截面200X500mm，C20混凝土土，板板厚100mm，梁板板頂面面平齊齊。板計(jì)算單元?jiǎng)傂园鍤卧獜澗刎?fù)正負(fù)正-136.25175.82-130.08158.51未考慮板貢獻(xiàn)的梁配筋（cm2)11.3314.9610.7713.54考慮板貢獻(xiàn)的梁配筋(cm2)10.3413.75結(jié)論：：1)配筋一一般減減少比比例10%左右；；2)當(dāng)板的的面外外剛度度參與與空間間分析析時(shí)，，計(jì)算算時(shí)板板已承承擔(dān)了了部分分內(nèi)力力，自自動(dòng)不不考慮慮；當(dāng)當(dāng)梁側(cè)側(cè)兩邊邊的板板采用用剛性性板或或膜元元時(shí)，，才能能考慮慮板對(duì)對(duì)梁承承載力力的貢貢獻(xiàn)。。4、新的的梁撓撓度和和裂縫縫計(jì)算算舊規(guī)范范梁計(jì)計(jì)算撓撓度和和裂縫縫偏大大，人人為增增加了了梁鋼鋼筋。。1)梁裂縫計(jì)計(jì)算[舊混7.1.2]鋼筋混混凝土土構(gòu)件件受力力特征系系數(shù)為為2.1。[新混7.1.2]鋼筋混混凝土土構(gòu)件件受力力特征系系數(shù)為為1.9。2)梁撓度計(jì)計(jì)算:短期剛剛度計(jì)計(jì)算公公式中中增加加了板板受壓壓翼緣緣項(xiàng)。。[舊混7.2.2][新混7.2.2]γ’f———受壓翼翼緣截截面面面積與與腹板板有效效截面面面積積的比比值；；梁截面面200X500mm，C20混凝土土，板板厚100mm，梁板板頂平平齊。。舊規(guī)范新規(guī)范減少比例支座裂縫0.140.1310%跨中裂縫0.240.2210%跨中撓度16.6012.2626%結(jié)論：：1)計(jì)算裂裂縫減減少10%，撓度度減少少20%左右；；2)梁板標(biāo)標(biāo)高將將影響響梁撓撓度計(jì)計(jì)算。。三、取取消樓樓面無(wú)無(wú)限剛剛假定定，規(guī)規(guī)范明明確：：全彈彈性是是抗震震計(jì)算算基本本假定定1、無(wú)限限剛假假定在在如下下9類(lèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)中存存在的的問(wèn)題題1)無(wú)板結(jié)構(gòu)2)弱連接結(jié)構(gòu)構(gòu)3)開(kāi)大洞結(jié)構(gòu)構(gòu)4)狹長(zhǎng)結(jié)構(gòu)5)連體結(jié)構(gòu)6)錯(cuò)層結(jié)構(gòu)7)有縫結(jié)構(gòu)8)多塔結(jié)構(gòu)9)斜柱斜梁結(jié)結(jié)構(gòu)走廊弱連接宿舍狹長(zhǎng)高層住宅核心筒部分弱連接開(kāi)大洞雙塔裙房連接部位影響兩塔振動(dòng)周期連體狹長(zhǎng)弱連接有縫2、位移控制制采用實(shí)際際模型[新抗3.4.3]條文說(shuō)明：：2001版說(shuō)明中提提到的剛性性樓蓋，并并不是剛度度無(wú)限大。。計(jì)算扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)位移時(shí)，，樓蓋剛度度可按實(shí)際際情況確定定而不限于于剛度無(wú)限限大假定。。如兩端墻、、中間框架架的結(jié)構(gòu):1)無(wú)限剛位移移比1.0;2)彈性位移比比1.48;3)兩端位移小小中間大,Z4處為最大位位移;4)無(wú)限剛和彈彈性差別較較大。Z4新的疑問(wèn)：：局部非主主體結(jié)構(gòu)位位移大如何何處理？[新抗5.5.1]條文說(shuō)明：：在多遇地地震作用下下，建筑主體結(jié)構(gòu)不受損壞，，在罕遇地地震作用下下，建筑主體結(jié)構(gòu)遭受破壞或或嚴(yán)重破壞壞但不倒塌塌。采用主體結(jié)結(jié)構(gòu)的層間間位移控制制，可排除除非主體結(jié)結(jié)構(gòu)的層間間位移。平面內(nèi)塔塊塊定義排除非主體體結(jié)構(gòu)。3、給定水平平力下的位位移比計(jì)算算CQC方法存在的的問(wèn)題：是將結(jié)構(gòu)各各個(gè)振型的的響應(yīng)在概概率的基礎(chǔ)礎(chǔ)上采用完完全二次方方開(kāi)方的組組合方式得得到總的結(jié)結(jié)構(gòu)響應(yīng)，，每一點(diǎn)都是是最大值，，可能出現(xiàn)現(xiàn)兩端位移移大，中間間位移小，所以CQC方法計(jì)算的的結(jié)構(gòu)位移比可能能偏小，不能真實(shí)實(shí)地反映結(jié)結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)不規(guī)則。。理論上不嚴(yán)嚴(yán)密，不同同組合位移移之間的運(yùn)算算是無(wú)物理理意義的。。如10層框剪結(jié)構(gòu)構(gòu)：CQC位移比1.46給定水平力力下的位移移比1.64采用給定水水平力下的的位移比計(jì)計(jì)算[新抗3.4.3]扭轉(zhuǎn)位移比比計(jì)算時(shí)，，樓層的位位移不采用用各振型位位移的CQC組合計(jì)算，按國(guó)外的的規(guī)定明確確改為取““給定水平平力”計(jì)算算，可避免免有時(shí)CQC計(jì)算的最大大位移出現(xiàn)現(xiàn)在樓蓋邊邊緣的中部部而不在角角部，而且且對(duì)無(wú)限剛剛樓板，分分塊無(wú)限剛剛樓蓋和彈彈性樓蓋均均可采用相相同的計(jì)算算方法處理理；該水平平力一般采采用振型組組合后的樓樓層地震剪剪力換算的的水平作用用力，并考考慮偶然偏偏心；結(jié)構(gòu)構(gòu)樓層位移移和層間位位移控制值值驗(yàn)算時(shí)，，仍采用CQC的效應(yīng)組合合。如何換算給給定水平力力?[新高3.4.5]條文說(shuō)明：：水平作用用力的換算算原則：每每一樓面處處的水平作作用力取該該樓面上、、下兩個(gè)樓樓層的地震震剪力差的的絕對(duì)值。周期和地震震作用文本本計(jì)算書(shū)中中輸出：4.地震反應(yīng)譜譜分析結(jié)果果0.0度方向.............................................................層號(hào)塔號(hào)號(hào)地震力力(kN)地震剪力(kN)傾覆彎矩(kN.m)地震剪力換換算的水平平力(kN)114.60188.813830.152.682112.83186.133299.887.653121.09178.482786.6312.264127.04166.212300.0714.835129.54151.381846.1815.266128.68136.121425.8415.297126.45120.831037.8917.518127.17103.31684.8323.599133.9879.73377.9833.2610146.4646.46139.3846.46結(jié)構(gòu)位移文文本計(jì)算書(shū)書(shū)中增加如如下輸出：：3.給定CQC地震剪力換換算的水平平力并考慮慮偶然偏心心下的位移移比工況3---ex地震方向0度層號(hào)塔塔號(hào)構(gòu)構(gòu)件編號(hào)水水平最最大位移層層平均位移移層層位移比比層層高(mm)有害位移構(gòu)件編號(hào)最最大層層間位移平平均層層間位移層層間位位移比層層間位移移角比比例(%)11柱10.780.781.003000柱10.780.781.001/3832100.0021柱12.181.221.793000柱11.401.401.001/214644.4931柱13.842.331.643000柱11.661.111.491/181033.9041柱15.623.631.553000柱11.781.301.371/168128.3051柱17.465.051.483000柱11.841.421.301/163124.51……81柱112.889.531.353000柱11.751.501.171/171216.8191柱114.5210.991.323000柱11.631.461.121/183514.76101柱115.9912.391.293000柱11.471.401.051/203511.92----------------------------------------------------------------------------------最大層間位移移角=1/1622(及其層號(hào)=6)4、分塊分塔分部位結(jié)構(gòu)的計(jì)算(薄弱層擴(kuò)展到到薄弱部位的的概念)[新抗3.4.4]平面不對(duì)稱(chēng)且且凹凸不規(guī)則則或局部不連連續(xù)，可根據(jù)據(jù)實(shí)際情況分分塊計(jì)算扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)位移比，對(duì)對(duì)扭轉(zhuǎn)較大的的部位應(yīng)采用用局部的內(nèi)力力增大系數(shù)。。有連接結(jié)構(gòu)：：弱連接、連連體、凹凸結(jié)結(jié)構(gòu),如下分兩塔,分別輸出位移移比。1)首先應(yīng)整體計(jì)算，，分塊輸出位位移比;2)其次切成3塊單獨(dú)計(jì)算，，位移比偏大大10%。[新高5.1.15]對(duì)多塔樓結(jié)構(gòu)構(gòu)，宜按整體體模型和各塔塔樓分開(kāi)的模模型分別計(jì)算算，并采用較較不利的結(jié)果果進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)。當(dāng)塔樓樓周邊的裙樓樓超過(guò)兩跨時(shí)時(shí)，分塔樓模模型宜至少附附帶兩跨的裙裙樓結(jié)構(gòu)。無(wú)連接的結(jié)構(gòu)構(gòu)：多塔、分分縫結(jié)構(gòu)。整整體計(jì)算，分分塊輸出即可可。1)先整體計(jì)算，后后分開(kāi)計(jì)算;2)一般工程按整整體計(jì)算即可可。多塔結(jié)構(gòu)建議議的計(jì)算方法法：按整體模型計(jì)計(jì)算，分塔輸輸出計(jì)算結(jié)果果總信息。1)可人工指定多多塔;2)未指定平面自動(dòng)動(dòng)為塔1。GSSAP計(jì)算結(jié)果總信信息中所有結(jié)結(jié)果自動(dòng)按塔塔輸出，包括括以下5類(lèi)審圖信息：：1)結(jié)構(gòu)信息：a、各層的重量量、質(zhì)心和剛剛度中心；b、各層的柱面面積、短肢墻墻面積、一般般墻面積、墻墻總長(zhǎng)、建筑筑面積、單位位面積重量；；c、風(fēng)荷載；d、層剛度比。。2)結(jié)構(gòu)位移：a、靜力荷載作作用下位移；；b、地震作用下下位移；c、給定CQC地震剪力換算算的水平力并并考慮偶然偏偏心下的位移移比。3)周期和地震作作用：a、平動(dòng)系數(shù)和和扭轉(zhuǎn)系數(shù)；；b、各地震作用用工況的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；c、地震反應(yīng)譜譜分析結(jié)果。。4)水平力效應(yīng)驗(yàn)驗(yàn)算：a、重力二階效效應(yīng)及結(jié)構(gòu)穩(wěn)穩(wěn)定；b、框架剪力調(diào)調(diào)整；c、地震作用的的剪重比；d、傾覆力矩；；e、罕遇地震作作用下薄弱層層驗(yàn)算；f、樓層層間抗抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的的承載力比值值。5)內(nèi)外力平衡驗(yàn)驗(yàn)算：a、重力恒載和和重力活載軸軸力平衡驗(yàn)算算；b、風(fēng)荷載作用用下剪力平衡衡驗(yàn)算；c、地震作用下下剪力平衡驗(yàn)驗(yàn)算。如多塔結(jié)構(gòu)平平動(dòng)系數(shù)和扭扭轉(zhuǎn)系數(shù):(不同部位第1平動(dòng)和扭轉(zhuǎn)周周期可能不同同)結(jié)構(gòu)層2-11(塔1)平動(dòng)系數(shù)和扭扭轉(zhuǎn)系數(shù)...............振型號(hào)周周期(秒)轉(zhuǎn)角(度)平動(dòng)系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)11.0341210.921.00(1.00+0.00)0.0020.94168290.431.00(0.00+1.00)0.0030.85528692.960.83(0.01+0.82)0.1740.680889111.050.22(0.08+0.14)0.7850.4982662.150.96(0.96+0.00)0.0460.3891010.230.15(0.15+0.00)0.8570.3135191.540.90(0.89+0.00)0.1080.30853891.061.00(0.00+1.00)0.0090.28454691.710.98(0.00+0.98)0.02---------------------------------------------------扭轉(zhuǎn)第1周期/平動(dòng)第1周期=0.680889/1.034121=65.84%本塔最不利地地震方向=1.91度結(jié)構(gòu)層2-11(塔2)平動(dòng)系數(shù)和扭扭轉(zhuǎn)系數(shù)...............振型號(hào)周周期(秒)轉(zhuǎn)角(度)平動(dòng)系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)11.0341210.601.00(1.00+0.00)0.0020.94168290.930.99(0.00+0.99)0.0130.85528693.110.91(0.01+0.90)0.0940.680889111.620.21(0.09+0.12)0.7950.4982661.610.92(0.92+0.00)0.0860.3891010.270.20(0.20+0.00)0.8070.3135190.100.90(0.90+0.00)0.1080.30853891.310.99(0.00+0.99)0.0190.28454690.930.99(0.00+0.99)0.01---------------------------------------------------扭轉(zhuǎn)第第1周期/平動(dòng)第第1周期=0.680889/1.034121=65.84%本塔最最不利利地震震方向向=1.81度四、如如何進(jìn)進(jìn)行樓樓梯構(gòu)構(gòu)件的的抗震震承載載力驗(yàn)驗(yàn)算以規(guī)范范的形形式明明確了了:墻、柱柱、梁梁3大抗震震構(gòu)件件外，，樓梯梯是第第4類(lèi)抗震震構(gòu)件件。介紹如如下3方面內(nèi)內(nèi)容：：1、規(guī)范范有關(guān)關(guān)的條條文；；2、樓梯梯參與與空間間分析析的計(jì)計(jì)算方方法；；3、樓梯梯構(gòu)件件如何何進(jìn)行行抗震震截面面計(jì)算算；梯板的的計(jì)算算梯柱的的計(jì)算算梯梁的的計(jì)算算樓梯構(gòu)構(gòu)件有有關(guān)抗抗規(guī)的的條文文：1.《抗規(guī)》3.6.6要求計(jì)計(jì)算中中應(yīng)考考慮樓樓梯構(gòu)構(gòu)件的的影響響；2.《《抗規(guī)》6.1.15、《高規(guī)》6.1.4對(duì)于框框架結(jié)結(jié)構(gòu)，樓梯構(gòu)構(gòu)件與與主體體結(jié)構(gòu)構(gòu)整澆澆時(shí)，，應(yīng)計(jì)計(jì)入樓樓梯構(gòu)構(gòu)件對(duì)對(duì)地震震作用用及其其效應(yīng)應(yīng)的影影響，，應(yīng)進(jìn)進(jìn)行樓樓梯構(gòu)構(gòu)件的的抗震震承載載力驗(yàn)驗(yàn)算。3.《抗規(guī)》6.1.15條文說(shuō)說(shuō)明對(duì)對(duì)于框框架結(jié)結(jié)構(gòu)，，樓梯構(gòu)構(gòu)件與與主體體結(jié)構(gòu)構(gòu)整澆澆時(shí)，，梯板板起到到斜支支撐的的作用用，對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)剛度度、承承載力力、規(guī)規(guī)則性性的影影響比比較大大，應(yīng)應(yīng)參與與抗震震計(jì)算算。4.《高規(guī)》6.1.4條文說(shuō)說(shuō)明框框架結(jié)結(jié)構(gòu)中中樓梯構(gòu)構(gòu)件的的組合合內(nèi)力力設(shè)計(jì)計(jì)值應(yīng)應(yīng)包括括與地地震作作用效效應(yīng)的組合合，樓樓梯梁梁、柱柱的抗抗震等等級(jí)可可與所所在的的框架架結(jié)構(gòu)構(gòu)相同同。從規(guī)范范的角角度明明確：：框架架結(jié)構(gòu)構(gòu)中整整澆樓樓梯應(yīng)應(yīng)參與與空間間分析析，并并進(jìn)行行樓梯梯構(gòu)件件的抗抗震驗(yàn)驗(yàn)算,審圖時(shí)時(shí)應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格把把關(guān)。?？挂?guī)編編制組組委托托4家設(shè)計(jì)計(jì)單位位計(jì)算算的18算例，，明確確了樓樓梯不不參與與空間間計(jì)算算所得得到的的錯(cuò)誤誤結(jié)果果:樓梯破破壞之之后的的抗震震計(jì)算算結(jié)果果。4X5跨各樓樓梯布布置情情況1)樓梯布布置在在不同同位置置對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)的的影響響4X7跨各樓樓梯布布置情情況2)5個(gè)開(kāi)間間增加加到7個(gè)對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)的的影響響2X7跨各樓樓梯布布置情情況3)4排柱減減少到到2排柱對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)的影影響1)計(jì)算方方法與與體育育館的的計(jì)算算方法法并沒(méi)沒(méi)有任任何不不同;2)面對(duì)復(fù)復(fù)雜的的問(wèn)題題,如何理理論簡(jiǎn)簡(jiǎn)單化化;3)一個(gè)通通用子子結(jié)構(gòu)構(gòu)單元元得到到土木木彈性性準(zhǔn)確確解:a)好處：：出口口協(xié)調(diào)調(diào)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)可變變；b)子結(jié)構(gòu)構(gòu):墻單元元、梁梁柱單單元、、樓板板單元元；c)理論上上決定定了：：通用用計(jì)算算淘汰汰墻元元桿系系計(jì)算算；1、樓梯參參與空空間分分析的的計(jì)算算方法法所有計(jì)計(jì)算程程序應(yīng)應(yīng)采用用的計(jì)計(jì)算方方法準(zhǔn)確的的計(jì)算算模型型：樓梯構(gòu)構(gòu)件包包括：：樓梯梯板、、平臺(tái)臺(tái)板、、梯梁梁、梯梯柱。。樓梯空空間計(jì)計(jì)算包包括：：計(jì)算算單元元、節(jié)節(jié)點(diǎn)關(guān)關(guān)系、、互相相影響響、結(jié)結(jié)果輸輸出。。1)樓梯板板和平平臺(tái)板板采用用自動(dòng)剖剖分節(jié)節(jié)點(diǎn)對(duì)對(duì)齊的空間殼殼單元元;2)梯梁和和梯柱柱采用用多節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的空間桿桿單元元;3)樓梯板板、平平臺(tái)板板、梯梯梁、、梯柱柱、樓樓梯間間角柱柱、樓梯間間混凝凝土墻墻、樓樓梯間間磚墻墻和框框架梁梁之間間所有節(jié)點(diǎn)自自動(dòng)對(duì)對(duì)應(yīng)和和剖分分;4)所有構(gòu)構(gòu)件一一起參參與空空間分分析,樓梯剛剛度將將影響響結(jié)構(gòu)構(gòu)剛剛度、、周期期、位位移和和內(nèi)力力等所有有計(jì)計(jì)算算結(jié)結(jié)果果;(徹底底處處理理無(wú)無(wú)限限剛剛和和彈彈性性計(jì)計(jì)算算的的矛矛盾盾，，樓樓梯梯永永遠(yuǎn)遠(yuǎn)是是彈彈性性的的)5)輸出出梯梯梁梁、、梯梯柱柱、、樓樓梯梯板板和和平平臺(tái)臺(tái)板板的的計(jì)算算結(jié)結(jié)果果。。(得到到樓樓梯梯構(gòu)構(gòu)件件本本身身的的受受力力狀狀況況)在水水平平力力效效應(yīng)應(yīng)驗(yàn)驗(yàn)算算計(jì)計(jì)算算書(shū)書(shū)中中輸輸出出樓樓梯梯構(gòu)構(gòu)件件本本身身的的抗抗震震驗(yàn)驗(yàn)算算結(jié)結(jié)果果。。6)審圖圖時(shí)時(shí)注注意意在在結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)信信息息--總體體信信息息中中輸輸出出:計(jì)算算中中考考慮慮樓樓梯梯構(gòu)構(gòu)件件的的影影響響:考慮慮樓梯梯參參與與空空間間分分析析的的計(jì)計(jì)算算方方法法所有有計(jì)計(jì)算算程程序序應(yīng)應(yīng)采采用用的的計(jì)計(jì)算算方方法法如下下Y向地地震震作作用用下下位位移移。。從從2008年底底起起此此方方法法已已算算了了上上萬(wàn)萬(wàn)棟棟帶帶樓樓梯梯的的結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)，，證證明明是是可可以以得得到到彈彈性性準(zhǔn)準(zhǔn)確確解解的的。。2、梯板板的的抗抗震震計(jì)計(jì)算算1)梯板板嚴(yán)嚴(yán)格格意意義義上上應(yīng)應(yīng)是是拉拉彎彎壓壓彎彎構(gòu)構(gòu)件件。。一一般般情情況況下下恒恒活活載載產(chǎn)產(chǎn)生生的的拉拉應(yīng)應(yīng)力力比比地地震震作作用用產(chǎn)產(chǎn)生生的的拉拉應(yīng)應(yīng)力力小小一一個(gè)個(gè)數(shù)數(shù)量量級(jí)級(jí)，，所所以以暫暫且且不不互互相相組組合合，，分分別別計(jì)計(jì)算算抗抗彎彎和和抗抗拉拉。。6.樓梯梯構(gòu)構(gòu)件件的的抗抗震震驗(yàn)驗(yàn)算算結(jié)結(jié)果果梯板板沿沿走走向向上上下下雙雙排排總總配配筋筋(cm2/m)=1.3*0.85*最大大平平均均拉拉力力/板鋼鋼筋筋強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值抗彎彎底底配配筋筋(cm2/m)=根據(jù)據(jù)單單向向簡(jiǎn)簡(jiǎn)支支梯梯板板彎彎矩矩(q*l*l/8)求得得配配筋筋層號(hào)號(hào)最最大大拉拉力力板鋼鋼筋筋強(qiáng)強(qiáng)度度設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值雙排排抗抗拉拉總總配配筋筋底底配配筋筋總的的底底配配筋筋總總的的面面配配筋筋158921000030.97818.35718.35712.621264421000033.88318.35718.35715.526361421000032.30018.35718.35713.943455021000028.95718.35718.35710.600547021000024.73518.35718.3576.377637421000019.67718.35718.3572.357726121000013.73918.35718.3572.35781252100006.59218.35718.3572.3572)每層層最最大大梯梯板板總總的的底底配配筋筋和和面面配配筋筋：：梯板板正正常常使使用用是是兩兩端端簡(jiǎn)簡(jiǎn)支支的的抗彎彎構(gòu)構(gòu)件件，在在地地震震作作用用下下又又是是支撐撐構(gòu)構(gòu)件件，所所以以按按如如下下求求得得抗抗彎彎底底配配筋筋和和抗抗拉拉總總配配筋筋。。1)抗彎彎底底配配筋筋(cm2/m)=根據(jù)單向向簡(jiǎn)支梯梯板彎矩矩(q*l*l/8)求得配筋筋2)梯板沿走走向上下下雙排總總配筋(cm2/m)=1.3*0.85*最大平均均拉力/板鋼筋強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值總的底配配筋大于于等于抗抗彎底配配筋，總總的面配配筋大于于等于1/4抗彎底配配筋，總總的底配配筋加總總的面配配筋大于于等于抗抗拉總配配筋。面筋貫通3)每塊梯板板分別進(jìn)進(jìn)行抗震震計(jì)算，，根據(jù)梯梯板平均均拉應(yīng)力力，并求求相應(yīng)的的抗拉鋼鋼筋。根據(jù)如下下Y向地震作作用下X向正應(yīng)力力求平均均拉應(yīng)力力地震烈度77.588.5場(chǎng)地土類(lèi)IVIVIVIV地震分組三三三三平均拉應(yīng)力(kN/m2)2174326143486521抗拉鋼筋面積(cm2/m)(鋼筋強(qiáng)度270N/mm2)8.0512.0816.1024.15計(jì)算公式式:抗拉鋼筋筋面積=平均拉應(yīng)應(yīng)力x板厚/鋼筋強(qiáng)度度3、梯柱的的計(jì)算支撐梯板板的梯柱柱(板凳柱)承受較大大拉力，，梯柱上上端節(jié)點(diǎn)點(diǎn)破壞，，有些甚甚至拉斷斷。如下算例例，求不不同地震震烈度下下首層梯梯柱的最最大拉力力和鋼筋筋直徑。。梯柱總抗抗拉配筋筋=0.85*最大拉力力/柱鋼筋強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值層號(hào)最最大拉力力(kN)柱鋼筋強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/m2)總抗拉配配筋(cm2)11873000005.30022193000006.21632083000005.88941833000005.18351513000004.28661133000003.2107693000001.9548153000000.437梯柱分:1)帶填充墻墻(0.1剛度折減減);2)不帶填充充墻。4、梯梁的的計(jì)算如下圖梯梯梁地震震中破壞壞比較嚴(yán)嚴(yán)重，大大多在梯梯梁的跨跨中發(fā)生生剪扭破破壞。如下梯梁梁算例，，給出首首層梯梁梁在不同同地震烈烈度下剪剪扭驗(yàn)算算情況。。梯梁(非框架梁梁)配筋:層號(hào)最最大面筋筋(cm2)最大底筋筋(cm2)最大抗扭扭縱筋(cm2)最大箍筋筋(cm2/0.1m)110.015.81000.0201.20212.117.01000.0300.00311.116.01000.0201.2049.414.31.91.3557.512.31.51.0965.49.91.10.7873.17.30.80.4182.34.20.00.26五、各各計(jì)算算軟件件中剪剪力墻墻剛度度的最最新發(fā)發(fā)展1、混凝凝土剪剪力墻墻單元元側(cè)節(jié)節(jié)點(diǎn)出出口協(xié)協(xié)調(diào)如下垂垂直相相交剪剪力墻墻側(cè)節(jié)節(jié)點(diǎn)協(xié)協(xié)調(diào)與與否，，對(duì)整整體剛剛度影影響達(dá)達(dá)10%。隨著著計(jì)算算機(jī)硬硬件速速度越越來(lái)越越快，，目前前國(guó)內(nèi)內(nèi)外各各計(jì)算算軟件件逐漸漸取消消了側(cè)側(cè)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)作為為內(nèi)部部節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的計(jì)計(jì)算方方法，，采用用了作作為出出口協(xié)協(xié)調(diào)節(jié)節(jié)點(diǎn)的的更準(zhǔn)準(zhǔn)確方方法。。對(duì)于于實(shí)際際工程程，高高層結(jié)結(jié)構(gòu)影影響不不大，，多層層框剪剪結(jié)構(gòu)構(gòu)水平平位移移將減減少10%左右。。10層結(jié)構(gòu)構(gòu)，在在墻肢肢A布置10kN/m的X向水平平均布布力側(cè)節(jié)點(diǎn)處理方式A段軸力(kN)B段軸力(kN)GSSAP內(nèi)部95.35<141.10SATWE內(nèi)部91.20<141.6GSSAP出口139.87>97.22ETABS出口136.00>110.00SATWE出口111.30<122.80軸力：：內(nèi)部部A<B,出口A>B,出口協(xié)協(xié)調(diào)性性更好好，更更合理理。為何出出口后后各計(jì)計(jì)算還還有不不同結(jié)結(jié)果?接下來(lái)來(lái)存在在第2個(gè)問(wèn)題題:平面外外假剛剛度問(wèn)問(wèn)題2、墻單單元平平面內(nèi)內(nèi)轉(zhuǎn)角角自由由度目前主主流計(jì)計(jì)算采采用罰罰單元元來(lái)構(gòu)構(gòu)造此此轉(zhuǎn)角角自由由度，，GSSAP罰單元元只影影響面面內(nèi)膜膜剛度度(面內(nèi)3自由度度的罰罰)，避免免了其其它一一些軟軟件罰罰單元元對(duì)面面外剛剛度的的影響響(6個(gè)自由由度的的罰)。GSSAP面外剛剛度是是準(zhǔn)確確的板板剛度度，可可準(zhǔn)確確計(jì)算算墻面面外剛剛度，，因而而墻面面外單單邊梁梁的彎彎矩是是準(zhǔn)確確的，，也可可準(zhǔn)確確進(jìn)行行[新混11.7.19-23]的抗拉拉脫驗(yàn)驗(yàn)算。。六、新新規(guī)范范設(shè)計(jì)計(jì)中一一些概概念的的變化化1、高規(guī)規(guī)在框框支梁梁柱基基礎(chǔ)上上增加加轉(zhuǎn)換換梁柱柱概念念[新高10.2.7-8]框支梁梁控制制（最小小配筋筋率、、加密密區(qū)箍箍筋的的最小小面積積配筋筋率、、最小小抗剪剪截面面）適用于于所有有轉(zhuǎn)換換梁，，并增增加了了三級(jí)級(jí)要求求。[新高10.2.10-12]框支柱柱控制制適用用于所所有轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換柱柱，并并增加加了三三級(jí)要要求，，增加加了節(jié)節(jié)點(diǎn)驗(yàn)驗(yàn)算的的要求求。1）轉(zhuǎn)換梁梁概念念：托柱的的梁為為轉(zhuǎn)換換梁，，托墻墻的梁梁為框框支梁梁。2）轉(zhuǎn)換換柱概概念：轉(zhuǎn)換換柱的的柱為為轉(zhuǎn)換換柱，，轉(zhuǎn)換換墻的的柱為為框支支柱。。3）梁一次轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換：：對(duì)于柱柱A托梁，，梁再再托柱柱情況況，程序自自動(dòng)判判斷柱A是轉(zhuǎn)換柱柱，梁為為轉(zhuǎn)換梁梁；4）梁多次次轉(zhuǎn)換換：對(duì)于柱柱A托梁B，梁B托梁C，梁C再托柱D情況，程序序不能自動(dòng)動(dòng)判斷柱A是轉(zhuǎn)換柱，，梁B為轉(zhuǎn)換梁，，需人工指定定；5）托頂部小塔塔樓的梁柱柱不是轉(zhuǎn)換換梁柱。在梁柱設(shè)計(jì)計(jì)屬性中也也可人工設(shè)設(shè)置轉(zhuǎn)換梁梁柱和框支支梁柱2、剪力墻底底部加強(qiáng)部部位共有4條不同：[新抗6.1.10][新高7.1.4]1、底部加強(qiáng)部部位的高度度，應(yīng)從地地下室頂板板算起。2、部分框支支抗震墻結(jié)結(jié)構(gòu)的抗震震墻，其底底部加強(qiáng)部部位的高度度，可取框框支層加框框支層以上上二層的高高度及落地地抗震墻總總高度的1/10二者的較大大值；其他他結(jié)構(gòu)的抗抗震墻，其其底部加強(qiáng)強(qiáng)部位的高高度可取墻墻肢總高度度的1/10和底部二層層二者的較較大值，房屋高度不不大于24m時(shí)，底部加加強(qiáng)部位可可取底部一一層。3、當(dāng)結(jié)構(gòu)計(jì)算算嵌固端位位于地下一一層底板及及以下時(shí)，，底部加強(qiáng)強(qiáng)部位尚宜宜向下延伸伸到地下部部分的計(jì)算算嵌固端。。4、取消了≤15m的限制。地下室有多多層側(cè)約束束，但不嵌嵌固如何處處理？舉例：3層地下室，，兩層有擋擋土墻，計(jì)計(jì)算在結(jié)構(gòu)構(gòu)基底嵌固固。按底部加強(qiáng)強(qiáng)部位尚宜向下延伸到到地下部分分的計(jì)算嵌嵌固端，兩兩層側(cè)約束束層都為加加強(qiáng)部位，，實(shí)際有側(cè)側(cè)約束層向向下一層為為加強(qiáng)部位位即可。兩部分三三部部分3、短肢剪力力墻[新高7.1.7]短肢剪力墻墻是指截面厚度不不大于300mm、各肢截面面高度與厚厚度之比的的最大值大大于4但不大于8的剪力墻。。根據(jù)原《廣東省高層層建筑混凝凝結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)程補(bǔ)充充規(guī)定》修改而來(lái),GSSAP舊規(guī)范版已已處理。4、連梁剛度度折減系數(shù)數(shù)[新高5.2.1]高層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)地震作作用組合效效應(yīng)計(jì)算時(shí)時(shí)，可對(duì)剪剪力墻連梁梁剛度予以以折減，折折減系數(shù)不不宜小于0.5。明確了僅在在有地震作作用的組合合中可以對(duì)對(duì)連梁剛度度進(jìn)行折減減，對(duì)沒(méi)有有地震作用用參與組合合的（如重力荷荷載與風(fēng)的的組合）不能考慮連連梁剛度折折減。根據(jù)原《廣東省高層層建筑混凝凝結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)程補(bǔ)充充規(guī)定》修改而來(lái),GSSAP舊規(guī)范版已已處理。5、給定水平平力在新規(guī)規(guī)范中的5用途:1）樓層位移移比計(jì)算;2）0.2Q0調(diào)整計(jì)算;3）框支柱內(nèi)內(nèi)力調(diào)整計(jì)計(jì)算;4）框架、剪剪力墻、斜斜撐等抗傾傾覆彎矩計(jì)計(jì)算;5）靜力彈塑塑性計(jì)算。。七、規(guī)范新新增的計(jì)算算內(nèi)容1、抗規(guī)和高高規(guī)薄弱層層計(jì)算的不不同[新高3.5.7]樓層側(cè)向剛剛度變化、、承載力變變化及豎向向抗側(cè)力構(gòu)構(gòu)件連續(xù)性性不符合本本規(guī)程第3.5.2條、3.5.3條、3.5.4條要求的，，該樓層應(yīng)應(yīng)視為薄弱層，其對(duì)應(yīng)于于地震作用用標(biāo)準(zhǔn)值的的剪力應(yīng)乘以1.25的增大系數(shù)數(shù)。[新高3.5.2]1)對(duì)框架-剪力墻和板板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)、剪力墻墻結(jié)構(gòu)、框框架-核心筒結(jié)構(gòu)構(gòu)、筒中筒筒結(jié)構(gòu)(非框架)；2)樓層側(cè)向剛剛度可取樓樓層剪力與與樓層層間間位移角之之比；根據(jù)原《廣東省高層層建筑混凝凝結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)程補(bǔ)充充規(guī)定》修改而來(lái);規(guī)范總共有有4種剛度比的的計(jì)算方法法,不同方法適適合不同條條文和不同同結(jié)構(gòu)形式式。a)剪切剛度:墻柱截面和和層高求和和(誤差最大),適合磚混結(jié)結(jié)構(gòu);b)高規(guī)附錄單單位力剪彎彎剛度:一層時(shí)就是是剪切剛度度,適合轉(zhuǎn)換層層結(jié)構(gòu);c)抗規(guī)剛度:剪力除以層層間位移,適合框架結(jié)結(jié)構(gòu);d)高規(guī)剛度:剪力除以層層間位移角角,適合非框架架結(jié)構(gòu)。3)其樓層側(cè)向向剛度不宜宜小于相鄰鄰上部樓層層側(cè)向剛度度的90％；4)樓層層高大大于相鄰上上部樓層層層高1.5倍時(shí)，該樓樓層側(cè)向剛剛度不宜小小于相鄰上上部樓層側(cè)側(cè)向剛度的的1.1倍；4)底層側(cè)向剛剛度不宜小小于相鄰上上部樓層側(cè)側(cè)向剛度的的1.5倍(計(jì)算剛度時(shí)時(shí)一層下端端是嵌固，，二層下端端是彈性，，兩邊界條條件不同，，1.5合理，一一般情況下下不容易滿滿足)。介紹3點(diǎn)內(nèi)容:1)非框架結(jié)構(gòu)構(gòu)中如何處處理如下抗抗規(guī)定義的的薄弱層？？樓層側(cè)向剛剛度可取樓樓層剪力與與樓層層間間位移之比比，其樓層層側(cè)向剛度度不宜小于于相鄰上部部樓層側(cè)向向剛度的70%或其上相鄰鄰三層側(cè)向向剛度平均均值的80%，薄弱層放放大系數(shù)為為1.15（高層結(jié)構(gòu)也也要滿足抗抗規(guī)要求）；2)不滿足[新高4.5.2]的新要求，，薄弱層放放大系數(shù)為為1.25，并在結(jié)構(gòu)信息息的剛度比比中增加如如下輸出:考慮層高修修正的樓層層側(cè)向剛度度比=下層側(cè)向剛剛度*下層層層高/上層側(cè)向剛剛度*上層層層高(高規(guī)3.5.2條文)0(度)方向..............................................層號(hào)塔號(hào)層層高高本層/上層最小比比值地震剪剪力增大1130001.691.501.002130001.160.901.003130001.110.901.004130001.100.901.005130001.090.901.006130001.090.901.007130001.070.901.008130001.100.901.009130001.360.901.0010130001.003)承載力比計(jì)算算中是否考慮慮斜撐？[舊高4.5.3]樓層層間抗側(cè)側(cè)力結(jié)構(gòu)受剪剪承載力是指指在所考慮的的水平地震作作用方向上，，該層全部柱及剪力力墻的受剪承承載力之和。[新高3.5.3]樓層抗側(cè)力結(jié)結(jié)構(gòu)的層間受受剪承載力是是指在所考慮慮的水平地震震作用方向上上,該層全部柱、剪力力墻、斜撐的的受剪承載力力之和。斜撐的受剪承承載力計(jì)及最最大軸力的貢貢獻(xiàn)，不能能采用它的極極限承載力（（太大）。2、特殊配箍連連梁和雙連梁梁的計(jì)算特殊配箍連梁梁提高了抗剪剪能力，雙連梁降低了了連梁抗彎剛剛度減少了剪剪力。1)特殊配箍連梁梁的計(jì)算a)抗拉筋中自動(dòng)動(dòng)扣除斜筋的的投影[新混11.7.6]筒體及剪力墻墻洞口連梁的的正截面受彎彎承載力應(yīng)符符合下列規(guī)定定：——單側(cè)受拉縱向向鋼筋截面面面積——單側(cè)對(duì)角斜筋筋截面面積b)連梁最小受剪剪截面對(duì)角斜筋或分分段封閉箍筋筋連梁的最小小受剪截面:(普通連梁為0.15系數(shù))綜合斜筋連梁的最小受剪截面面:c)連梁斜截面受受剪承載力對(duì)角斜筋:分段封閉箍筋筋:綜合斜筋:d、在梁的設(shè)計(jì)屬屬性中可選擇連梁的的箍筋形式為普通箍筋、、對(duì)角斜筋、、分段封閉和和綜合斜筋e、當(dāng)箍筋較大大，斜筋面積積大于最小配配筋率0.15％，和2φ12的構(gòu)造要求，，根據(jù)箍筋和和斜筋比的限限值，“超筋筋超限警告””文本中會(huì)提提示所需的斜斜筋面積。2）雙連梁的計(jì)計(jì)算1)自動(dòng)等效連梁梁的計(jì)算寬度度為實(shí)際連梁梁寬度的2倍，高度與小小截面連梁相相等，按縫數(shù)數(shù)等分，如200x1000mm連梁等效為400x500mm，按400x500mm參與空間計(jì)算算；2)縱筋和箍筋人人工等分分配配到各小連梁梁；3)[新抗6.4.7]連梁抗剪承載載力不夠時(shí)建議優(yōu)先選擇擇多連梁；4)多連梁和特殊殊配箍方式可可同時(shí)選擇。。3、墻平面外抗抗拉脫的計(jì)算算[新混11.7.19-11.7.23]如果樓面梁僅在墻墻肢一側(cè)與墻墻連接，當(dāng)樓面梁縱縱筋的直段錨固長(zhǎng)度度：Lah≤0.22(Rw*n)**1/2LaE或Lah小于0.45LaE平面外抗拉脫脫承載力按下下列規(guī)定計(jì)算算：4、高層橫風(fēng)向向風(fēng)振的計(jì)算算[新高4.2.8]橫風(fēng)向振動(dòng)作作用明顯的高高層建筑，應(yīng)應(yīng)考慮橫風(fēng)向向風(fēng)振的影響響。（高寬比比嚴(yán)重超限，，橫風(fēng)向力比比順風(fēng)向還大大）1)在風(fēng)計(jì)算信息息中設(shè)置考慮慮橫風(fēng)向風(fēng)振振目前《建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》只有圓形截面面的計(jì)算，其其它截面將在在新《建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》給出。2)自動(dòng)增加每個(gè)個(gè)風(fēng)方向的橫橫風(fēng)向風(fēng)振作作用的工況;3)與順風(fēng)方向的的位移和內(nèi)力力進(jìn)行組合;4)橫風(fēng)向效應(yīng)與與順風(fēng)向效應(yīng)應(yīng)是同時(shí)發(fā)生生的，因此內(nèi)內(nèi)力必須考慮慮兩者效應(yīng)的的同時(shí)組合；同時(shí)增大了Vx和Vy,Mx和My,與雙向地震不不同,雙向地震X向只增大Vx和My,不會(huì)同時(shí)增大大。同時(shí)增大產(chǎn)生生雙偏壓，對(duì)對(duì)配筋影響很很大。5)風(fēng)的控制位移移：順風(fēng)向位位移+橫風(fēng)向風(fēng)振通通過(guò)扭轉(zhuǎn)在順順風(fēng)向產(chǎn)生的的位移互相組組合。只增大Ux5、風(fēng)舒適度的的計(jì)算(高層結(jié)構(gòu)宜算算)[新高3.7.6]房屋高度不小小于150m的高層混凝土土建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)應(yīng)滿足風(fēng)振舒舒適度要求，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的的順風(fēng)向和橫橫風(fēng)向振動(dòng)最最大加速度計(jì)計(jì)算值不應(yīng)超超過(guò)下表的限限值。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的順順風(fēng)向和橫風(fēng)風(fēng)向振動(dòng)最大大加速度可按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)《高層民用建筑筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)術(shù)規(guī)程》JGJ99的5.5.1的有關(guān)規(guī)定計(jì)算。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)風(fēng)振振加速度限值值使用功能加速度限值住宅、公寓0.15辦公、旅館0.25高層結(jié)構(gòu)在““水平效應(yīng)驗(yàn)驗(yàn)算”的文本本計(jì)算書(shū)中輸輸出風(fēng)振舒適適度計(jì)算結(jié)果果：0.00度方向.........................................................頂層號(hào)10(塔1)順風(fēng)和橫風(fēng)向向最大加速度度順風(fēng)向橫橫風(fēng)風(fēng)向風(fēng)荷載體型系系數(shù):1.30地面粗糙度:3重現(xiàn)期調(diào)整系系數(shù):0.83風(fēng)壓高度變化化系數(shù):1.00基本風(fēng)壓(10年):0.41結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)平均均風(fēng)速(m/s):29.19建筑物總迎風(fēng)風(fēng)面積(m2):90.00橫風(fēng)向第一周周期(s):0.5490建筑物總質(zhì)量量(t):133.68建筑物平面寬寬度(m):3.00順風(fēng)向第一周周期(s):0.5490建筑物平面長(zhǎng)長(zhǎng)度(m):4.50脈動(dòng)增大系數(shù)數(shù):1.21建筑物平均重重度(kN/m3):3.00脈動(dòng)影響系數(shù)數(shù):0.480橫風(fēng)向臨界阻阻尼比(kN/m3):0.050順風(fēng)向最大加加速度(m/s2):0.173橫風(fēng)向最大加加速度(m/s2):0.4816、動(dòng)力時(shí)程分分析時(shí)行波效效應(yīng)的計(jì)算[新抗5.1.2]按多點(diǎn)輸入計(jì)計(jì)算地震作用用時(shí)，應(yīng)考慮地震行行波效應(yīng)和局部場(chǎng)地效效應(yīng)。自動(dòng)考慮節(jié)點(diǎn)點(diǎn)間的距離為為作用滯后距距離，各節(jié)點(diǎn)點(diǎn)加速度值不不同。7、豎向地震的的計(jì)算[新抗5.4.1]：（1.3以往乘在水平平地震，現(xiàn)在在還要乘在豎豎向地震）地震作用僅計(jì)算水平地震作用1.30.0僅計(jì)算豎向地震作用0.01.3同時(shí)計(jì)算水平與豎向地震作用（水平地震為主）1.30.5同時(shí)計(jì)算水平與豎向地震作用（豎向地震為主）0.51.3[新高5.6.4]：所考慮的組合說(shuō)明重力荷載及水平地震作用1.21.3——重力荷載及豎向地震作用1.2—1.3—9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮；水平長(zhǎng)懸臂和大跨度結(jié)構(gòu)7度、8度、9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮重力荷載、水平地震及豎向地震作用1.21.30.5—9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮；水平長(zhǎng)懸臂和大跨度結(jié)構(gòu)7度、8度、9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮重力荷載、水平地震作用及風(fēng)荷載1.21.3—1.460m以上的高層建筑考慮重力荷載、水平地震作用、豎向地震作用及風(fēng)荷載1.21.30.51.460m以上的高層建筑，9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮；水平長(zhǎng)懸臂和大跨度結(jié)構(gòu)7度、8度、9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮1.20.51.31.4水平長(zhǎng)懸臂結(jié)構(gòu)和大跨度結(jié)構(gòu)，7度、8度、9度抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮注：表中“—”號(hào)表示組合中不考慮該項(xiàng)荷載或作用效應(yīng)。【說(shuō)明】增加了7度豎向地震的的要求和豎向向地震與水平平地震組合時(shí)時(shí)豎向地震為為主的組合。GSSAP自動(dòng)新增4類(lèi)組合：對(duì)多層結(jié)構(gòu)，，對(duì)高層結(jié)構(gòu)構(gòu)（高度>24m,或主體建筑層層≥10）且高度≤60m：1、1.2（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+γEV水平地震作用用+γEh豎向地震作用用2、1.0（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+γEV水平地震作用用+γEh豎向地震作用用3、1.2（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+γEh豎向地震作用用4、1.0（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+γEh豎向地震作用用對(duì)高層結(jié)構(gòu)（高度>24m,或主體建筑層層≥10），高度>60m：1、1.2（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+0.2γW風(fēng)力+γEV水平地震作用用+γEh豎向地震作用用2、1.0（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+0.2γW風(fēng)力+γEV水平地震作用用+γEh豎向地震作用用3、1.2（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+γEh豎向地震作用用4、1.0（重力恒載+γEG重力活載+0.5雪荷載）+γEh豎向地震作用用[新舊混4.2.3]鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)HPB300270270HRB335、HRBF335300300HRB400、HRBF400、RRB400360360HRB500、HRBF500、RRB500435435新混規(guī)中不再再出現(xiàn)210強(qiáng)度的I級(jí)鋼,國(guó)家要我們建建設(shè)系統(tǒng)淘汰300強(qiáng)度的II級(jí)鋼,上次規(guī)范以300強(qiáng)度鋼筋來(lái)寫(xiě)寫(xiě)條文,本次規(guī)范以360強(qiáng)度鋼筋來(lái)寫(xiě)寫(xiě)條文。1）I級(jí)鋼強(qiáng)度從210改為270N/mm2；2）需要用原I級(jí)鋼可按強(qiáng)度度210N/mm2輸入。HPB300270270HRB335、HRBF335300300HRB400、HRBF400、RRB40036036