鍋爐課程設(shè)計報告班級2015年12月鍋爐課程設(shè)計說明書.........................4緒論設(shè)計目的及基本資料一、鍋爐課程設(shè)計的目的·····················4二、鍋爐校核計算主要內(nèi)容····················4三、整體校核熱力計算過程順序··················4四、熱力校核計算基本資參數(shù)···················4五、燃料特性··························56第一章輔助計算1.1鍋爐的空氣量計算······································································71.2燃料燃燒計算············································································7........第二章爐膛校核熱力計算2.1校核熱力計算步驟············································錯誤！未定義書簽。2.2爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算·································································································16第三章、對流受熱面的熱力計算173.1對流受熱面計算步驟·································································173.2屏式過熱器熱力計算·································································17........第四章凝渣管的傳熱計算4.1凝渣管結(jié)構(gòu)及計算主要特點································錯誤！未定義書簽。4.2凝渣管的傳熱計算············································錯誤！未定義書簽。........................22第五章過熱器的傳熱計算5.1高溫過熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算························································225.2低溫過熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算························································2629第六章省煤器和空氣預(yù)熱器傳熱計算26.1高溫省煤器結(jié)構(gòu)及傳熱計算·······················································296.2高溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算·················································326.3低溫省煤器結(jié)構(gòu)及傳熱計算·······························錯誤！未定義書簽。6.4低溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算·················································3841第七章鍋爐熱力計算誤差檢查·······························································43附表49附圖61結(jié)束語63參考文獻3計算方法，學(xué)會使用熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法,并具有綜合考慮鍋爐機組設(shè)計與布置的初步能力；培養(yǎng)對工程技術(shù)問題的嚴(yán)肅認真和負責(zé)的態(tài)度。1、鍋爐輔助設(shè)計：這部分計算的目的是為后面受熱面的熱力計算提供必要的基本計算數(shù)據(jù)或圖表。2、受熱面熱力計算：其中包含為熱力計算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計算。3、計算數(shù)據(jù)的分析：這部分內(nèi)容往往是鑒定設(shè)計質(zhì)量、考核學(xué)生專業(yè)知識水平等的主要數(shù)據(jù)。1、列出熱力計算的主要原始數(shù)據(jù)，包括鍋爐的主要參數(shù)和燃料特性參數(shù)。2、根據(jù)燃料、燃燒方式及鍋爐結(jié)構(gòu)布置特點，進行鍋爐通道空氣量平衡計算。3、理論工況下（a＝1）的燃燒計算。4、計算鍋爐通道內(nèi)煙氣的特性參數(shù)。5、繪制煙氣溫焓表。6、鍋爐熱平衡計算和燃料消耗量的估算。7、鍋爐爐膛熱力計算。8、按煙氣流向?qū)Ω鱾€受熱面依次進行熱力計算。9、鍋爐整體計算誤差的校驗。10、編制主要計算誤差的校驗。11、設(shè)計分析及結(jié)論。D=t/h1、鍋爐額定蒸發(fā)量：et=215Co2、給水溫度：t=540Co3、過熱蒸汽溫度：p=gr45、制粉系統(tǒng)：中間儲倉式（熱空氣做干燥劑、鋼球筒式磨煤機，煙煤、褐煤為乏氣送粉；貧煤、無煙煤為熱風(fēng)送粉）6、燃燒方式：四角切圓燃燒7、排渣方式：固態(tài)4Co8、環(huán)境溫度：9、燃料種類：焦作無煙煤10、設(shè)計內(nèi)容時間分配表：時間內(nèi)容燃料的數(shù)據(jù)校核和煤種判斷；燃料燃燒計算；鍋爐熱平衡計算第一天第二天第三天第四天第五天省煤器和空氣預(yù)熱器熱力計算整理、形成設(shè)計任務(wù)書書面報告。蒸汽流程：一次噴水減溫二次噴水減溫↓↓汽包→頂棚管→低溫對流過熱器→屏式過熱器→高溫對流過熱器冷段→高溫對流過熱器熱段→汽輪機器→高溫空預(yù)器→低溫省煤器→低溫空預(yù)器（1）燃料名稱：焦作無煙煤（2）煤的收到基成分200t/h鍋爐設(shè)計計算原始參數(shù)名稱結(jié)果2209.8123456額定蒸發(fā)量sh過熱蒸汽壓力過熱蒸汽溫度再熱蒸汽流量再熱蒸汽入口壓力再熱蒸汽入口溫度給定，表壓給定sht''℃5402209.8sht/h給定，表壓給定t'℃540rh5再熱蒸汽出口壓力再熱蒸汽出口溫度給水壓力p''MPa9.85407.8421520rht''rh9pfwtfwtca給水溫度周圍環(huán)境溫度鍋爐燃煤特性（1）碳收到基質(zhì)量百分比%%%%%%%%66.102.20（2）氫收到基質(zhì)量百分比（3）氧收到基質(zhì)量百分比2.00（4）氮收到基質(zhì)量百分比1.00（5）硫收到基質(zhì)量百分比Sar0.40（6）灰分收到基質(zhì)量百分比21.307.00（7）水分收到基質(zhì)量百分比（8）揮發(fā)分干燥無灰基質(zhì)量百分比（9）燃料收到基低位發(fā)熱量7.0022880表4-1燃料的數(shù)據(jù)校核和煤種判別符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源C+H+O+N+S+A+M名稱結(jié)果1元素之和ararararararar元素之和正確否？高位發(fā)熱量（經(jīng)驗公式）24997339C+1256H-109(O-S)arararar低位發(fā)熱量（經(jīng)驗Q'公式）24324-23gr,ararar⊿經(jīng)驗公式值和給定值之差誤差判別煤的折算因子折算灰分net,arred0.1833.909折算水分折算硫分1.280.07rarar10Sred,ar％6——————A是是是red,ar11煤的灰分特性判斷Mred,arS<0.2%red,ar（2）確定鍋爐的基本結(jié)構(gòu)對流過熱器。布置兩級省煤器及兩級管式空氣預(yù)熱器。整個爐膛全部布滿水冷壁，爐膛出口凝渣管簇由鍋爐后墻水冷壁延伸而成，在爐膛出口處采用由后墻水冷壁延伸構(gòu)成的折焰角，以使煙氣更好的充滿爐膛。省受熱面，減少鋼材消耗量。鍋爐采用四根集中下降管，分別供水給12組水冷壁系統(tǒng)。燃燒方式采用四角布置的直流燃燒器。燃燒方式采用四角布置的直流燃燒器。漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)7aaLaPN1.2251.2501.2701.3201.3401.390GGaDGaXSXS9△aa8圖1.1鍋爐本體結(jié)構(gòu)簡圖第一章、輔助計算算。顯然，鍋爐輔助計算將直接影響鍋爐熱力計算的質(zhì)量。輔助計算包括以下內(nèi)容：（1）（2）（3）（4）燃料數(shù)據(jù)的分析和整理；鍋爐漏風(fēng)系數(shù)的確定和空氣量的平衡；燃料的燃燒計算及煙氣特性參數(shù)的確定；鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率、燃料消耗量的計算。1.1鍋爐的空氣量計算和煙道各處的空氣量、煙氣量、溫度和焓值相應(yīng)的發(fā)生變化。計算中，常用過量空氣系數(shù)來說明爐膛和煙道的實際空氣量。鍋爐空氣量平衡見表11.2燃料燃燒計算1）燃燒計算：需計算出理論空氣量、理論氮容積、RO容積、理論干煙氣容積、理論水蒸汽容積等。計算結(jié)果見表29表1-1燃燒計算表下）5.0691.23066.29966飛灰份額dk0.01αfhkg/kg2）煙氣特性計算：需要計算出各受熱面的煙道平均過量空氣系數(shù)。干煙氣容積、水蒸汽容積，煙氣總?cè)莘e、RO容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、2煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等。具體計算見表1-2表1-2煙氣特性表高溫高溫低溫低溫省煤預(yù)熱省煤空預(yù)器過量空氣系501.2701.3202.512.5452.62.685煙道出口過1.21.23751.2601.2951.331.365N4V7.587.667.827.978.198.418.64⊿α-1)Vm3o+V'av10水蒸汽容積0.4560.460.4680.478.4268.658.8789.110.1460.140.1390.1350.050.050.0520.051ΔV煙氣總?cè)莘e6V+1.0161(ogRO占煙氣容積份額278RO22220.1960.190.1910.18511.3211.6211.9112.2010gar8147ofa110.0160.0160.0160.0150.017223.169517faarg)1容積飛灰濃g/m3ash23.8723.6222.7522.1621.5921.042度3）煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計算：爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱列成表格作為溫焓表。具體見表1-3、1-4、1-5、1-6為溫焓表。具體見下表具體見表1-3、1-4、1-5、1-6為溫焓表。具體見下表表1-3煙氣焓溫表—用于爐膛、屏、高過的計算爐膛、屏，凝渣管高溫過熱器a=1.225煙氣或空氣溫理論煙氣理論空氣理論煙氣a=1.2011I00IIYYYYY(kj/kg)4381.6253771.55524463.3585551.7714779.50545654.9861191.6285750.5865007.1491024.5296752.0165813.58616877.1951222.2096800.8815903.771050.2957981.6356873.23188129.231252.0357873.6056813.7881072.7239236.3627954.7679406.7071277.4778963.6717738.2881090.06610511.339054.261210704.791298.079100010071.518673.5311107.84111806.2210171.21512023.061318.27110011195.569624.5231124.04913120.4611305.28513361.081338.022120012332.7210581.311137.16514448.9912452.04714713.521352.442130013484.9811551.731152.25915795.3313614.36516084.121370.604140014643.7712529.041158.78817149.5814784.03517462.811378.682150015813.3413510.871169.56318515.5115964.07918853.281390.475160016992.1214500.421178.78317153.58120254.711401.432170018180.9215492.871188.79921279.4918352.63421666.811412.101180019371.8316485.681190.91422668.9719553.75123081.111414.297190020570.0317493.281198.20424068.6920764.04124506.021424.913200021772.1418499.671202.10525472.0721977.83625934.571428.543210022985.1419514.631212.99826888.0623202.50927375.931441.364220024194.6620527.541209.52128300.1724424.14428813.351437.426表1-4煙氣焓溫表—用于低溫過熱器、高溫省煤器的計算0III焓00KIIIIYY（℃）（kj/kg）(kj/kg)YYYY3004005006007008002756.0642430.0733727.7643269.305971.69974726.0574128.572998.2935750.5865007.1491024.5296800.8815903.771050.2957873.6056813.7881072.7233363.5824545.095758.23412.1844610.4765840.7717102.5178394.8999713.3271181.5081213.111244.1741274.451300.2271198.2921230.2951261.7451292.3831318.4287002.3748276.8249577.051表1-5煙氣焓溫表—用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計算煙氣或空氣溫高溫空預(yù)器理論煙氣理論空氣理論煙氣a=1.32低溫省煤器a=1.34120I00IIIIYKY（kj/kg）(kj/kg)YYYY100200300400500893.575799.16211149.3071165.292358.281811.7731607.376918.19762326.1331176.8261192.992756.0642430.073944.29163533.6881207.5553582.2891224.0093727.7643269.305971.69974773.9411240.2544839.3281257.0394726.0574128.572998.2936047.21273.2586129.7711290.444表1-6煙氣焓溫表—用于低溫空預(yù)器的計算理論煙氣I0K0I0II(kj/kg)YY（kj/kg）893.575YY100200300400500600799.16211607.3762430.0733269.3054128.5725007.149918.1976944.2916971.6997998.2933727.7644726.0575750.5861333.4071367.1751024.5297703.375HO灰焓210013220026630040340054250068460083070097980011301704900128119511000143622021100159524571302603925276648049461093124313941545151304463626794967114766313357671524874172598419261096811692643604595608501005116013191478163713120017542717130019132976140020763240150022393504160024033767170025664035180027294303190028974571200030644843210032325115220033995387169518502009216423232482264228052964312732901800196321272294246126292796296831393307348321311206234413602558157127791758300118303227206634582184368823853926251241612640439927600ggafa號I(kJ/kg)I(kJ/kg)I(kJ/kg)ggg00ΔIgΔIgΔIgga123456100200300400500600166.6334.9477.8642.8811.8984.21132.22293.43569.54666.05913.07191.7199.91165.5233.2401.92360.4468.9690.93547.6669.0771.34794.6899.9974.26075.31136.51181.07388.51377.81891.52878.63894.74938.86010.71674.72389.13213.84059.04920.832.4250.5569.0187.89107.313356.44537.55750.66994.9煙氣焓溫表(3）鍋爐熱平衡及燃料消耗量見表1-7表1-7熱平衡及燃料消耗量計算14計算公式或數(shù)據(jù)來源1228806%%%0f9%%%23456%5b5調(diào)用函數(shù)，p"=25.4MPa調(diào)用函數(shù)，p=19.35MPa1819Bkg/hkg/s26477.46826080.311鍋爐計算燃料消耗量calB(1-q/100)/36004第二章、爐膛校核熱力計算2.1校核熱力計算步驟：1、計算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸及煙氣有效輻射層厚度。2、選取熱風(fēng)溫度、并依據(jù)有關(guān)條件計算隨每kg燃料進入爐膛的有效熱量。3M。4、估計爐膛出口煙溫，計算爐膛煙氣平均熱容量。5、計算爐膛受熱面輻射換熱特性參數(shù)。6、根據(jù)燃料和燃燒方式計算火焰黑度和爐膛黑度。7、計算爐膛出口煙溫。8、核對爐膛出口煙溫誤差。9、計算爐膛熱力參數(shù)。1510、爐膛內(nèi)其他輻射受熱面的換熱計算。具體見表3-9爐膛幾何特征的計算一、爐膛結(jié)構(gòu)的幾何特征參數(shù)及其影響因素度等設(shè)計參數(shù)密切相關(guān)。鍋爐爐膛設(shè)計中，參照規(guī)范的表2-1爐膛的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)結(jié)果219.62218.48157.74632.1165.61693.5651.479600.980.9811052.6冷灰二等分平面到出口煙囪中心線的距離冷灰二等分平面到爐的距離19.84623.9384.9621920爐膛總有效輻射受熱面爐膛水冷程度675.120.97X爐膛熱力校核計算單位結(jié)果1.2查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)1爐膛出口過量空氣系數(shù)α"116爐膛漏風(fēng)系數(shù)制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)熱風(fēng)溫度理論熱風(fēng)焓kJ/kg3026.835理論冷風(fēng)焓kJ/kgkJ/kgkJ/kg空氣帶入爐膛熱量對應(yīng)于每千克燃料送入爐膛的熱量25966.31理論燃燒溫度理論燃燒絕對溫度lh=4962,h=22176-40爐膛出口煙氣溫度爐膛出口煙氣絕對溫度爐膛出口煙氣焓13478.98煙氣平均熱容量水冷壁污染系數(shù)1查表3-4水冷壁灰污水冷壁角系數(shù)水冷壁熱有效系數(shù)屏、爐交界面的污染系數(shù)βξ（β取0.98）sl屏、爐交界面的熱有效燃燒器及門孔的熱有效23平均熱有效系數(shù)ψ（ψ*A+ψ*A+ψ0.437pjslyc217ld查表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)爐膛有效輻射層厚度爐膛內(nèi)壓力水蒸氣容積份額三原子氣體和水蒸氣容積總份額三原子氣體輻射減弱系數(shù)1查表2-9煙氣特征表煙氣質(zhì)量飛灰濃度灰粒平均直徑灰粒輻射減弱系數(shù)燃料種類修正系數(shù)燃燒方法修正系數(shù)對室燃爐x=0.1對2層燃爐x=0.03火焰黑度爐膛黑度slT/(M*(3600*σα0*B*V)^0.6+1)-2731157.68注：σ=5.67*10W/(m·k43839計算誤差爐膛出口煙氣焓h"kJ/kg查焓溫表，υ"按計13975.6y1118kJ/kgW/m2W/m2W/m211870.8127825.3530748131574724243爐膛截面熱強度爐膛容積熱強度qqrB*Q/(3.6*V)Vjr12.2爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算（即附錄A-1)㎡120*(3.14*0.0322)/4查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖11（即附錄A-6)(對本爐型：x=h/H=H/H=23938/2012166510.792280查附錄B-6、B-7kj/2764.72323.62ldld14t"℃查附錄B-6、B-7第三章、對流受熱面的熱力計算193.1對流受熱面計算步驟：1、假設(shè)受熱面出口煙氣溫度，查取相應(yīng)焓值。2、根據(jù)出口煙焓，通過Q=(I-I+△aI)計算對流傳熱量。’odLF3、依據(jù)煙氣側(cè)放熱量等于工質(zhì)側(cè)吸熱量原理，求取工質(zhì)出口焓和相應(yīng)溫度。4、計算平均對流傳熱溫差。5、計算煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)及管壁污染系數(shù)。6、計算工質(zhì)側(cè)對流放熱系數(shù)。7、計算管壁污染層溫度。8、計算煙氣黑度，及確定煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)。9、計算對流放熱系數(shù)K。10、計算對流傳熱量。與計算結(jié)果相比較，其差值應(yīng)在允許范圍之內(nèi)。否則重新假設(shè)受熱面出口煙溫，重復(fù)上述計算。3.2屏式過熱器熱力計算：屏式過熱器在熱力計算方面具有以下特點：1、在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫?zé)煔獾臒彷椛洌?、屏式過熱器屬于中間過熱器，其進出口處的工質(zhì)參數(shù)在進行屏的計算時往往是未知數(shù)；3、屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善。所以某些交換參數(shù)不同于一般對流受熱面。屏的具體熱力計算見下表屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計算表101112131415161718192021屏的計算受熱面積屏區(qū)頂棚面積屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積屏區(qū)附加受熱面面積煙氣進屏流通面積煙氣出屏流通面積煙氣平均流通面積蒸汽流通面積煙氣有效輻射層厚度屏區(qū)進口煙窗面積0.0970.77965.61A'm2ch2022屏區(qū)出口煙窗面積A"m249.34ch屏的熱力計算υ*（h-h"+Δα*h)-Qyp11（即附錄A-6）（x=h/H=H/H=19845/23938)β*ε*υ*(Q-h)*A/S10.2*（(（0.78+1.6*Υ）/sqrt(10.2*Υ*p*s))-0.1)*(1-0.37*T/1000)pj5.730.21三原子氣體15rkg/m3查表2-9煙氣特性表和水蒸氣容21(Q*(1-α)*x)/β+(б*αQ*(A/(A+A))fQ*(A/(A+A))fQ*(A/(A+A))f282930313233kJ/kgkJ/kgkg/hkg/hkg/h℃jw1jw2219200405蒸汽進屏溫度t'先估后算p22查附錄B-6、B-7,按計算負荷下進屏p=10.49Mpah+B*Q/D'p查附錄B-6、B-7,按計算負荷下查附錄B-6、B-7,按計算負荷下(B*V/(3600*A))*(1+Θy/273)(其中V見表2-9）查附錄A-14曲線2（吹灰）jξ*（α*π*d/2*s*x+α)x-屏的角系數(shù)查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖1（附錄A-1)W/(mα/(1+(1+Q/Q)*(ε+1/α)*p查計算負荷下汽包p=10.45Mpas5354700.12234.11屏區(qū)水冷壁對流吸熱量QdkJ/kg3.6*k*Δt*A/Bpsl2slj23查附錄B-6、B-7按汽包壓力p=10.45Mpa(查表1-6）(Δh(估）-Δh)/Δhpld允許誤差±2%(Q(估）-Q)/Qdpfjpfj允許誤差±10%69總對流吸熱Qd量：第四章、凝渣管的熱力計算4.1凝渣管結(jié)構(gòu)及其計算主要特點：1、和后屏過熱器類似，也直接吸收爐膛輻射熱。當(dāng)管少于5排時，將有部分爐膛輻射熱落在其后受熱面上。2、凝渣管區(qū)域都布置其它附加受熱面。3、凝渣管內(nèi)為汽水混合物，在沸騰狀態(tài)下進行換熱，工質(zhì)溫度始終為飽和溫度。4.2凝渣管結(jié)構(gòu)及計算：凝渣管總吸熱量包含對流吸熱量和輻射吸熱量。具體見下表凝渣管結(jié)構(gòu)及計算序號名稱符號單位公式結(jié)果24ynzynz（附161718凝渣管總吸收熱量通過凝渣管的輻射熱136.268164.592Q"fkJ/kgQ*(1-x)'fnznznz第五章、高溫過熱器的熱力計算5.1高溫過熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算：冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進入高溫對流過熱器熱段。冷段在煙道兩側(cè)為逆流，見下表高溫過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸名稱123456管子尺寸dmm冷端橫向節(jié)距及布置熱端橫向節(jié)距及布置橫向節(jié)距mmmm橫向節(jié)距比縱向節(jié)距2.62687S225縱向節(jié)距比管子縱向排管冷端蒸汽流通面積熱端蒸汽流通面積平均流通截面積煙氣流通面積冷段受熱面積熱段受熱面積頂棚受熱面積管束前煙室深度管束深度AAAAAAAlls1011121314151617180.610.188有效輻射層厚度m高溫過熱器的熱力計算名稱符號進口煙氣溫度ζ10825.63等于Q"fnzQ'·F/(A+A+F)f查附錄B-6、B-7，按計算負荷下高溫過熱段出口壓力p=9.9MPa(查3476.101表1-6)出冷段蒸汽焓h"kJ/kg3355.448就是給水焓，按p=10.98MPa減溫水溫130℃減溫水焓hkJ/kg553.597jw26查附錄B-6、B-7，按計算負荷下高溫過冷段出口壓力p=10.09MPa(查表1-6)(D-D)(h"-h')/Bjw2gglggrdlpjW/(m·αCCC℃)查附錄B-6、B-7，按冷段進出口壓力平均值p=10.09MPa(查表1-6)pj查附錄B-6、B-7，按熱段進出口三原子氣體和蒸汽r查表2-9煙氣特性表0.21271/(m·55900/power((Θ+273)^2*d^2,1/3)MPa)k*r+k*μyt+BQ(ε+1/α)/(3.6A)gg其中：ε=0.0043t+BQ(ε+1/α)/(3.6A)ggαα019（附錄A-11）54.01αα019（附錄A-12）67.21(1+0.4*((t+273)/1000)^0.25*74.30gglpj(l/l)^0.07)(1+0.4*((t+273)/1000)^0.25*92.78ggrpjggl系數(shù)，查附錄B-4，α=α+αggrxgglggxggrgg［(Q-Q)-Q］/Q,fggldlggl允許誤差±2%［(Q-Q)-Q］/Q,fggrdlggr允許誤差±2%頂棚入口汽溫t'℃即屏頂棚出口汽溫325.86ggld28gglddl查附錄B-6、B-7，（其中K=(K+K)/2,Δt=ζ-t"）總對流吸熱量5.2低溫過熱器的結(jié)構(gòu)及熱力計算：低溫過熱器的頂棚管在其上面，與低溫過熱器平行受熱，與低溫過熱器相比此時，低溫過熱器的蒸汽進口是頂棚管的入口。具體熱力計算見下表低溫過熱器的結(jié)構(gòu)單位mmmmmmm2m2h(a-nd)=4×(7.68-79×0.038)12nπd/4=2×79×3.14×0.03/4（包括凝渣管后各項頂棚管，xdb為頂棚管角系數(shù)，m2sm0.9d(4σσ/π-1)(注：d單位為m)0.1981229低溫過熱器的熱力計算即高溫過熱器出口煙氣溫度即高溫過熱器出口煙氣焓即高溫過熱器頂棚出口蒸汽溫度即高溫過熱器頂棚出口蒸汽焓先估后校BV(ζ+273)/（3600×A×273(其中V見表2-9)10.41αCCC查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖12（附錄A-7）查附錄B-6、B-7，按計算負荷下低溫過熱器進出口壓力平均值p=10.49Mpa（查表1-6）pjαC查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（即附錄A-10）l/(m·M10.2*（(（0.78+1.6*Υ）/sqrt(10.2*Υl/(m·M55900/power((Θ+273)^2*d^2,1/3)kh100.44Pa)注：d單位為μmh301-e-kpst+(B*Q*(ε+(1/α)))/(3.6*A)dg+273)/1000)^0.25*(l/l)^0.07)（ψ為熱有效系數(shù)，查附錄B-4）[Dh+(D-D)h"]/(D-D)dg查附錄表B-6、B-7，按低溫過熱器出口壓力p=10.49Mpa(查表1-6)℃℃405.310.31Δt允許誤差±1℃第六章、省煤器和空氣預(yù)熱器6.1高溫省煤器結(jié)構(gòu)及傳熱計算雙級布置的省煤器應(yīng)該分級計算對于管式空氣預(yù)熱器，按級單獨進行熱力計算。雙級布置時，高溫空氣預(yù)熱6-13，6-15，6-17，6-19。高溫省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算12管子尺寸dmmΦ32*4317.68*4.724-55*0.032*7.841314LLmmqg管束深度1.32即低溫過熱器出口煙氣溫度即低溫過熱器出口煙氣焓先估后校yss1～4通用，5～18低溫省煤器未計算時采用ysslk（h'yss-h"yss+△a*holk)(其中539.49減溫水量2280爐膛有效輻射放熱量8QfkJ/kg見表3-915089.7l32查附錄B-6B-7，按高溫省煤器出口壓力p=11.08Mpa（查表1-6）19～22計算完低溫省煤器后（低溫省煤器器的出口水溫-高溫省煤器入口水焓<±即低溫省煤器出口水溫度，查表4-17即低溫省煤器出口水焓，查表4-1723～44通用23平均水溫t高省煙氣有25查表4-12高溫省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸sm0.156效輻射層厚3310.2*((0.78+1.6*r)/(10.2*rH2O*p*s)-0.1)*(1-0.37*T/100040.071-e-(k*p*s)ααα0αy查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（附錄A-11)αε*C*C+Δε（其中C為修正系數(shù)，對煙煤取1；ε、C查附75.165.12141傳熱系數(shù)Kα/(1+ε*α)(Δt-Δt)/ln(Δt/Δt)(其中Δt=Θ'-t",Δt=Θ差d"-t')ssss3444計算誤差允許誤差±2%-0.27166.2高溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算高溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸錯列、交叉流動、雙面進風(fēng)υ40*1.5Nπd/4(注：d單位為m)n0.9*d*((4σσ)/π-1)(注：d單位為m)0.03332射層厚度即高溫省煤器出口煙氣溫度即高溫省煤器出口煙氣焓2進口煙氣焓h'kJ/kg5225.6ysk1~2通用，3~12低溫空氣預(yù)熱器未計算時采用3t"℃查表3-9爐膛熱力計算340度sk352765.766206799.162(β"+△α/2)*(h"-h')2114.0992732206.4915087.26434813~19計算完低溫空氣預(yù)熱器后（低溫空氣預(yù)熱器的出口空氣溫度-高溫空氣預(yù)熱器的入口空氣溫度<±10℃），校核計算時采用表4-194-192426.271υ*（h'-h"+△αh）（Q/(β"+△α/2)）+h'(υ"+υ')/2算術(shù)平均值B*V*（υ+273）/(3600*A*273)αC14（即附錄A-9）44.2高空煙氣有23效輻射層厚度查表4-14高溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸361-e-k*p*sδ（α+α(δ為利用系數(shù)，fsk*(B*V/3600*A)*((t+273)/273)τ/('-t')(τ見本表末注釋)τ/τ(τ、τ見本表末注釋)M查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖31（即附錄A-12）(△t-△t)/In(△t/△t)(其中△dt='-t",△t="-t')1446.9644計算誤差%允許誤差±2%0.5045676.3低溫省煤器結(jié)構(gòu)及傳熱計算37低溫省煤器結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱錯列逆流雙面進水雙層管圈Φ32*40.1120.9d(4σσ/π-1)（注：d單位為m)0.1271314LLmmqsgs管束深度1.44即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度kJ/kg即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣焓低溫省煤器對流吸熱量5QkJ/kgΘ*（h'-h"+△a*h)683.4xsd1yxsyxslk38查附錄B—6、B—7,按低溫省煤kJ/kg器入口壓力p=11.57Mpa(查表913.781-6）kJ/kgQ*B/D+h'jB*V*(Θ+273)/(3600*273*A)w10.2*(（0.78+1.6*r/(10.2*H2O)r*p*s)-0.1)*1/2（1-0.37*T/1000)pjkαt21℃247.5煙氣側(cè)輻射22W/(mαα查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖19（即α7.590·℃)附錄A-11）放熱系數(shù)xs39·℃)+273)/1000)*(l/l)0.07fC*C*ε+Δε（其中：C為修正系數(shù)，對煙煤取1；εsf及C查附錄A-13（ab）；(Δt-Δt/ln(Δt/Δt)（其中Δt=ψ'-t",Δt=ψkJ/kg3.6*K*Δt*A/B查表4-13高溫省煤器的熱力計低溫省煤器32區(qū)域?qū)α魑鼰崃縌xsd16.4低溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算低溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)尺寸123456789管子尺寸橫向節(jié)距橫向節(jié)距比縱向節(jié)距縱向節(jié)距比橫向排數(shù)管子根數(shù)管箱高度21.121686968.7NHm40煙氣有效輻射層厚度16sm0.062注：d的單位為m公式取用查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)101112漏風(fēng)理論空氣焓h0KJ/kg查焓溫表，按空氣平均溫度1305.12lk4110.2*（（0.78+1.6*ΥH2O）1/(m·M/sqrt(10.2*Υ*p*s))-0.1)*(1-0.37*Tpj/1000)α0α19（即附錄A-11)28293.184847.184f1煙氣側(cè)放αW/(m2﹒℃)ξ*(α+α)(其中ξ為利xkxk用系數(shù)，取1）熱系數(shù)42xk/2)*(t+273))/(3600*2735.866α=αCCC查《標(biāo)準(zhǔn)》線算（其中Δt=Θ'-t",Δ查表4-15高溫空氣預(yù)熱器t"-t'允許計算誤差±sk由于沒有附加受熱面，所以域?qū)α魑鼰崃康谄哒洛仩t熱力計算誤差檢查風(fēng)溫，校準(zhǔn)爐膛輻射吸熱量。具體熱力計算誤差檢查見表5-1、表5-2尾部受熱面熱力計算誤差檢查低溫省煤器出口水溫度220.45高溫省煤器進出口水溫計算誤差查表4-13高溫省煤器的熱力計算允許計算誤差±10℃221.8-1.361低溫空氣預(yù)熱器出口空氣溫度t"xk℃高溫空氣預(yù)熱器進口空氣溫度t'sk℃查表4-19低溫空氣預(yù)熱器熱力計算210查表4-15高溫空氣預(yù)熱器熱力計算217.5計算誤差Δtky℃允許計算誤差±10℃-7.543整體熱力計算誤差檢查單位公式℃查表3-9爐膛熱力計算340314查表4-15高溫空氣預(yù)熱器熱力計算-26.90122準(zhǔn)》式（8-05）的內(nèi)容查表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算查表4-19低溫空氣預(yù)熱器熱136.30-6.3018811870.81474.2272.26kJ/k查表4-9高溫過熱器的熱力計3044.472349.8174.29683.4Q+Q+Q+Q+Q+Q+Qd19669.242288092.98消耗量計算查表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算查表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算1.51819熱平衡計算誤差計算相對誤差ΔQQ*ε-∑Q*（1-q/100)49﹪ΔQ/Q允許計算誤差0.5﹪0.08r44熱力計算匯總低溫低溫空省煤氣預(yù)熱名稱mm1管徑d×δ6042.5133423832403240計算2受熱面積2進口3?'煙溫出口4925824.1723.2512煙溫8工質(zhì)5進口溫度488.9329.9216.2213.62159工質(zhì)6出口溫度t"540409.8221.3314213.67煙氣7流速g12.895.866工質(zhì)8流速傳熱系數(shù)986.1996.7666.595.12127.3754.5619.490傳熱溫差1011338.3419.8243.8127.6108.5103.83345.4909862吸熱量kJ/15089.2511.2kgQ72.263044.43131.2964.174.21446.255.92782.374785319966附表45表1各種爐型下煙氣中帶走灰分的份額fh0.1～0.30.25～0.60.90～0.950.6～0.70.1～0.15fh表2爐膛出口過量空氣系數(shù)重油及燃氣1.30～1.501.30～1.501.30～1.401.10～1.20燃油及燃氣爐—1.05～1.10表3額定負荷時制粉系統(tǒng)、爐膛和對流煙道的漏風(fēng)系數(shù)漏風(fēng)系數(shù)0.03屏式過熱器、凝渣管過熱器占據(jù)整個水平煙道0.050.03過熱器多級布置時的每一級回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器0.2表4不同煤粉燃燒的一次風(fēng)率干燥無灰基揮發(fā)份含量r1Vdaf無煙煤2～80.15～0.2468～1920～3030～4040～5080～9070褐煤油頁巖泥煤表5切向燃燒直流煤粉燃燒器的過量空氣系數(shù)和一、二、次風(fēng)速的范圍r（ｍwwww1212rr/s）40～55—/s）40～60—1.05～1.15—18～2440～6020～3540～60三次風(fēng)—表6爐膛容積熱負荷統(tǒng)計值116～163140～19893～151褐煤表７固體排渣爐爐膛熱負荷及其他有關(guān)數(shù)據(jù)固體未完全燃燒q/m)3vgtq飛灰份額qt無煙1.2～140４～６00.9547～0.951.20.951.20.951.20.951.20.95巖頁表８切向燃燒直流式煤粉燃燒器爐膛截面熱負荷的上限值爐膛截面熱負荷的上限值ST>1450℃2.232.282.332.372.44