TOC\o"1-2"\h\z\u概 單臺(tái)設(shè)備的腐蝕檢查情 裝置總體腐蝕狀況評(píng) 冷換設(shè) 塔 反再系 特 腐蝕原因分 反再單 分餾單 穩(wěn)定吸收單 公用工程部分的循環(huán)水腐 結(jié)論及建 附錄1單臺(tái)設(shè)備腐蝕檢查記錄 附錄2腐蝕產(chǎn)物分 附錄3超聲導(dǎo)波檢 附錄4材質(zhì)光譜檢、硬度檢 附錄5腐蝕流程 附錄6材質(zhì)流程 格爾木煉油廠(chǎng)催化裂化裝置原由洛陽(yáng)工程公司設(shè)計(jì)，原設(shè)計(jì)處理量為60×8.65（w%分餾系統(tǒng)部分：分餾塔下層脫過(guò)熱段為“人”字擋板，上部采用29層SUPER一再余熱鍋爐由碧海舟（）石油化工設(shè)備設(shè)計(jì),型號(hào)為沖激波吹灰系統(tǒng)。二再余熱鍋爐為德?tīng)査酂徨仩t，由德?tīng)査驹O(shè)計(jì)，撫順石3.82/440“∏采用了洛陽(yáng)新普生產(chǎn)的HEW1000型激波吹灰器、華力補(bǔ)燃系統(tǒng)和PLC5880KW；主風(fēng)機(jī)為AV63-15型軸流主風(fēng)機(jī)；電為三相四級(jí)異步鼠籠式，型號(hào)：催化裂化裝置于2014年8本次腐蝕檢查主要包括55爐2臺(tái)：F101、F102反應(yīng)器3臺(tái)：R101AR101B、R101C塔器5臺(tái)：T201、T202、T203、T301、T3032。冷換設(shè)E312ABE216E3111、2、3、4、5、6所示，冷換設(shè)備：E312A和E312B管束結(jié)垢嚴(yán)重，垢下三根管束堵管，腐蝕輕微，封頭輕微坑蝕。E311管束大量油泥，浮頭輕微腐蝕。圖 E312A隔板腐 圖 E312B管束結(jié)垢嚴(yán)圖 E216管束堵 圖 E302如圖7-9所示，E302管束表面結(jié)垢，建議試漏，管板個(gè)別管口腐蝕減?。o(wú)法測(cè)厚15.23mm。圖 E302個(gè)別管口腐蝕減 圖8E302封頭輕微坑圖 E302管束表面結(jié)E210B圖 E210B管束堵塞嚴(yán)如圖10所示，E210B管束堵塞嚴(yán)重，建議管束塔T301T301吸收塔腐蝕情況如圖11-13所示，T301上數(shù)第3層塔盤(pán)處受液槽有一處直徑約10mm的腐蝕穿孔。上數(shù)第3人孔第11層塔盤(pán)處溢流堰焊縫大量深約2mm28層塔盤(pán)彎曲。圖11受液槽腐蝕穿 圖 13T30314，T3031mm14T2012-3DN100的彎頭減薄明3.6、3.7、3.8mm，建議更換。8.172人孔部位進(jìn)行腐蝕檢查，發(fā)現(xiàn)與升氣管15-20圖15底板密布蝕 ）T20221、22T202161圖21T202第1層塔盤(pán)浮閥脫 圖22T202第1層塔盤(pán)溢流堰腐蝕減反再系R101AR101A提升管反應(yīng)器情況如圖22、23所示，提升管內(nèi)壁有較多結(jié)焦，車(chē)間圖 圖24提升管進(jìn)料部位熱電偶套管端部磨R101B（DN2506.24、7.2、6.92mm9.1、9.65、9.48mm；第三彎頭7.8、7.78、8.27。從測(cè)厚數(shù)據(jù)可以看出，彎頭相對(duì)于直管減薄量較大，特別1、21、2彎頭。R101C25-30所示。圖 圖26主風(fēng)分布管磨損脫圖27主風(fēng)分布管上部擋板脫落缺 圖28脫落的檔圖 圖30裝卸孔護(hù)板脫R102（含燒焦罐31-40圖 圖32燒焦罐主風(fēng)噴嘴磨圖 圖34煙氣返回管磨損穿孔（看圖35料腿支撐焊縫開(kāi) 圖 圖37催化劑料斗焊縫開(kāi) 圖38催化劑料斗焊縫開(kāi)圖 圖40二再主風(fēng)噴嘴磨主風(fēng)分布管?chē)娮煊忻黠@磨損，襯里脫落，建議更換特41-42圖 圖 43所示，半再生滑閥護(hù)板焊縫開(kāi)裂，建議修復(fù)。44圖 圖 45、46所示，再生滑閥閥體沖刷腐蝕嚴(yán)重，護(hù)板焊縫開(kāi)裂，閥板滑道沖刷圖45再生滑閥閥體沖刷和焊縫開(kāi) 圖46滑道沖刷腐蝕嚴(yán)圖 47反再單腐蝕機(jī)理描1）裝置的高溫氣體主要是催化劑再生過(guò)程焦時(shí)所產(chǎn)生的煙氣，高溫?zé)煔獾某煞直容^復(fù)雜，其主要成分為CO2、CO、O2、N2、Knox、硫化物及水蒸汽等，在高裝置腐蝕分施工單位反映，已經(jīng)清出來(lái)的結(jié)焦至少有5噸~6噸。這種嚴(yán)重的結(jié)焦情況說(shuō)直管段材質(zhì)為12o，三通盲頭部位為不銹鋼，但是，經(jīng)過(guò)光譜分析，發(fā)現(xiàn)大油氣16Mn。圖48大油氣線(xiàn)更換管 圖49大油氣線(xiàn)管道內(nèi)積碳形5016Mn400℃350℃500℃器、爐101/102和大油氣管線(xiàn)都發(fā)現(xiàn)大量堅(jiān)硬的結(jié)焦積碳層，說(shuō)明這些是工藝操作不當(dāng)造成的問(wèn)題。若日后改進(jìn)工藝操作，則這些結(jié)焦積碳層是會(huì)的，到時(shí)候分餾單腐蝕機(jī)理描的變化。據(jù)資料顯示：在115℃~120℃時(shí)便有硫化氫形成，而當(dāng)溫度上升到~250℃時(shí)硫化氫大量產(chǎn)生，而當(dāng)溫度在250℃≤t≤340℃時(shí)硫化物開(kāi)始生成H2S，而340℃~460℃，H2S開(kāi)始分為S和H2，分解出來(lái)的單質(zhì)硫，其活性非常高，250℃~460℃時(shí)，腐蝕隨溫度上升而加劇，其腐蝕機(jī)理為：Fe+H2S→FeS+H2↑H2S→S+H2↑Fe+S→Fe+RSH→FeS+H2S分餾塔頂主要發(fā)生H2S+HCl+NH3+CO2+H2O的腐蝕，此反應(yīng)容易產(chǎn)生疏松l3和2S4l（42Sl2SH2O為均勻腐蝕和坑蝕。Na2CO3、NaHCO3垢物，導(dǎo)致空冷器翅分餾塔頂冷凝系統(tǒng)有CO2和H2S，pH大于7.5，因此存在碳酸鹽應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂機(jī)理，同時(shí)由于化物（HCN）存在，腐蝕嚴(yán)重。裝置腐蝕分催化裂化裝置分餾單元主要存在的問(wèn)題是分餾塔T201上部第一升氣管的腐蝕。分餾塔T201頂部第一升氣管的腐蝕主要是由HCl+H2S+H2O還可能存在NOX-CN-、CO2和NH3等腐蝕介質(zhì)，由于升氣管的底板是一個(gè)集液槽，液體在這里積存，T202161層塔盤(pán)的溢流堰HCl、H2SHCl+H2SHCl+H2S+H2O穩(wěn)定吸收單腐蝕機(jī)理描吸收穩(wěn)定系統(tǒng)物流介質(zhì)主要是富氣汽油態(tài)烴等物流雜質(zhì)成分有H2SCl- +H2O的腐蝕環(huán)境。腐蝕形態(tài)：對(duì)碳鋼為均勻在穩(wěn)定吸收系統(tǒng)中存 +H2O腐蝕環(huán)境，雖然H2S和鐵生成FeS有定保護(hù)作用，但由于介質(zhì)中存在CN-使FeS膜溶解，生成絡(luò)合離子加速了腐蝕反應(yīng)腐蝕介質(zhì)，其腐蝕體系為H2S NH3+H2S硫氫化銨對(duì)碳鋼的腐蝕性同樣很強(qiáng),同時(shí)化物在體系中破壞了硫化鐵膜，從而裝置腐蝕分T301310mm3人孔112mm28層塔盤(pán)彎曲。T3021mmT3031mm的腐蝕坑。公用工程部分的循環(huán)水腐腐蝕機(jī)理描影響冷卻水腐蝕的因素有：物料溫度、循環(huán)水的類(lèi)型（新鮮、半咸、海水）以及冷卻系統(tǒng)形式（使用、開(kāi)放式循環(huán)、密閉循環(huán)、循環(huán)水含氧量、循環(huán)水流速。循環(huán)水出口溫度和工藝物料溫度的增大也會(huì)使循環(huán)水腐蝕的腐蝕速率增大，也會(huì)增大設(shè)備結(jié)垢的傾向。循環(huán)水中氧含量的增加會(huì)增大碳鋼冷卻水腐蝕的腐蝕速率。如果工藝介質(zhì)溫度高于60℃，就會(huì)在新鮮水中就會(huì)形成水銹、結(jié)垢，并隨著工藝介質(zhì)溫度的升高和冷卻水溫度的升高而增大結(jié)垢物可能來(lái)自于礦物質(zhì)的沉積（堅(jiān)硬3fps(1m/s)很可能會(huì)引起結(jié)垢、沉淀，并引起設(shè)備腐蝕。預(yù)防。設(shè)計(jì)上工藝介質(zhì)的溫度低于57℃。必須要保持冷卻水流速在最大和最小裝置腐蝕分催化裂化裝置反再系統(tǒng)的催化劑的沖蝕磨損，具體部位參述分餾塔T201上部第一升氣管的H2S+HCl+NH3+CO2+H2O穩(wěn)定吸收部分吸收塔