PAGE20設(shè)計(jì)說(shuō)明本選題為年產(chǎn)量為年產(chǎn)6×103T的間歇釜式反應(yīng)器的設(shè)計(jì)。通過(guò)物料衡算、熱量衡算，反應(yīng)器體積為、換熱量為。設(shè)備設(shè)計(jì)結(jié)果表明，反應(yīng)器的特征尺寸為高3350mm，直徑3000mm；夾套的特征尺寸為高2570mm，內(nèi)徑為3200mm。還對(duì)塔體等進(jìn)行了輔助設(shè)備設(shè)計(jì)，換熱則是通過(guò)夾套與內(nèi)冷管共同作用完成。攪拌器的形式為圓盤式攪拌器，攪拌軸直徑75mm。在此基礎(chǔ)上繪制了間歇釜式反應(yīng)器的設(shè)備圖，和整體工藝的工藝流程圖。關(guān)鍵字：間歇釜式反應(yīng)器;物料衡算;熱量衡算;壁厚設(shè)計(jì);前言反應(yīng)工程課程設(shè)計(jì)是《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》和《反應(yīng)工程》課程教學(xué)中綜合性和實(shí)踐性較強(qiáng)的教學(xué)環(huán)節(jié)，是理論聯(lián)系實(shí)際的橋梁，是學(xué)生體察工程實(shí)際問(wèn)題復(fù)雜性，學(xué)習(xí)初次嘗試反應(yīng)釜機(jī)械設(shè)計(jì)。化工設(shè)計(jì)不同于平時(shí)的作業(yè)，在設(shè)計(jì)中需要同學(xué)獨(dú)立自主的解決所遇到的問(wèn)題、自己做出決策，根據(jù)老師給定的設(shè)計(jì)要求自己選擇方案、查取數(shù)據(jù)、進(jìn)行過(guò)程和設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算，并要對(duì)自己的選擇做出論證和核算，經(jīng)過(guò)反復(fù)的比較分析，擇優(yōu)選定最理想的方案和合理的設(shè)計(jì)。反應(yīng)工程是培養(yǎng)學(xué)生設(shè)計(jì)能力的重要實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)。在教師指導(dǎo)下，通過(guò)裸程設(shè)計(jì)，培養(yǎng)學(xué)生獨(dú)立地運(yùn)用所學(xué)到的基本理論并結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際的知識(shí)，綜合地分析和解決生產(chǎn)實(shí)際問(wèn)題的能力。因此，當(dāng)學(xué)生首次完成該課程設(shè)計(jì)后，應(yīng)達(dá)到一下幾個(gè)目的：熟練掌握查閱文獻(xiàn)資料、收集相關(guān)數(shù)據(jù)、正確選擇公式，當(dāng)缺乏必要的數(shù)據(jù)時(shí)，尚需要自己通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)定或到生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行實(shí)際查定。在兼顧技術(shù)先進(jìn)性、可行性、經(jīng)濟(jì)合理的前提下，綜合分析設(shè)計(jì)任務(wù)要求，確定化工工藝流程，進(jìn)行設(shè)備選型，并提出保證過(guò)程正常、安全可行所需的檢測(cè)和計(jì)量參數(shù)，同時(shí)還要考慮改善勞動(dòng)條件和環(huán)境保護(hù)的有效措施。準(zhǔn)確而迅速的進(jìn)行過(guò)程計(jì)算及主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算及選型。用精煉的語(yǔ)言、簡(jiǎn)潔的文字、清晰地圖表來(lái)表達(dá)自己的設(shè)計(jì)思想和計(jì)算結(jié)果。反應(yīng)工程課程設(shè)計(jì)是一項(xiàng)很繁瑣的設(shè)計(jì)工作，而且在設(shè)計(jì)中除了要考慮經(jīng)濟(jì)因素外，環(huán)保也是一項(xiàng)不得不考慮的問(wèn)題。除此之外，還要考慮諸多的政策、法規(guī)，因此在課程設(shè)計(jì)中要有耐心，注意多專業(yè)、多學(xué)科的綜合和相互協(xié)調(diào)。目錄TOC\o"1-3"\h\u19013第1章 設(shè)計(jì)任務(wù)及條件 231231第2章工藝設(shè)計(jì) 2241432.1原料的處理量 287932.2原料液起始濃度 2248262.3反應(yīng)時(shí)間 3112152.4反應(yīng)體積 3597第3章 熱量核算 4143723.1工藝流程 439073.2物料衡算 4292343.3能量衡算 4232143.3.1熱量衡算總式 4201733.3.2每摩爾各種物值在不同條件下的值 513833.3.3各種氣象物質(zhì)的參數(shù)如下表 655433.3.4每摩爾物質(zhì)在100℃下的焓值 6168823.3.5總能量衡算 7313293.4換熱設(shè)計(jì) 823506水蒸氣的用量 83895第4章反應(yīng)釜釜體設(shè)計(jì) 9179354.1反應(yīng)器的直徑和高度 9260814.2筒體壁厚的設(shè)計(jì) 10212584.2.1設(shè)計(jì)參數(shù)的確定 1063034.2.2筒體的壁厚 1020164.3釜體封頭厚 111165第5章 反應(yīng)釜夾套的設(shè)計(jì) 11204535.1夾套DN、PN的確定 1119695.1.1夾套的DN 11145945.1.2夾套的PN 11267225.2夾套筒體的壁厚 11266185.3夾套筒體的高度 12309685.4夾套的封頭 12112355.5傳熱面積校核 1225058第6章 反應(yīng)釜釜體及夾套的壓力試驗(yàn) 1346936.1釜體的水壓試驗(yàn) 1334836.1.1水壓試驗(yàn)壓力的確定 13107796.1.2水壓試驗(yàn)的強(qiáng)度校核 13197316.1.3壓力表的量程、水溫 13205916.1.4水壓試驗(yàn)的操作過(guò)程 13165156.2夾套的液壓試驗(yàn) 1412806.2.1水壓試驗(yàn)壓力的確定 14122346.2.2水壓試驗(yàn)的強(qiáng)度校核 14254376.2.3壓力表的量程、水溫 1458246.2.4水壓試驗(yàn)的操作過(guò)程 145236第7章 攪拌器的選型 1533697.1攪拌槳的尺寸及安裝位置 15249037.2攪拌功率的計(jì)算 15120737.3攪拌軸的的初步計(jì)算 1661467.3.1攪拌軸直徑的設(shè)計(jì) 1647117.3.2攪拌抽臨界轉(zhuǎn)速校核計(jì)算 17161567.4聯(lián)軸器的型式及尺寸的設(shè)計(jì) 1730019第八章夾套式反應(yīng)釜附屬裝置的確定 17118188.1人孔的選擇 172078.2接管及其法蘭選擇 1788368.3支座的選擇 1931589結(jié)論 2022008總結(jié) 21主要符號(hào)一覽表V——反應(yīng)釜的體積t——反應(yīng)時(shí)間——反應(yīng)物A的起始濃度——反應(yīng)物的B起始濃度——反應(yīng)物S的起始濃度f(wàn)——反應(yīng)器的填充系數(shù)——反應(yīng)釜的內(nèi)徑——反應(yīng)器筒體的高度——封頭的高度P——操作壓力Pc——設(shè)計(jì)壓力φ——取焊縫系數(shù)[σ]t——鋼板的許用應(yīng)力C1——鋼板的負(fù)偏差C2——鋼板的腐蝕裕量S——筒壁的計(jì)算厚度——筒壁的設(shè)計(jì)厚度——筒壁的名義厚度——反應(yīng)器夾套筒體的高度V——封頭的體積——水壓試驗(yàn)壓力——夾套的內(nèi)徑——乙酸的用量——單位時(shí)間的處理量第1章 設(shè)計(jì)任務(wù)及條件乙酸乙酯酯化反應(yīng)的化學(xué)式為：CH3COOH+C2H5OH=====CH3COOC2H5+H2OABRS原料中反應(yīng)組分的質(zhì)量比為：A：B：S=1：2：1.35，反應(yīng)液的密度為1020Kg/m3，并假定在反應(yīng)過(guò)程中不變。每批裝料、卸料及清洗等輔助操作時(shí)間為1h，每天計(jì)24h每年300d每年生產(chǎn)7200h。反應(yīng)在100℃下等溫操作，其反應(yīng)速率方程如下rR=k1(CACB－CRCS/K)[1]100℃時(shí)，k1=4.76×10-4L/(mol·min),平衡常數(shù)K=2.92。乙酸的轉(zhuǎn)化率XA=0.6，反應(yīng)器的填充系數(shù)f=0.8，為此反應(yīng)設(shè)計(jì)一個(gè)反應(yīng)器。第2章工藝設(shè)計(jì)2.1原料的處理量根據(jù)乙酸乙酯的產(chǎn)量可計(jì)算出每小時(shí)的乙酸用量為由于原料中反應(yīng)組分的質(zhì)量比為：A：B：S=1：2：1.35取乙酸的質(zhì)量為一份則：反應(yīng)物共1+2+1.35=4.35份單位時(shí)間的處理量2.2原料液起始濃度乙醇和水的起始濃度將速率方程變換成轉(zhuǎn)化率的函數(shù) 其中：2.3反應(yīng)時(shí)間2.4反應(yīng)體積反應(yīng)器的實(shí)際體積第3章 熱量核算3.1工藝流程反應(yīng)釜的簡(jiǎn)單工藝流程圖3.2物料衡算根據(jù)乙酸的每小時(shí)進(jìn)料量為，在根據(jù)它的轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)物的初始質(zhì)量比算出各種物質(zhì)的進(jìn)料和出料量，具體結(jié)果如下表：物質(zhì)進(jìn)料出料乙酸15.7836.313乙醇41.17331.703乙酸乙酯09.47水71.0280.493.3能量衡算3.3.1熱量衡算總式式中：進(jìn)入反應(yīng)器無(wú)聊的能量，：化學(xué)反應(yīng)熱，：供給或移走的熱量，有外界向系統(tǒng)供熱為正，有系統(tǒng)向外界移去熱量為負(fù)，：離開(kāi)反應(yīng)器物料的熱量，3.3.2每摩爾各種物值在不同條件下的值對(duì)于氣象物質(zhì)，它的氣相熱容與溫度的函數(shù)由下面這個(gè)公式計(jì)算：[2]各種液相物質(zhì)的熱容參數(shù)如下表[3]：液相物質(zhì)的熱容參數(shù)物質(zhì)AB×102C×104D×106乙醇59.34236.358-12.1641.8030乙酸-18.944109.71-28.9212.9275乙酸乙酯155.942.3697-1.99760.4592水92.053-3.9953-2.11030.53469由于乙醇和乙酸乙酯的沸點(diǎn)為78.5℃和77.2℃，所以：乙醇的值同理：乙酸乙酯的值(3)水的值乙酸的值3.3.3各種氣象物質(zhì)的參數(shù)如下表氣相物質(zhì)的熱容參數(shù)[4]物質(zhì)AB×103C×105D×108E1011乙醇4.3960.6285.546-7.0242.685乙酸乙酯10.228-14.94813.033-15.7365.999乙醇的值乙酸乙酯的值3.3.4每摩爾物質(zhì)在100℃下的焓值(1)每摩爾水的焓值同理：每摩爾的乙醇的焓值每摩爾乙酸的焓值每摩爾乙酸乙酯的焓值3.3.5總能量衡算（1）的計(jì)算物質(zhì)進(jìn)料出料乙酸15.7836.313乙醇41.17331.703乙酸乙酯09.47水71.0280.49（2）的計(jì)算 （3）的計(jì)算因?yàn)椋杭矗?+=求得：=587310.46>0，故應(yīng)是外界向系統(tǒng)供熱。3.4換熱設(shè)計(jì)換熱采用夾套加熱，設(shè)夾套內(nèi)的過(guò)熱水蒸氣由140℃降到110℃，溫差為30℃。水蒸氣的用量忽略熱損失，則水的用量為[5]第4章反應(yīng)釜釜體設(shè)計(jì)4.1反應(yīng)器的直徑和高度在已知攪拌器的操作容積后，首先要選擇罐體適宜的高徑比（H/Di），以確定罐體的直徑和高度。選擇罐體高徑比主要考慮以下兩方面因數(shù)：高徑比對(duì)攪拌功率的影響：在轉(zhuǎn)速不變的情況下，（其中D—攪拌器直徑，P—攪拌功率），P隨釜體直徑的增大，而增加很多，減小高徑比只能無(wú)謂地消耗一些攪拌功率。因此一般情況下，高徑比應(yīng)選擇大一些。高徑比對(duì)傳熱的影響：當(dāng)容積一定時(shí)，H/Di越高，越有利于傳熱。高徑比的確定通常才用經(jīng)驗(yàn)值表[6]種類罐體物料類型H/Di一般攪拌釜液—固或液—液相物料1~1.3氣—液相物料1~2發(fā)酵罐類氣—液相物料1.7~2.5假定高徑比為H/Di=1.2，先忽略罐底容積[7]取標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)橢球型封頭參數(shù)見(jiàn)表[8]公稱直徑（mm）曲面高度（mm）直邊高度（mm）內(nèi)表面積（m2）容積（m3）30007504010.153.82筒體的高度釜體高徑比的復(fù)核滿足要求。4.2筒體壁厚的設(shè)計(jì)4.2.1設(shè)計(jì)參數(shù)的確定 反應(yīng)器內(nèi)各物質(zhì)的飽和蒸汽壓[9]物質(zhì)水乙酸乙醇乙酸乙酯飽和蒸汽壓（MPa）0.1430.080.3160.272該反應(yīng)釜的操作壓力必須滿足乙醇的飽和蒸汽壓所以去操作壓力P=0.4MPa，該反應(yīng)器的設(shè)計(jì)壓力Pc=1.1P=1.1×0.4MPa=0.44MPa該反應(yīng)釜的操作溫度為100℃，設(shè)計(jì)溫度為120℃。由此選用16MnR卷制16MnR材料在120℃是的許用應(yīng)力[σ]t=170MPa焊縫系數(shù)的確定取焊縫系數(shù)φ=1.0（雙面對(duì)接焊，100％無(wú)損探傷）腐蝕裕量C2=2mm4.2.2筒體的壁厚計(jì)算厚度 [10]鋼板負(fù)偏差 設(shè)計(jì)厚度 圓整取7mm按鋼制容器的制造取壁厚 4.3釜體封頭厚計(jì)算厚度 鋼板負(fù)偏差 設(shè)計(jì)厚度 圓整取7mm按鋼制容器的制造取壁厚 第5章 反應(yīng)釜夾套的設(shè)計(jì)5.1夾套DN、PN的確定5.1.1夾套的DN由夾套的筒體內(nèi)徑與釜體筒體內(nèi)徑之間的關(guān)系可知：5.1.2夾套的PN由設(shè)備設(shè)計(jì)條件可知，夾套內(nèi)介質(zhì)的工作壓力為常壓，取PN=0.25MPa，由于壓力不高所以?shī)A套的材料選用Q235—B卷制Q235—B材料在120℃是的許用應(yīng)力[σ]t=113MPa焊縫系數(shù)的確定取焊縫系數(shù)φ=1.0（雙面對(duì)接焊，100％無(wú)損探傷）腐蝕裕量C2=2mm5.2夾套筒體的壁厚計(jì)算厚度 鋼板負(fù)偏差 設(shè)計(jì)厚度 圓整取6mm按鋼制容中DN=3200mm的壁厚最小不的小8mm所以取5.3夾套筒體的高度5.4夾套的封頭夾套的下封頭選標(biāo)準(zhǔn)橢球封頭，內(nèi)徑與筒體（）相同。夾套的上封頭選帶折邊形的封頭，且半錐角。計(jì)算厚度 鋼板負(fù)偏差 設(shè)計(jì)厚度 圓整取6mm按鋼制容中DN=3200mm的壁厚最小不的小于8mm所以取帶折邊錐形封頭的壁厚考慮到風(fēng)頭的大端與夾套筒體對(duì)焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體壁厚一致，即5.5傳熱面積校核由于反應(yīng)釜內(nèi)進(jìn)行的反應(yīng)是放熱反應(yīng)，產(chǎn)生的熱量不僅能夠維持反應(yīng)的不短進(jìn)行，且會(huì)引起反應(yīng)釜內(nèi)的溫度升高。為防止反應(yīng)釜內(nèi)溫度過(guò)高，在反應(yīng)釜的上方設(shè)置了冷凝器進(jìn)行換熱，因此不需要進(jìn)行傳熱面積的校核。如果反應(yīng)釜內(nèi)進(jìn)行的是吸熱反應(yīng)，則需進(jìn)行傳熱面積的校核。第6章 反應(yīng)釜釜體及夾套的壓力試驗(yàn)6.1釜體的水壓試驗(yàn)6.1.1水壓試驗(yàn)壓力的確定6.1.2水壓試驗(yàn)的強(qiáng)度校核16MnR的屈服極限由所以水壓強(qiáng)度足夠6.1.3壓力表的量程、水溫壓力表的最大量程：P表=2=2×0.55=1.1或1.5PTP表4PT即0.825MPaP表2.2水溫≥5℃6.1.4水壓試驗(yàn)的操作過(guò)程操作過(guò)程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.55，保壓不低于30，然后將壓力緩慢降至0.44，保壓足夠長(zhǎng)時(shí)間，檢查所有焊縫和連接部位有無(wú)泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格，修補(bǔ)后重新試壓直至合格為止。水壓試驗(yàn)合格后再做氣壓試驗(yàn)。6.2夾套的液壓試驗(yàn)6.2.1水壓試驗(yàn)壓力的確定且不的小于（p+0.1）=0.35MPa所以取6.2.2水壓試驗(yàn)的強(qiáng)度校核Q235—B的屈服極限由所以水壓強(qiáng)度足夠6.2.3壓力表的量程、水溫壓力表的最大量程：P表=2=2×0.35=0.7或1.5PTP表4PT即0.525MPaP表1.4水溫≥5℃6.2.4水壓試驗(yàn)的操作過(guò)程操作過(guò)程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.35，保壓不低于30，然后將壓力緩慢降至0.275，保壓足夠長(zhǎng)時(shí)間，檢查所有焊縫和連接部位有無(wú)泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格，緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格，修補(bǔ)后重新試壓直至合格為止。水壓試驗(yàn)合格后再做氣壓試驗(yàn)。第7章 攪拌器的選型攪拌設(shè)備規(guī)模、操作條件及液體性質(zhì)覆蓋面非常廣泛，選型時(shí)考慮的因素很多，但主要考慮的因素是介質(zhì)的黏度、攪拌過(guò)程的目的和攪拌器能造成的流動(dòng)形態(tài)。同一攪拌操作可以用多種不同構(gòu)型的攪拌設(shè)備來(lái)完成，但不同的實(shí)施方案所需的設(shè)備投資和功率消耗是不同的，甚至?xí)沙杀兜牟顒e。為了經(jīng)濟(jì)高效地達(dá)到攪拌的目的，必須對(duì)攪拌設(shè)備作合理的選擇。根據(jù)介質(zhì)黏度由小到大，各種攪拌器的選用順序是推進(jìn)式、渦輪式、槳式、錨式和螺帶式。根據(jù)攪拌目的選擇攪拌器的類型：均相液體的混合宜選推進(jìn)式，器循環(huán)量大、耗能低。制乳濁液、懸浮液或固體溶解宜選渦輪式，其循環(huán)量大和剪切強(qiáng)。氣體吸收用圓盤渦輪式最適宜，其流量大、剪切強(qiáng)、氣體平穩(wěn)分散。對(duì)結(jié)晶過(guò)程，小晶粒選渦輪式，大晶粒選槳葉式為宜。根據(jù)以上本反應(yīng)釜選用圓盤式攪拌器。7.1攪拌槳的尺寸及安裝位置葉輪直徑與反應(yīng)釜的直徑比一般為0.2~0.5[12]，一般取0.33，所以葉輪的直徑，取；葉輪據(jù)槽底的安裝高度；葉輪的葉片寬度，取；葉輪的葉長(zhǎng)度，?。灰后w的深度；擋板的數(shù)目為4，垂直安裝在槽壁上并從槽壁地延伸液面上，擋板寬度槳葉數(shù)為6，根據(jù)放大規(guī)則，葉端速度設(shè)為4.3m/s,則攪拌轉(zhuǎn)速為：，取7.2攪拌功率的計(jì)算采用永田進(jìn)治公式進(jìn)行計(jì)算：[13]由于數(shù)值很大，處于湍流區(qū)，因此，應(yīng)該安裝擋板，一小車打旋現(xiàn)象。功率計(jì)算需要知到臨界雷諾數(shù)，用代替進(jìn)行攪拌功率計(jì)算。可以查表上湍流一層流大的轉(zhuǎn)折點(diǎn)得出。查表知：所以功率：，取7.3攪拌軸的的初步計(jì)算7.3.1攪拌軸直徑的設(shè)計(jì)（1）電機(jī)的功率＝30，攪拌軸的轉(zhuǎn)速＝90，根據(jù)文獻(xiàn)取用材料為1Cr18Ni9Ti，[]＝40，剪切彈性模量＝8.1×104，許用單位扭轉(zhuǎn)角[]＝1°/m。由得：= 利用截面法得：由得：=攪拌軸為實(shí)心軸，則：=≥73.5mm取＝75mm（2）攪拌軸剛度的校核：由剛度校核必須滿足：，即：=69.2mm所以攪拌軸的直徑取＝75mm滿足條件。7.3.2攪拌抽臨界轉(zhuǎn)速校核計(jì)算由于反應(yīng)釜的攪拌軸轉(zhuǎn)速=90＜200，故不作臨界轉(zhuǎn)速校核計(jì)算。7.4聯(lián)軸器的型式及尺寸的設(shè)計(jì)由于選用擺線針齒行星減速機(jī)，所以聯(lián)軸器的型式選用立式夾殼聯(lián)軸節(jié)（D型）。標(biāo)記為：40HG21570—95。第八章夾套式反應(yīng)釜附屬裝置的確定8.1人孔的選擇人孔C:選用長(zhǎng)圓型回轉(zhuǎn)蓋快開(kāi)人孔人孔PN0.6,400×300JB579-79-18.2接管及其法蘭選擇水蒸氣進(jìn)口管108×4，L=200mm，10號(hào)鋼法蘭：PN0.6DN100HG20592-97冷卻水出口管：57×3.5，L=150mm，無(wú)縫鋼管法蘭：PN0.6DN50HG20592-97進(jìn)料管：乙酸進(jìn)料管管徑根據(jù)管子規(guī)格圓整選用的無(wú)縫鋼管，L=150mm法蘭：PN0.25DN25HG20592-97乙醇進(jìn)料管管徑根據(jù)管子規(guī)格圓整選用的無(wú)縫鋼管，L=200mm法蘭：PN0.25DN32HG20592-97水進(jìn)料管管徑根據(jù)管子規(guī)格圓整選用的無(wú)縫鋼管，L=100mm法蘭：PN0.25DN25HG20592-97出料管：出料總質(zhì)量流量因密度，則體積流量為因進(jìn)料黏度低，選取管道中流速則管徑根據(jù)規(guī)格選取φ47×3.5的無(wú)縫鋼管。法蘭：PN0.6DN40HG20592-97溫度計(jì)接管：φ45×2.5，L=100mm，無(wú)縫鋼管法蘭：PN0.25DN40HG20592-978.3支座的選擇查化工簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)[6]：內(nèi)徑為3000mm，厚度為8mm的16MnR的釜筒體一米重593Kg內(nèi)徑為3200mm，厚度為8mm的Q235—B的夾套筒體一米重632kg內(nèi)徑為3000mm，厚度為8mm的16MnR的釜的封頭一米重約為550Kg內(nèi)徑為3200mm，厚度為14mm的Q235—B的夾套封頭一米重1270Kg其中筒體的高度為3.9m則：QUOTE=593QUOTE3.35=1987KgQUOTE=550QUOTE2=1100KgQUOTE=102022.013=22453.2KgQUOTE=2.57QUOTE632+1270QUOTE2=4164.2KgQUOTE=1978+1100+22453.2+4164.2=29695.4Kg由于還有電動(dòng)機(jī)等一些其他設(shè)配的重量為500Kg,則m總=30200Kg=302KN選用三個(gè)耳式支座，則一個(gè)支座為100.7KN,選用支座本體允許載荷Q為150KN的B型耳式支座，高度為400mm，支座質(zhì)量為51.8Kg.由于反應(yīng)釜在室內(nèi)，所以風(fēng)載荷可以忽略，為了計(jì)算方便，我們把地震載荷也忽略。式中，n為支座的數(shù)量所以選擇的支座本體允許載荷Q為150KN的B型耳式支座合[9]結(jié)論依據(jù)GB150-1988《鋼制壓力容器》尺寸為反應(yīng)器設(shè)計(jì)壓力為0.44Mpa，反應(yīng)釜體積為27052m3，反應(yīng)釜高33500mm，直徑3000mm,壁厚8mm，標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，壁厚8mm，曲面高度為750mm，直邊高度為40mm，夾套直徑為3200mm，壁厚8mm,高度為2570mm，標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，壁厚8mm，攪拌機(jī)功率為30KW，葉輪直徑為1000mm，攪拌軸直徑75mm，B型耳式支座3個(gè)。換熱量為。完成設(shè)計(jì)任務(wù)，達(dá)到實(shí)際要求。參考書目[1]譚蔚主編，《化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》[M]，天津：天津大學(xué)出版社，2008.4[2]柴誠(chéng)敬主編，《化工原理》上冊(cè)[M]，北京：高等教育出版社，2008.9[3]李少芬主編