PAGE懸臂梁施工三角掛籃結(jié)構(gòu)強度驗算（某跨河橋）鐵路橋及公路橋用到的懸臂掛籃施工方法的有很多范例，根據(jù)以往的的經(jīng)驗可以改造成符合自己橋梁用的三角形掛籃或菱形掛籃（后者提供機械操作平臺）,但是重要的施工技術(shù)需要科學(xué)的數(shù)據(jù)計算來支撐，而不僅僅是經(jīng)驗。鑒于新手在設(shè)計掛籃時對其強度演算缺乏系統(tǒng)知識，特發(fā)表一篇掛籃施工成功的計算范例，借以拋磚引玉。1.低模前后吊帶估算圖1荷載縱向分布圖2.外側(cè)模牛腿2.1荷載外側(cè)模重量：6443.526kg=64.435kN；翼緣板鋼筋混凝土重量：1.0725×4.0×25=107.25kN；施工荷載（0.1kN/m2）：2.75×4.0×0.1=1.1kN，合計：172.785kN，每個牛腿上分配：1.1×172.785/2=95.032kN

。2.2牛腿絲杠絲杠T60×9螺紋，φ63圓鋼，Q235。2.3高強螺栓6個螺栓，折減系數(shù)0.7，則抗剪承載能力為0.7×6×60.8=255.36kN（可）。3.側(cè)模吊掛系統(tǒng)掛籃走行時側(cè)模吊掛在主構(gòu)架上。荷載：64.435kN。3.1側(cè)模件7通長角鋼強度件7計算跨度619mm，為2[10，I=396.6cm4，W=79.4cm3。按跨中承受集中荷載的簡支梁計算。，（可）。3.2骨架上端立桿強度每根立桿承受荷載：64.435/2=32.218kN。立桿[10，截面積A=12.74cm2，（可）。3.3骨架工作平臺桿圖3骨架工作平臺桿內(nèi)力荷載P=32.218kN。雙面角焊縫，焊腳高度8mm，焊縫長度85mm，計算長度，焊接應(yīng)力：。3.4側(cè)模吊桿荷載：P=66.339kN，T60×8螺紋，φ63圓鋼，Q235。計算見表11。3.5側(cè)模對拉桿新澆混凝土容重γ=24kN/m3，混凝土輸送泵的新澆混凝土有效壓頭高度h=4.底模系4.1邊縱梁圖4箱梁腹板處縱梁荷載(kN/m=kgf/cm)箱梁腹板處縱梁后端混凝土荷載：P=25×5.736×0.5=71.7kN/m，前端混凝土荷載：P=25×5.250×0.5=65.625kN/m；施工荷載（0.1kN/m2）：0.1×0.5=0.05kN，荷載分布見圖4。采用4根I28a，SAP2000計算，變形1.08cm，彎矩M=2255846.88kgf.cm。撓度1/481>1/400（可），強度（可）。4.2中縱梁圖5箱梁底板處縱梁荷載箱梁底板處縱梁后端混凝土荷載：P=25×0.623×5.5=85.6625kN/m，前端混凝土荷載：P=25×0.574×5.5=78.925kN/m；施工荷載（0.1kN/m2）：0.1×5.5=0.55kN，荷載分布見圖5。采用13根I28a，SAP2000計算，變形0.42cm。撓度1/1238>1/400（可），強度（可）。4.3前托梁圖6前托梁荷載分布圖（工況1）四個支點為前吊帶，按彈簧支撐計算。吊帶長度按700cm計，截面積26cm2，則彈簧系數(shù)：。前托梁截面幾何特性：A=126.06cm2，I=13191cm4，W=1081cm3。前托梁荷載：⑴外側(cè)模荷載：①外側(cè)模重量：1.05×6443.526/2=3382.851kg=33.829kN；②翼緣板鋼筋混凝土重量+施工荷載（0.1kN/m2）：1.05×(1.0725×4.0×25+2.75×4.0×0.1)/2=56.884kN；⑵邊縱梁前支點反力：①自重：112.771kgf=1.128kN；②混凝土及施工荷載：3394.191kgf=33.942kN。⑶中縱梁前支點反力：①自重：1.128kN；②混凝土及施工荷載：1261.229kgf=12.612kN。⑷前托梁自重：7.850×10-3×126.06×1260=1246.859kgf=12.469kN，均布荷載0.99kN/m；⑸其它荷載：①側(cè)工作平臺縱梁，203.066/2=101.533kgf；②側(cè)模頂梁：740.428/2=370.214kgf；③底模面板：2245.1/2=1122.55kgf；④前工作平臺縱梁：145.500kgf；⑤前工作平臺系桿：37.752kgf；⑥中縱梁：19.261×13/2=125.1965kgf；⑦邊縱梁：36.669×4/2=73.338kgf；⑧前托梁：320.066kgf；合計：2296.1495kgf=22.961kN。荷載組合：⑴工況1：掛籃底模、側(cè)模自重全部平均分配在前托梁上。設(shè)這些荷載均勻分布在前托梁中部670.8cm寬范圍內(nèi)，則2296.1495/670.8=3.423kgf/cm=3.423kN/m。荷載布置見圖6。⑵工況2：掛籃底模、側(cè)模自重全部由邊側(cè)一根吊帶承受，則吊帶處受集中力：33.829×2+1.128×8+1.128×13+12.469+22.961=126.776kN。⑶工況3：掛籃底模、側(cè)模自重全部由內(nèi)側(cè)一根吊帶承受，則吊帶處受集中力126.776kN。表1荷載組合表序號荷載名稱數(shù)值數(shù)量工況1工況2工況3荷載號1外側(cè)模重量33.829kNN2●2外側(cè)?；炷良笆┦┕ず奢d56.884kNN2●●●3邊縱梁自重1.128kN8●4邊縱梁混凝土及施施工荷載33.942kNN8●●●5中縱梁自重1.128kN13●6中縱梁混凝土及施施工荷載12.612kNN13●●●7前托梁自重0.99kN/mm1●8其它荷載3.423kN//m1●9側(cè)模、底模自重和和126.776kkN1●●采用SAP2000計算，具體計算結(jié)果見表2。其中最大相對位移指扣除吊帶伸長后前托梁的最大節(jié)點位移。表2前托梁計算成果表序號項目單位數(shù)值工況1工況2工況31支點反力節(jié)點2kgf15875.544924726.633113196.6112節(jié)點1117926.522515770.655126030.3661節(jié)點1917926.522514600.433216350.2333節(jié)點2815875.544912505.888712026.39932最大相對位移cm-0.16-0.24-0.263最大彎矩kgf.cm902372.993前托梁最大支點跨度301cm，撓度1/1157，強度（可）。4.4后托梁外側(cè)兩個支點為后吊帶，內(nèi)側(cè)兩個支點為后錨桿，均按彈簧支撐計算。后吊帶彈簧系數(shù)K1=76515kgf/cm，后錨桿采用T65×10，截面有效面積A=22.9cm2，錨桿工作長度200cm，彈簧系數(shù)。后托梁截面幾何特性：A=158.44cm2，I=24570cm4，W=1616cm3。后托梁荷載：⑴外側(cè)模荷載：①外側(cè)模重量：1.05×6443.526/2=3382.851kg=33.829kN；②翼緣板鋼筋混凝土重量+施工荷載（0.1kN/m2）：1.05×(1.0725×4.0×25+2.75×4.0×0.1)/2=56.884kN；⑵邊縱梁后支點反力：①自重：112.771kgf=1.128kN；②混凝土及施工荷載：3472.071kgf=34.721kN。⑶中縱梁后支點反力：①自重：1.128kN；②混凝土及施工荷載：1287.806kgf=12.878kN。⑷后托梁自重：7.850×10-3×158.44×1260=1567.130kgf=15.671kN，均布荷載1.244kN/m；⑸其它荷載：①側(cè)工作平臺縱梁，203.066/2=101.533kgf；②側(cè)模頂梁：740.428/2=370.214kgf；③底模面板：2245.1/2=1122.55kgf；④中縱梁：19.261×13/2=125.1965kgf；⑤邊縱梁：36.669×4/2=73.338kgf；⑥后托梁：272.028kgf；合計：2064.860kgf=20.649kN。荷載組合：⑴工況1：掛籃底模、側(cè)模自重全部平均分配在后托梁上。設(shè)這些荷載均勻分布在后托梁中部670.8cm寬范圍內(nèi)，則2064.860/670.8=3.078kgf/cm=3.078kN/m。荷載布置見圖7。⑵工況2：掛籃底模、側(cè)模自重全部由外側(cè)一根吊帶承受，則吊帶處受集中力：33.829×2+1.128×8+1.128×13+15.671+20.649=127.666kN。⑶工況3：掛籃底模、側(cè)模自重全部由內(nèi)側(cè)一根錨桿承受，則錨桿處受集中力127.666kN。表3荷載組合表序號荷載名稱數(shù)值數(shù)量工況1工況2工況3荷載號1外側(cè)模重量33.829kNN2●2外側(cè)?；炷良笆┦┕ず奢d56.884kNN2●●●3邊縱梁自重1.128kN8●4邊縱梁混凝土及施施工荷載34.721kNN8●●●5中縱梁自重1.128kN13●6中縱梁混凝土及施施工荷載12.878kNN13●●●7后托梁自重1.244kN//m1●8其它荷載3.078kN//m1●9側(cè)模、底模自重和和127.666kkN1●●圖7后托梁荷載分布圖（工況1）采用SAP2000計算，具體計算結(jié)果見表4。其中最大相對位移指扣除支點位移后后托梁的最大節(jié)點位移。表4后托梁計算成果表序號項目單位數(shù)值工況1工況2工況31支點反力節(jié)點2kgf4906.457716316.67713888.6400節(jié)點1029424.422424630.866436548.6995節(jié)點2029424.422423944.622324595.7221節(jié)點284906.45773769.44333628.54662最大相對位移cm-0.38-0.34-0.363最大彎矩kgf.cm1293330..32后托梁支點最大間距415cm，撓度1/1092，強度（可）。5吊帶吊帶及銷子全部采用40Cr，執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)JB/ZQ4288，試樣尺寸≤100mm時，σs=540MPa。強度安全系數(shù)K=3.0，則[σ]=180MPa，[τ]=104MPa，[σc]=270MPa。吊耳鋼板采用Q235C級，執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)GB/T700-1988，試樣尺寸>16～40mm時，σs=225MPa。強度安全系數(shù)K=3.0，則[σ]=75MPa，[σc]=112.5MPa。5.1前托梁、后托梁外側(cè)吊帶單吊帶采用δ24鋼板，雙吊帶采用δ12鋼板，寬度130cm。吊帶最大外荷載26030.361kgf；吊帶自重：(0.02+2×0.012)×0.13×7.0/2×7850=157.157kgf，則吊帶總荷載：26187.518kgf。前托梁吊點位置有4cm擺幅，吊帶長700cm，則產(chǎn)生的水平推力為：26187.518×4/700=149.643kgf。但此水平推力不影響吊帶軸向力。5.1.1吊帶銷吊帶銷φ40，雙剪，（可）。局部承壓：，（可）。5.1.2吊帶吊帶開φ41孔，則吊帶最小寬度：2×1.5×41=123mm，取吊帶寬度130mm，則截面有效面積：，應(yīng)力：（可）。5.2吊耳5.2.1吊耳銷吊耳銷材質(zhì)、直徑同吊帶銷。5.2.2吊耳鋼板吊耳鋼板采用δ30板，局部承壓：（可）。取吊耳鋼板寬度130mm，則有效面積：應(yīng)力：（可）。5.2.3吊耳吊帶吊耳吊帶板厚30mm，其余同托梁吊帶。吊耳吊帶一偏心距2.4cm，由此產(chǎn)生的應(yīng)力：（可）。5.3后錨桿后錨桿有一偏心矩4.6cm后錨桿采用T65×10，截面有效面積A=22.9cm2，應(yīng)力：（可）。螺紋旋合4扣，旋合安全性：。6內(nèi)模6.1骨架每一榀骨架分擔(dān)頂板混凝土0.621m長，荷載q1=25×2.1×0.621/5.5=5.928kN/m；施工荷載（0.1kN/m2）q2=0.1×0.621=0.062kN/m；混凝土側(cè)面壓力q3=25×(0.6+0.65)×0.621=19.406kN/m。荷載布置見圖8。圖8骨架荷載布置圖骨架[10最大應(yīng)力發(fā)生在支撐鉸耳的弦桿處，為32.023MPa?？烧{(diào)板受力N=1546.42kgf，M=591.72kgf.cm；支撐總成受力905.51kgf，連接鉸耳受力234.27kgf。可調(diào)板A=8×1.2-π×1.8*2/4.0=7.055cm2，W=1.2×82/6=12.8cm3，σ=26.542MPa；支撐總成M30螺桿有效面積As=5.189cm2，σ=17.451MPa；連接鉸耳M22螺栓，有效面積As=2.815cm2，τ=8.322MPa。7內(nèi)滑梁及吊桿7.1內(nèi)滑梁內(nèi)模自重34.422kN，頂板混凝土自重25×2.1×4/4=210kN，施工荷載（0.1kN/m2）分布在5.5m×4m范圍內(nèi)，則0.1×5.5×4=2.2kN。工況1：施工狀態(tài)，荷載包括內(nèi)模自重、頂板混凝土自重、施工荷載，合計246.622kN，分配在8個滾輪上，則每個滾輪承受荷載30.828kN。工況2：走行狀態(tài)，荷載包括內(nèi)模自重，分配在8個滾輪上，則每個滾輪承受荷載4.303kN。荷載布置見圖9，計算結(jié)果見表5。圖9內(nèi)滑梁荷載工況圖表5內(nèi)滑梁計算成果表工況應(yīng)力（MPa）變形反力（kN）位移（cm）撓度前吊點中吊點后吊點工況173.1190.91/55162.45568.085工況242.2311.61/56012.26912.1717.2內(nèi)滑梁吊桿內(nèi)滑梁吊桿采用T60×9螺紋，φ63桿，Q235。8前橫梁圖10前橫梁荷載布置圖前橫梁荷載組合有兩大類共5個，分別是：⑴施工狀態(tài)：工況1：掛籃底模、側(cè)模自重全部平均分配在前托梁上；工況2：掛籃底模、側(cè)模自重全部由邊側(cè)一根吊帶承受；工況3：掛籃底模、側(cè)模自重全部由內(nèi)側(cè)一根吊帶承受。⑵走行狀態(tài)：工況4：掛籃底模自重全部由邊側(cè)一根吊帶承受：1.128×8+1.128×13+12.469+22.961=59.118kN；工況5：掛籃底模自重全部由內(nèi)側(cè)一根吊帶承受。荷載及組合見表6。表6荷載組合表序號荷載名稱數(shù)量工況1工況2工況3工況4工況51N2115875.544924726.633113196.61125911.82N11117926.522515770.655126030.36615911.83N19117926.522514600.433216350.23334N28115875.544912505.888712026.39935N內(nèi)26245.56245.56245.51226.91226.9計算結(jié)果見表7。表7前橫梁計算成果表荷載組合位移(cm)反力(kgf)彎矩(kgf.ccm)節(jié)點6節(jié)點3節(jié)點9COMB1-0.3640047.588040047.58802612352..500COMB2-0.2648192.655531901.9444-21141266.750COMB3-0.4843227.266236867.32293589288..750COMB40.017981.1322384.469-505458..91COMB5-0.15665.67662699.9244847018.661極值-0.4848192.655540047.58803589288..750撓度1/1200，抗彎模量W=133832/22=6083cm3，應(yīng)力σ=3589288.75×10-1/6083=59.005MPa。9側(cè)模橫梁圖11側(cè)模橫梁荷載布置圖側(cè)模橫梁有三個工況：工況1：施工狀態(tài)，承受翼緣板鋼筋混凝土重量：1.0725×4.0×25/2=53.625kN；施工荷載（0.1kN/m2）：2.75×4.0×0.1/2=0.55kN，合計N=54.175kN。工況2：掛籃走行狀態(tài)，承受側(cè)模自重N=64.435kN。工況3：施工狀態(tài)，承受翼緣板鋼筋混凝土重量、側(cè)模自重，為最不利狀態(tài)。N=118.61kN。下橫梁采用2[22b，A=72.48cm2，I=5142.6cm4，W=467.6cm3；斜桿采用φ63圓鋼，A=31.17cm2。計算結(jié)果見表8。表8側(cè)模橫梁計算成果表荷載組合位移(cm)反力(kgf)內(nèi)力節(jié)點2節(jié)點4、8節(jié)點5、9結(jié)構(gòu)部位軸力(kgf)彎矩(kgf.ccm)COMB31.0-119.435512447.8119對拉桿20337.5117377.35斜拉桿23819.7222066.48橫梁-20337.551-178489..86COMB20.673.8596837.0255下橫梁10后托梁橫梁后托梁外側(cè)吊帶施工時最大荷載N=16316.671kgf，走行時最大載荷N=5911.8kgf。計算模型見圖12。下橫梁A=136.47cm2，I=13612cm4，W=1134cm3。計算結(jié)果見表9。圖12后托梁橫梁荷載布置圖表9后托梁橫梁計算成果表荷載組合位移(cm)反力(kgf)彎矩(kgf.ccm)軸力(kgf)節(jié)點4節(jié)點5節(jié)點2RXRYRXRY下橫梁斜桿下橫梁斜桿COMB11.1-14440.550-1675.77714440.50018423.633-4914242646.3-14440.5523408.500COMB20.4-5359.655-519.685359.656862.66-1792782646.3-5359.78707.55下橫梁。下橫梁與主構(gòu)架縱梁連接螺栓強度：共4個M20普通C級螺栓，單個螺栓受剪的承載力設(shè)計值，合計176kN=17600kgf。11主構(gòu)架主構(gòu)架前端受端橫梁傳遞的荷載，中間受側(cè)模橫梁傳遞的荷載，立柱上受底模后托梁外側(cè)吊帶橫梁傳遞的荷載。有三個工況：⑴施工、⑵走行開始、⑶走行結(jié)束。荷載及組合見下表10。工況1荷載布置見圖12、工況2荷載布置見圖13、工況3荷載布置見圖14。計算結(jié)果見表11，工況1變形見圖15、工況2變形見圖16、工況3變形見圖17。表10主構(gòu)架荷載組合表（kgf）節(jié)點號荷載類型工況1工況2工況32后托梁橫梁-18423.633-6862.66-6862.663側(cè)模橫梁斜桿-12447.8819-6837.0225-6837.02255前橫梁/2-24096.3328-3990.5666-3990.56667前橫梁/2-24096.3328-3990.5666-3990.566612側(cè)模橫梁水平橫梁梁119.435-73.859-73.859圖12工況1荷載布置圖13工況2荷載布置圖14工況3荷載布置圖15工況1變形形圖圖16工況2變形形圖圖17工況3變形形圖表10主構(gòu)架計算算成果表項目單位作用位置工況1工況2工況3變形cm前橫梁支點處撓度度節(jié)點5-2.1-0.2-1.2節(jié)點7-1.9-0.2-1.1反力kgf前走行輪架RY節(jié)點917740.0++519.668鋼支墩、前走行輪輪架RX節(jié)點170RY0.12530EE+06+1675..7738795.0++519.668施工后錨點RY節(jié)點20-8735.5節(jié)點23-11020.00節(jié)點26-13377.00節(jié)點29-15043.00后走行輪架RY節(jié)點208317.2+5519.688壓輪RY節(jié)點44-12738.00尾端鎖定RX節(jié)點5100內(nèi)力kgf、kgf..cm縱梁懸臂段N單元5～8000M0.21728EE+070.36351EE+060.36351EE+06縱梁前段N單元9～17-59265.00-804.13-12767.00M0.75533EE+060.88419EE+060.46858EE+06Q單元1738795.0縱梁后段N單元18-21(施工工)單元18-29(走行行)-58327.00-821.79-12768.00M0.75547EE+06-0.429411E+060.58807EE+06立柱N單元4-0.123655E+06-11216.00-33224.00M0.28731EE+0652686.00.11960EE+06前斜桿N單元2、382047.0-3359.019642.0M-0.141755E+07-0.990899E+06-0.625477E+06后斜桿N單元174874.01237.316562.0M-68930.00-45815.00-74434.0011.1施工后后錨點、壓輪輪錨桿施工后錨點、壓輪輪錨桿采用豎豎向預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋做錨桿。豎豎向預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋φ32精軋螺紋鋼鋼筋，[σ]=6755MPa，A=8.0042cm22。最大荷載150433kgf，σ=150443×10--1/8.0042=1887MPa。11.2前走行行輪架、后走走行輪架、壓壓輪滾輪前走行輪架、后走走行輪架、壓壓輪采用同一一規(guī)格滾輪，最最大載荷388795.00+519.668=393115kgf。每2個為一組，額額定載荷200000kgf。11.2.1滾滾筒強度圖18滾筒荷載布布置圖彎矩：，剪力Q==100000kgf，支點反力100000kgf。11.2.2滾滾輪軸采用40Cr，執(zhí)行標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)JB/ZQQ4288，試樣尺寸≤100mm時，σs=540MMPa。強度安全全系數(shù)K=3.0，則[σ]=1800MPa，[τ]=1044MPa，[σc]=2700MPa。單剪，荷載100000kgff，φ60，A=28..3cm2，τ=100000/28..3=3533cgf/ccm2=35.33MPa。采用φ68加工。W=21.2cmm3，σ=1130000/211.2=53330cggf/cm22=533MMPa。考慮到套套筒的抗彎效效應(yīng)，實際應(yīng)應(yīng)力要比計算算值小。11.2.2支支架采用Q235C級，執(zhí)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)GB/T7700-19988，試樣尺寸>16～40mm時，σs=225MMPa。強度安全全系數(shù)K=3.0，則[σ]=75MMPa，[σc]=1122.5MPaa。板厚t==100000/（3.5×11125）=2.54，取δ30板，寬度105mm，σ=100000/[（10.5--3.5）×3]=4476kgff.cm2=47.66MPa。11.3扁擔(dān)梁梁施工后錨點，壓輪輪，底模前后后吊帶、吊桿桿，側(cè)模吊桿桿采用同一截截面扁擔(dān)梁。施施工后錨點，壓壓輪扁擔(dān)梁荷荷載布置見圖圖19，底模前后后吊帶、底模模后吊桿、側(cè)側(cè)模吊桿扁擔(dān)擔(dān)梁荷載布置置見圖20。圖19施工后錨點，壓輪輪扁擔(dān)梁荷載載布置圖圖20底模前后吊帶扁擔(dān)擔(dān)梁荷載布置置圖11.3.1強強度對于圖19，M11=100000×21..2/2=11060000kgf.ccm；對于圖20，M2=365448.6955×38.66/4=3552695kkgf.cmm。采用2[14b加10mm厚蓋板，慣慣性矩I=30118cm4，抗彎模量W=3777.25cmm3，應(yīng)力σ=3526695×100-1/3777.25=993.5MPPa。截面如圖21。圖21扁擔(dān)梁一般般截面圖11.3.2局局部承壓單側(cè)板厚厚，[14b腹板厚度8mm，則補強板板厚度18mm。11.4螺旋千千斤頂螺旋千斤頂額定載載荷365488.695//(2×0..8)=222843kggf，取25t。行程150mm。11.5主構(gòu)架架桿件截面設(shè)設(shè)計11.5.1后后斜桿后斜桿采用2[222b加10mm厚蓋板，截截面如圖22所示。A=1133.47cmm2，I=105568cm44，W=8811cm3。最大應(yīng)力力。圖22后斜桿截面面圖11.5.2前前斜桿前斜桿采用2[332b加16mm厚蓋板，截截面如圖23所示。A=1755.4cm22，I=346643cm44，W=19668cm3。最大應(yīng)力力。圖23前斜桿截面面圖11.5.3縱縱梁后段縱梁后段采用2II32b，截面如圖24所示。A=1477.04cmm2，I=232252cm44，W=14553cm3。受壓力N=-588327kggf，M=7.55547×1105kgf.ccm。計算長度l=5633cm。圖24縱梁后段截截面圖11.5.4縱縱梁前段縱梁前段采用2II32b加10mm厚蓋板，截截面如圖25所示。A=2111.05cmm2，I=406684cm44，W=23993cm3。受壓力N=-599265kggf，M=7.55533×1105kgf.ccm。計算長度l=4711cm。圖25縱梁前段截截面圖比較11.5.3，縱縱梁前段穩(wěn)定定性計算略。剪力V=38795..0kgf。S=1055.52×113.08==1380..2cm3，tw=2×1..15=2..3cm，11.5.5縱縱梁懸臂段縱梁懸臂段和縱梁梁前段相同截截面，受力M=2.1728×106kgf.ccm。σ=2.1728×1105/23933=90.88MPa。11.5.6立立柱立柱截面和前斜桿桿相同，見圖圖23。A=1755.4cm22，I=346643cm44，W=19668cm3，計算長度450cm。受力N=-1..2365××105kgf，M=2.88731×1105kgf.ccm。11.6主構(gòu)架架節(jié)點板用螺螺栓11.6.1各各桿件型鋼腹腹板補強計算算統(tǒng)一采用M20螺螺栓，各桿件件型鋼腹板厚厚度最小9mm，貼8mm厚鋼板補強強，則容許承承載力：1.7×22×17622.5=59995kgff=59.995kN。11.6.2螺螺栓選型采用M20普通C級螺螺栓，受剪的的承載力設(shè)計計值，受拉承承載力設(shè)計值值，當(dāng)板厚16mm時，。11.7主構(gòu)架架桿件螺栓布布置M20螺栓的孔徑徑為φ21，螺栓中心心最小容許間間距3×21==63；順內(nèi)力方方向上螺孔中中心距構(gòu)件邊邊緣距離取65mm。11.7.1后后斜桿后斜桿螺孔布置見見圖22。N=747558.14kkgf，V=422..32kgf，M=-1100597.559kgf..cm。布置7×2排。螺栓最最大剪力28.022kN，螺栓容許許承載力0.9766×44=442.9444kN。11.7.2前前斜桿前斜桿螺孔布置見見圖23。上端N=81647..91kgf，V=-1322.65kggf，M=79088.75kggf.cm。布置5×2排。螺栓最最大剪力27.399kN，螺栓容許許承載力44kN。下端N=76948..20kgf，V=47866.37kggf，M=-13551272..56kgff.cm。布置11×2排。螺栓最最大剪力21.388kN，螺栓容許許承載力0.8944×44=339.34kkN。11.7.3縱縱梁后段縱梁后段螺孔布置置見圖24。N=-581132.855kgf，V=-180005.944kgf，M=-7622479.222kgf..cm。布置7×2排。螺栓最最大剪力22.366kN，螺栓容許許承載力