KCCN編號(hào):ESP-001-2009KCCN密級(jí)：公開xxx電廠2×600MW亞臨界空冷機(jī)組靜電除塵器性能異常分析報(bào)告長(zhǎng)春xxxxx公司項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：王會(huì)項(xiàng)目參加人：孫玉報(bào)告編寫人：王會(huì)長(zhǎng)春凱希環(huán)保有限責(zé)任公司內(nèi)容摘要：本報(bào)告全面分析了導(dǎo)致電除塵器效率低下的原因，并最終確認(rèn)導(dǎo)致除塵效率不良的根本原因是鍋爐燃燒的褐煤煤質(zhì)特性造成的，同時(shí)也反映出設(shè)計(jì)選型未能充分考慮此因素，未能在技術(shù)上采取有效預(yù)防措施，最終導(dǎo)致除塵器整體性能較差，粉塵超標(biāo)排放對(duì)周圍環(huán)境造成嚴(yán)重污染。關(guān)鍵詞：電除塵器除塵效率褐煤比電阻振打加速度目錄概述……………………2鍋爐設(shè)備狀況…………………………2系統(tǒng)其他相關(guān)設(shè)備概況………………3靜電除塵器概況………………………6燃料概況………………7報(bào)告編制依據(jù)…………………………8原因分析………………97.1設(shè)計(jì)參數(shù)分析……………………97.2入爐煤分析…………………117.3灰分分析……………………137.4飛灰比電阻……………………147.5煙氣量……………………147.6煙氣溫度…………………157.7含塵濃度……………………127.8煙氣濕度……………………177.9伏安特性曲線分析（V-I曲線）…………187.10振打力分析………………19影響除塵器效率的因素匯總……………20建議………………………22結(jié)論…………………221．概述1.1本期xxxxxxxxx坑口電廠2×600MW超臨界空冷燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，配2臺(tái)哈爾濱鍋爐(集團(tuán))股份有限公司生產(chǎn)的HG-2080/17.5－HM型亞臨界控制循環(huán)鍋爐，制粉系統(tǒng)采用中速磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，每臺(tái)爐配2臺(tái)4室5電場(chǎng)540㎡靜電除塵器，總有效截面積1080㎡。1.2據(jù)了解，自2008年7月除塵器投產(chǎn)至現(xiàn)在的大約半年多時(shí)間，除塵效果一直不理想，除塵器出口粉塵排放濃度嚴(yán)重超標(biāo)，不僅造成環(huán)境污染，同時(shí)也帶來(lái)了引風(fēng)機(jī)葉輪磨損嚴(yán)重，F(xiàn)GD系統(tǒng)堵塞和石膏品質(zhì)下降等一系列問(wèn)題。1.3自設(shè)備投運(yùn)以來(lái)，xxx坑口電廠曾多次組織設(shè)備廠家及相關(guān)單位對(duì)除塵器進(jìn)行檢查、分析、整改，對(duì)于安裝造成的問(wèn)題已基本整改到位。但除塵效率依然沒(méi)有改善，且有日益加重的趨勢(shì)。2.鍋爐設(shè)備概況2.1鍋爐規(guī)范2.1.1鍋爐型式：亞臨界參數(shù)汽包爐，采用控制循環(huán)、四角切向燃燒方式、固態(tài)排渣、П2.1.2最大連續(xù)蒸發(fā)量：20802.1.3最大耗煤量：設(shè)計(jì)煤種474.5t/h校核煤種508.32.1.42.1.5爐膛出口過(guò)剩空氣系數(shù)（B-MCR）：2.1.6表1鍋爐主要參數(shù)表名稱單位BMCR工況TRL工況過(guò)熱蒸汽流量T/h20801995.22過(guò)熱蒸汽出口壓力Mpa.g17.517.42過(guò)熱蒸汽出口溫度℃541541再熱蒸汽流量T/h1744.761669.23再熱蒸汽進(jìn)口壓力Mpa.g3.9933.816再熱蒸汽出口壓力Mpa.g3.8033.634再熱蒸汽進(jìn)口溫度℃332.7327.5再熱蒸汽出口溫度℃541541給水溫度℃280.5277.5鍋爐設(shè)計(jì)壓力Mpa.g19.95再熱器設(shè)計(jì)壓力Mpa.g4.5522.2鍋爐主要設(shè)計(jì)特性(1)鍋爐為單爐膛四角布置的直流燃燒器，切向燃燒，配7臺(tái)MPS225HP-II型中速磨煤機(jī)，正壓直吹式系統(tǒng)，每角燃燒器為七層一次風(fēng)噴口，燃燒器可上下擺動(dòng)，最大擺角為30；在BMCR工況燃用設(shè)計(jì)煤種時(shí)，6臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行。(2)爐膛上部布置大節(jié)距的過(guò)熱器分隔屏以增加過(guò)熱器的輻射特性。分隔屏沿爐寬方向布置六大片，起到切割旋轉(zhuǎn)的煙氣流以減少進(jìn)入水平煙道沿爐寬方向的煙溫偏差。(3)采用CE公司于七十年代末期發(fā)展的內(nèi)螺紋管膜式水冷壁的強(qiáng)制循環(huán)系統(tǒng)(簡(jiǎn)稱CC)，可以降低鍋爐循環(huán)倍率至2左右，以便采用低壓頭的循環(huán)泵，減少電耗并提高運(yùn)行可靠性；對(duì)每個(gè)水冷壁回路的各種工況均用計(jì)算機(jī)作了精確的水循環(huán)計(jì)算，確保水循環(huán)的可靠性。膜式水冷壁為光管加扁鋼焊接型式。(4)各級(jí)過(guò)熱器和再熱器最大限度地采用蒸汽冷卻的定位管和吊掛管，以保證運(yùn)行的可靠性。分隔屏和后屏沿爐膛寬度方向有六組汽冷定位夾緊管并與水冷壁之間裝設(shè)導(dǎo)向定位裝置以作管屏的定位和夾緊，防止運(yùn)行中管屏的晃動(dòng)；過(guò)熱器后屏和再熱器前屏用橫穿爐膛的汽冷定位管定位以保證屏與屏之間的橫向間距，并防止運(yùn)行中的晃動(dòng)；布置于后煙道中的水平式低溫過(guò)熱器采用自省煤器出口集箱引出的水冷吊掛管懸吊和定位；省煤器采用金屬撐架固定；對(duì)于高溫區(qū)的管屏(過(guò)熱器分隔屏、過(guò)熱器后屏、再熱器前屏)通過(guò)延長(zhǎng)最里面的管圈做管屏底部管的夾緊用。(5)各級(jí)過(guò)熱器、再熱器之間采用單根或數(shù)量很少的大直徑連接管相連接，能對(duì)蒸汽起到良好的混合作用，以消除偏差。各集箱與大直徑連接管連處均采用大口徑三通。(6)每臺(tái)鍋爐裝有二臺(tái)三分倉(cāng)容克式空氣預(yù)熱器。(7)鍋爐的鍋筒、過(guò)熱器出口及再熱器進(jìn)出口均裝有直接作用的彈簧式安全閥。在過(guò)熱器出口處裝有兩只動(dòng)力控制閥(PCV)以減少安全閥的動(dòng)作次數(shù)。(8)汽溫調(diào)節(jié)方式：為消除過(guò)熱器出口左右汽溫偏差，過(guò)熱器采用三級(jí)噴水。第一級(jí)噴水減溫器設(shè)于低溫過(guò)熱器與分隔屏之間的大直徑連接管上，分左、右各一點(diǎn)。第二級(jí)噴水減溫器設(shè)于分隔屏與過(guò)熱器后屏之間的大直徑連接管上，分左、右各一點(diǎn)。第三級(jí)噴水減溫器設(shè)于過(guò)熱器后屏與末級(jí)過(guò)熱器之間的大直徑連接管上，分左、右各一點(diǎn)。減溫器采用笛管式。再熱器采用擺動(dòng)燃燒器調(diào)溫。再熱器的進(jìn)口導(dǎo)管上裝有兩只霧化噴嘴式的噴水減溫器，主要做事故噴水用。過(guò)量空氣系數(shù)的改變對(duì)過(guò)熱器和再熱器的調(diào)溫也有一定的作用。(9)在爐膛、各級(jí)對(duì)流受熱面和回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器處均裝設(shè)不同型式的吹灰器，吹灰器的運(yùn)行采用程序控制，所有的墻式吹灰器和伸縮式吹灰器根據(jù)燃煤和受熱面結(jié)灰情況每2～4小時(shí)全部運(yùn)行一遍。(10)鍋爐設(shè)有膨脹中心，可進(jìn)行精確的熱位移計(jì)算，作為膨脹補(bǔ)償，間隙預(yù)留和管系應(yīng)力分析的依據(jù)。在鍋爐本體的剛性梁，密封結(jié)構(gòu)和吊桿的設(shè)計(jì)中也有相應(yīng)的考慮。膨脹中心的設(shè)置對(duì)保證鍋爐的可靠運(yùn)行和密封性改善有著重大的作用。(11)在鍋爐的尾部豎井下集箱按慣例裝有容量為5%的起動(dòng)疏水旁路。鍋爐起動(dòng)時(shí)利用此旁路進(jìn)行疏水以達(dá)到加速過(guò)熱器升溫的目的。(12)機(jī)組既可按定壓運(yùn)行，也可按滑壓運(yùn)行。當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行及起動(dòng)時(shí)，推薦采用滑壓運(yùn)行，以獲得較高的經(jīng)濟(jì)性。3.系統(tǒng)其他相關(guān)設(shè)備概況3.1制粉系統(tǒng)：中速磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)3.2除灰方式：正壓氣力除灰3.3引風(fēng)機(jī)型式：靜葉可調(diào)軸流式4.靜電除塵器概況4.1除塵設(shè)備：靜電除塵器4.1.1技術(shù)條件4.1.1.1型式：4.1.1.24.1.1.3鍋爐空預(yù)器出口煙氣量：設(shè)計(jì)煤種3765547m3/h校核煤種3834661m4.1.1.4除塵器入口煙氣溫度：設(shè)計(jì)煤種145℃校核煤種1除塵器出口煙氣溫度：設(shè)計(jì)煤種142℃校核煤種144℃4.1.1.5除塵器入口含塵量：設(shè)計(jì)煤種25.61g/Nm3校核煤種29.89g/N4.1.1.6保證效率：≥99.≥99.82%(校核煤種)4.1.1.7本體阻力：<24.1.1.8本體漏風(fēng)率：<4.1.1.4.1.1.14.1.1.11每臺(tái)除塵器進(jìn)口數(shù)：2個(gè)（水平煙箱）4.1.1.125.燃料概況5.1工程燃用xxx煤礦的褐煤，煤質(zhì)及灰分的分析如下：5.1.序號(hào)名稱符號(hào)單位數(shù)值設(shè)計(jì)煤種校核煤種1收到基水份Mar%29.7329.182收到基灰份Aar%23.5126.043收到基碳Car%34.732.544收到基氫Har%2.372.355收到基氮Nar%0.870.926收到基硫St.ar%0.80.747收到基氧Oar%8.028.238干燥無(wú)灰基揮發(fā)份Vdaf%48.8548.239低位發(fā)熱量Qnet,arKJ/kg121901139010哈氏可磨性指數(shù)HGI/666811灰的變形溫度DT℃1200126012灰的軟化溫度ST℃1290134013灰的半球溫度HT℃13201360飛灰成份分析項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)值設(shè)計(jì)煤種校核煤種二氧化硅SiO2%47.3161.78三氧化二鋁Al2O3%16.3223.23三氧化二鐵Fe2O3%21.245.38氧化鈣CaO%1.961.42氧化鎂MgO%0.850.65氧化鉀K2O%1.892.99氧化鈉Na2O%0.131.25氧化鈦TiO2%0.971.00五氧化二磷P2O5%0.640.48三氧化硫SO3%1.931.13飛灰比電阻測(cè)試溫度比電阻（Ω-cm）28℃8.59x1095.42x10950℃8.48x1095.88x10975℃9.49x1097.23x109100℃8.81x1098.13x109125℃6.67x1097.91x109150℃5.31x1096.78x109175℃1.08x10105.20x109200℃9.49x10102.03x1010225℃1.49x10104.97x10106.報(bào)告編制依據(jù)6.1標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范《火力發(fā)電廠基本建設(shè)工程啟動(dòng)及竣工驗(yàn)收規(guī)程(1996年版)及相關(guān)規(guī)程》；《火電機(jī)組達(dá)標(biāo)投產(chǎn)考核標(biāo)準(zhǔn)(2001年版)及其條文解釋》；《火電機(jī)組啟動(dòng)驗(yàn)收性能試驗(yàn)導(dǎo)則》；ASMEPTC4.1－1998《鍋爐機(jī)組性能試驗(yàn)規(guī)程》；GB10184-88《電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程》；DL467—2004《磨煤機(jī)試驗(yàn)規(guī)程》；GB13223—2003《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》；GB5468-91《鍋爐煙塵測(cè)試方法》；GB/T16157—1996《固定污染源排氣中顆粒物測(cè)定與氣態(tài)污染物采樣方法》；GB/T13931—2002《電除塵器性能測(cè)試方法》。DL/T414-2004《火電廠環(huán)境監(jiān)測(cè)技術(shù)規(guī)范》；GBZ1—2002《工業(yè)企業(yè)設(shè)計(jì)衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)》。GBZ2-2002《工作場(chǎng)所有害因素職業(yè)接觸限值》；GB/T18021-2000《設(shè)備及管道絕熱層表面熱損失現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定表面溫度法》；GB8174—87《設(shè)備及管道保溫效果的測(cè)試與評(píng)價(jià)》。6.2參考資料除塵器招標(biāo)文件（200504）電除塵器合同附件（200506）機(jī)組檢修報(bào)告（20080826）#1、#2爐電除塵器檢查及治理計(jì)劃（20080828）#1爐停爐電除塵器檢查治理總結(jié)（20080904）#2電除塵器冷、熱態(tài)升壓試驗(yàn)結(jié)果（20080922/23，1018，1026，20090308）#1電除塵器治理記錄（20080923-28）#2電除塵器整改治理記錄（20080929）電除塵器治理報(bào)告（20081006）#2機(jī)組停機(jī)電除塵器消缺策劃書（20080918）#2爐消缺計(jì)劃-設(shè)計(jì)方（20081008）#2爐消缺報(bào)告-設(shè)計(jì)方（20081019）電除塵器進(jìn)出口煙氣參數(shù)測(cè)試方案-設(shè)計(jì)方試驗(yàn)中心（20081020）鍋爐性能試驗(yàn)報(bào)告-東北電力科學(xué)研究院（200811）電除塵器進(jìn)出口煙氣參數(shù)測(cè)試簡(jiǎn)報(bào)-設(shè)計(jì)方試驗(yàn)中心（20081107）電除塵器性能試驗(yàn)報(bào)告-設(shè)計(jì)方試驗(yàn)研究中心（20081209）電除塵運(yùn)行數(shù)據(jù)（20081103，20090211）#2爐停機(jī)電除塵器治理記錄（20090226）#1電除塵器測(cè)試結(jié)果（20090319）入爐煤分析報(bào)告（090317-090324）電除塵器運(yùn)行參數(shù)（20090325）7、原因分析7.1設(shè)計(jì)參數(shù)分析：7.1.1設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算表1工況溫度147℃標(biāo)態(tài)入口含塵濃度39.21（g/Nm3)2當(dāng)?shù)卮髿鈮?1500Pa標(biāo)態(tài)出口含塵濃度70.58（mg/Nm3)3除塵效率99.82（%）有效驅(qū)進(jìn)速度6.67(cm/s)4工況處理煙氣量1917330.5（m3/h)有效截面積541.2(m2)5電場(chǎng)有效高度15(m)總收塵面積50457.60(m2)除塵器電場(chǎng)數(shù)5個(gè)比集塵面積SCA94.74(m2/m3/s)7除塵器室數(shù)4個(gè)煙氣流速0.984(m/s)8工況入口含塵濃度23.09（g/m3)停一個(gè)電場(chǎng)SCA89.39(m2/m3/s)9電場(chǎng)有效寬度9.02(m)停二個(gè)電場(chǎng)SCA84.03(m2/m3/s)10標(biāo)態(tài)煙氣量1129041.90（m3/Nh)11電場(chǎng)有效長(zhǎng)度20.16(m)停一個(gè)電場(chǎng)驅(qū)進(jìn)速度7.07(cm/s)12煙氣停留時(shí)間20.49(s)停二個(gè)電場(chǎng)驅(qū)進(jìn)速度7.52(cm/s)第一電場(chǎng)第二電場(chǎng)第三電場(chǎng)第四電場(chǎng)第五電場(chǎng)13同極距(mm)41041045045045014極板塊數(shù)（左側(cè)）9988815極板塊數(shù)（右側(cè)）0000016每個(gè)電場(chǎng)通道數(shù)222220202017電場(chǎng)有效長(zhǎng)度4.324.323.843.843.8418收塵面積/室(m2)2851.22851.223042304230419單電場(chǎng)有效寬度/室(m)9.029.0299920單電場(chǎng)效率(%)76.0376.0368.4768.4768.4721除灰百分比(%)76.0318.223.931.240.3922小時(shí)下灰量（t）33.668.071.740.550.1723供電參數(shù)（電壓KV）6666727272供電參數(shù)（電流A）1.201.201.001.001.20板電流密度（mA/㎡）0.420.420.430.430.52線電流密度(mA/m)0.200.200.210.210.257.采用美國(guó)南方研究所WINESP程序?qū)χ饕O(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行確認(rèn)，以判斷設(shè)計(jì)參數(shù)選擇是否合理，主要參數(shù)計(jì)算結(jié)果如下（程序計(jì)算過(guò)程略）：比集塵面積/一個(gè)供電區(qū)不工作時(shí)的比集塵面積：110.82m2/m3/s,105.28m2/m3/s驅(qū)進(jìn)速度/一個(gè)供電區(qū)不工作時(shí)的驅(qū)進(jìn)速度：5.754cm/s/6.057cm/s煙氣流速：0.972m/s通過(guò)比較可以看出，本工程設(shè)計(jì)的比集塵面積為94.74m2/m3/s,而實(shí)際需要的比集塵面積應(yīng)為110.82m2/m3/s，所以整體的除塵面積不足，主要是因?yàn)樵O(shè)計(jì)面積的計(jì)算是按照3834661m3/h得出的結(jié)果，沒(méi)有按規(guī)定考慮再增加10%的裕量。所以，如果嚴(yán)格按照合同的規(guī)定，考慮增加10%的煙氣裕量話，總收塵面積設(shè)計(jì)明顯偏小，即除塵器的設(shè)計(jì)容量不足。7.1.3供電設(shè)備——變壓器參數(shù)確認(rèn)二次電壓的選擇主要是根據(jù)極間距來(lái)決定的，計(jì)算方法為：除塵器工作的平均電場(chǎng)強(qiáng)度*異極間距，電場(chǎng)強(qiáng)度為3.5KV/CM～4KV/CM，計(jì)算結(jié)果為：一、二電場(chǎng)：（3.5KV/CM～4KV/CM）*20.5CM=71.75KV～82KV三、四、五電場(chǎng)：（3.5KV/CM～4KV/CM）*22.5CM=78.75KV～90KV而實(shí)際選擇的設(shè)備參數(shù)為：一、二電場(chǎng)：66KV/1.2A，三、四電場(chǎng)：72KV/1.0A，五電場(chǎng)：72KV/1.2A所以，根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《高壓靜電設(shè)備除塵用整流設(shè)備ZBK46008.1-88》中第2條變壓器額定輸出電壓等級(jí)可知，一、二電場(chǎng)應(yīng)選擇的電壓等級(jí)不應(yīng)低于72KV，實(shí)際選擇的是66KV，三、四、五電場(chǎng)不應(yīng)低于80KV，實(shí)際選擇的是72KV，電壓等級(jí)偏低，影響粉塵在電場(chǎng)的驅(qū)進(jìn)速度。7.2入爐煤分析7.2.1本報(bào)告調(diào)取了2008年10月29日-11月5日和2009年3月17日-3月24日兩個(gè)階段的入爐煤分析報(bào)告中部分?jǐn)?shù)據(jù)（來(lái)自電廠），以便更有代表性，與設(shè)計(jì)煤種比較。入爐煤質(zhì)工業(yè)分析報(bào)告1（2008年）取樣日期設(shè)計(jì)煤種10月29日10月30日11月4日11月5日全水分Mt（%）29.1834.730.6731.7733.85收到基灰分Aar（%）26.1410.7019.9121.9722.23收到基全硫St,ar（%）0.740.360.300.390.32空氣干燥基氫Had（%）2.35（Har）2.652.652.652.65收到基低位發(fā)熱量Qnet,ar（kJ/kg）1139015044131861199411351入爐煤質(zhì)工業(yè)分析報(bào)告2（2009年）取樣日期設(shè)計(jì)煤種3333全水分Mt（%）29.1829.9833.7129.3333.25收到基灰分Aar（%）26.1420.4316.7928.3714.84收到基全硫St,ar（%）0.740.690.810.610.63空氣干燥基氫Had（%）2.35（Har）3.933.933.933.93收到基低位發(fā)熱量Qnet,ar（kJ/kg）11390134381336010870132477.2.2根據(jù)上述入爐煤分析可知，除第1份報(bào)告中硫含量低于設(shè)計(jì)值以外，其他成分與設(shè)計(jì)煤種相差不大。硫含量的降低對(duì)除塵效率不利，根據(jù)硫的效率修正曲線（見(jiàn)下表），可查修正系數(shù)為0.9982，修正后的效率為99.64%，可見(jiàn)對(duì)效率的影響很小。另外，在第2份最近的報(bào)告中，硫含量已經(jīng)接近設(shè)計(jì)值，但除塵效率依然無(wú)明顯改善，再次說(shuō)明硫含量在0.81-0.30之間的變化對(duì)除塵效率的影響十分有限，不是導(dǎo)致除塵器效率低的主要原因。結(jié)論： *入爐煤種與設(shè)計(jì)煤種差異很小，符合設(shè)計(jì)要求，對(duì)除塵器的效率影響不大，不是影響除塵效率的主要因素。7.3飛灰成分分析實(shí)際飛灰成分和設(shè)計(jì)值比較11月5日#2電除塵器入口飛灰成分分析報(bào)告（西安熱工院提供）檢測(cè)項(xiàng)目SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgONa2OK2OTiO2SO3MnO2數(shù)值（%）63.3820.504.326.361.380.941.461.150.050.012設(shè)計(jì)煤種（%）47.3116.3221.241.960.850.131.890.971.93/校核煤種（%）61.7823.235.381.420.651.252.9911.13/飛灰數(shù)據(jù)分析： 飛灰中對(duì)除塵效率影響較大的是主要有兩個(gè)方面，一個(gè)是SiO2+Al2O3的含量，二是Na2O+K2O的含量。SiO2+Al2O3含量越高對(duì)除塵效率越不利，Na2O+K2O的含量越高對(duì)除塵效率越有利。從上表中可以看出，實(shí)際飛灰中（SiO2+Al2O3）合計(jì)含量83.88%，與校核煤種中（SiO2+Al2O3）含量85.01%基本一致，實(shí)際飛灰中（Na2O+K2O）含量之和為2.4%，與設(shè)計(jì)煤種中（Na2O+K2O）含量之和2.02%基本一致。結(jié)論： *單純從實(shí)際飛灰成分分析，與設(shè)計(jì)值差異很小，基本是符合設(shè)計(jì)要求的，如果在設(shè)計(jì)時(shí)認(rèn)真考慮此因素的話，對(duì)除塵效率影響不大。*但根據(jù)除塵器實(shí)際運(yùn)行狀況和各項(xiàng)參數(shù)來(lái)看，設(shè)計(jì)方對(duì)飛灰成分的分析沒(méi)有引起足夠的重視，因此沒(méi)有采取有效的針對(duì)性的措施。主要表現(xiàn)在：對(duì)SiO2+Al2O3的合計(jì)含量達(dá)85.01%重視不足，由于二者含量太高，導(dǎo)致粉塵的黏度增加。因?yàn)镾iO2在高溫下的揮發(fā)再冷凝會(huì)形成極細(xì)的微粉，Al2O3也常是以極微細(xì)的高嶺土粉體存在，不僅難收，而且會(huì)在極板和極線表面一層“黏膜”，如果振打力不足，將難以打落，導(dǎo)致除塵器工作惡化。而實(shí)際情況表明，恰恰是振打力設(shè)計(jì)不足，導(dǎo)致除塵器極板、極線嚴(yán)重積灰，除塵效率嚴(yán)重下降，關(guān)于振打力的分析見(jiàn)本報(bào)告中4.10項(xiàng)內(nèi)容。7.4飛灰比電阻設(shè)計(jì)比電阻值 在運(yùn)行溫度下，合同中.3提供的比電阻值為109Ω?cm，設(shè)計(jì)方根據(jù)選型軟件計(jì)算的結(jié)果為1010Ω?cm，2008年11月5日龍凈公司在#2除塵器入口取得灰樣，在試驗(yàn)室測(cè)得的結(jié)果為1011Ω?cm。比電阻分析： 飛灰比電阻對(duì)除塵器效率的影響非常大，比電阻過(guò)高，不但導(dǎo)致粉塵荷電困難，而且會(huì)誘發(fā)反電暈。通常認(rèn)為，最適合電除塵器的比電阻為104Ω?cm～5*1010Ω?cm之間。根據(jù)上述數(shù)據(jù)看出，最高的比電阻數(shù)據(jù)出現(xiàn)在試驗(yàn)室試驗(yàn)結(jié)果，單純從試驗(yàn)結(jié)果看，比電阻偏高，對(duì)除塵效率不利。但是試驗(yàn)室的測(cè)試結(jié)果，不能代表實(shí)際工況下粉塵的比電阻值，根據(jù)華北電力大學(xué)的分析報(bào)告結(jié)論（原永濤著），現(xiàn)場(chǎng)飛灰比電阻低于試驗(yàn)室飛灰比電阻0-3個(gè)數(shù)量級(jí)。結(jié)論： 本工程中飛灰比電阻值接近于適合范圍的上限，界于邊緣，如果能保證振打清灰正常，適合于電除塵器，對(duì)除塵器效率影響不大。但如果振打清灰效果不好，發(fā)生反電暈或類似反電暈現(xiàn)象，對(duì)除塵效率影響比較大。7.5煙氣量設(shè)計(jì)值 根據(jù)合同中的規(guī)定，設(shè)計(jì)使用的校核煤種的煙氣量為3834661m3/Ah，同時(shí)合同中4.2.1.4中除塵器的性能保證要求規(guī)定：煙氣流量按4.1.4項(xiàng)加10%，即4218127m3/Ah。分析： 按照設(shè)計(jì)方最近在2009年3月16日和3月19日的測(cè)試結(jié)果，實(shí)測(cè)煙氣量為4418234m3/Ah，比合同規(guī)定的最大值超出4.7%。根據(jù)設(shè)計(jì)方提供的煙氣量修正曲線，查得修正系數(shù)為0.9986，計(jì)算修正后的效率為99.68%，應(yīng)該對(duì)效率的影響很小。 但問(wèn)題是本臺(tái)除塵器沒(méi)有按照合同規(guī)定的最大煙氣量進(jìn)行設(shè)計(jì)，而是按照最大煙氣量的90%進(jìn)行的設(shè)計(jì)，導(dǎo)致設(shè)計(jì)的收塵面積不足（見(jiàn)）。也導(dǎo)致電場(chǎng)內(nèi)煙氣流速過(guò)高，煙氣在電場(chǎng)內(nèi)停留時(shí)間變短，設(shè)計(jì)流速為0.972m/s，實(shí)際流速達(dá)到1.14m/s，嚴(yán)重影響除塵效率。分析及結(jié)論： *實(shí)測(cè)煙氣量大于設(shè)計(jì)煙氣量4.7%，對(duì)除塵效率有影響，但影響不大，不是影響除塵效率的主要因素。 7.6煙氣溫度設(shè)計(jì)值 根據(jù)合同中項(xiàng)和4.2.1.3項(xiàng)內(nèi)容，設(shè)計(jì)溫度為（142℃～147℃）+10℃，即正常情況下最高煙氣溫度為157℃。分析： 按照2009年3月16日和3月19日設(shè)計(jì)方現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試報(bào)告，最高溫度為152℃，按照2009年3月25日上位機(jī)監(jiān)測(cè)畫面顯示最高溫度為153.9℃，均低于設(shè)計(jì)值，對(duì)除塵效率有利。結(jié)論： *正常情況下，實(shí)際工況煙氣溫度不大于設(shè)計(jì)值，對(duì)除塵效率有利，同時(shí)根據(jù)設(shè)計(jì)方提供的煙氣溫度修正曲線可知，修正系數(shù)接近1，雖然溫度低對(duì)除塵效率有利，但影響非常小，可以忽略不計(jì)。7.7含塵濃度設(shè)計(jì)值 關(guān)于除塵器的入口含塵濃度設(shè)計(jì)值各種資料規(guī)定的比較混亂，設(shè)計(jì)圖紙（圖號(hào)F377S-C0302-01）給出的設(shè)計(jì)值為45.98（g/Nm3)，設(shè)計(jì)方在性能試驗(yàn)報(bào)告（2008年12月9日）給出的設(shè)計(jì)值為39.21（g/Nm3)，合同附件中項(xiàng)給出的設(shè)計(jì)值為29.89（g/Nm3)。最后，按照設(shè)計(jì)方提供的入口含塵濃度修正曲線（見(jiàn)下圖），確認(rèn)39.21（g/Nm3)為最終的設(shè)計(jì)值。分析： 按照設(shè)計(jì)方#2除塵器性能試驗(yàn)報(bào)告（2008年12月9日），除塵器A列入口含塵濃度平均為29.98（g/Nm3)，B列為31（g/Nm3)。均低于設(shè)計(jì)值，按照設(shè)計(jì)方提供的入口含塵濃度修正曲線可知，入口含塵濃度在30（g/Nm3)-51（g/Nm3)范圍內(nèi)變化時(shí)，除塵器效率基本不受影響。結(jié)論： 實(shí)際入口含塵濃度基本符合設(shè)計(jì)要求，對(duì)除塵器效率影響很小。7.8煙氣濕度7．8.1設(shè)計(jì)值 合同附件項(xiàng)中，設(shè)計(jì)方確認(rèn)的水蒸氣體積百分比為：15.65%。按照設(shè)計(jì)方#2除塵器性能試驗(yàn)報(bào)告（2008年12月9日），除塵器進(jìn)口煙氣濕度為17%，按照東北電科院的性能試驗(yàn)報(bào)告（2008年11月），除塵器進(jìn)口煙氣水蒸氣體積百分比為12.1%。因此可知，實(shí)際煙氣的含濕量與設(shè)計(jì)值基本相符。分析： 通常情況下，煙氣中水蒸氣體積含量為8%左右。本工程煙氣中含濕量比較大，可能與燃燒褐煤有關(guān)，因?yàn)楹置褐泻勘容^高。但一般認(rèn)為，含濕量大，對(duì)除塵器提高效率有利，可以有效降低比電阻，起到調(diào)質(zhì)作用。 另外，如果煙氣濕度過(guò)高，也會(huì)導(dǎo)致煙氣酸露點(diǎn)溫度的提高，酸露點(diǎn)溫度越高，對(duì)漏風(fēng)率和煙氣溫度的變化越敏感，比如說(shuō)，如果酸露點(diǎn)高于煙氣溫度，會(huì)造成結(jié)露，進(jìn)而導(dǎo)致粉塵黏附在極板和極線上，難以清除干凈，這是不利的方面。 結(jié)論： 煙氣濕度符合設(shè)計(jì)要求，如果酸露點(diǎn)低于煙氣溫度，煙氣濕度對(duì)除塵器效率有利。如果酸露點(diǎn)高于煙氣溫度，煙氣濕度對(duì)除塵器效率不利。由于本工程招標(biāo)文件和合同中都沒(méi)有明確煙氣酸露點(diǎn)溫度值，所以含濕量的影響有多大還不好判斷，建議先確定煙氣酸露點(diǎn)溫度。7.9伏安特性曲線分析（V-I曲線） 調(diào)取了#1爐A列電除塵器全部20個(gè)電場(chǎng)的伏安特性曲線，從伏安特性曲線中可以得出以下結(jié)論：伏安特性曲線明顯異常，見(jiàn)下圖，黑色線條所示意的是正常伏安特性曲線，藍(lán)色線條為實(shí)際運(yùn)行的伏安特性曲線，二者形態(tài)走向明顯不同。本工程采用的是針刺型陰極線，起暈電壓應(yīng)該在15KV左右，而從實(shí)際伏安特性曲線上可以看出，起暈電壓明顯后移至40KV左右，說(shuō)明在40KV以前電流基本沒(méi)有釋放出來(lái)，不足額定電流的2%，造成這一現(xiàn)象的主要原因是陰極線嚴(yán)重積灰導(dǎo)致的電暈封閉所致。40KV以后二次電流突然迅速增大，個(gè)別電場(chǎng)幾乎是直線上升，二次電壓不再增加，保持在較低的水平，說(shuō)明一是煙氣濕度大，二是極板積灰多，臨界高比電阻粉塵產(chǎn)生的反電暈所致。但從伏安特性曲線上不能明顯看出拐點(diǎn)，所以是否真正發(fā)生反電暈需要進(jìn)一步確認(rèn)。根據(jù)2008年9月22日和2009年3月8日等幾次冷態(tài)升壓記錄可判斷，從一電場(chǎng)到五電場(chǎng)，二次電流有明顯逐漸降低趨勢(shì)，說(shuō)明越往后電場(chǎng)積灰越嚴(yán)重，雖然經(jīng)過(guò)停爐后數(shù)十小時(shí)的連續(xù)振打，也無(wú)法清除極板和極線上積灰。V-I特性曲線實(shí)際起暈點(diǎn)正常起暈點(diǎn)正常曲線實(shí)際曲線V-I特性曲線實(shí)際起暈點(diǎn)正常起暈點(diǎn)正常曲線實(shí)際曲線 7.10振打力分析本工程煙氣特點(diǎn)是水分高、含塵濃度高、灰中SiO2+Al2O3含量高，導(dǎo)致灰的黏度大，必須選擇足夠的振打力，才能有效清除極板和極線上的積灰，保持良好了電氣性能。根據(jù)停爐后除塵器內(nèi)部檢查發(fā)現(xiàn)，雖然在停爐后經(jīng)過(guò)約36小時(shí)的連續(xù)振打和引風(fēng)機(jī)運(yùn)行，極板和極線的積灰仍然比較嚴(yán)重，由此可以想象，除塵器在運(yùn)行時(shí)積灰是非常嚴(yán)重的，將導(dǎo)致二次電壓偏低。本除塵器陽(yáng)極板采用ZT24型極板，陽(yáng)極振打采用單側(cè)側(cè)部撓臂錘振打，每排極板配一個(gè)振打錘，從實(shí)際情況看振打力不足，無(wú)法有效清除高15m、寬4.32m（3.84m）這樣大面積的極板上的積灰。正常設(shè)計(jì)應(yīng)該是每排極板配雙側(cè)振打，并合理選擇振打錘大小，保證陽(yáng)極板振打加速度值符合DL/T461-2004《燃煤電廠電除塵器運(yùn)行維護(hù)導(dǎo)則》中C2.6項(xiàng)規(guī)定：收塵極板最小加速度不小于1470m/s2，且不大于1960m/s2。陰極振打采用頂部電磁振打，振打點(diǎn)配置太少，平均3.5-4排陰極框架才設(shè)置了一個(gè)振打器。如果按照側(cè)部振打設(shè)計(jì)，每排陰極框架至少需要2個(gè)振打錘。由此判斷，本除塵器振打器數(shù)量配置不足，不到側(cè)部振打點(diǎn)數(shù)的1/8。而且，頂部電磁振打產(chǎn)生的振打力明顯小于側(cè)部振打，所以，導(dǎo)致陰極系統(tǒng)積灰嚴(yán)重，電暈肥大。建議增加側(cè)部振打點(diǎn)，保證陰極線振打加速度值符合DL/T461-2004《燃煤電廠電除塵器運(yùn)行維護(hù)導(dǎo)則》中C2.6項(xiàng)規(guī)定：最小加速度不小于490m/s2，且不大于980m/s2。。內(nèi)部檢查時(shí)極板、極線積灰照片如下：極線積灰1極線積灰2極板積