預(yù)應(yīng)力混凝土是20世紀(jì)最具有革命性的結(jié)構(gòu)構(gòu)思，已廣泛用于土木和建筑工程,是當(dāng)今乃至以后的主要建橋材料.

1一規(guī)范解讀分析與商榷

《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)己使用近6年,2009年6月規(guī)范編制單位又出版了《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》,對(duì)規(guī)范執(zhí)行中帶有普遍性的問(wèn)題進(jìn)行了解答.

現(xiàn)僅就預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的有關(guān)問(wèn)題做進(jìn)一步解讀分析與商榷.一規(guī)范解讀分析與商榷《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土21正截面抗彎承載力計(jì)算

公式的適用條件

預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力計(jì)算以適筋梁塑性破壞為基礎(chǔ),其配筋率應(yīng)控制在最大配筋率和最小配筋率之間.1正截面抗彎承載力計(jì)算

公式的適用條件預(yù)31.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的最大配筋率限制，一般是通過(guò)混凝土受壓區(qū)高度來(lái)加以控制。

.

式中：——相對(duì)于“界限破壞”時(shí)的混凝土受壓區(qū)高度；

——相對(duì)界限受壓高度，又稱為混凝土受壓區(qū)高度界限系數(shù)，

1.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的最大配筋率限制，一般是4

？問(wèn)題（答疑匯編148頁(yè)問(wèn)題1、150頁(yè)問(wèn)題4）：

應(yīng)力驗(yàn)算和承載力計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范，但不滿足

的要求，可否不考慮此項(xiàng)要求？應(yīng)如何解決？？問(wèn)題（答疑匯編148頁(yè)問(wèn)題1、150頁(yè)問(wèn)題4）：5x≤ξb

h0的限制即為最大配筋率限制，不滿足此項(xiàng)要求為超筋設(shè)計(jì)，構(gòu)件將發(fā)生脆性破壞，設(shè)計(jì)中不允許采用的。承載力計(jì)算是涉及結(jié)構(gòu)安全的核心問(wèn)題，必須滿足x≤ξb

h0的限制條件。x≤ξbh0的限制即為最大配筋率限制，不滿足此項(xiàng)6

不滿足x≤ξb

h0時(shí)，如何解決？①增加梁的高度梁的有效高度h0是影響梁的正截面工作性能的最主要因素。一般以x≤0.7ξb

h0為控制條件求得梁的合理梁高。不滿足x≤ξbh0時(shí)，如何解決？7②增加受壓腹板(梁肋)寬度.

連續(xù)梁支點(diǎn)附近截面下緣受壓,由于受壓區(qū)寬度較小,導(dǎo)致受壓區(qū)高度過(guò)大,可能出現(xiàn)不滿足x≤ξb

h0的情況.為此,應(yīng)適當(dāng)加大連續(xù)梁支點(diǎn)附近截面的腹板(梁肋)寬度.③增加受壓鋼筋,構(gòu)成雙筋截面,減小混凝土受壓區(qū)高度.④提高混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí),減小混凝土受壓區(qū)高度。②增加受壓腹板(梁肋)寬度.8

《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》148頁(yè)提出“由于抗裂引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋的增多,按規(guī)范5.2.4條規(guī)定可不計(jì)在以控制的配筋面積之內(nèi)”,并以此作為解決受壓區(qū)高度過(guò)大的辦法的建議是值得商榷的.《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》1489對(duì)規(guī)范5.2.4的不同理解規(guī)范5.2.4:受彎構(gòu)件在應(yīng)用公式(5.2.2-3)的條件時(shí),可不考慮按正常使極限狀態(tài)計(jì)算可能增加的縱向受拉鋼筋截面面積和按構(gòu)造要求配置均縱向鋼筋截面面積.

筆者認(rèn)為后增加縱向受拉鋼筋是客觀存在的,必將對(duì)混凝土受壓區(qū)高度和正截面抗彎承載力產(chǎn)生影響.對(duì)規(guī)范5.2.4的不同理解10

如果在承載力計(jì)算求得的混凝土受壓區(qū)相對(duì)高度較小(ξ＜＜ξb),將后增加的縱向受拉鋼筋的供獻(xiàn)做為承載力的儲(chǔ)備是無(wú)可非議的.如果在承載力計(jì)算求得的混凝土受壓區(qū)相對(duì)高度ξ接近界限值ξb,考慮后增加的縱向受拉鋼筋的作用，就有可能出現(xiàn)ξ＞ξb

的情況,這在設(shè)計(jì)上是不允許的.如果在承載力計(jì)算求得的混凝土受壓區(qū)相對(duì)高度較小(ξ111.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件

最小配筋率限值《橋規(guī)JTGD62》第9.1.12條規(guī)定：預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件：

（即規(guī)范公式9.1.12）

式中,為正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，為正截面開(kāi)裂彎矩值。1.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件

最小配筋率限值12

很多設(shè)計(jì)者反應(yīng)（《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》325頁(yè)）：設(shè)計(jì)時(shí)經(jīng)常出現(xiàn)“按全預(yù)應(yīng)力要求設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，正截面承載力滿足規(guī)范要求，使用階段應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果也都符合規(guī)范的規(guī)定，但是抗裂彎矩過(guò)大，不滿足規(guī)范第9.1.12條公式（9.1.12）的限制條件”的情況，并提出下列疑問(wèn)：

預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)課件13

①正截面承載力和使用階段應(yīng)力驗(yàn)算均已滿足規(guī)范要求，從理論上講就可以保證結(jié)構(gòu)的安全工作，在這種情況下，還要限制開(kāi)裂彎矩有什么實(shí)際意義？規(guī)范中給出的開(kāi)裂彎矩計(jì)算公（

6.5.26）是針對(duì)部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類結(jié)構(gòu)提出的，對(duì)全預(yù)應(yīng)力混凝土和部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件不存在開(kāi)裂問(wèn)題，是否可以不受規(guī)范9.1.12條限制？②在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中經(jīng)常出現(xiàn)開(kāi)裂彎矩大于承載力設(shè)計(jì)值的反?，F(xiàn)象的原因是什么？應(yīng)如何解決？①正截面承載力和使用階段應(yīng)力驗(yàn)算均141.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率限值（）的物理意義。

在《橋規(guī)JTGD62》編制說(shuō)明中對(duì)受彎構(gòu)件的最小配筋率的物理意義是這樣解釋的“受彎構(gòu)件的受拉鋼筋最小配筋率是根據(jù)混凝土的開(kāi)裂彎矩與同尺寸的鋼筋混凝土梁所有承擔(dān)的彎矩相等而確定的，其目的是當(dāng)混凝土受拉邊緣出現(xiàn)裂縫時(shí)，梁不致因配筋過(guò)少而脆性破壞。公式（9.1.12）對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土最小配筋的要求，其性質(zhì)與上述鋼筋混凝土受彎構(gòu)件類似，可表達(dá)為”。

1.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率限值（15

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002對(duì)這一問(wèn)題的解釋是規(guī)范9.5.3條規(guī)定了預(yù)應(yīng)力構(gòu)件中各類預(yù)應(yīng)力筋的最小配筋率，其基本思路為截面開(kāi)裂后受力鋼筋不致立即失效的原則，目的是為了使構(gòu)件具有起碼的延性性質(zhì)，避免無(wú)預(yù)兆的脆性破壞。

《橋規(guī)JTGD62》9.1.12條做強(qiáng)制性條文是必須執(zhí)行的，例外，其目的是控制受拉鋼筋總量不能過(guò)少，以保證梁的塑性破壞性質(zhì)?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002對(duì)16

筆者認(rèn)為實(shí)際設(shè)計(jì)中經(jīng)常出現(xiàn)“不滿足下列規(guī)范公式9.1.12()最小配率要求”的主要原因是:①受傳統(tǒng)的全預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)思想的影響，預(yù)加應(yīng)力過(guò)大;②規(guī)范給出后張法構(gòu)件開(kāi)裂彎矩計(jì)算公式（6.5.2-6）計(jì)算結(jié)果偏大.筆者認(rèn)為實(shí)際設(shè)計(jì)中經(jīng)常出現(xiàn)“不滿足下列規(guī)范公171.2.2開(kāi)裂彎矩計(jì)算公式的討

《橋規(guī)JTGD62》第9.1.12條規(guī)定,開(kāi)裂彎矩按規(guī)范公式（6.5.2-6）計(jì)算：

（6.5.2-6）

（6.5.2-7）

式中：

—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓力；

—換算截面抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。1.2.2開(kāi)裂彎矩計(jì)算公式的討《橋規(guī)JTGD618

筆者認(rèn)為對(duì)后張法構(gòu)件而言，計(jì)算開(kāi)裂彎矩時(shí)應(yīng)考慮不同受力階段截面幾何特征值取值的不同。開(kāi)裂彎矩系為抵消下邊緣壓應(yīng)力儲(chǔ)備（）所需的總彎矩，其中自重彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力應(yīng)按凈截面幾何特征值計(jì)算；（）部分彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力應(yīng)按換算截面幾何特征值計(jì)算。

（）

（）

筆者認(rèn)為對(duì)后張法構(gòu)件而言，計(jì)算開(kāi)裂彎矩時(shí)應(yīng)考慮不同受力19

這樣，后張法構(gòu)件開(kāi)裂彎矩計(jì)算表達(dá)式應(yīng)改寫(xiě)為下列形式：

這樣，后張法構(gòu)件開(kāi)裂彎矩計(jì)算表達(dá)式應(yīng)改寫(xiě)為下列形式201.2.3是根本不可能出現(xiàn)

的計(jì)算“幻影”

若所加預(yù)應(yīng)力過(guò)大，在排除計(jì)算上的錯(cuò)誤后仍可能出現(xiàn)的反?，F(xiàn)象。眾所周知，一個(gè)配筋適當(dāng)?shù)膽?yīng)力混凝土梁從施加預(yù)加力至構(gòu)件的最后破壞要經(jīng)歷：預(yù)施應(yīng)力階段，從承受使用荷載到構(gòu)件出現(xiàn)裂縫的整體工作階段、帶裂縫工作階段和破壞階段等四個(gè)過(guò)程。換句話說(shuō)，一個(gè)正常配筋的預(yù)應(yīng)力混凝土只有先開(kāi)裂，隨著變形的不斷發(fā)展，才能達(dá)到最后的塑性破壞狀態(tài)。1.2.3是根本不可能出現(xiàn)

21

從預(yù)應(yīng)力混凝土梁的破壞機(jī)理分析可以判斷，計(jì)算中出現(xiàn)的預(yù)應(yīng)力混凝土梁的變形很小，一旦構(gòu)件承擔(dān)的內(nèi)力值接近或達(dá)到抗彎承載力設(shè)計(jì)值時(shí)，梁會(huì)立即發(fā)生脆性破壞這種無(wú)任何預(yù)兆的脆性破壞是很危險(xiǎn)的，設(shè)計(jì)中是絕對(duì)不能采用的。

221.2.4解決這一問(wèn)題的積極辦法是適當(dāng)降低預(yù)壓應(yīng)力水平，優(yōu)先采用混合配筋方案。

由于受傳統(tǒng)的全預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)思想的影響，很多設(shè)計(jì)者習(xí)慣于“從正截面承載力需要出發(fā)（即強(qiáng)度條件），選擇預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量，然后進(jìn)行抗裂性及使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算的設(shè)計(jì)方法，只要抗裂性及使用階段的應(yīng)力滿足規(guī)范要求,不管有多大的富余量，即認(rèn)為可以保證結(jié)構(gòu)安全工作。1.2.4解決這一問(wèn)題的積極辦法是適當(dāng)降低預(yù)壓應(yīng)力水平，優(yōu)先23

例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋在承載力計(jì)算中引入了結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)

=1.1，即將荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值提高10%。這樣，按著上述根據(jù)強(qiáng)度條件選擇預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，要比過(guò)去增加10%，而抗裂性及使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值與以前設(shè)計(jì)相比并沒(méi)有增加。這樣勢(shì)必會(huì)造成預(yù)壓應(yīng)力增加，致使在短期效應(yīng)組合或使用荷載作用下梁的下緣保持較大的壓應(yīng)力富余量。例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋24

例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋在承載力計(jì)算中引入了結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)

=1.1，即將荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值提高10%。這樣，按著上述根據(jù)強(qiáng)度條件選擇預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，要比過(guò)去增加10%，而抗裂性及使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值與以前設(shè)計(jì)相比并沒(méi)有增加。這樣勢(shì)必會(huì)造成預(yù)壓應(yīng)力增加，致使在短期效應(yīng)組合或使用荷載作用下梁的下緣保持較大的壓應(yīng)力富余量。

例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋25

預(yù)應(yīng)力混凝土梁的配筋設(shè)計(jì)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定控制條件要求（例如：承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等）。在這些控制條件中最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下使用功能要求（抗裂性和裂縫寬度）和保證結(jié)構(gòu)對(duì)達(dá)到承載力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備.

在截面尺寸已知的情況下，結(jié)構(gòu)的抗裂性和裂縫寬度主要與預(yù)加力的大小有關(guān)，而構(gòu)件的極限承載力則與預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的總量有關(guān)。

預(yù)應(yīng)力混凝土梁的配筋設(shè)計(jì)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下26

預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的一般方法是：首先根據(jù)結(jié)構(gòu)使用性能要求（即抗裂性和裂縫寬度）確定預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，然后再由構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)要求，確定普通鋼筋的數(shù)量。

換句話說(shuō)，預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的基本原則是首先按結(jié)構(gòu)使用性能要求確定預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，極限承載力的不足部分由普通鋼筋補(bǔ)充。

積極倡導(dǎo)混合配筋方案，即使是全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)也應(yīng)配置足夠的普通鋼筋，以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的延性，確保結(jié)構(gòu)的塑性破壞性質(zhì)。預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的一般方法是27

1.3雙筋截面受壓區(qū)高度最小值的限制

《橋規(guī)JTGD62》在計(jì)算雙筋截面時(shí)，引入了混凝土受壓區(qū)高度最小值的限制條件（或）這條限制的實(shí)質(zhì)是對(duì)極限狀態(tài)下受壓鋼筋應(yīng)變的限制，其目的是為了保證在極限狀態(tài)下受壓鋼筋應(yīng)力能達(dá)到其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

1.3雙筋截面受壓區(qū)高度最小值的限制28

普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，是以受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限破壞時(shí)，受壓鋼筋的應(yīng)變?yōu)?.002為取值條件確定的。若（或），表明受壓鋼筋離截面中性軸太近，梁破壞時(shí)受壓鋼筋的應(yīng)變不能充分發(fā)揮，其應(yīng)力達(dá)不到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，是以受壓區(qū)29計(jì)算表明，上述規(guī)定是針對(duì)普通熱軋鋼筋給出的，對(duì)高強(qiáng)度的預(yù)應(yīng)力鋼筋取值偏小。

混凝土受壓區(qū)高度時(shí),受壓鋼筋的壓應(yīng)變?yōu)楣P者認(rèn)為將雙筋截面受壓區(qū)高度最小值改為為宜.計(jì)算表明，上述規(guī)定是針對(duì)普通熱軋鋼筋給出的，對(duì)高強(qiáng)度的預(yù)應(yīng)力30

《橋規(guī)JTGD62》規(guī)定，對(duì)于（或）的情況，構(gòu)件的正截面抗彎承載力可由下列近似公式求得：①當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼受壓時(shí)[（）為正]，（5.2。5-1）

②當(dāng)受壓區(qū)僅配有縱向普通鋼筋或配有普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉時(shí)[（）為負(fù)]，

（5.2。5-2）

公式（5.2-10）是由對(duì)受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用取矩的平衡條件求得的,（5.2-11）是由對(duì)受壓區(qū)普通鋼筋合力作用取矩的平衡條件求得的，計(jì)算時(shí)均忽略了混凝土受壓區(qū)的影響.《橋規(guī)JTGD62》規(guī)定，對(duì)于（或31問(wèn)題(152頁(yè))

規(guī)范公式5.2.5-1)與《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》公式的符號(hào)不同(a‘還是a‘s),到底那個(gè)對(duì),為什么?前以指出:如果不滿足混凝土受壓區(qū)高度最小值的限制條件

(),表明受壓鋼筋離截面中性軸太近，梁破壞時(shí)受壓鋼筋的應(yīng)變不能充分發(fā)揮，其應(yīng)力達(dá)不到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。換句話說(shuō),精確確定極限狀態(tài)下受壓普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的實(shí)際應(yīng)力是很麻煩的.受壓普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)至邊緣的距離a‘也無(wú)法精確確定.在這種情況下精確地區(qū)分()的正或負(fù)也是不可能的.問(wèn)題(152頁(yè))32

筆者建議,

對(duì)于的情況(可以不用區(qū)分的正或負(fù)),其正截面抗彎承載力可采用下式近似公式計(jì)算:

或

上式是由對(duì)受壓普通鋼筋(或受壓預(yù)應(yīng)力鋼筋)合力作用點(diǎn)取矩的平衡條件求得的近似公式,公式中忽略了受壓區(qū)混凝土和受壓預(yù)應(yīng)力筋(或受壓普通鋼筋)的作用,因?yàn)檫@兩項(xiàng)合力對(duì)受壓普通鋼筋(或受壓預(yù)應(yīng)力鋼筋)合力作用點(diǎn)的距離(即力臂)很小,對(duì)正截面抗彎承載力的影響是微不足到的.筆者建議,對(duì)于的情況(可以不332斜截面抗剪承載力計(jì)算斜截面抗剪承載力計(jì)算的基本表達(dá)式為：

（5.2.7-1）式中：——斜截面受壓端正截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值；

——斜截面頂端受壓區(qū)混凝土箍筋的綜合抗剪承載力；

——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪承力；

——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力。2斜截面抗剪承載力計(jì)算斜截面抗剪承載力計(jì)算的基本表達(dá)式為34混凝土和箍筋共同的抗剪承載力

（5.2.7-2）普通彎起鋼筋的抗剪承載力

（5.2.7-3）預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力

（5.2.7-4）

混凝土和箍筋共同的抗剪承載力35。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下式要求：

（5.2.9）

若不滿足上式要求時(shí)，則需加大截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。。36

應(yīng)用上式計(jì)算時(shí)遇到的主要問(wèn)題：（1）h0如何計(jì)算

（答疑匯編158、159、161頁(yè)）?（2）應(yīng)用公式5.2.9復(fù)核抗剪截面尺寸時(shí)是否考慮預(yù)加力豎直分力(即預(yù)剪力)的影響?（3）配有豎向預(yù)應(yīng)力筋時(shí)抗剪承載力如何計(jì)算?應(yīng)用上式計(jì)算時(shí)遇到的主要問(wèn)題：37.2.1h0如何計(jì)算?

《橋規(guī)JTGD62》明確指出了斜截面抗剪承載力計(jì)算及抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核時(shí)，梁的有效高度h0

為縱向受拉鋼筋截面重心至截面受壓邊緣的距離，即在計(jì)算時(shí)不應(yīng)考慮彎起鋼筋的影響。

筆者認(rèn)為這里的h0

是反映梁高對(duì)抗剪承載力的影響。對(duì)于在支點(diǎn)處所有預(yù)應(yīng)力筋均彎起的情況，驗(yàn)算支點(diǎn)的附近斜截面抗剪承載力和復(fù)核抗剪強(qiáng)度上、下限值時(shí)，可從跨中截面鋼筋重心或底排縱向普通鋼筋重心算起。.2.1h0如何計(jì)算?382.2應(yīng)用公式5.2.9復(fù)核抗剪截面尺寸是否考慮預(yù)加力豎直分力(即預(yù)剪力)的影響?筆者認(rèn)為公式5.2.9的實(shí)質(zhì)是控制截面的主壓應(yīng)力,防止發(fā)生脆性斜壓破壞.此時(shí)預(yù)加力應(yīng)作為外力處理,考慮預(yù)加力豎直分力(即預(yù)剪力)的影響.公式5.2.9應(yīng)改為:2.2應(yīng)用公式5.2.9復(fù)核抗剪截面尺寸是否考慮預(yù)加力39

2.3設(shè)有豎向預(yù)應(yīng)力筋時(shí)抗剪承載力計(jì)算

對(duì)于配有豎向預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核時(shí)，《橋規(guī)JTGD62》規(guī)定(5.2.7條注1)

，可將計(jì)算公式（5.2.7-2）中的箍筋配筋率和抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，以豎向預(yù)應(yīng)力筋配筋率和抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值代替。

這樣規(guī)定的實(shí)質(zhì)是將豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用視為箍筋一樣處理。

2.3設(shè)有豎向預(yù)應(yīng)力筋時(shí)抗剪承載力計(jì)算

40

筆者認(rèn)為:①豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋和箍筋的作用機(jī)理不同,兩者不能互相代替;②在實(shí)際工程中，通常的作法是采用豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，也還要配置一定數(shù)量的箍筋。對(duì)于同時(shí)配有豎向預(yù)應(yīng)力筋和箍筋的情況也無(wú)法代替.筆者認(rèn)為:41

筆者建議:對(duì)于同時(shí)配有豎向預(yù)應(yīng)力筋和箍筋的情況,將豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗剪承載力單獨(dú)計(jì)算.

斜截面抗剪承載力計(jì)算的基本方程改為下形式：

式中，為與斜截面相交的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗剪承載力，其數(shù)值可按下式計(jì)算：

式中，0.75為考慮豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力不均勻分布的影響系數(shù)；為與斜裂縫相交的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；為豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。筆者建議:對(duì)于同時(shí)配有豎向預(yù)應(yīng)力筋和箍筋的情況,將42

3使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)荷載效應(yīng)組合的探討

預(yù)應(yīng)力混凝土使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算做承載能力極限狀態(tài)的補(bǔ)充，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時(shí)出現(xiàn)的作用（或荷載），取其最不利效應(yīng)組合進(jìn)行計(jì)算，并應(yīng)考慮多種可變作用（或荷載）效應(yīng)組合的影響。例如，在預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁使用階段應(yīng)力計(jì)算時(shí)，除了考慮車輛荷載和人群荷載等可變荷載作用的基本組合情況外，通常還要考慮車輛荷載，人群荷載，溫度作用，支座不均勻沉陷等多種可變作用（或荷載）效應(yīng)組合。

43

眾所周知，《橋規(guī)JTG023-85》規(guī)定的使用階段應(yīng)力限值，是按不同荷載組合情況分別列出的，即應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力荷載組合Ⅰ，荷載組合Ⅱ或Ⅲ，

預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力荷載組合Ⅰ，對(duì)鋼絞線、鋼絲，對(duì)冷拉粗鋼筋，荷載組合Ⅱ或Ⅲ，對(duì)鋼絞線、鋼絲，對(duì)冷拉粗鋼筋，。

眾所周知，《橋規(guī)JTG023-85》規(guī)定的使44

《橋規(guī)JTG023-85》中的荷載組合Ⅱ，系指基本可變荷載（平板掛車或履帶車除外）的一種或幾種與永久荷載的一種或幾種與其他可變荷載的一種或幾種相組合的情況；《橋規(guī)JTJ023》在計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件使用階段應(yīng)力時(shí)，將荷載組合Ⅱ或Ⅲ作用下的混凝土最大壓應(yīng)力限值提高12%，預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力限值提高10.7%。這樣處理粗略地反應(yīng)了多種可變荷載組合作用的影響。

《橋規(guī)JTG023-85》中的荷載組合Ⅱ，系指45《橋規(guī)JTGD62》給出的使用階段應(yīng)力限值，不再區(qū)分作用(或荷載)效應(yīng)組合情況，采用了相同的數(shù)值。這一限值相當(dāng)于《橋規(guī)JTJ023》荷載組合I的水平。

換句話說(shuō)，在進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土梁使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，如何考慮多種可變作用(或荷載)效應(yīng)組合的影響，在《橋規(guī)JTGD62》中沒(méi)有更明確的規(guī)定。

《橋規(guī)JTGD62》給出的使用階段應(yīng)力限值，不再46

筆者建議：在預(yù)應(yīng)力混凝土梁使用階段應(yīng)力驗(yàn)算中，引入作用(或荷載)效應(yīng)組合系數(shù)ψc，考慮多種可變作用(或荷載)效應(yīng)組合的影響。

作用(或荷載)效應(yīng)組合系數(shù)ψc，可參照《通用規(guī)范JTGD60》給出的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的基本組合中的規(guī)范取值。筆者建議：在預(yù)應(yīng)力混凝土梁使用階段應(yīng)力驗(yàn)算中，引入47

這樣，用于使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，作用(或荷載)效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值可表達(dá)為下列形式：

(10.1-12)

式中 Sk——使用階段作用基本組合的效應(yīng)組合標(biāo)準(zhǔn)值；

SGik——第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；

SQ1k——汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)的標(biāo)準(zhǔn)值；

SQjk——在作用效應(yīng)組合中，除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；

這樣，用于使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，作用(或荷載)效48ψc

——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)；當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載(或其他一種可變作用)組合時(shí)，人群荷載(或其他一種可變作用)的組合系數(shù)取ψc=0.8；當(dāng)除汽車荷載(含汽車沖擊力、離心力)外尚有兩種其他可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取ψc=0.70；尚有三種可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取ψc=0.60；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時(shí)，取ψc=0.50。ψc——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離49例如：⑴除汽車荷載效應(yīng)外，只有一種可變作用參與組合，取ψc=0.8

⑵除汽車荷載效應(yīng)外，尚有兩種可變作用參與組合，取ψc=0.7

⑶除汽車荷載效應(yīng)外，尚有三種可變作用參與組合，取ψc=0.6

例如：⑴除汽車荷載效應(yīng)外，只有一種可變作用參與組合，取ψc50

應(yīng)該指出，組合效應(yīng)系數(shù)ψc是承載能力計(jì)算的基本組合中，考慮多個(gè)可變作用時(shí)，對(duì)綜合作用效應(yīng)的影響，在保持可靠指標(biāo)及恒載和汽車荷載分項(xiàng)系數(shù)不變的前提下，引入一個(gè)小于1.0的組合效應(yīng)系數(shù)，對(duì)作用(或荷載)效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值作等效折減。這里將其用于使用階段應(yīng)力計(jì)算的多種可變作用(或荷載)效應(yīng)組合的處理方法是近似的。應(yīng)該指出，組合效應(yīng)系數(shù)ψc是承載能力計(jì)算的基本組51二預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的耐久性問(wèn)題引起了國(guó)內(nèi)外的廣泛關(guān)注

長(zhǎng)期以來(lái)，人們受混凝土是一種耐久性能良好的建筑材料這一認(rèn)識(shí)的影響，忽視了鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)性問(wèn)題，造成了混凝土結(jié)構(gòu)耐久性研究的相對(duì)滯后，并為此付出了巨大的代價(jià)。二預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的耐久性問(wèn)題引起了國(guó)內(nèi)外的廣泛關(guān)注521985年英國(guó)威爾士一座預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的破壞，導(dǎo)致英國(guó)運(yùn)輸部在1992年曾頒布命令“在新的標(biāo)準(zhǔn)頒布之前，不得再采用孔道灌漿的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁”。英國(guó)運(yùn)輸部指令在英國(guó)掀起了不小的沖擊波，引導(dǎo)人們更多的去考慮預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性問(wèn)題。1985年英國(guó)威爾士一座預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的破壞，導(dǎo)致英532.1后張法預(yù)應(yīng)力孔道灌漿質(zhì)量是影響結(jié)構(gòu)耐久性的薄弱環(huán)節(jié)。國(guó)內(nèi)外的工程實(shí)踐表明，后張法預(yù)應(yīng)力孔道灌漿不飽滿，灌漿材料強(qiáng)度過(guò)低，質(zhì)量得不到保證是較為普遍的現(xiàn)象。尤其是在孔道彎起處鋼絲束張拉后緊貼孔道的凸出處，即使灌漿再飽滿也不可能將緊貼孔壁的鋼絲束與混凝土粘結(jié)為一體。水份的侵入造成預(yù)應(yīng)力筋的腐蝕是不可避免。2.1后張法預(yù)應(yīng)力孔道灌漿質(zhì)量是影響結(jié)構(gòu)耐久性的薄弱環(huán)54

解決預(yù)應(yīng)力混凝土橋耐久性問(wèn)題，首先是要采用多重防護(hù)措施，防止預(yù)應(yīng)力筋腐蝕。

①采用具有良好密封性能的高密度塑料波紋鋼代替金屬波紋管；②積極推廣真空吸漿技術(shù)，提高灌漿材料的密實(shí)度；③在灌漿材料中摻入適量的阻銹劑，提高預(yù)應(yīng)力筋的抗腐蝕能力；④對(duì)于可能遭受氯鹽侵蝕的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力筋、錨具及連接器等鋼材組件宜采用環(huán)氧涂層或涂鋅防銹處理；⑤預(yù)應(yīng)力筋的錨頭應(yīng)采用無(wú)收縮高性能混凝土封端等。解決預(yù)應(yīng)力混凝土橋耐久性問(wèn)題，首先是要采用多重防552.2采取綜合治理措施控制裂縫

是耐久性設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容

2.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土的結(jié)構(gòu)性裂縫(正截面彎曲裂縫和斜截面剪切裂縫)可以通過(guò)抗裂性驗(yàn)算來(lái)加以控制.

在實(shí)際工程中,大多數(shù)設(shè)計(jì)者仍習(xí)慣傳統(tǒng)的全預(yù)應(yīng)力的設(shè)計(jì)思想,通過(guò)加大預(yù)應(yīng)力的辦法提高結(jié)構(gòu)的抗裂性.有些設(shè)計(jì)甚至以使用荷載作用下,保持一定壓應(yīng)力控制設(shè)計(jì).

工程實(shí)踐表明,對(duì)于正常設(shè)計(jì)和施工的橋梁而言,結(jié)構(gòu)性裂縫對(duì)結(jié)構(gòu)耐久性的影響不大.2.2采取綜合治理措施控制裂縫

是耐久性設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容56

2.2.2非結(jié)構(gòu)性裂縫對(duì)耐久性結(jié)構(gòu)的影響是不可忽視的

工程實(shí)踐表明,預(yù)混凝土應(yīng)力常見(jiàn)非結(jié)構(gòu)性裂縫有：①箱梁腹板收縮裂縫；②縱向(或順筋)裂縫。

2.2.2非結(jié)構(gòu)性裂縫對(duì)耐久性結(jié)構(gòu)的影響是不可忽視的572.2.2.1預(yù)防腹板收縮裂縫的措施深圳泥崗立交匝道橋腹板收縮裂縫示意圖

2.2.2.1預(yù)防腹板收縮裂縫的措施深圳泥崗立交匝道橋腹板58

腹板收縮裂縫產(chǎn)生原因分析：箱梁頂板和底故的嵌固約束作用,腹板混凝土收縮變形將受到限制,若腹板內(nèi)設(shè)置的防收縮鋼筋的間距過(guò)大,或拌和混凝土中水泥用量過(guò)大,初期養(yǎng)護(hù)不當(dāng),都可能造成腹板岀現(xiàn)收縮裂縫.腹板收縮裂縫產(chǎn)生原因分析：59

預(yù)防腹板收縮裂縫的措施：

①合理配置水平防收縮鋼筋(采用帶肋鋼筋、間距不宜過(guò)大、放在箍筋的外側(cè))

②加強(qiáng)混凝土的早期養(yǎng)護(hù)預(yù)防腹板收縮裂縫的措施：60

2.2.2.2預(yù)防縱向（順筋）裂縫的措施

混凝土結(jié)構(gòu)的縱向（順筋）裂縫，控其產(chǎn)生的原因可分為“先銹后裂”和“先裂后銹”兩大類。

“先銹后裂”系指鋼筋腐蝕后，由于腐蝕體積物體積膨脹作用，產(chǎn)生順筋銹脹裂縫。順筋脹裂縫的出現(xiàn)是鋼筋腐蝕的標(biāo)志，如不及時(shí)處理，將會(huì)加速鋼筋腐蝕，影響結(jié)構(gòu)的耐久性，危及結(jié)構(gòu)安全。從設(shè)計(jì)角度，應(yīng)從造成鋼筋腐蝕的源頭上采取措施，預(yù)防此類問(wèn)題的發(fā)生。

2.2.2.2預(yù)防縱向（順筋）裂縫的措施61

“先裂后銹”系指由于某種原因結(jié)構(gòu)出現(xiàn)局部縱向裂縫，由于水分和有害介質(zhì)的侵入，造成鋼筋腐蝕，腐蝕物銹脹，又會(huì)使裂縫進(jìn)一步擴(kuò)展?；炷两Y(jié)構(gòu)出現(xiàn)“先裂后銹”縱向（順筋）裂縫的原因是極其復(fù)雜的，多數(shù)是由于設(shè)計(jì)和施工處理不當(dāng)造成的意外傷害?！跋攘押箐P”系指由于某種原因結(jié)構(gòu)出現(xiàn)局部縱向裂縫62預(yù)應(yīng)力混凝土空心板底板縱向裂縫

紅光跨線橋3-6號(hào)底板縱向、橫向裂縫預(yù)應(yīng)力混凝土空心板底板縱向裂縫紅光跨線橋3-6號(hào)底板縱630.4mm/0.65m依路匝道橋1-2號(hào)空心板板底縱向裂縫0.4mm/0.65m依路匝道橋1-2號(hào)空心板板底縱向裂縫64

分析認(rèn)為預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁橋底板出現(xiàn)的縱向裂縫是由于縱向預(yù)壓應(yīng)力過(guò)大而引起的受力裂縫。眾所周知,由于材料泊桑比的影響,構(gòu)件縱向受壓時(shí)必將產(chǎn)生相應(yīng)的橫向拉應(yīng)力。若荷載長(zhǎng)期組合作用下底板承受的預(yù)壓應(yīng)力過(guò)大，相應(yīng)產(chǎn)生橫向拉應(yīng)力達(dá)到混凝土的抗拉強(qiáng)度極限值時(shí)就會(huì)在某個(gè)混凝土抗拉薄弱處(一般為鋼筋削弱后的最小板厚處)出現(xiàn)縱向裂縫。縱向裂縫出現(xiàn)后向拉應(yīng)力得到釋放,一般不會(huì)出現(xiàn)第二條縱向裂縫。分析認(rèn)為預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁橋底板出現(xiàn)的縱向裂65

某橋?yàn)?6m+80m+80m+46m預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁,在預(yù)應(yīng)力張拉施工過(guò)程中出現(xiàn)合攏段底板縱向開(kāi)裂的現(xiàn)象。(審稿材料).“電算分析認(rèn)為徑向力引起的拉應(yīng)力過(guò)大造成合攏段底板開(kāi)裂的主要原因”,

筆者認(rèn)為合攏段底板縱向開(kāi)裂與設(shè)計(jì)和施工多種因素有關(guān):下凹曲線束半徑過(guò)小、抗拉拔箍間過(guò)大、縱向預(yù)應(yīng)力束布置過(guò)于集中(局部預(yù)壓應(yīng)力過(guò)大),都會(huì)造成合攏段底板開(kāi)裂(順筋裂縫),應(yīng)針對(duì)原橋的設(shè)計(jì)和施工情況,給出更具體的病害診斷意見(jiàn).某橋?yàn)?6m+80m+80m+46m預(yù)應(yīng)力混凝66

解決縱向（順筋）裂縫問(wèn)題的基本思路是從總結(jié)分析產(chǎn)生縱向（順筋）裂縫的原因入手，對(duì)癥下藥，“防裂于未然”。解決縱向（順筋）裂縫問(wèn)題的基本思路是從總結(jié)分析產(chǎn)生縱67(1)改進(jìn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)適當(dāng)降低混凝土的壓應(yīng)力水平

眾所周知，考慮材料泊松比的影響，混凝土承受縱向壓應(yīng)力時(shí)，必將產(chǎn)生橫向拉應(yīng)力，兩者的關(guān)系為，此處即為材料的泊松比，

<橋規(guī)JJGD62>規(guī)定取。

預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)課件68

混凝土的橫向拉應(yīng)力達(dá)到其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（）為即將出現(xiàn)縱向裂縫的臨界狀態(tài)，此時(shí)混凝土實(shí)際承受的縱向壓應(yīng)力與其抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值為：對(duì)C40混凝土對(duì)C50混凝土對(duì)C60混凝土

混凝土的橫向拉應(yīng)力達(dá)到其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（69

計(jì)算結(jié)果表明，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁常用的C40、C50和C60混凝土而言，若實(shí)際承受的混凝土縱向壓應(yīng)力大于其抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的0.4477、4089和0.3701倍時(shí)，從理論上講就會(huì)出現(xiàn)縱向裂縫。

70

適當(dāng)降低荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下混凝土壓應(yīng)力限值，對(duì)防止縱向裂縫具有重要意義。

<橋規(guī)JTGD62>對(duì)荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下的混凝土壓應(yīng)力限值沒(méi)有明確規(guī)定。

筆者建議:為了防止縱向裂縫，構(gòu)件自重及恒載效應(yīng)和有效預(yù)加力的作用下，混凝土的壓應(yīng)力宜取≤。

適當(dāng)降低荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下混凝土壓應(yīng)力限值，對(duì)71

<橋規(guī)JJGD62>規(guī)定:暫短狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)預(yù)施應(yīng)力作用階段混凝土壓應(yīng)力限值為≤，此處為與制造、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

筆者建議:從預(yù)防施工期間出現(xiàn)縱向裂縫考慮，應(yīng)適當(dāng)施工期間壓力限值，以≤（0.5-0.6）為宜。<橋規(guī)JJGD62>規(guī)定:暫短狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)預(yù)施應(yīng)力72(.2)

精心組織孔道灌漿施工，防止灌漿材料脹裂。

某城市立交的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁橋由于孔道灌漿工藝操作不當(dāng)，灌漿孔出口閥門(mén)關(guān)閉過(guò)早，孔道內(nèi)存有多余的游離水，受凍后孔道幾乎全部脹裂，出現(xiàn)嚴(yán)重的縱向順筋裂縫。某預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，由于布置在腹板上的豎向預(yù)應(yīng)力筋孔道設(shè)有及時(shí)灌漿封閉，下雨后孔道進(jìn)水，冬季孔道積水凍脹，使箱梁腹板出現(xiàn)嚴(yán)重的豎向裂縫。(.2)精心組織孔道灌漿施工，防止灌漿材料脹裂。734.3嚴(yán)格控制孔道的局部尺寸偏差，防止張拉時(shí)混凝土崩裂。

若施工時(shí)預(yù)應(yīng)力筋孔道定位不準(zhǔn)、局部向上彎曲（彎折）或下凹曲線形（或平面彎曲）預(yù)應(yīng)力筋的徑向錨固鋼筋設(shè)置較少，都會(huì)因張拉時(shí)形成的徑向力作用，引起混凝土拉裂（崩裂），局部出現(xiàn)縱向順筋裂縫。若預(yù)應(yīng)力混凝土橋施工時(shí)，孔道支承墊塊放置間距過(guò)大，澆筑混凝土?xí)r孔道局部下彎，在支承墊塊處孔道上折，澆筑混凝土后實(shí)際形成的孔道形狀為多點(diǎn)單向波型，預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)勢(shì)必在設(shè)置墊塊處產(chǎn)生向下的拉應(yīng)力，折模后發(fā)現(xiàn)底板下表面出現(xiàn)多條沿預(yù)應(yīng)力筋方向的縱向裂縫。

4.3嚴(yán)格控制孔道的局部尺寸偏差，防止張拉時(shí)混凝土崩裂。74(.3)嚴(yán)格控制孔道的局部尺寸偏差，防止張拉時(shí)混凝土崩裂。

若施工時(shí)預(yù)應(yīng)力筋孔道定位不準(zhǔn)、局部向上彎曲（彎折）或下凹曲線形（或平面彎曲）預(yù)應(yīng)力筋的徑向錨固鋼筋設(shè)置較少，都會(huì)因張拉時(shí)形成的徑向力作用，引起混凝土拉裂（崩裂），局部出現(xiàn)縱向順筋裂縫。若預(yù)應(yīng)力混凝土橋施工時(shí)，孔道支承墊塊放置間距過(guò)大，澆筑混凝土?xí)r孔道局部下彎，在支承墊塊處孔道上折，澆筑混凝土后實(shí)際形成的孔道形狀為多點(diǎn)單向波型，預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)勢(shì)必在設(shè)置墊塊處產(chǎn)生向下的拉應(yīng)力，折模后發(fā)現(xiàn)底板下表面出現(xiàn)多條沿預(yù)應(yīng)力筋方向的縱向裂縫。

(.3)嚴(yán)格控制孔道的局部尺寸偏差，防止張拉時(shí)混凝土崩裂75三改進(jìn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)

設(shè)計(jì)的基本思想

目前我國(guó)公路預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁絕大部分為采用孔道灌漿的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土。面對(duì)孔道灌漿后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)在耐久性方面的先天不足，很多學(xué)者和工程界的同行都在積極思考，從提高結(jié)構(gòu)耐久性的戰(zhàn)略高度出發(fā)，改進(jìn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的新思路。

三改進(jìn)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)

設(shè)計(jì)的基本思想目763.1.中小跨徑橋梁應(yīng)優(yōu)先采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土

先張法構(gòu)件由于省去構(gòu)造復(fù)雜的錨頭和繁瑣的制孔及孔道灌漿工藝，施工方便，成本低；先張法構(gòu)件靠混凝土的粘著力錨固鋼筋，提高了結(jié)構(gòu)的耐久性。先張法構(gòu)件適用于建設(shè)項(xiàng)目相對(duì)集中，運(yùn)輸條件方便的城市橋梁和高速公路橋梁。對(duì)于項(xiàng)目分散的公路橋梁，應(yīng)研制開(kāi)發(fā)適應(yīng)于現(xiàn)場(chǎng)施工的拼裝式加力臺(tái)座。3.1.中小跨徑橋梁應(yīng)優(yōu)先采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土773.2擺脫傳統(tǒng)設(shè)計(jì)思想的約束，積極推廣混合配筋的部分預(yù)應(yīng)力混凝土是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的發(fā)展方向

眾所周知，按照預(yù)應(yīng)力度的大小，可將預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)劃分為：不允許出拉應(yīng)力的全預(yù)應(yīng)力混凝土、允許出現(xiàn)有限拉應(yīng)力的部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件和允許開(kāi)裂的部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類構(gòu)件。3.2擺脫傳統(tǒng)設(shè)計(jì)思想的約束，積極推廣混合配筋的部分預(yù)應(yīng)78

預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)的傳統(tǒng)思想是在任何作用組合下都不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的全預(yù)應(yīng)力混凝土。但是，工程實(shí)踐表明，全預(yù)應(yīng)力混凝土由預(yù)加力過(guò)大，存在易造成梁反拱過(guò)大和出現(xiàn)順筋裂縫等問(wèn)題。

適當(dāng)?shù)亟档皖A(yù)應(yīng)力度，采用預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋混合配筋的部分預(yù)應(yīng)力混凝土，已成為當(dāng)今預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)的趨勢(shì)。

預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)的傳統(tǒng)思想是在任何793.3體外預(yù)應(yīng)力技術(shù)將成為21世紀(jì)大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要結(jié)構(gòu)形式之一

體外預(yù)應(yīng)力做為一門(mén)古老的新生技術(shù)其突出的優(yōu)點(diǎn)是：①采用具有防腐保護(hù)的體外預(yù)應(yīng)力筋，解決了預(yù)應(yīng)力筋腐蝕問(wèn)題，提高了結(jié)構(gòu)的耐久性。②由于取消了孔道設(shè)置，避免了截面削弱，使腹板厚度減少，結(jié)構(gòu)自重減輕，提高了承受活載的能力。③由于取消了繁雜的灌漿工序，為大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土梁實(shí)現(xiàn)不受季節(jié)性限制的快速拼裝施工提供了可能。體外預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁以其耐久性好，結(jié)構(gòu)自重小，施工速度快的綜合優(yōu)勢(shì)，具很強(qiáng)的方案競(jìng)爭(zhēng)力。

3.3體外預(yù)應(yīng)力技術(shù)將成為21世紀(jì)大跨徑80

體外預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁實(shí)際上是一個(gè)帶柔性拉桿的內(nèi)部超靜定混合體系。這種體系的最大特點(diǎn)是預(yù)應(yīng)力筋與梁體簡(jiǎn)凝土之間無(wú)粘結(jié)。同一截面內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋與混凝土之間不存在簡(jiǎn)單的變形協(xié)調(diào)關(guān)系。在外荷作用下，體外預(yù)應(yīng)力筋的伸長(zhǎng)取決于兩個(gè)錨固點(diǎn)間梁體的總變形。體外預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力，取決于梁體混凝土變形的發(fā)揮程度。一般情況下，在極限狀態(tài)時(shí)體外預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力達(dá)不到材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。體外預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)的很多特殊問(wèn)題都是從這一點(diǎn)引發(fā)的。體外預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁實(shí)際上是一個(gè)帶柔性拉桿的內(nèi)部超81

著名橋梁專家列翁哈特教授在1990年預(yù)言“……可以毫不懷疑地說(shuō)，外部預(yù)應(yīng)力技術(shù)將伴隨高強(qiáng)度混凝土的發(fā)展而成為技術(shù)上的必需品。更進(jìn)一步說(shuō)，在下個(gè)世紀(jì)初，將開(kāi)始把復(fù)合材料與外部預(yù)應(yīng)力結(jié)合起來(lái)，從而使土木工程從鋼筋銹蝕的困惑中解救出來(lái)”。著名橋梁專家列翁哈特教授在1990年預(yù)言“……可以毫不82

預(yù)應(yīng)力混凝土是20世紀(jì)最具有革命性的結(jié)構(gòu)構(gòu)思，已廣泛用于土木和建筑工程,是當(dāng)今乃至以后的主要建橋材料.

83一規(guī)范解讀分析與商榷

《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)己使用近6年,2009年6月規(guī)范編制單位又出版了《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》,對(duì)規(guī)范執(zhí)行中帶有普遍性的問(wèn)題進(jìn)行了解答.

現(xiàn)僅就預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的有關(guān)問(wèn)題做進(jìn)一步解讀分析與商榷.一規(guī)范解讀分析與商榷《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土841正截面抗彎承載力計(jì)算

公式的適用條件

預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力計(jì)算以適筋梁塑性破壞為基礎(chǔ),其配筋率應(yīng)控制在最大配筋率和最小配筋率之間.1正截面抗彎承載力計(jì)算

公式的適用條件預(yù)851.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的最大配筋率限制，一般是通過(guò)混凝土受壓區(qū)高度來(lái)加以控制。

.

式中：——相對(duì)于“界限破壞”時(shí)的混凝土受壓區(qū)高度；

——相對(duì)界限受壓高度，又稱為混凝土受壓區(qū)高度界限系數(shù)，

1.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的最大配筋率限制，一般是86

？問(wèn)題（答疑匯編148頁(yè)問(wèn)題1、150頁(yè)問(wèn)題4）：

應(yīng)力驗(yàn)算和承載力計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范，但不滿足

的要求，可否不考慮此項(xiàng)要求？應(yīng)如何解決？？問(wèn)題（答疑匯編148頁(yè)問(wèn)題1、150頁(yè)問(wèn)題4）：87x≤ξb

h0的限制即為最大配筋率限制，不滿足此項(xiàng)要求為超筋設(shè)計(jì)，構(gòu)件將發(fā)生脆性破壞，設(shè)計(jì)中不允許采用的。承載力計(jì)算是涉及結(jié)構(gòu)安全的核心問(wèn)題，必須滿足x≤ξb

h0的限制條件。x≤ξbh0的限制即為最大配筋率限制，不滿足此項(xiàng)88

不滿足x≤ξb

h0時(shí)，如何解決？①增加梁的高度梁的有效高度h0是影響梁的正截面工作性能的最主要因素。一般以x≤0.7ξb

h0為控制條件求得梁的合理梁高。不滿足x≤ξbh0時(shí)，如何解決？89②增加受壓腹板(梁肋)寬度.

連續(xù)梁支點(diǎn)附近截面下緣受壓,由于受壓區(qū)寬度較小,導(dǎo)致受壓區(qū)高度過(guò)大,可能出現(xiàn)不滿足x≤ξb

h0的情況.為此,應(yīng)適當(dāng)加大連續(xù)梁支點(diǎn)附近截面的腹板(梁肋)寬度.③增加受壓鋼筋,構(gòu)成雙筋截面,減小混凝土受壓區(qū)高度.④提高混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí),減小混凝土受壓區(qū)高度。②增加受壓腹板(梁肋)寬度.90

《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》148頁(yè)提出“由于抗裂引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋的增多,按規(guī)范5.2.4條規(guī)定可不計(jì)在以控制的配筋面積之內(nèi)”,并以此作為解決受壓區(qū)高度過(guò)大的辦法的建議是值得商榷的.《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》14891對(duì)規(guī)范5.2.4的不同理解規(guī)范5.2.4:受彎構(gòu)件在應(yīng)用公式(5.2.2-3)的條件時(shí),可不考慮按正常使極限狀態(tài)計(jì)算可能增加的縱向受拉鋼筋截面面積和按構(gòu)造要求配置均縱向鋼筋截面面積.

筆者認(rèn)為后增加縱向受拉鋼筋是客觀存在的,必將對(duì)混凝土受壓區(qū)高度和正截面抗彎承載力產(chǎn)生影響.對(duì)規(guī)范5.2.4的不同理解92

如果在承載力計(jì)算求得的混凝土受壓區(qū)相對(duì)高度較小(ξ＜＜ξb),將后增加的縱向受拉鋼筋的供獻(xiàn)做為承載力的儲(chǔ)備是無(wú)可非議的.如果在承載力計(jì)算求得的混凝土受壓區(qū)相對(duì)高度ξ接近界限值ξb,考慮后增加的縱向受拉鋼筋的作用，就有可能出現(xiàn)ξ＞ξb

的情況,這在設(shè)計(jì)上是不允許的.如果在承載力計(jì)算求得的混凝土受壓區(qū)相對(duì)高度較小(ξ931.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件

最小配筋率限值《橋規(guī)JTGD62》第9.1.12條規(guī)定：預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件：

（即規(guī)范公式9.1.12）

式中,為正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，為正截面開(kāi)裂彎矩值。1.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件

最小配筋率限值94

很多設(shè)計(jì)者反應(yīng)（《公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范答疑匯編》325頁(yè)）：設(shè)計(jì)時(shí)經(jīng)常出現(xiàn)“按全預(yù)應(yīng)力要求設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，正截面承載力滿足規(guī)范要求，使用階段應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果也都符合規(guī)范的規(guī)定，但是抗裂彎矩過(guò)大，不滿足規(guī)范第9.1.12條公式（9.1.12）的限制條件”的情況，并提出下列疑問(wèn)：

預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)課件95

①正截面承載力和使用階段應(yīng)力驗(yàn)算均已滿足規(guī)范要求，從理論上講就可以保證結(jié)構(gòu)的安全工作，在這種情況下，還要限制開(kāi)裂彎矩有什么實(shí)際意義？規(guī)范中給出的開(kāi)裂彎矩計(jì)算公（

6.5.26）是針對(duì)部分預(yù)應(yīng)力混凝土B類結(jié)構(gòu)提出的，對(duì)全預(yù)應(yīng)力混凝土和部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件不存在開(kāi)裂問(wèn)題，是否可以不受規(guī)范9.1.12條限制？②在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中經(jīng)常出現(xiàn)開(kāi)裂彎矩大于承載力設(shè)計(jì)值的反?，F(xiàn)象的原因是什么？應(yīng)如何解決？①正截面承載力和使用階段應(yīng)力驗(yàn)算均961.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率限值（）的物理意義。

在《橋規(guī)JTGD62》編制說(shuō)明中對(duì)受彎構(gòu)件的最小配筋率的物理意義是這樣解釋的“受彎構(gòu)件的受拉鋼筋最小配筋率是根據(jù)混凝土的開(kāi)裂彎矩與同尺寸的鋼筋混凝土梁所有承擔(dān)的彎矩相等而確定的，其目的是當(dāng)混凝土受拉邊緣出現(xiàn)裂縫時(shí)，梁不致因配筋過(guò)少而脆性破壞。公式（9.1.12）對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土最小配筋的要求，其性質(zhì)與上述鋼筋混凝土受彎構(gòu)件類似，可表達(dá)為”。

1.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率限值（97

《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002對(duì)這一問(wèn)題的解釋是規(guī)范9.5.3條規(guī)定了預(yù)應(yīng)力構(gòu)件中各類預(yù)應(yīng)力筋的最小配筋率，其基本思路為截面開(kāi)裂后受力鋼筋不致立即失效的原則，目的是為了使構(gòu)件具有起碼的延性性質(zhì)，避免無(wú)預(yù)兆的脆性破壞。

《橋規(guī)JTGD62》9.1.12條做強(qiáng)制性條文是必須執(zhí)行的，例外，其目的是控制受拉鋼筋總量不能過(guò)少，以保證梁的塑性破壞性質(zhì)?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002對(duì)98

筆者認(rèn)為實(shí)際設(shè)計(jì)中經(jīng)常出現(xiàn)“不滿足下列規(guī)范公式9.1.12()最小配率要求”的主要原因是:①受傳統(tǒng)的全預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)思想的影響，預(yù)加應(yīng)力過(guò)大;②規(guī)范給出后張法構(gòu)件開(kāi)裂彎矩計(jì)算公式（6.5.2-6）計(jì)算結(jié)果偏大.筆者認(rèn)為實(shí)際設(shè)計(jì)中經(jīng)常出現(xiàn)“不滿足下列規(guī)范公991.2.2開(kāi)裂彎矩計(jì)算公式的討

《橋規(guī)JTGD62》第9.1.12條規(guī)定,開(kāi)裂彎矩按規(guī)范公式（6.5.2-6）計(jì)算：

（6.5.2-6）

（6.5.2-7）

式中：

—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓力；

—換算截面抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。1.2.2開(kāi)裂彎矩計(jì)算公式的討《橋規(guī)JTGD6100

筆者認(rèn)為對(duì)后張法構(gòu)件而言，計(jì)算開(kāi)裂彎矩時(shí)應(yīng)考慮不同受力階段截面幾何特征值取值的不同。開(kāi)裂彎矩系為抵消下邊緣壓應(yīng)力儲(chǔ)備（）所需的總彎矩，其中自重彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力應(yīng)按凈截面幾何特征值計(jì)算；（）部分彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力應(yīng)按換算截面幾何特征值計(jì)算。

（）

（）

筆者認(rèn)為對(duì)后張法構(gòu)件而言，計(jì)算開(kāi)裂彎矩時(shí)應(yīng)考慮不同受力101

這樣，后張法構(gòu)件開(kāi)裂彎矩計(jì)算表達(dá)式應(yīng)改寫(xiě)為下列形式：

這樣，后張法構(gòu)件開(kāi)裂彎矩計(jì)算表達(dá)式應(yīng)改寫(xiě)為下列形式1021.2.3是根本不可能出現(xiàn)

的計(jì)算“幻影”

若所加預(yù)應(yīng)力過(guò)大，在排除計(jì)算上的錯(cuò)誤后仍可能出現(xiàn)的反?，F(xiàn)象。眾所周知，一個(gè)配筋適當(dāng)?shù)膽?yīng)力混凝土梁從施加預(yù)加力至構(gòu)件的最后破壞要經(jīng)歷：預(yù)施應(yīng)力階段，從承受使用荷載到構(gòu)件出現(xiàn)裂縫的整體工作階段、帶裂縫工作階段和破壞階段等四個(gè)過(guò)程。換句話說(shuō)，一個(gè)正常配筋的預(yù)應(yīng)力混凝土只有先開(kāi)裂，隨著變形的不斷發(fā)展，才能達(dá)到最后的塑性破壞狀態(tài)。1.2.3是根本不可能出現(xiàn)

103

從預(yù)應(yīng)力混凝土梁的破壞機(jī)理分析可以判斷，計(jì)算中出現(xiàn)的預(yù)應(yīng)力混凝土梁的變形很小，一旦構(gòu)件承擔(dān)的內(nèi)力值接近或達(dá)到抗彎承載力設(shè)計(jì)值時(shí)，梁會(huì)立即發(fā)生脆性破壞這種無(wú)任何預(yù)兆的脆性破壞是很危險(xiǎn)的，設(shè)計(jì)中是絕對(duì)不能采用的。

1041.2.4解決這一問(wèn)題的積極辦法是適當(dāng)降低預(yù)壓應(yīng)力水平，優(yōu)先采用混合配筋方案。

由于受傳統(tǒng)的全預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)思想的影響，很多設(shè)計(jì)者習(xí)慣于“從正截面承載力需要出發(fā)（即強(qiáng)度條件），選擇預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量，然后進(jìn)行抗裂性及使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算的設(shè)計(jì)方法，只要抗裂性及使用階段的應(yīng)力滿足規(guī)范要求,不管有多大的富余量，即認(rèn)為可以保證結(jié)構(gòu)安全工作。1.2.4解決這一問(wèn)題的積極辦法是適當(dāng)降低預(yù)壓應(yīng)力水平，優(yōu)先105

例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋在承載力計(jì)算中引入了結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)

=1.1，即將荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值提高10%。這樣，按著上述根據(jù)強(qiáng)度條件選擇預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，要比過(guò)去增加10%，而抗裂性及使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值與以前設(shè)計(jì)相比并沒(méi)有增加。這樣勢(shì)必會(huì)造成預(yù)壓應(yīng)力增加，致使在短期效應(yīng)組合或使用荷載作用下梁的下緣保持較大的壓應(yīng)力富余量。例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋106

例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋在承載力計(jì)算中引入了結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)

=1.1，即將荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值提高10%。這樣，按著上述根據(jù)強(qiáng)度條件選擇預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，要比過(guò)去增加10%，而抗裂性及使用階段應(yīng)力驗(yàn)算時(shí)，荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值與以前設(shè)計(jì)相比并沒(méi)有增加。這樣勢(shì)必會(huì)造成預(yù)壓應(yīng)力增加，致使在短期效應(yīng)組合或使用荷載作用下梁的下緣保持較大的壓應(yīng)力富余量。

例如，橋規(guī)JTGD62規(guī)定對(duì)特大橋和重要大橋107

預(yù)應(yīng)力混凝土梁的配筋設(shè)計(jì)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定控制條件要求（例如：承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等）。在這些控制條件中最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下使用功能要求（抗裂性和裂縫寬度）和保證結(jié)構(gòu)對(duì)達(dá)到承載力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備.

在截面尺寸已知的情況下，結(jié)構(gòu)的抗裂性和裂縫寬度主要與預(yù)加力的大小有關(guān)，而構(gòu)件的極限承載力則與預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的總量有關(guān)。

預(yù)應(yīng)力混凝土梁的配筋設(shè)計(jì)應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下108

預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的一般方法是：首先根據(jù)結(jié)構(gòu)使用性能要求（即抗裂性和裂縫寬度）確定預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，然后再由構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)要求，確定普通鋼筋的數(shù)量。

換句話說(shuō)，預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的基本原則是首先按結(jié)構(gòu)使用性能要求確定預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量，極限承載力的不足部分由普通鋼筋補(bǔ)充。

積極倡導(dǎo)混合配筋方案，即使是全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)也應(yīng)配置足夠的普通鋼筋，以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的延性，確保結(jié)構(gòu)的塑性破壞性質(zhì)。預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估算的一般方法是109

1.3雙筋截面受壓區(qū)高度最小值的限制

《橋規(guī)JTGD62》在計(jì)算雙筋截面時(shí)，引入了混凝土受壓區(qū)高度最小值的限制條件（或）這條限制的實(shí)質(zhì)是對(duì)極限狀態(tài)下受壓鋼筋應(yīng)變的限制，其目的是為了保證在極限狀態(tài)下受壓鋼筋應(yīng)力能達(dá)到其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

1.3雙筋截面受壓區(qū)高度最小值的限制110

普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，是以受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限破壞時(shí)，受壓鋼筋的應(yīng)變?yōu)?.002為取值條件確定的。若（或），表明受壓鋼筋離截面中性軸太近，梁破壞時(shí)受壓鋼筋的應(yīng)變不能充分發(fā)揮，其應(yīng)力達(dá)不到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，是以受壓區(qū)111計(jì)算表明，上述規(guī)定是針對(duì)普通熱軋鋼筋給出的，對(duì)高強(qiáng)度的預(yù)應(yīng)力鋼筋取值偏小。

混凝土受壓區(qū)高度時(shí),受壓鋼筋的壓應(yīng)變?yōu)楣P者認(rèn)為將雙筋截面受壓區(qū)高度最小值改為為宜.計(jì)算表明，上述規(guī)定是針對(duì)普通熱軋鋼筋給出的，對(duì)高強(qiáng)度的預(yù)應(yīng)力112

《橋規(guī)JTGD62》規(guī)定，對(duì)于（或）的情況，構(gòu)件的正截面抗彎承載力可由下列近似公式求得：①當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼受壓時(shí)[（）為正]，（5.2。5-1）

②當(dāng)受壓區(qū)僅配有縱向普通鋼筋或配有普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉時(shí)[（）為負(fù)]，

（5.2。5-2）

公式（5.2-10）是由對(duì)受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用取矩的平衡條件求得的,（5.2-11）是由對(duì)受壓區(qū)普通鋼筋合力作用取矩的平衡條件求得的，計(jì)算時(shí)均忽略了混凝土受壓區(qū)的影響.《橋規(guī)JTGD62》規(guī)定，對(duì)于（或113問(wèn)題(152頁(yè))

規(guī)范公式5.2.5-1)與《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》公式的符號(hào)不同(a‘還是a‘s),到底那個(gè)對(duì),為什么?前以指出:如果不滿足混凝土受壓區(qū)高度最小值的限制條件

(),表明受壓鋼筋離截面中性軸太近，梁破壞時(shí)受壓鋼筋的應(yīng)變不能充分發(fā)揮，其應(yīng)力達(dá)不到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。換句話說(shuō),精確確定極限狀態(tài)下受壓普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的實(shí)際應(yīng)力是很麻煩的.受壓普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)至邊緣的距離a‘也無(wú)法精確確定.在這種情況下精確地區(qū)分()的正或負(fù)也是不可能的.問(wèn)題(152頁(yè))114

筆者建議,

對(duì)于的情況(可以不用區(qū)分的正或負(fù)),其正截面抗彎承載力可采用下式近似公式計(jì)算:

或

上式是由對(duì)受壓普通鋼筋(或受壓預(yù)應(yīng)力鋼筋)合力作用點(diǎn)取矩的平衡條件求得的近似公式,公式中忽略了受壓區(qū)混凝土和受壓預(yù)應(yīng)力筋(或受壓普通鋼筋)的作用,因?yàn)檫@兩項(xiàng)合力對(duì)受壓普通鋼筋(或受壓預(yù)應(yīng)力鋼筋)合力作用點(diǎn)的距離(即力臂)很小,對(duì)正截面抗彎承載力的影響是微不足到的.筆者建議,對(duì)于的情況(可以不1152斜截面抗剪承載力計(jì)算斜截面抗剪承載力計(jì)算的基本表達(dá)式為：

（5.2.7-1）式中：——斜截面受壓端正截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計(jì)值；

——斜截面頂端受壓區(qū)混凝土箍筋的綜合抗剪承載力；

——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪承力；

——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力。2斜截面抗剪承載力計(jì)算斜截面抗剪承載力計(jì)算的基本表達(dá)式為116混凝土和箍筋共同的抗剪承載力

（5.2.7-2）普通彎起鋼筋的抗剪承載力

（5.2.7-3）預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力

（5.2.7-4）

混凝土和箍筋共同的抗剪承載力117。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下式要求：

（5.2.9）

若不滿足上式要求時(shí)，則需加大截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。。118

應(yīng)用上式計(jì)算時(shí)遇到的主要問(wèn)題：（1）h0如何計(jì)算

（答疑匯編158、159、161頁(yè)）?（2）應(yīng)用公式5.2.9復(fù)核抗剪截面尺寸時(shí)是否考慮預(yù)加力豎直分力(即預(yù)剪力)的影響?（3）配有豎向預(yù)應(yīng)力筋時(shí)抗剪承載力如何計(jì)算?應(yīng)用上式計(jì)算時(shí)遇到的主要問(wèn)題：119.2.1h0如何計(jì)算?

《橋規(guī)JTGD62》明確指出了斜截面抗剪承載力計(jì)算及抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核時(shí)，梁的有效高度h0

為縱向受拉鋼筋截面重心至截面受壓邊緣的距離，即在計(jì)算時(shí)不應(yīng)考慮彎起鋼筋的影響。

筆者認(rèn)為這里的h0

是反映梁高對(duì)抗剪承載力的影響。對(duì)于在支點(diǎn)處所有預(yù)應(yīng)力筋均彎起的情況，驗(yàn)算支點(diǎn)的附近斜截面抗剪承載力和復(fù)核抗剪強(qiáng)度上、下限值時(shí)，可從跨中截面鋼筋重心或底排縱向普通鋼筋重心算起。.2.1h0如何計(jì)算?1202.2應(yīng)用公式5.2.9復(fù)核抗剪截面尺寸是否考慮預(yù)加力豎直分力(即預(yù)剪力)的影響?筆者認(rèn)為公式5.2.9的實(shí)質(zhì)是控制截面的主壓應(yīng)力,防止發(fā)生脆性斜壓破壞.此時(shí)預(yù)加力應(yīng)作為外力處理,考慮預(yù)加力豎直分力(即預(yù)剪力)的影響.公式5.2.9應(yīng)改為:2.2應(yīng)用公式5.2.9復(fù)核抗剪截面尺寸是否考慮預(yù)加力121

2.3設(shè)有豎向預(yù)應(yīng)力筋時(shí)抗剪承載力計(jì)算

對(duì)于配有豎向預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核時(shí)，《橋規(guī)JTGD62》規(guī)定(5.2.7條注1)

，可將計(jì)算公式（5.2.7-2）中的箍筋配筋率和抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，以豎向預(yù)應(yīng)力筋配筋率和抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值代替。

這樣規(guī)定的實(shí)質(zhì)是將豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的作用視為箍筋一樣處理。

2.3設(shè)有豎向預(yù)應(yīng)力筋時(shí)抗剪承載力計(jì)算

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