精品文檔精心整理精品文檔可編輯的精品文檔專業(yè)性較強、危險性較大工程項目專項施工組織設計目錄：1、專業(yè)性較強、危險性較大工程項目專項施工組織設計2、專業(yè)性較強項目安全施工組織設計(方案)3、危險性較大的分部分項工程清單專業(yè)性較強、危險性較大工程項目專項施工組織設計⑴、基坑支護施工方案本工程為八層框架結構的商住樓，底層層高為5.6m，標準層為2.8m?；A為獨立基礎，基底設計標高為－4.800m，基坑（槽）實際深度為4.2m（場地表面至基底深度）。從地質勘察資料得知：基坑（槽）上層土質為回填土，中層為亞粘土，下層為硬黃土，采用機械在基底開挖（人工修整），查表放坡系數(shù)為1：0.25。土方大部份外運，小部份堆放在距離基坑（槽）邊2.5m以外的空地上。安全技術措施如下：1、基礎土方開挖采用機械開挖，人工修整，操作時應注意觀察基坑土質變化情況，有否崩裂危險或滑坡現(xiàn)象，如有發(fā)現(xiàn)異常應暫停施工，人員撤至安全地帶，險情排除后方可繼續(xù)施工。2、基坑邊角及余土由人工修整及清理，作業(yè)時應注意兩人間距應大于2.5m。挖土順序為由上至下，分層開挖，禁止底腳掏空挖土。上下基坑采用專設的木梯上下。3、除施工人員及現(xiàn)場指揮人員外，其他人不得隨意進入施工現(xiàn)場，施工人員應自覺遵守安全法規(guī)，不得嘻鬧或酒后上班作業(yè)，如因作業(yè)必須臨時拆除或變動安全防護設施時，必須經(jīng)施工負責人同意，并采取相應的措施，作業(yè)完后應立即恢復。4、基礎施工應做好排水作業(yè)，在同一邊挖一條排水溝，隔10m設置1個集水坑，下雨或地下水位高時將水抽掉，防止基坑邊坡被水泡軟而造成塌方事故，抽水設備必須配備漏電保護器及保護接零。5、根據(jù)現(xiàn)場施工條件，在兩條基坑中間搭設好臨時腳手架，架板擱置應牢固穩(wěn)定，不得擱置在松土層上；跳板上積土要及時清理，水平坡度不大于5％并設有護欄。6、材料堆放應距基坑（槽）邊緣2.5m以外，各種施工機械之間應有一定的安全距離，機械操作者應持證上崗，土方開挖應由專業(yè)隊伍承擔施工。7、如果夜間加班，應根據(jù)需要提供足夠的照明設施，線路架設應符合規(guī)范要求，架空線路最低處與地面的垂直距離在機動車道處不得低于6m，在非機動車道處不得低于4m，在危險地段應設置紅燈警示和警示牌。8、在距離基坑（槽）邊1.5m處，四周用腳手架鋼管埋地深50cm作立桿，立桿間距為2m，水平橫桿設三道：18cm高設一道，60cm高設一道，110cm高再設一道，外圍用密目式安全立網(wǎng)封閉，以防止小物體等掉入基坑（槽）內(nèi)傷人。9、在休息時或一個班工作完畢之后，不應在基坑（槽）內(nèi)逗留，施工過程中應經(jīng)常對邊坡進行檢查和觀測。如發(fā)現(xiàn)邊坡有裂紋或掉土可能發(fā)生塌方跡象時，應快速通知作業(yè)人員離開，待處理完后方可繼續(xù)施工。10、配備若干大號的槽形鋼（在邊坡可能會塌方時使用），將其中一端削成尖形，長度應大于3m，必要時在邊坡底腳打入1m深，外露2m進行支護。11、在基礎施工過程中，回填土完成以前，每天應有專人在現(xiàn)場負責監(jiān)護邊坡和支護結構，并借助儀器進行科學的觀測并做好記錄。12、挖掘機作業(yè)應注意的事項：①、挖掘機斗臂工作時，臂下嚴禁站人。②、操作中，進鏟不應過深，提斗不應猛。③、行駛時，臂桿應與履帶平行，要制動住回轉機構，鏟斗離地1米左右，上、下坡時，坡度不應超過20度。④、裝運挖掘機時，嚴禁在跳板上轉向和無故停車。⑵、模板工程設計①模板設計實例（一）一、模板設計：計算時，取3軸-4軸間及B軸-C軸間二層梁板最大的主梁及板厚進行計算，在這取4軸、B軸-C軸跨上的框架梁進行計算，其截面為：350×650mm2,框架梁長7.5m，板厚為100mm，層高為6.85m.梁底模板采用25mm厚模板，梁側模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側模立檔間距為為0.4m，進行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進行支撐，在支撐分層處須用相同規(guī)格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準，分層層高分別為3.4m和3.45m，計算時層高取3.45m.經(jīng)查《簡明施工計算手冊》，木材及膠合板抗壓強度設計值為：fc=10Mpa，抗剪強度設計值為：fv=1.4Mpa，抗彎強度設計值為：fm=13Mpa，調(diào)整系數(shù)K取1.3。㈠、主梁底板計算：⑴、強度驗算：底板承受荷載：梁的底模設計要考慮四部分荷載即：模板自重、新澆砼的重量、鋼筋重量及振搗砼時產(chǎn)生的荷載，均應乘以分項系數(shù)1.2，取底模25mm厚。底模板的自重為：1.2×5×0.025×0.35=0.0525KN/M砼荷重為：1.2×25×0.35×0.65=6.825KN/M鋼筋荷重為：1.2×1×0.35×0.65=0.273KN/M振搗荷載為：1.2×2×0.35=0.84KN/M豎向荷載為：q=0.0525+6.825+0.273+0.84=7.9905KN/M根據(jù)《砼結構工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設計荷載值要乘以0.90的折減系數(shù)。所以，總豎向荷載為：q=0.9×7.9905=7.19145KN/M框架梁長為7.5m，底模下面楞方間距為0.5m，底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續(xù)梁，由于模板長度有限，一般可按四跨連續(xù)梁計算（取最不利荷載進行計算），查《簡明施工計算手冊》附錄二表中得：Km=-0.121，Kv=-0.620，Kf=0.967Mmax=KmqL2=-0.121×7.19145×0.5×0.5=-0.21754KN.m底板所須截面抵抗矩為：Wn=Mmax/kfm=0.21754×106÷1.3÷13=12872mm3選用底板截面為25×350mm2Wn=1/6×bh2=1÷6×350×25×25=36458mm3>12872mm3滿足要求。⑵、剪應力驗算：V=KvqL=0.620×7.19145×0.5=2.2293KN剪應力為：Tmax=3V/2bh=3×2.2293×1000÷2÷350÷25=0.3822MPaKfv=1.3×1.4=1.82Mpa>0.3822MPa滿足要求。⑶、撓度驗算：按強度驗算荷載組合，進行強度驗算時采用荷載標準值計算，且不考慮振搗荷載所以q=（0.0525+6.825+0.273）÷1.2×0.9=5.71725KN/MWA=Kf×qL4÷100El=0.967×5.71725×（500）4÷100÷9000÷1/12÷350÷253=0.84245[W]=L/400=500÷400=1.25mm>0.84245mm。滿足要求。㈡、主要側模計算：⑴、側壓力計算：梁的側模計算，要考慮振搗砼時產(chǎn)生的荷載及新砼對模板側面的壓力。按T=28°（砼的入模溫度），VL=2m/h（砼澆筑速度），Ks=1.0（砼坍落度修正值），Kw=1.0（外加劑影響正系數(shù)）Pmax=4+1500÷（T+30）×KsKwVL/3=4+1500÷（28+30）×1×1×2÷3=17.24KN/M2⑶、強度驗算：立檔間距為400mm，設側模板按四跨連續(xù)計算。已知板厚為100mm,梁底模板為25mm，側模板為18mm側壓力化為線布荷載：q=17.24×（0.65-0.10）=9.483KN/M，彎矩系數(shù)與底模相同。Mmax=-KmqL02-0.121×9.483×0.4×0.4=-0.1836KN.M須要：Wn=Mmax/kfm=0.1836×1000000÷1.3÷13=10863mm3選用側模板的截面尺寸：550×18mm2則截面抵抗矩為：Wn=1/6×bh2=1÷6×550×18×18=29700mm3>10863mm3滿足要求。⑶、剪應力驗算：剪力V=KvqL0=0.620×9.483×0.4=2.3518KN剪應力：tmax=3V/2bh=3×2.3518×1000÷2÷550÷18=0.3563MPaKfv=1.3×1.4=1.82MPa>0.3563MPa滿足要求。⑷、撓度驗算：WA=hP×qL4÷100EI=0.967×9.483×4004÷100÷9000÷1/12÷550÷18÷18÷18=0.9758mm[w]=l/400=500÷400=1.25mm>0.9758mm滿足要求。㈢、主梁頂撐計算：采用頂撐尾徑為直徑80mm，間距為800mm的木支撐分兩層進行支撐，在每層中間縱橫各設二道水平拉條。取L0=1400mmd=80mmi=d/4=20mmλ=L0/i=1400÷20=70⑴、強度驗算：已知：N=7.19145×0.8=5.75316KNAn=πR2=3.14×40×40=5026.55mm2N/An=5.75316×1000÷5026.55=1.1445MPa<fc=10MPa滿足要求。㈣、平板模板計算：荷載計算：取1m寬板帶為計算依據(jù)。模板自重：1.2×5×0.018×1=0.108KN/m，鋼筋混凝土荷重：1.2×25×1×0.10=3.0KN/m，振動荷載：1.2×2×1=2.4KN/m，人員荷載：1.2×2.5×1=3KN/m。根據(jù)《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設計荷載值折減系數(shù)為0.9。強度驗算：總豎向荷載q=(0.108+3.0+2.4+3)×0.9=7.6572KN/m,Mmax=KmqL2=-0.121×7.6572×0.52=-0.2316KN/m,模板所須截面抵抗矩：Wn=Mmax/Kfm=0.2316×106÷1.3÷13=13706mm3,而模板的[W]=1/6×bh2=1÷6×1000×182=54000>Wn滿足要求。剪應力驗算：V=KvqL=0.620×7.6572×0.5=2.3737KN,最大剪應力:Tmax=3V/2bh=3×2.3737×103÷2÷1000÷18=0.1978MPa,而模板的[T]=Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>Tmax滿足要求。撓度驗算：進行撓度驗算時，不考慮振動荷載和人員荷載，q=(0.108+3.0)×0.9=2.7972KN/m,WA=Kf.qL4÷100EI=0.967×2.7972×5004÷100÷9000÷1×12÷1000÷183=0.3865mm而模板的[W]=L/400=500÷400=1.25mm>WA滿足要求。頂撐強度驗算：N=7.6572×1.0=7.6572KNAn=πR2=3.14×402=5026mm2N/An=7.6572×103÷5026=1.5235MPa<fc=10MPa滿足要求。頂撐穩(wěn)定性驗算：取L0=1400mm，d=80mm，i=d/4=20mm，λ=L0/i=1400÷20=70因為λ=70<91,所以ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(70÷65)2]=0.463N/ψAn=7.6572×103÷0.463÷5026=3.29<fc=10MPa滿足要求。㈤、結論：梁底模板采用25mm厚模板，梁側模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側模立檔間距為為0.4m，進行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進行支撐，在支撐分層處須用相同規(guī)格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準，分層層高分別為3.4m和3.45m。滿足要求。②模板設計實例（二）有一主梁截面尺寸為300×700mm，長7.2m，梁底至地面的高度為3.2m。梁底模及側模均采用25mm厚木板，80×140檁條，40×60小檁條間距為0.5m，側模立檔間距為0.5m進行支撐，承托梁底模及梁側模的支柱采用尾徑為Φ80mm，間距為800mm的木支柱進行支撐（支撐縱橫向水平拉結設置2道，0.5m高第一道，2.5m高第二道）。木材采用紅松，查《簡明施工計算手冊》，木材順紋抗壓強度設計值為：fc=10Mpa，木材順紋抗剪強度設計值為：fvm=1.4Mpa。㈠主梁底板計算：⑴強度驗算：底板承受荷載：梁的底模設計要考慮四部分荷載，即：模板自重、新澆砼的自重、鋼筋重量及振動砼時產(chǎn)生的荷載，均應乘以分項系數(shù)1.2。模板自重為：1.2×5×0.025×0.25=0.0375KN/m混凝土重量為：1.2×25×0.03×0.7=6.3KN/m鋼筋重量為：1.2×1×0.30×0.7=0.252KN/m振動荷載為：1.2×2×0.30=0.72=7.3095KN/m豎向總荷載為：q=0.0375+6.3+0.252+0.72=7.3095KN/m根據(jù)《混凝土工程施工驗收規(guī)范》的規(guī)定，設計荷載值要乘以0.90的折減系數(shù)，所以，總豎向荷載為：q=0.9×7.3095=6.5785KN/m。梁長為7.2m，底模下面楞木間距為0.5m，底模的計算簡圖可看成是一個等跨的多跨連續(xù)梁。由于模板長度有限，一般可按四跨連續(xù)梁計算（取最不利荷載進行計算），查《簡明施工計算手冊》附錄2表中得：Km=－0.121，Kv=－0.620，Kf=0.967Mmax=KmqL2=－0.121×4.78575×0.5×0.5=－0.14477KN.m底板所須截面抵抗矩為：Wn=Mmax/Kfm=0.14477×106÷1.3÷13=8566.272mm3選用底板截面為：25×300mm2Wn=1/6×bh2=1÷6×300×25×25=26041.67mm3＞8566.272mm3滿足要求！⑵剪應力驗算：V=Kvql=0.620×4.78575×0.5=1.48358KN剪應力為：Tmax=3V/2bh=3×1.48358×1000×2÷250÷25=0.35606Mpa＜Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa滿足要求?、菗隙闰炈悖喊磸姸闰炈愫奢d組合，進行撓度驗算時，采用荷載標準值計算，且不考慮振動荷載。所以，qˊ=(0.0375+4.5+0.18)÷1.2=3.93125KN/m×0.9=3.538125KN/mWA=Kf×qˊL4÷100EI=0.967×3.538125×（500）4÷100÷9000÷1/12÷250÷25÷25÷25=0.7298916mm＜[W]=L/400=500÷400=1.25mm滿足要求?、嬷髁簜饶Ｓ嬎悖孩艂葔毫τ嬎悖毫旱膫饶Ｓ嬎悖紤]振搗砼時產(chǎn)生的荷載及新澆砼對模板側面的水平力。按T=28°(砼的入模溫度)，V=2m/h(砼澆筑速度)，Ks=1.0（砼坍落度修正值），Kw=1.0（外加劑影響正系數(shù)）Pmax=4+1500÷（T+30）×KsKwV1/3=4+1500÷(28+30)×1×1×21/3=24.5267KN/m2P=25H=25×0.55=13.75KN/m2，取二者較小值，取P=13.75KN/m2⑵強度驗算：立檔間距為500mm，設側模模板按四跨連續(xù)梁計算，已知樓板厚度為120mm，梁底模板板厚為25mm，側模板厚為25mm，側壓力化為線布荷載：q=13.75×(0.6－0.15)=6.1875KN/m，彎矩系數(shù)與底模相同。Mmax=－KmqL02=－0.121×6.1875×0.5×0.5=0.1872KN.m須要：Wn=Mmax/Kfm=0.1872×1000000÷1.3÷1.3=11076.92mm3選用側模板的截面尺寸：450×25mm2則截面抵抗矩為：Wn=1/6×bh2=1÷6×450×25×25=46875mm3＞11076.92mm3滿足要求?、羌魬︱炈悖杭袅Γ篤=KvqL0=0.620×6.1875×0.5=1.918KN剪應力：Tmax=3V/2bh=3×1.918×1000÷2÷450÷25=0.25573Mpa＜Kfv=1.3×1.42=1.82Mpa滿足要求?、葥隙纫螅篧A=Kf×qL4÷100EI=0.967×6.1875100÷9000÷1/12÷450÷25÷25÷25=0.709133mm＜[W]=L/400=500÷400=1.25mm滿足要求?、珥敁斡嬎悖翰捎庙敁挝矎綖棣?0mm，間距為800mm的木支撐進行支模，支撐縱橫向水平拉結設置2道，0.5m高第一道，2.5m高第二道。L0=1670mmd=80mmi=d/4=20mmλ=L0/i=1670÷20=83.5⑴強度驗算：已知：N=4.78575÷5026.55=0.7617Mpa＜fc=10Mpa滿足要求?、品€(wěn)定性驗算：因為，λ=83.5＜91所以，Φ=1/[1+（h÷65）2]=0.3773N/Φ÷0.3773÷5026.55=2.0188Mpa＜fc=10Mpa滿足要求?、杞Y論：采用25mm厚木模板，80Φ80mm、間距為800mm進行支模，經(jīng)驗算，符合要求！注：①梁底模板安裝時應起拱，若設計圖紙無具體要求時，起拱高度宜為梁凈跨的1/1000～3/1000。②梁底承重模板拆除時對混凝土強度的要求如下：當跨度小于或等于8m時，要求混凝土強度要等于或大于75％；當跨度大于8m時，要求混凝土強度要等于或大于100％。③拆模用的混凝土試塊應用與結構進行同條件養(yǎng)護的試塊的抗壓結果為準。③模板設計實例（三）第一節(jié)垂直荷載計算例1已知鋼筋混凝土樓板跨度為3.4m，厚度為0.14m，為了設計模板楞木，需要計算施工荷載，試應用查表法求板的施工荷載？解：查《模板的設計與施工》表1－1，“計算楞木”橫行、豎列板厚140mm，行列交點數(shù)字為6440N/m2，即是板的施工荷載。例2已知鋼筋混凝土單梁，寬度為300mm，高度為700mm，試用查表法求單梁的施工荷載？解：查《模板的設計與施工》表1－2，梁高700mm橫行、梁寬300mm豎列，行列交點數(shù)字為6270，就是梁的施工荷載6270N/m（每米施工荷載6270N）。例3已知鋼筋混凝土肋形樓蓋，梁間距200mm，梁高400mm，梁寬200mm，板厚70mm，采用一般支模方法，支承樓板模板的楞木，系擱置在梁側托木上，由梁底支柱承擔，為了設計梁底支柱，試計算沿梁每米長施工荷載？解：沿梁每米長施工荷載包括兩部分，板的施工荷載和梁的施工荷載。板的施工荷載，等于沿梁每米長板的面積乘板的每米2施工荷載。板沿梁每米2的面積=1×（2－0.2）。查《模板的設計與施工》表1－2，梁高700mm橫行、梁寬300mm豎列，行列交點數(shù)字為6270，就是梁的施工荷載6270N/m（每米施工荷載6270N）。板的每m2施工荷載，查《模板的設計與施工》表1－1得3820N/m2。于是，沿梁每米長板的施工荷載=1×（2－0.2）×3820=6876N/m，梁的施工荷載，查《模板的設計與施工》表1－2得2580N/m。設計支柱用的沿梁每米長總的施工荷載為6876+2580=9456N/m。第二節(jié)水平荷載計算例1已知混凝土墻厚200mm，墻高3.0m，夏季分層施工，每層澆筑混凝土厚300mm，試計算新澆筑混凝土的側壓力（混凝土采用串筒下料）？解：因夏季氣溫較高，施工速度不快，側壓力最大值可取H=0.75m，查《模板的設計與施工》表1－3（a），可得混凝土側壓力為20.8KN/m2。例2已知混凝土柱子截面為400×400mm，高度為4.5m，施工速度每小時1.5m高，試計算新澆筑混凝土的側壓力？解：因施工速度較快，側壓力最大值可取H=1.8m，查《模板的設計與施工》表1－3（b），可得混凝土側壓力為45KN/m2。第三節(jié)柱模板設計例1已知混凝土柱子截面為300×300mm，高度為4.0m，采用松木模板厚度為25mm，模板沿柱高豎向布置，試確定柱箍最大間距？解：第一步，查《模板的設計與施工》表1－3，求混凝土側壓力。因柱子截面尺寸很小，施工速度較快，計算最大側壓力時取H=1.8m，查《模板的設計與施工》表1－3，側壓力=45KN/m2。第二步，求柱箍間距。柱箍是柱模板支承，查《模板的設計與施工》表1－4，當模板厚度為25mm時，支點間距400mm，容許荷載為56250N，大于45KN，所以柱箍間距取400mm。例2已知鋼筋混凝土梁，截面尺寸為300×800mm，底模用25mm松木板，支柱高度為4.6m，采用琵琶撐支模，試求琵琶撐間距和支柱截面？解：第一步，求施工荷載。查《模板的設計與施工》表1－2，當梁高為800mm，梁寬為300mm時，梁底300mm寬的模板每米長度承受施工荷載為7110N，折算每平方米施工荷載為7110÷0.3=23700N。第二步，求支柱間距。查《模板的設計與施工》表1－4，當用25mm厚梁底模，選用支柱間距為500mm時，容許荷載為28800N，大于23700N，符合要求。第三步，選用支柱截面。每根支柱承擔的施工荷載為7110×0.5=3555N。查《模板的設計與施工》表1－7，采用80×80mm支柱容許荷載為5660N，大于3555N，符合要求。例3已知鋼筋混凝土柱子截面尺寸為300×600mm，高度為4.0m，試選用柱箍？（模板厚度為25mm，豎向配板，施工速度較快。）解：已知施工速度較快，最大側壓力應選用43200N/m2，柱截面長邊為600mm，模板厚為25mm，根據(jù)《模板的設計與施工》表2－2，可選用角鋼柱箍。當角鋼規(guī)格為∠75×75×5mm時，柱箍中距選用400mm；也可以查表《模板的設計與施工》表2－3，選用75×5mm扁鋼柱箍，柱箍中距為400mm；也可以查表《模板的設計與施工》表2－4，選用50×150mm木箍條和Φ10螺栓鋼木組合柱箍。第四節(jié)梁模板設計例1已知一根鋼筋混凝土單梁，寬300mm，高700mm，梁長8m，梁底離地面高為4m，試設計梁的琵琶撐？（梁底板厚度取25mm）。解：先求出琵琶撐間距：查《模板的設計與施工》表3－1，當梁高700mm，底模厚為25mm時，托木間距是550mm，即琵琶撐間距。再計算支柱施工荷載：查《模板的設計與施工》表1－2，當梁高700mm，梁寬為300mm時，梁每米施工荷載為6270N，每根支柱的施工荷載是支柱間距×梁每米施工荷載，即6270×0.55=3448.5N。最后按支柱高度和支柱施工荷載選用支柱規(guī)格：查《模板的設計與施工》表1－7，當施工荷載為3448.5N，支柱高度為4.0m時，選用大于Φ80mm的杉木或大于80×80的木料均可。例2有一肋形樓蓋，次梁截面是250×600mm，次梁間距為200mm，樓板厚度為70mm，梁底離地面高度為5.0m，試設計琵琶撐。解：先求出琵琶撐間距：設梁底模板厚度為25mm，查《模板的設計與施工》表3－1，托木間距是550mm，即支柱間距。再計算支柱施工荷載：⑴求梁施工荷載，查《模板的設計與施工》表1－2，當梁高600mm，梁寬為250mm時，梁每米施工荷載為4590N；⑵求樓板施工荷載，樓板通過楞木傳遞給梁支柱的施工荷載面積是：（次梁間距－次梁高度）×1=（2－0.25）×1=1.75m2，查《模板的設計與施工》表1－1，70mm厚的樓板，計算支柱時施工荷載為3820N/m，因此，樓板傳遞給梁支柱的施工荷載=1.75×3820=6685N/m；⑶支柱施工荷載=0.55×（4590+6685）=6201.3N。最后選用支柱用料規(guī)格：查《模板的設計與施工》表1－8，支柱高度為5.0m時，應選用Φ100mm的杉木，其容許荷載為6200N；或用100×100的方料，其容許荷載為11730N。④模板設計實例（四）一．工程概況本工程建筑面積約25000平方米，由二個幢號組成商住樓，現(xiàn)澆鋼筋砼十三層框剪結構，結構設計按8度抗震設防。建筑總高約為45米，層高為3米，最大跨為6米。二．施工方法（一）施工準備1、模板安裝前基本工作：（1）放線：首先引測建筑的邊柱、墻軸線，并以該軸線為起點，引出各條軸線。模板放線時，根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的中心線和邊線，墻模板要彈出模板的邊線和外側控制線，以便于模板安裝和校正。（2）用水準儀把建筑水平標高根據(jù)實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。（3）模板墊底部位應預先找平，雜物清理干凈，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿或砼成形后爛根。（4）需用的模板及配件對其規(guī)格、數(shù)量逐項清點檢查，未經(jīng)修復的部件不得使用。（5）工長事先確定模板的組裝設計方案，向施工班組進行技術、質量、安全交底。（6）經(jīng)檢查合格的模板應按安裝程序進行堆放或運輸。堆放整齊，底部模板應墊離地面不少10cm.（7）支承支柱的土壤地面，應事先夯實整平，加鋪50厚墊板，并做好防水、排水設置。（8）模板應涂刷脫模劑。結構表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油。膠模劑要經(jīng)濟適用，不粘污鋼筋為主。（9）做好施工機具和輔助材料的準備工作。（二）模板安裝1、技術要求：（1）按配板設計循序拼裝，以保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定。（2）配件必須安裝牢固，支持和斜撐的支承面應平整堅實，要有足夠的受壓面積。（3）預埋件、預留孔洞必須位置準確，安設牢固。（4）基礎模板必須支撐牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木。（5）墻、柱模板底面應找平，下端應事先做好基準靠緊墊平，模板應有可靠的支承點，其平直度應進行校正，兩側模板均應利用斜撐調(diào)整固定其垂直度。（6）支柱所設的水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩(wěn)定性布置。（7）同一條拼縫上的U形卡，不宜向同一方向卡緊。（8）墻模板的對拉螺栓孔應平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。嚴禁在鋼模板上采用電、氣焊灼孔。（9）鋼楞宜采用整根桿件，接頭應錯開設置，搭接長度不應少于300mm.2、模板安裝注意事項（1）柱模板保證柱模板長度符合模數(shù)，不符合模數(shù)的放到節(jié)點部位處理。柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿，柱模的澆筑口和清掃在配模時一并考慮留出。若梁、柱模板分兩次支設時，在柱子砼達到拆模強度時，最上一段柱模先保留不拆，以便于與梁模板連接。按照現(xiàn)行《砼結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-94），澆筑砼的自由傾落高度不得超過2的規(guī)定。因此在柱模超過2以上時可以采取設門子板車的辦法。（2）梁模板梁口與柱頭模板的連接要緊密牢固。梁模支柱一般情況下采用雙支柱時，間距以60~100為宜，特殊情況應設計計算。模板支柱縱橫向和水平拉桿、剪刀撐等均應按設計要求布置，當設計無規(guī)定時，支柱間距一般不宜大于1，縱橫方向水平拉桿的上下間距不宜大于1.5，縱橫方向的剪刀撐間距不大于6米，扣件鋼管支架要檢查扣件是否擰緊。(3)墻模板按位置線安裝門洞口模板、預埋件或木磚。模板安裝按設計要求，邊就位邊校正，并隨即安裝各種連接件，支撐件或加設臨時支撐。相鄰模板邊肋用U形卡連接的間距不得大于300；對拉螺栓應根據(jù)不同的對拉形式采用不同的做法。墻高超過2米以上時，一般應留設門子板。設置方法同柱模板，門子板水平距一般為2.5米。（4）樓板模板采用Φ48×3.5鋼管做立柱，從邊跨一側開始逐排安裝立柱，并同時安裝外楞。立柱和鋼楞（大龍骨）間距，根據(jù)模板設計計算決定，一般情況下立柱與外楞間距為600~1200小龍骨間距400~600調(diào)平后即可鋪設模板。在模板鋪設完，標高校正后，立桿之間應加設水平拉桿，其道數(shù)要根據(jù)立桿高度決定，一般情況下離地面200~300處設一道，往上縱橫方向每1。2左右設一道。底層地面應夯實，底層和樓層立柱均應墊通長腳手板。采用多層支架時，上下層支柱應在同一堅向中心線上。（5）基礎模板為保證基礎尺寸，防止兩側模板位移，宜在兩側模板間相隔一段距離加設臨時支撐，澆筑砼時拆除。箱基底板模板應按設計要求留置后澆帶，剪力墻壁位置準確，隨時找正，及時擰緊對拉螺栓。（6）樓梯模板施工前應根據(jù)實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設梯底模，安裝外側模和步模板。安裝模板蛙要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定。防止?jié)仓艜r模板移動。后澆帶內(nèi)側模板安裝時，底板處采用以層鋼絲網(wǎng)片支模，墻壁、頂板采用3厚木板支模。三、保證安全生產(chǎn)和要求1、模板上架設的電線和使用的照明燈具。應采用36V的低壓電源或其它有效的安全措施。2、作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，不得掉落。3、要避開雷雨天施工。4、裝、拆模板時，必須采用穩(wěn)固的登高工具，高度超過3。5時，必須搭設腳手架。裝、拆時下面不得站人。高處作業(yè)時操作人員應掛上安全帶。裝、拆模板應隨拆隨運轉，扣件和鋼管嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、安裝墻、柱模板四、模板設計本工程墻、柱模板采用組合鋼模板組拼，支撐、楞采用Φ48×3.5鋼管。1、墻模板結構設計：取6米跨計算（其余跨度參照），扣除柱位置，凈跨為6-0.24=5.76米。采用Φ12對拉螺栓（兩頭采用鉆孔鋼片），縱向間距600mm，豎向間距300mm。鋼材抗拉強度設計值：Q235鋼為215N/mm2。鋼模的允許撓度：面板為1.5mm，鋼楞為3mm。驗算：鋼模板、鋼楞和對拉Φ12鋼筋是否滿足設計要求。（1）、荷載設計值砼自重rc=24KN/mm3，強度等級C30，坍落度12cma、砼側壓力砼初凝時間：t0=200/T+15=200/20+15=5.71hF1=0.22×rc×t0×1×1.15×1.81/2=46.52KN/2F2=rc×H=24×0.8=67.2KN/m2取兩者中小值,即F1=46.52KN/m2,實際值F=F1×1×1.15=53.5KN/m2b、傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷截采用導管為2KN/m2荷載實際值為2×1.4×0.85=2.38KN/m2荷載組合實際值:F=53.5=2.38=55.88K/m2(2)、驗算a、鋼模板驗算采用P3015鋼模板（δ=2.5）I=26.97×104mm4Wxj=5.9×103mm3計算簡圖:(略)化為線均布荷載:q1=F×o.33/1000=55.88×0.33/1000=18.44KN/mm(用于計算承載力)q2=F×0.3/1000=53.5×0.33/1000=17.66Kn/mm(用于驗算撓度)撓度驗算:p=0.273×qP4/100E1=0.273×17.66×6004/100×2.06×26.97×104=1.13mm<[p]=1.5mm（可）b、內(nèi)鋼楞驗算1根Φ48×3.5I=12.19×104mm4W=5.08×103mm3計算簡圖:(略)線荷截q1=F×0.75/1000=55.88×0.6/1000=33.53/mm(用于計算承載力)q2=F×0.75/1000=53.5×0.6/1000=32.1/mm(用于驗算撓度)抗彎強度驗算:330/800=0.41≈0.4近似按多跨連續(xù)梁計算M=0.078×ql2=0.078×33.53×8002=167.38×104N.mm抗彎承載能力:σ=M/W=167.38×104/5.08×103=329N/mm2329.5N/mm2>215N/mm2(不可)方案一、改用兩根Φ48×3.5作內(nèi)鋼楞。則抗彎承載能力：=167.38×104/2×5.08×103=164N/mm2<215n/mm2(可)方案二、每根內(nèi)楞間距改為600mm.M=0.078×33.53×6002=94.15×104/mmδ=M/w=94.15×104/5.08×103=185N/mm2<215N/mm2（可）撓度驗算：p=0.644×ql4/100EI=0.644×32.1×8004/100×2.06×105×2×12.9×104=2.49mm<3mm（可）c、對拉鋼筋Φ12驗算結拉桿的拉力Φ12凈面積A=88.74mm2按橫豎計算N=F×0.8×0.6=55.88×0.8×0.6=26.82KN對拉桿應力δ=N/A=26820/88.74=302N/mm2>215N/mm2(不可)改不豎向0.3m,縱向0.6m則N=F×0.3×0.6=10.66KNδ=10060/88.74=113.36N/mm2<215N/mm2(可)2、梁模板結構設計采用Φ48×3.5鋼管支設.取梁斷面b×h=250×400,長6000mm的矩形梁.(1)、底模驗算抗彎強度驗算a、荷載：砼自重24×0.25×0.4×1.2=2.88Kn.m鋼筋荷重1.05×0.25×0.4×1.2=0.18Kn/m振搗砼荷重2×0.25×1.2=0.6KN/m合計q1=3.66KN/m折減系數(shù)0.9,則q=q1×0.9=3.29KN/mb、抗彎承載力驗算底模楞鋼間距取0.7,為多跨連續(xù)梁,近似單跨計算。M=q1=3.29×0.7=0.202×10N.mm=M/W0.202×10/5.08×10=39.76N/mm2<205N/mm2(可)c、撓度驗算p=5ql4/384EI=5×3.29×700/384×2.06×105×12.9×104=0.39mm<[p]=I/250=700/250=2.8mm(可)小楞驗算：a、抗彎強度驗算小楞間距700mm，小楞上的荷載為集中荷載。取p=q1=3.66KN/mM=1/8p1(2-b/t)=1/8×3660×700×(2-300/700)=0.511×106N.mmδ=M/W=0.511×106/5.08×103=101N/mm2<205N/mm2(可)若取間距900，則δ=130N/mm2<205N/mm2（可）b、撓度驗算P=Pl/48EI=3660×103×700/48×2.06×105×12.9×104=0.2mm<1/250=2.8mm（可）3、大楞驗算M=1/10ql2=1/10×3.66×7002=1.8×105N.mm(可)ó=M/W=1.8×105/5.08×103=35.46M/mm2<205N/mm2（可）4、鋼管立柱驗算橫桿步距1000mm，立桿允許荷載11.6Kn每根立柱荷載N=19.74/16=1.23KN立柱穩(wěn)定驗算:ψ=N/ψA≤fA=489mm2λ=1/I=130/1.58=82查(GBJ18-87)附錄三:軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.71ó=N/ψA=1230/0.7×489=4.75N/mm2<205N/mm2（可）若取@1000立桿,則N=19.74/12=1.65KNΨ=N/ψA=1650/0.71×489=4.75N/mm2<205N/mm2(可)取立桿@900結論:1、剪力墻250mm厚時，選用方案二，內(nèi)外縱橫桿間距600。拉桿選用Φ12，兩端與鋼模板的U型卡卡牢。⑶、施工現(xiàn)場臨時用電設計一、該施工現(xiàn)場所需用電設備（包括照明）如下：⑴、施工動力用電情況：“大平板鋼管架提升機”一臺，電動機功率為7.5KW；“小型井架提升機”一臺，電動機功率為5.0KW；“混凝土攪拌機”一臺，電動機功率為5.5KW；“砂漿攪拌機”二臺，每臺電動機功率為2.2KW；“平板振動器”二臺，每臺電動機功率為1.1KW；“插入式振動器”二臺，每臺電動機功率為1.1KW；“木工圓盤鋸”一臺，電動機功率為1.1KW；“木工電刨機”一臺，電動機功率為0.7KW；“潛水泵”二臺，每臺電動機功率為1.5KW；“蛙式打夯機”一臺，電動機功率為1.5KW；“電焊機”一臺，電動機功率為6KW。⑵、照明用電情況：“室內(nèi)照明”二十盞，每盞功率為0.06KW；“室外照明鏑燈”二盞，每盞功率為3KW。計算步驟：二、估計施工用電總容量：施工現(xiàn)場動力容量：∑P1=7.5+0.5+5.5+2×2.2+2×1.1+2×1.1+1.1+0.7+2×1.5+1.5=33.1KW電焊機容量：∑P2=1×√3×6=10.39KW室內(nèi)照明容量：∑P3=20×0.06=1.2KW室外照明容量：∑P4=2×3=6KW總用電量：P=1.05（K1∑P1÷cosφ+K2∑P2+K3∑P3+K4∑P4）=1.05×(0.6×33.1÷0.75+0.6×10.39+0.8×1.2+1×6)=41.658KVA式中cosφ、K1、K2、K3、K4均查《建筑施工手冊》上冊表3-57得。施工動力用電采用380V三相電源，照明用電采用220V單相電源。依上述選得SL7-50/10型三相降壓變壓器，其主要技術數(shù)據(jù)為：額定容量為50KVA，高壓線額定電壓為6KV，低壓線額定電壓為0.4KV.采用三相五線制作Y接使用（動力）。三、確定配電室位置和配電線路布置：配電室位置詳見施工平面布置圖，配電線路采用一路，由總配電盤上總閘刀控制。四、配電導線截面選擇：為了安全和節(jié)約起見，選用BXR銅芯橡皮絕緣電纜線。⑴、按導線的允許電流選擇：由于各種電動機不是同時使用，在這按用電最高峰進行計算。即以澆筑樓板混凝土時并進行填充墻的砌筑來進行計算。Pmax=7.5+5+5.5+2×2.2+2×1.1+2×1.1=26.8KW該路的工作電流為：I線=KP÷√3U線cosφ=（1.05×0.6×26.8×1000）÷(√3×380×0.75)=34.20A(上式中：U線=380V，cosφ=0.75)查《建筑施工手冊》上冊表3-65，選用BXR銅芯橡皮絕緣電纜線，導線標稱截面為6mm2（導線持續(xù)容許電流為58A）。⑵、按允許電壓降選擇：為了簡化計算，全部負荷集中在線路末端來考慮，從配電室盤到線路末端長度約為100m。允許電壓降：S=∑PL/C％=1.05×0.6×26.8×100×（77×5％）％=4.385mm2（上式中：允許相對電壓降ε=5％，導線系數(shù)C查表3-69得C=77）⑶、按機械強度選擇：查表3-64架空線相線專用保護零線最小截面（銅芯）應為6mm2。⑷、導線選擇結果：采用BXR銅芯五芯橡皮絕緣電纜線1×6mm2+3×100mm2+1×6mm2。即：一條保護零線、三條相線、一條工作零線。注明：配電室內(nèi)配有30KW柴油發(fā)電機組一臺，專供停電時使用。⑷、井架的設計井架的截面輪廓尺寸為1.60×2.00米。主肢角鋼用∠75×8；綴條腹桿用∠60×6。荷載計算：為簡化計算，假定在荷載作用下只考慮頂端一道纜風繩起作用，只有在風荷載作用下才考慮上下兩道纜風繩同時起作用。吊籃起重量及自重：KQ2=1.20×1000=1200kg井架自重：參考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的總自重為：Nq2=（40-28）×100=1200kg20米以上部分的總自重為：Nq1=20×100=2000kg。風荷載：W=W0K2KβAF（kg/m2）式中，基本風壓W0=25kg/m2。風壓高度變化系數(shù)KZ=1.35（風壓沿高度是變化的，現(xiàn)按均布計算，風壓高度變化系數(shù)取平均值）；風載體型系數(shù)K，根據(jù)《工業(yè)與民用建筑結構荷載規(guī)范》表12，K=Kp（1+n）=1.3（1+η），擋風系數(shù)φ=ΣAc/AF（Ac為桿件投影面積；AF為輪廓面積）。當風向與井架平行時，井架受風的投影面積ΣAc=[0.075×1.40(肢桿長度)×2（肢桿數(shù)量）+0.06×2（橫腹桿長度）+0.06×2.45（斜腹桿長度）]×29（井架為29節(jié)）×1.1（由節(jié)點引起的面積增值）=15.13m2，井架受風輪廓面積AF=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H為井架高度，h為井架厚度）。所以，ω=ΣAc/AF=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。風振系數(shù)β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。所以，當風向與井架平行時，風荷載：W=W0.KZ.1.3ω（1+η）.β.AF=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg沿井架高度方向的平均風載：q=1740/40.6=43kg/m當風向沿井架對角線方向吹時，井架受風的投影面積:ΣAc=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2井架受風輪廓面積AF=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2所以，ω=ΣAc/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。自振周期T=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。計算荷載時，根據(jù)《工業(yè)與民用建筑結構荷載規(guī)范》表12，當風從對角線方向吹來時，對單肢桿件的鋼塔架要乘系數(shù)ψ=1.1。所以，W，=W0.Kz.1.3ω(1+η)ψ.β.AF=25×1.35×1.3×0.206（1+0.86）×1.1×1.37×102=2590kg沿井架高度方向的平均風載：q，=2590/40.6=64kg/m變幅滑輪組張T1及其產(chǎn)生的垂直和水平分力：前面已算出：T1=1920kg。垂直分力：T1v=T1sinβ=1920×sin440=1920×0.695=1340kg.水平分力：T1H=T1cosβ=1920×cos440=1920×0.719=1380kg.纜風繩自重T2及其產(chǎn)生的垂直和水平分力：T2=n.qL2/8f式中:n---纜風繩根數(shù)，一般為4根；q---纜風繩自重，當直徑為13—15mm時，q=0.80kg/m；L---纜風繩長度（L=H/cosr,H---井架高度，r---纜風繩與井架夾角）f---纜風繩垂度，一般控制f=L/300左右。所以，T2=n.qL2/8f=4×0.80×（40.6/cos450）2/8×0.03(40.6/cos450)=740kg垂直分力:T2v=T2cosr=T2cos450=740×0.707=520kg。水平分力：T2H=0（對井架來說，4根纜風繩的水平分力相互抵消）。起重時纜風繩的張力T3及其產(chǎn)生的垂直和水平分力:起重時只考慮頂端一道纜風繩起作用，在起重時纜風繩的張力：T3=K(Q1+q)×7.80+G1×7.80/2/Hsin450=1980×7.80+300×3.90/40.6×0.707=576kg垂直分力：T3v=T3cosr=576×COS450=408kg。水平分力：T3H=T3sinr=576×sin450=408kg。風荷載作用下，纜風繩張力產(chǎn)生的垂直和水平分力：在風荷載作用下，考慮井架頂部及20.60米處上、下兩道纜風繩皆起作用，故整個井架可近似按兩等跨連續(xù)梁計算。頂端纜風處：水平分力T4H=0.375q,L=0.375×64×20=480kg，垂直分力T4v=T4H=480kg中間纜風處：水平分力T5H=1.25q，L=1.25×64×20=1600kg垂直分力T5v=T5H=1600kg⑻、搖臂桿軸力N0及起重滑輪組引出索拉力S1對井架引起的垂直和水平分力：水平分力：NH1=（N0-S1）cosa=(3770-2100)cos300=1670×0.866=1450kg垂直分力：Nv1=（N0-S1）sina=(3770-2100)sin300=1670×0.50=835kg起重滑輪組引出索拉力S1經(jīng)導向滑輪后對井架的垂直壓力：Nv2=S1=2100kg⑽、提升吊籃的引出索拉力S2對井架的壓力：Nv3=S2=f0KQ2=1.06×1.20×1000=1280kg內(nèi)力計算:軸力：①、O截面（搖臂桿支座處）井架的軸力N0=KQ2+Nq2+T1v+T2v+T3v+T4v+Nv1+Nv2+Nv3=1200+1200+1340+520+408+480+835+2100+1280=9360kg②、D截面（第一道纜風處）井架的軸力ND=KQ2+Nq1+T1v+T2v+T3v+T4v+T5v+Nv1+Nv2+Nv3=1200+2000+1340+520+408+480+1600+835+2100+1280=11760kg彎矩:①.風載對井架引起的彎矩:考慮上、下兩道纜風繩同時起作用，因而近似的按兩跨連續(xù)梁計算（忽略上、下纜風繩支點處位移不同的影響）。M01=T4H×12-1/2q,×122=480×12-1/2×64-122=1150kg-mMD1=-0.125×q,×202=-0.125×64×202=-3200kg-m②、起重荷載引起的水平分力對井架產(chǎn)生的彎矩:此時只考慮頂端的纜風繩起作用。M02=（T1H-T3H）×12+（T1v+T3v+Nv1+NV2）×2.55/2=(1380-408)×12+(1340+408+835+2100)×1.28=11800+6000=17800kg-mND2=（T1H-T3H）×20-NH1×8+（T1v+T3V+Nv1+Nv2）×2.55/2=(1380-408)×20-1450×8+(1340+408+835+2100)×1.28=19440-11600+6000=13840kg-m所以，井架O截面的總彎矩：M0=M01+M02=1150+17800=18950kg-m井架D截面的總彎矩：MD=MD1+MD2=3200+13840=17040kg-m截面驗算：井架截面的力學性能：查型鋼特性表得：主肢：∟75×8A0=11.50cm2,4A0=46cm2,Z0=2.15cm2,Ix=Iy=60cm4,Imin=25.30cm4,rmin=1.48cm。綴條：∟60×6A0=6.91cm2,Ix=23.30cm4,Z0=1.70cm2,rx=1.84cm,Imin=9.76cm4,rmin=1.19cm。井架的總慣矩：y-y軸：Iy=4[Iy+A0（Bz1/2-Z0）2]=4[60+11.50(160/2-2.15)2]=279000cm4X-X軸：Ix=4[Ix+A0（Bz2/2-Z0）2]=4[60+11.50(200/2-2.15)2]=440000cm4y,-y,軸和x,-x,軸：I，y=I，x=Ix×cos2450+Iy×sin2450=440000×0.7072+277000×0.7072=221000+140000=361000cm4井架的總慣矩以Iy=279000cm4最小，截面驗算應采用Iy進行驗算。井架的整體穩(wěn)定驗算：（計算軸力、彎矩時，風荷載是按井架對角線方向考慮的，故偏于安全）。井架的整體穩(wěn)定驗算，按格構式構件偏心受壓計算：①．O截面：N0=9360kg、M0=18950kg-m.井架的長細比：λy=L0/√Iy/4A0=4060/√279000/46=51.8井架的換算長細比：λ0=√λ2y+40.A/A1=√51.82+40×46/2×6.91=53.0相對偏心率：ε=M0/N0.A/W=1895000/9360×46/279000/160/2=2.68查《鋼結構設計規(guī)范》附錄表21，得穩(wěn)定系數(shù)ωpg=0.257所以，σ0=N0/ωpgA=9360/0.257×46=792kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2②．D截面：ND=11760kg,MD=17040kg-m.λ0=53.0ε=MD/ND.A/W=1704000/11760×46/279000/160/2=1.89查得：ωpg=0.321所以，σD=ND/ωpgA=11760/0.321×46=796kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2沿井架對角線方向，由于I，x=I，y>Iy,偏于安全，不再驗算。⑶、主肢角鋼的穩(wěn)定驗算：O截面的主肢角鋼驗算：N0=9360kg、M0=18950kg-m.主肢角鋼的軸力：N=N0/4+M0/255=9360/4+1895000/255=2340+7420=9760kg已知主肢角鋼的計算長度L0=1.40m。∟75×8的rmin=1.48cm。λ=L0/rmin=140/1.48=94。由《鋼結構設計規(guī)范》附錄四附表16查得穩(wěn)定系數(shù)ω=0.644。所以，σ=N/ωA0=9360/0.644×11.50=1270kg/cm2<[σ]②、D截面的主肢角鋼驗算：ND=11760kg、MD=17040kg-m。主肢角鋼的軸力：N=ND/4+ND/255=11760/4+1704000/255=2940+6680=9620kg。ω=0.644所以，σ=N/ωA0=9620/0.644×11.50=1300kg/cm2<[σ]⑷、綴條驗算：O截面的剪力：按《鋼結構設計規(guī)范》第43條：Q=20A=20×60=920kg。按內(nèi)力分析：考慮兩道纜風繩均起作用，所以，Q=T3H+q,×12+NH1-T1H=408+64×12+1450-1380=1246kg取計算剪力為Q=1246kg。綴條的內(nèi)力：N=Q/2cosa=1246/2×200/245=763kg綴條的計算長度L0=245cm，rmin=1.19。所以，計算長度λ=L0/rmin=245/1.19=206查得穩(wěn)定系數(shù)ω=0.170，所以，σ=N/ωA=763/0.170×6.91=645kg/cm2<[σ]，滿足要求。四、結論：通過上述截面驗算知道，本工程選用井架的截面輪廓尺寸為1.60×2.00米，主肢角鋼用∠75×8，綴條腹桿用∠60×6，在上述荷載作用下是安全的。⑸、鋼管卸料平臺架設計一．工程簡介：該工程將搭設27m高度的雙排鋼管卸料平臺。已知立桿縱向距為L=3m，橫向距b=1.8m，內(nèi)立桿距墻體b1=0.35m，鋪設2.5cm厚模板9層。假設施工層為9層，每層施工荷載為3.0KN/m2，豎向間距為H1=3m，鋼管為φ48×3.5，截面積A1=489mm2，強度設計f=205N/mm2，回轉半徑為V=15.78m，大橫桿步距為1.8m，n=9。二．卸料平臺計算簡化及規(guī)定：1、平臺整體穩(wěn)定計算簡化為對立桿整體穩(wěn)定計算，而立桿的整體穩(wěn)定計算按計算軸心受力格構式壓桿計算，其格構壓桿由內(nèi)、外排立柱及橫向水平拉桿組成。2、對卸料平臺連墻桿均勻設置且覆蓋面積10m2左右，基本風壓又小于0.35KN/m2，可以不考慮風荷載作用。三．施工荷載值的規(guī)定：卸料平臺的施工荷載不得超過3.0KN/m2。1、恒載：包括立桿、大小橫桿、剪刀撐、腳手板、扣件、封閉式安全立網(wǎng)等各構件的重量，這部分荷載在進行強度核算時應乘以1.2的分項系數(shù)。2、活載：包括物料、推車、作業(yè)人員，這部分荷載在進行強度核算時應乘以1.4的分項系數(shù)。四．驗算搭設平臺的允許高度：H=KA∮Af=1.3(NGK2+1.4NQK)/1.2NGK1×h（搭設高度計算）Hmax=H/1+0.01H（最大允許搭設高度計算公式）。KA：與立桿截面有關的調(diào)整系數(shù)。KA：內(nèi)外排立柱為單管時KA=0.85∮：格構成壓桿整體穩(wěn)定系數(shù)?！覣f：立桿穩(wěn)定承載力。A：內(nèi)外排立柱毛截面面積之和A=2×A1f：鋼材抗壓、抗拉、抗彎強度設計值。1.3：恒載+活載乘以各自分項系數(shù)之和后附加的系數(shù)。NGK1：一步一縱間距的鋼管、扣件重量（KN）。NGK2：一個縱間距附件、物品重量（KN）。NQK：一個立縱距的施工荷載標準值產(chǎn)生的軸力。由h=1.8m，b=1.8m查表得∮Af=48.89KN；由b=1.8m，L=3m，腳手板鋪設共9層，查表得NGK2=4.185KN；由b=1.8，L=3m，gK=4KN/m2，查表得NgK=8.4KN；由h=1.8m，L=3m,NGK1=0.411KN；由于該平臺為單立柱，故KA=0.85；H=0.85×48.89-1.3（1.2×4.185+1.4×8.4）/1.2×0.411×1.8=71.3m；Hmax=H/1+0.01H=71.3/1+0.01×71.3=41.8m>27m；滿足要求。五．驗算平臺結構的整體穩(wěn)定：1．求N值：卸料平臺最底部的壓桿軸力為最大，故N=1.2（n×NGK1+NGK2）+1.4NQK=1.2（9×0.411+4.185）+1.4×8.4=21.22KN2．求∮值：由λ=μ.λx，查∮值表λx=5.71，μ=25，則λ=μ.λx=5.71×25=143，∮=0.3363．求高度調(diào)整系數(shù)KH，搭設高度為27m,故KH=1/1+0.01H=1/(1+0.01×27)=0.78整體穩(wěn)定驗算：N/∮A≤KH.KA.fN/∮A=21220/0.336×2×489=64.57N/mm2故KH.KA.f=0.78×0.85×205=135.9N/mm2>64.57N/mm2經(jīng)驗算后滿足要求。六．驗算卸料平臺立柱的局部穩(wěn)定：立柱的局部穩(wěn)定最不利是底層里排立柱段。已知h=1.8m，I=15.78m，b1=0.35m，b=1.8m，σm=35N/mm2試驗算立柱的局部穩(wěn)定σ：（一）、局部穩(wěn)定驗算：N/∮1A1+σm≤KA.KHfQK=3.0KN/m2時，σm=55N/mm2，I=15.78mm（二）、求N值：N=N1+N2N1=（1/2）×1.2(N×NGK1)=（1/2）×1.2(9×0.411)=2.22KN；N2=0.5×b+b1/1.4×(1.2NGK2+1.4NQK)=0.5×1.8+0.35/1.4×(1.2×4.185+1.4×8.4)=14.96KNN=N1+N2=2.2+14.96=17.16KN（三）、求∮值：由λ=h/I=1800/15.78=114，查表∮1=0.626（四）、求σm：由于gk=3.0KN/m2，所以σm=55N/mm2。(N/∮1A1)+σm=17164/0.626×489+55=111.09N/mm2KA.KHf=135.9N/mm2>111.09N/mm2驗算結果滿足要求。七、安裝和拆除的技術安全措施：1、施工中不允許超過設計荷載；2、平臺剪刀撐、連墻桿的設置要能保證整體的剛度和穩(wěn)定性。3、每一樓層設有3個連墻點，樓板預埋48×35鋼管，并采取同規(guī)格鋼管連接（用扣件扣牢）。4、剪刀撐自下而上連續(xù)設置，搭接長度≥50cm。5、基底要平整且夯實，鋪設通長墊板，并有良好排水措施，還要設置掃地桿。6、鋼管卸料平臺架頂端設避雷針，外側用安全網(wǎng)全封閉。7、由專業(yè)班組持上崗證搭設，身體尚要適應高處作業(yè)的要求。8、搭設班組要正確使用本工種所需的個人安全防護用品。9、裝拆時均要劃出作業(yè)區(qū)，地面有專人監(jiān)護。10、如遇雨天或大風等惡劣氣候環(huán)境時應立即停止作業(yè)。⑹、外墻雙排竹腳手架設計（一）設計腳手架搭設高度H總：外架應高出屋面欄板1.2m，所以H總=0.35m+28m+1.2m=29.55m，其中0.35m是室內(nèi)外的高差。搭設材料要求：落地竹腳手架使用的毛竹材應為三年生長期，長5m以上、厚6mm以上新竹或經(jīng)搭設連續(xù)使用保持韌性，表面為表或黃色的舊竹。凡有腐爛、蟲蛀、通裂、刀傷、霉變等不得使用。落地竹腳手架各桿件直徑要求如下：⑴、立桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；⑵、大橫桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；⑶、鋪榀橫桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；⑷、小橫桿：小頭直徑為60mm；⑸、頂桿：小頭直徑為55mm；⑹、剪刀撐桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；⑺、欄桿、擋腳桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為45mm。竹榀應使用質地堅實，其表層呈青、黃色、韌性好、無腐爛、蟲蛀、斷裂，30mm左右寬的元竹片編織而成，榀經(jīng)長1.0-1.2m，緯長同搭設架凈寬（立桿之間的凈距），經(jīng)竹片不少于5道，四周經(jīng)緯竹片應鉆孔，用鉛絲綁扎封閉。綁扎繩系特制聚丙經(jīng)拉絲制成，其規(guī)格通常為0.5mm×5mm，拉力不小于0.25KN，根據(jù)綁扎需要裁成定長。聯(lián)墻桿使用材料有：⑴φ6圓鋼或8＃鉛絲作拉結材料；毛竹或40mm×60mm小方木作壓（頂）結材料；⑵法蘭螺栓經(jīng)改制與圓鋼（或鉛絲）配合的專設拉、壓聯(lián)結式工具。搭設與防護的基本要求：1.采用雙排搭設。2.立桿橫向間距為1.2m；縱向間距為1.5m；里立桿距建筑物距離為0.20m。立桿搭接長度為2m，用綁扎繩綁扎三道，立桿的有效長度為4m。3.大橫桿：設外架步數(shù)為16步，除底皮架高2.0m外，其余15步架均為1.8m。大橫桿搭設長度為1.5m。4.小橫桿：水平間距與立桿橫向間距相同為1.2m，其長度為1.7m，內(nèi)外分別伸出架外0.2m及0.3m。5.腳手板鋪設：隔層滿鋪竹榀，竹榀規(guī)格為1.2m×0.9m（長×寬），最底部一步架不鋪竹榀腳手板，從第二步架起，滿鋪竹榀層數(shù)為15層。6.剪刀撐：縱向距離每隔7m左右設一組連續(xù)性的剪刀撐，因為剪刀撐桿件較少，在計算架體自重時忽略這部份桿件重量。7.防護：每步架的外側離大橫桿0.18m高處設擋腳板一道、1.0m高處再綁扎欄桿一道；另外，在所有架體外側均掛安全立網(wǎng)進行全封閉的防護，立網(wǎng)規(guī)格L-1.8×6.0每片網(wǎng)重量為4kg。8.架體與建筑物的拉結：拉結點用8＃鉛絲連接，拉結點處（或其附近）的小橫桿應頂住建筑物；拉結點以二步四跨設置一點（即3.6m×6.0m）。9.立桿基底處理：在底部內(nèi)外雙排立桿設置處，挖橫向長度為1.2m、縱向長度為0.25m、深0.5m的基槽；基槽底應先進行夯實后放入墊板，并將內(nèi)外立桿放在墊板上，回填埋好。10.荷載傳遞方式：用竹榀鋪設的條件下，施工荷載通過竹榀傳遞給大橫桿，再由大橫桿傳遞給靠近立桿的小橫桿，小橫桿傳遞給立桿，立桿傳至基礎（與地面接觸的墊板）。毛竹的強度設計值和彈性模量選擇：本地使用的毛竹（又稱楠竹、茅竹、江南竹）是竹類中力學性能較好的一種。強度近似水曲柳，考慮新舊、粗細等因素對毛竹影響較大，且影響造成的變化規(guī)律差，因此，在確定其強度設計值和彈性模量時，按比水曲柳強度低一等級的樺木（栲木）取值，即設毛竹的強度等級為TB15。（二）驗算一、大橫桿強度、撓度驗算：大橫桿受力按三跨連續(xù)梁計算，荷載最大時中間支座彎矩最大，以此彎矩進行驗算。驗算公式：MB=KMB支.qL2[1]V=Kf。qL2÷100÷E÷I<[V][2]σ=MB/v<Fm[3]條件1:查得KMB支=-0.117、Kf=0.99。條件2:q—為外側大橫桿線荷載（所以外側大橫桿受力最差）。本外架的外墻裝修及防護狀況：設施工荷載為q施=2KN/m2；竹榀自重（以現(xiàn)場使用新竹榀為準）q榀=60N/m2；大橫桿共四根，四跨長度時立桿的縱向間距（即L縱=1.5m）；架體凈寬為1.09m（B凈=1.2-0.11=1.09m）。q內(nèi)=6.667N/m(所以外架防護由立網(wǎng)張掛在外側大橫桿內(nèi)全封閉防護，三跨二步的立網(wǎng)重量為：4÷1.8+3×1.5×1.0=47.22kg，兩立桿間的大橫桿長度為1.5m，立網(wǎng)重量作用在外側大橫桿的線荷載為：1.2×10÷1.8=6.667N/m)。q=1.4q施.B凈/4+1.2(q榀.B凈/4+q網(wǎng))=1.4×2×1.09÷4+1.2（0.06×1.09÷4+0.0067）=0.7907KN/m。條件3：L—每跨長度L=1.5m。條件4：E—彈性模量，參照樺木（TB15）查得E=10000N/mm2=10000×10-3KN/m2條件5：I—毛竹截面慣性矩，以毛竹平均直徑計算。I=π（d外4-d內(nèi)4）/64=3.14(114-104)×10-8÷64=227.8×10-8m4條件6：WN—毛竹桿件凈截面抵抗矩（以平均直徑計算）。WN=π（d外4-d內(nèi)4）/32d外=3.14×（114-104）×10-8÷32÷11÷10-2=1.42×10-6m3。把條件1-6分別代入公式[1]、[2]、[3]M=KMqL2=0.117×0.7907×1.52=0.2082KN.mV=KfqL4÷100÷E÷I=0.99×0.7907×1.54÷100÷10000÷103÷227.8÷10-8m=7.12×10-4mσ=M/Wn=0.2082×1000÷41.42÷10-8=5.0265×106N/mm2參照查得：抗彎強度設計值為：fM=15N/mm2受彎構件允許撓度控制值為：[V]=L/200=1.5÷200=7.5×10-3m因為σm=5.0265N/mm2v=7.12×10-4<[v]=7.5×10-3m所以大橫桿強度、撓度滿足要求。二、小橫桿強度、撓度驗算：小橫桿受力按簡支梁計算：M=qL4/8[4]=qL4/384EI[5]σm=M/wn<fm[6]條件1：L—小橫桿的跨度（即架寬）L=B=1.2m條件2：q—小橫桿所承載的線荷載（設架體外側張掛的立網(wǎng)及大橫桿的自重和由大橫桿傳至小橫桿均轉變?yōu)槠骄奢d）。q小=1.2KN/m2q大=77.78KN/m2q均=20÷1.2÷1.5=5.56N/m2每跨間大橫桿的延長為1.5×4=6.0m由資料查得每根長度為6m的毛竹重為14kg，因此每跨間大橫桿自重為：14×6.0÷6=14kg。q大=14×10÷1.2÷1.5=77.78N/m2因為q=1.4q施×1.2+1.2（q榀+q網(wǎng)+q大）×1.2=1.4×2×1.2+1.2×（0.06+0.0056+0.07788）×1.2=3.567KN/m條件3：E—彈性模量，查得E=10000N/mm2條件4：I—毛竹桿件毛截面慣性矩，同大橫桿計算I=227.8×10-8m4條件5：Wn—毛竹桿件凈截面抵抗矩，同大橫桿計算Wn=41.42×10-6m3把條件1-5分別代入公式[4]、[5]、[6]M=qL2/8=3.567×1.22÷8=0.6KN.mV=5qL4/384EI=5×3.567×1.24÷384÷10000÷103÷227.8÷103=0.00423σm=M/Wn=0.6×1000÷41.42÷10-6=14.48×106N/m2=14.48N/mm2參照查得，抗彎強度設計值Fm=15N/mm2受彎構件允許撓度控制值[V]=L/200=1.2÷200=0.006m因為，σm=14.48N/mm2<fm=15N/mm2V=0.00423m<[V]=0.006m所以小橫桿強度、撓度滿足要求。三、立桿強度驗算：立桿強度驗