壓裂基礎(chǔ)培訓(xùn)第一頁，共七十頁，2022年，8月28日第一節(jié)壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀第二節(jié)壓裂工藝壓裂基礎(chǔ)培訓(xùn)第二頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀概述最小地應(yīng)力巖石抗張強(qiáng)度斷裂韌性水力壓裂示意圖第三頁，共七十頁，2022年，8月28日準(zhǔn)東油田開發(fā)井的壓裂設(shè)計(jì)模式

資料搜集1、井的開發(fā)曲線2、井的測井曲線3、出液剖面資料4、沉積相帶圖5、壓力保持程度圖6、剩余可采儲量圖7、歷年壓裂施工參數(shù)

壓裂設(shè)計(jì)思路形成

壓裂優(yōu)化設(shè)計(jì)

達(dá)到壓裂設(shè)計(jì)要求壓裂配套工藝技術(shù)監(jiān)督

裂縫半長裂縫導(dǎo)導(dǎo)流能力

前置液加砂強(qiáng)度平均砂比核心:油藏研究與工藝研究結(jié)合關(guān)鍵:工藝技術(shù)與規(guī)模優(yōu)化結(jié)合結(jié)合概述一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀第四頁，共七十頁，2022年，8月28日油氣井參數(shù)如：井筒套管、井下工具、射孔位置、射孔數(shù)、固井質(zhì)量等。油氣層參數(shù)如：儲層巖石力學(xué)性質(zhì)，如泊松比、楊氏模量、抗壓強(qiáng)度；儲層地應(yīng)力的垂向分布及最小水平主應(yīng)力的方位;遮擋層的巖性、厚度與地應(yīng)力值等。壓裂參數(shù)裂縫延伸壓力和裂縫閉合壓力;壓裂液視粘度、流態(tài)指數(shù)和稠度系數(shù);壓裂液初濾失和綜合濾失系數(shù);壓裂液流經(jīng)井下管柱與射孔孔眼的摩阻損失等。一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀第五頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀(1)巖石的泊松比當(dāng)巖石受抗壓應(yīng)力時(shí)，在彈性范圍內(nèi)，巖石的側(cè)向應(yīng)變與軸向應(yīng)變的比值，稱為巖石的泊松比。即力學(xué)參數(shù)第六頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀

一般，泊松比是一個(gè)0<v<0.5的值，大多數(shù)情況下約等于o.25(只有在最疏松的巖石中才有可能達(dá)到0.5)。泊松比是確定地層水平主應(yīng)力值及其垂向分布的重要參數(shù)。由于地應(yīng)力值與地層破裂壓力、裂縫延伸壓力、裂縫閉合壓力以及裂縫高度有關(guān)，所以，泊松比在壓裂設(shè)計(jì)中起著重要作用。第七頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀(2)巖石的彈性模量巖石受拉應(yīng)力或壓應(yīng)力時(shí)，當(dāng)負(fù)荷增加到一定程度后，應(yīng)力與應(yīng)變曲線變成線性關(guān)系(從A至B)。比例常數(shù)E稱為巖石的彈性模量。即彈性模量主要影響裂縫的寬度和高度第八頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀砂巖的靜態(tài)彈性性質(zhì)(取自Howard和Fast著，油層水力壓裂，石油工業(yè)出版社，1984)結(jié)論：彈性模量值越大，泊松比越小，說明儲層巖石越致密堅(jiān)硬，造縫寬度變窄，而施工的凈壓力將有所提高。第九頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)目前國內(nèi)外對碳酸巖層壓裂尚未有成功典范，準(zhǔn)東采油廠先后對火南6、北32、B402等碳酸巖層進(jìn)行壓裂，均造成砂堵，在火南6還在加砂前，采用了段塞加砂技術(shù)，兩次壓裂均造成砂堵，其主要原因是裂縫的寬度W和彈性模量E成反比，而碳酸巖彈性模量是砂巖彈性模量的好幾倍，所以造成碳酸巖儲層裂縫的寬度非常小，所以加砂必然會造成砂堵。因此碳酸巖儲層應(yīng)進(jìn)行酸壓。第十頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀

楊氏彈性模量與裂縫高度關(guān)系曲線

力學(xué)參數(shù)第十一頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)

（3）地應(yīng)力

存在于地殼內(nèi)部的應(yīng)力，是由于地殼內(nèi)部的垂直運(yùn)動(dòng)和水平運(yùn)動(dòng)及其它因素綜合作用引起介質(zhì)內(nèi)部單位面積上的作用力。地下巖石應(yīng)力狀態(tài)：為三向不等壓壓縮狀態(tài)。x（x）y(y)z(z)

主應(yīng)力:x，y，z;

應(yīng)變:x，y，z第十二頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀人工裂縫方位原理：裂縫面垂直于最小主應(yīng)力方向當(dāng)x>Y>z

形成水平裂縫；z

>x>Y形成垂直裂縫。yxzxyz力學(xué)參數(shù)第十三頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀xyz垂向主應(yīng)力：作用在巖石單元體上的垂向主應(yīng)力來自上覆巖層重力。一般，該值可估計(jì)為:力學(xué)參數(shù)第十四頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)第十五頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀微型水力壓裂壓力記錄prpipfst力學(xué)參數(shù)第十六頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀(4)地層破裂壓力和破裂壓力梯度定義:為使地層產(chǎn)生水力裂縫或張開原有裂縫時(shí)的井底流體壓力。地層破裂壓力與深度的比值稱之為破裂壓力梯度?，F(xiàn)場施工參數(shù)計(jì)算當(dāng)αF<0.015～0.018MPa/m,形成垂直裂縫當(dāng)αF>0.022～0.025MPa/m,形成水平裂縫力學(xué)參數(shù)第十七頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)第十八頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀(5)裂縫延伸壓力定義:水力裂縫在長、寬、高三個(gè)方向擴(kuò)展所需要的縫內(nèi)流體壓力。一般，它比閉合壓力大，且與裂縫大小及壓裂施工有關(guān)。第十九頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀1、縫高控制，長度延伸。2、垂向增長慢，長度繼續(xù)延伸，可能預(yù)示著注人量等于濾失量。3、反映了縫內(nèi)發(fā)生堵塞，裂縫在長度上已停止延伸，注入的液體只能增加裂縫的寬度，容易脫砂造成砂堵。4、說明裂縫在高度上已失去控制，延伸到非壓裂目的層段，或又壓開了新的裂縫，或裂縫在延伸過程中遇到了規(guī)模較大的天然微裂隙體系。力學(xué)參數(shù)第二十頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀(6)裂縫閉合壓力1)開始張開一條已存在的裂縫所必須的流體壓力;2)使裂縫恰好保持不致于閉合所需要的流體壓力。作用：裂縫閉合壓力是選擇支撐劑類型、粒徑、鋪置濃度和確定導(dǎo)流能力的主要依據(jù)。力學(xué)參數(shù)第二十一頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀作用在支撐劑上的力

以0.45－0.90mm的蘭州砂進(jìn)行的長期（支撐劑至少承壓30d為一檢驗(yàn)周期或至120d）導(dǎo)流能力試驗(yàn)結(jié)果說明：1）支撐劑產(chǎn)生的導(dǎo)流能力是支撐劑承壓時(shí)間的函數(shù)，且呈雙對數(shù)的直線關(guān)系下降；2）承壓后的第1d與短期試驗(yàn)比較導(dǎo)流能力遞減最快，可達(dá)20％左右，第7和第15d各再有快速遞減拐點(diǎn)，至承壓30d導(dǎo)流能力已遞到62％；3）此后遞減急于平緩；力學(xué)參數(shù)第二十二頁，共七十頁，2022年，8月28日P閉-P流=P支P生=P地-P流儲層應(yīng)控制壓差生產(chǎn)初期米采油指數(shù)1.67噸/米吉25一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀第二十三頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)第二十四頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀儲層巖石彈性模量、閉合壓力和儲層有效滲透率這些反映儲層特征的參數(shù)是優(yōu)選支撐劑的地質(zhì)依據(jù)。1）儲層巖石彈性模量如大于28000MPa，裂中支撐劑以破碎為主。反之則為嵌入；2）由于我國石英砂的使用上限僅為20MPa。當(dāng)儲層埋藏埋深且閉合壓力大時(shí)，顯然應(yīng)以陶粒支撐劑予以替代。力學(xué)參數(shù)第二十五頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)第二十六頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)(7)凈壓力裂縫內(nèi)的流體壓力減去閉合壓力;Ｐnet＝Ｐf-Ｐc高度由凈壓力和應(yīng)力差的比率控制h1/h2第二十七頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)Ｗ凈壓力與裂縫寬度關(guān)系第二十八頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)粘性部分裂縫端部效應(yīng)第二十九頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)第三十頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀700型水泥車排量表Ⅰ檔Ⅱ檔Ⅲ檔Ⅳ檔Ⅴ檔轉(zhuǎn)速排量轉(zhuǎn)速排量轉(zhuǎn)速排量轉(zhuǎn)速排量轉(zhuǎn)速排量rPmL/minM3/hrPmL/minM3/hrPmL/minM3/hrPmL/minM3/hrPmL/minM3/h1800245.014.71800363.021.81800485.029.11800725.043.51800980.058.81700231.413.91700342.820.61700458.127.51700684.741.11700925.655.51600217.813.11600322.719.41600431.125.91600644.438.71600871.152.31500204.212.31500302.518.21500404.224.31500604.236.31500816.749.01400190.611.41400282.316.91400377.222.61400563.933.81400762.245.71300176.910.61300262.215.71300350.321.01300523.631.41300707.842.51200163.39.81200242.014.51200323.319.41200483.329.01200653.339.21100149.79.01100221.813.31100296.417.81100443.126.61100598.935.91000136.18.21000201.712.11000269.416.21000402.824.21000544.432.71050142.98.61050211.812.71050282.917.01050422.925.41050571.734.3950129.37.8950191.611.5950256.015.4950382.623.0950517.231.0900122.57.4900181.510.9900242.514.6900362.521.8900490.029.4850115.76.9850171.410.3850229.013.7850342.420.5850462.827.8800108.96.5800161.39.7800215.612.9800322.219.3800435.626.1750102.16.1750151.39.1750202.112.1750302.118.1750408.324.570095.35.7700141.28.5700188.611.3700281.916.9700381.122.965088.55.3650131.17.9650175.110.5650261.815.7650353.921.2注：柱塞直徑--100mm；柴油機(jī)轉(zhuǎn)速：1800rPm第三十一頁，共七十頁，2022年，8月28日一、壓裂設(shè)計(jì)參數(shù)及裂縫幾何形狀力學(xué)參數(shù)慮失與高度關(guān)系第三十二頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝高砂比技術(shù)二次加砂技術(shù)線性加砂技術(shù)端部脫砂技術(shù)高導(dǎo)流能力的短而寬裂縫壓裂優(yōu)化設(shè)計(jì)壓裂施工工藝變組份施工工藝快速排液工藝達(dá)到保護(hù)油層的目的

壓裂工藝技術(shù)多層壓裂技術(shù)轉(zhuǎn)向壓裂技術(shù)控高壓裂技術(shù)控水壓裂技術(shù)實(shí)現(xiàn)封堵出水層,達(dá)到有針對性壓裂高含水井第三十三頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝1、二次加砂壓裂技術(shù)二次加砂壓裂是在壓裂中利用多段塞、中途停泵等措施，分二次或者二次以上的加砂程序，提高單井加砂量，可大幅度提高縫內(nèi)鋪砂濃度和裂縫導(dǎo)流能力。與常規(guī)壓裂相比，二次加砂壓裂具有以下優(yōu)點(diǎn)：1、對于距離注水前緣較近的儲層壓裂，在有效控制裂縫長度的條件下，可大幅度提高縫內(nèi)鋪砂濃度和裂縫導(dǎo)流能力。2、對于薄層和隔層較差的層壓裂，可在有效控制裂縫高度增長的前提下，提高有效鋪砂濃度，提高施工成功率和延長了有效期。3、對于合層壓裂，特別對于層間地應(yīng)力有一定差異的油水井合層壓裂時(shí)，利用二次加砂壓裂技術(shù)，可使每個(gè)小層均得到有效改造，改善小層流動(dòng)條件,克服一次加砂壓裂小層改造不均的問題。4、二次加砂避免了一次加砂中過高追求高砂比而帶來的施工危險(xiǎn)。第三十四頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝二次加砂施工第三十五頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝在水力壓裂的過程中有意識地使支撐劑在裂縫的端部脫砂，形成砂堵，阻止裂縫進(jìn)一步向前延伸。繼續(xù)注入高濃度的砂漿后使裂縫內(nèi)的凈壓力增加，迫使裂縫膨脹變寬，裂縫內(nèi)填砂濃度變大，從而造出一條具有較寬和較高導(dǎo)流能力的裂縫。端部脫砂壓裂成功的關(guān)鍵是裂縫的周邊脫砂，裂縫的前端及上下邊的任何部分不脫砂都不能完全達(dá)到預(yù)期的目的。2、端部脫砂技術(shù)第三十六頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝第三十七頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝臺28井裂縫形態(tài)剖面第三十八頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝第三十九頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝第四十頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝

通常壓裂采用的是梯型加砂技術(shù)，砂比均勻遞增，砂比呈臺階式逐步提高，這種加砂技術(shù)優(yōu)點(diǎn)是裂縫延伸狀況容易判斷，施工平穩(wěn)，但加砂速度慢，鋪砂濃度較低，不能實(shí)現(xiàn)高導(dǎo)流能力寬短裂縫要求。線性加砂工藝技術(shù)是指加砂過程中，提高了加砂速度，砂比呈斜線上升，使支撐剖面更趨合理。3、線性加砂工藝技術(shù)第四十一頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝第四十二頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝這種加砂技術(shù)優(yōu)點(diǎn)是：1、壓裂縫填充更多的支撐劑，能夠?qū)崿F(xiàn)高導(dǎo)流能力寬短裂縫要求；2、支撐劑壓碎率小，對由細(xì)粒造成導(dǎo)流能力下降的抵抗力強(qiáng)，裂縫初期及穩(wěn)態(tài)導(dǎo)流能力更高；3、可形成橋塞而抑制裂縫向上、向下延伸，達(dá)到控制縫高的目；加砂技術(shù)難點(diǎn)是：1、由于低滲特征、井斜及射孔孔眼與裂縫方位不一致，近井裂縫可能發(fā)生彎曲，增加摩阻，易造成早期砂堵，施工風(fēng)險(xiǎn)大。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用低砂比段塞技術(shù)，以消除近井裂縫彎曲摩阻。2、要滿足高砂比能進(jìn)入地層，必須提高施工排量或提高壓裂液粘度造寬縫，由于砂比提升速度快，施工壓力變化快，裂縫延伸狀況判斷難度大，易發(fā)生砂堵,施工難度大。3、壓裂液攜砂性能應(yīng)滿足高砂比施工要求，提高壓裂液粘度，可能造成壓后快速破膠困難。3、線性加砂工藝技術(shù)第四十三頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝現(xiàn)場應(yīng)用第四十四頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝4、分層壓裂工藝技術(shù)

油田開發(fā)進(jìn)入中后期以后，層間矛盾加劇，水竄嚴(yán)重，有針對性的分層壓裂技術(shù)是挖潛的重要手段。

第四十五頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝A、樹脂防砂機(jī)理

覆膜砂是在篩選好的石英砂表面，涂敷一層能夠耐高溫的樹脂粘合劑，制成常溫下呈分散粒狀的樹脂覆膜砂，施工時(shí)在泵入石英砂后期將樹脂覆膜砂尾追泵入油層，在油層溫度和壓力下，樹脂粘合劑交聯(lián)固化，在井底附近形成一個(gè)滲透率較好且具有一定強(qiáng)度的擋砂屏障以達(dá)到防止地層出砂的目的。5、壓裂防砂技術(shù)第四十六頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝

樹脂砂提高導(dǎo)流能力的機(jī)理主要體現(xiàn)在兩方面：

1、樹脂砂外層的樹脂薄膜可以防止破碎砂粒的運(yùn)動(dòng)。

2、樹脂砂達(dá)到一定溫度后，將會膠結(jié)，使裂縫內(nèi)的支撐劑固結(jié)，這樣可以進(jìn)一步防止碎屑運(yùn)移。壓前圖片壓后圖片第四十七頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝不同溫度下樹脂砂固結(jié)情況(實(shí)驗(yàn)介質(zhì)：水)第四十八頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝B、石英砂、樹脂砂組合室內(nèi)研究

樹脂砂占的比例越大，導(dǎo)流能力相對要大，而且下降的速度要慢，表明要獲得較高的導(dǎo)流能力，可以在經(jīng)濟(jì)范圍內(nèi)適當(dāng)增加樹脂砂的比例。第四十九頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝石英砂尾隨樹脂砂導(dǎo)流能力評價(jià)結(jié)果

石英砂尾隨樹脂砂組合，不能用在較大的閉合壓力下，在40MPa閉合壓力下，應(yīng)該使用石英砂尾隨樹脂砂組合（80％：20%）組合，這樣可以獲得較為理想的導(dǎo)流能力。第五十頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝5、壓裂防砂技術(shù)第五十一頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝6、轉(zhuǎn)向壓裂技術(shù)

目前國內(nèi)外的重復(fù)壓裂主要有三種方式:(1)繼續(xù)延伸原有裂縫

(2)補(bǔ)層壓出新裂縫

(3)改向重復(fù)壓裂封堵原有裂縫后，采用定向射孔技術(shù)重新射孔在壓裂時(shí)用封堵劑封堵原有裂縫，改變地層水

以保證在不同于原有裂縫的方位。平應(yīng)力大小，從而使裂縫轉(zhuǎn)向。第五十二頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝1.1、轉(zhuǎn)向壓裂的技術(shù)原理壓裂井壓裂井口管匯水泥泵旋塞閥暫堵劑

暫堵劑為粘彈性的固體小顆粒，遵循流體向阻力最小方向流動(dòng)的原則，轉(zhuǎn)向劑顆粒進(jìn)入原有裂縫或高滲透層連通的井筒的炮眼，部分進(jìn)入地層中的裂縫端部或高滲透層，在炮眼處和高滲透帶產(chǎn)生濾餅橋堵，使后續(xù)工作液不能向裂縫和高滲透帶進(jìn)入，造成地層水平誘變應(yīng)力的變化，當(dāng)原來的最小主應(yīng)力有由于誘變應(yīng)力的變化而變得比原來的最大主應(yīng)力還大時(shí)，在一定的水平兩向應(yīng)力差條件下，就會產(chǎn)生二次破裂進(jìn)而改變裂縫起裂方位以產(chǎn)生新縫。

第五十三頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝1.2、轉(zhuǎn)向壓裂的分類層內(nèi)轉(zhuǎn)向?qū)娱g轉(zhuǎn)向第五十四頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝1.3、轉(zhuǎn)向壓裂的造新縫條件當(dāng)σxmin+σx誘導(dǎo)>σymax+σy誘導(dǎo)，可以形成新裂縫第五十五頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝

裂縫方向不能改向，裂縫沿原裂縫方向延伸，說明轉(zhuǎn)向重復(fù)壓裂所產(chǎn)生誘導(dǎo)應(yīng)力對總水平應(yīng)力影響較小。轉(zhuǎn)向裂縫不回到原方向，說明轉(zhuǎn)向重復(fù)壓裂所產(chǎn)生誘導(dǎo)應(yīng)力對總水平應(yīng)力影響很大，新裂縫到150m后才能回到原裂縫方向。

第五十六頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝

裂縫改向，但很快回到原來方向，說明轉(zhuǎn)向重復(fù)壓裂所產(chǎn)生誘導(dǎo)應(yīng)力對總水平應(yīng)力在井口有一定影響，在橢圓型壓降區(qū)內(nèi)由于孔隙壓力下降較少，所以總水平應(yīng)力較初期變化不大。轉(zhuǎn)向裂縫與原裂縫距離較大，說明轉(zhuǎn)向重復(fù)壓裂所產(chǎn)生誘導(dǎo)應(yīng)力對總水平應(yīng)力影響較大，新裂縫到30m后才能回到原裂縫方向。

第五十七頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝1.4、轉(zhuǎn)向壓裂產(chǎn)生新縫模擬實(shí)驗(yàn)2號、3號巖樣最大水平應(yīng)力與最小水平應(yīng)力分別相差3.25Mpa和6.55Mpa,重復(fù)壓裂后壓開仍為老縫,第二次的破裂壓力較第一次低。第五十八頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝

對4、5、6、號巖樣進(jìn)行了重復(fù)壓裂。從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中可以看出4號、5號、6號巖樣最大水平應(yīng)力與最小水平應(yīng)力分別相差0Mpa、3.25Mpa和6.55Mpa,重復(fù)壓裂后壓開仍為老縫,只是第二次的破裂壓力較第一次高第五十九頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝

當(dāng)最小水平總應(yīng)力大于最大水平總應(yīng)力6.7Mpa可產(chǎn)生新縫。

第六十頁，共七十頁，2022年，8月28日二、壓裂工藝1.5、現(xiàn)場產(chǎn)生新縫判斷準(zhǔn)則火燒山H3層誘導(dǎo)應(yīng)力大于5Mpa可產(chǎn)生新縫。第六十一頁，共七十頁，2022年，8月28日二