畢業(yè)設(shè)計（論文）計算書（結(jié)構(gòu)部分設(shè)計）題目：天津市XX酒店樓設(shè)計專業(yè)：土木工程班級：學(xué)號：姓名：指導(dǎo)教師：一、工程概況：1、工程名稱:天津市XX酒店樓設(shè)計2、建筑地點天津市建設(shè)路綠茵街地段3、建筑規(guī)模:1)建筑總面積:4565m22)建筑層數(shù):整體三層。（上人屋面）3)結(jié)構(gòu)類型:鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)4)層高:3.9m4、建筑功能：①普通教室18間70m2/間②語音教室2間140m2/間（含輔助用房）③微機(jī)教室2間140m2/間（含輔助用房）④閱覽室1間140m2/間⑤活動室1間140m2/間⑥大會議室1間140m2/間⑦辦公室12間行政辦公室6間30m2/間教師辦公室6間45m2/間⑧走廊走廊為2.4m寬⑨樓梯共三個樓梯⑩廁所每層設(shè)男女廁所各兩個其他:收發(fā)，貯藏室5、建筑技術(shù)條件（一）氣象條件:1)常年主導(dǎo)風(fēng)向:西北風(fēng)2)夏季主導(dǎo)風(fēng)向:西南風(fēng)3)平均風(fēng)速:夏季3.1m/s,冬季4m/s4)基本風(fēng)壓:Wo=0.30KN/m25)基本雪壓:So=0.30KN/m2最大積雪深度:11cm6)最高氣溫:40.6℃ 最低氣溫:--9.3℃7)最冷月平均溫度:4.5℃(1—2月)8)最熱月平均溫度:29.7℃(7—9月)9)最大降雨量:50.4mm/h月最大降雨量：184.3mm(4—6月)（二）工程地質(zhì)條件1)天然地面以下1m厚為填土,地基標(biāo)準(zhǔn)承載力為120KN/m2.填土以下的2m厚為粘土,地基承載力為250KN/m2.粘土以下為中密粗砂層,地基承載力為300KN/m2。2)地下水位:天然地面以下4m處3)地震設(shè)防烈度:6度（三）施工條件1）施工單位：天津市第二建筑公司2）施工人員：各工種工人數(shù)均不受限制，但要求不分工種勞動力不均衡系數(shù)K<1.63）材料供應(yīng)：各種材料均可保證供應(yīng)4）預(yù)制構(gòu)件和模板、鋼筋骨架、門窗等半成品：可由公司構(gòu)件廠供應(yīng)（運距10公里）5）機(jī)械設(shè)備：除大吊裝機(jī)械外，施工單位均能解決。6）施工用水、電：由建設(shè)單位保證供應(yīng)，路邊即有水源、電源。7）施工道路：Ⅱ級公路8）施工工期：2008年3月1日－8月25日，共178天6、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)：1）任務(wù)書提供的氣象條件和工程地質(zhì)條件2）任務(wù)書提供的施工條件3）建筑使用要求和已完成的建筑施工圖4）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20025）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20016）建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-20027）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計8）多層與高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計9）簡明建筑結(jié)構(gòu)靜力設(shè)計手冊由于在進(jìn)行結(jié)構(gòu)方案設(shè)計時要考慮結(jié)構(gòu)型式、結(jié)構(gòu)體系、結(jié)構(gòu)布置是否滿足安全經(jīng)濟(jì)、方便施工等方面的原因，特作如下設(shè)計說明：7.結(jié)構(gòu)類型分析及結(jié)構(gòu)選型：.1）結(jié)構(gòu)型式包括：混合結(jié)構(gòu)、框架結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)、剪立檣結(jié)構(gòu)混合結(jié)構(gòu)：優(yōu)點：施工簡單，就地取材，造價低，用鋼量少。缺點：整體性能差，很難滿足大空間的要求，高層比較困難?？蚣芙Y(jié)構(gòu)：優(yōu)點：整體性能好，滿足大空間要求，耐久性好。缺點：用鋼量大，造價高。其中框架結(jié)構(gòu)又包括：裝配式框架、裝配整體式及現(xiàn)澆式裝配式框架結(jié)構(gòu)：優(yōu)點：工期短，施工快。缺點：對結(jié)點要求高（需焊接，用鋼量大）裝配整體式：優(yōu)點：結(jié)點簡單，焊接少，用鋼量少，抗震整體性較好。缺點：工序多，工期長?，F(xiàn)澆式：優(yōu)點：整體性好，抗震性好。缺點：模板多，工期長。筒體結(jié)構(gòu)：優(yōu)點：抗側(cè)、抗扭剛度及承載力大，建筑材料可得到充分利用。缺點：工程量大，用鋼量多。剪立檣結(jié)構(gòu)：優(yōu)點：整體性好，承載力及側(cè)向剛度大。缺點：剪力墻結(jié)構(gòu)平面布置不靈活，空間局限結(jié)構(gòu)自重大。經(jīng)以上分析，該建筑物選用現(xiàn)澆式框架結(jié)構(gòu)。2）框架承重方式選擇：承重方式有：橫向框架承重，縱向框架承重，縱橫向框架混合承重橫向框架往往跨數(shù)少，主梁沿橫向布置有利于提高建筑物的橫向抗側(cè)剛度，而縱向框架則往往反接，構(gòu)造要求布置較小的聯(lián)系梁，有利于房屋室內(nèi)的采光和通風(fēng)縱向承重墻框架的橫向梁高度較小，有利于設(shè)備管線的穿行，當(dāng)在房屋開間方向需要較大空間時，可獲得較高的室內(nèi)凈高，并且可利用縱向框架的剛度來調(diào)整房間的不均勻沉降，缺點是房屋的橫向抗側(cè)剛度較差，進(jìn)深尺寸受到限制?？v橫向框架混合承重則具有較好的整體工作性能，對抗震有利。經(jīng)以上分析，并結(jié)合建筑功能要求，該建筑物采用橫向框架承重。8.初定梁柱截面尺寸:主梁取h=600mm,b=300mm柱:(底層柱高)h=(1～1.5)b取h=400mm , b=350mm9.其它結(jié)構(gòu)選型eq\o\ac(○,a)屋面結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆屋蓋,屋面找坡為材料找坡eq\o\ac(○,b)樓面結(jié)構(gòu)樓板、雨篷、樓梯均采用現(xiàn)澆.eq\o\ac(○,c)雨篷結(jié)構(gòu)雨篷結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆，采用懸梁式，有組織排水eq\o\ac(○,d)基礎(chǔ)梁選用現(xiàn)澆式鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁，尺寸估算：b=250mmh=300mm.eq\o\ac(○,e)基礎(chǔ)從地質(zhì)條件可以看出,基礎(chǔ)的持力層不太深(在天然地面以下3m)地基承載力為250KN/m2(>200KN/m2)故采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎(chǔ).eq\o\ac(○,f)在④～⑤軸之間設(shè)置伸縮縫由于建筑物總長為67.8m(>55m),故需設(shè)置伸縮縫,縫寬為70mm10、結(jié)構(gòu)布置1)因本建筑樓面標(biāo)高變化不大,只作結(jié)構(gòu)平面布置其一般原則:上一層結(jié)構(gòu)平面放到下一層建筑平面圖布置2)基礎(chǔ)平面布置圖基礎(chǔ)平面布置圖上主要構(gòu)件有:鋼筋混凝土基礎(chǔ)、基礎(chǔ)梁3)樓面結(jié)構(gòu)布置圖主要構(gòu)件有:框架、樓面梁、陽臺梁4)屋面結(jié)構(gòu)布置圖主要構(gòu)件有:框架、屋面梁、屋面板。采用有組織的內(nèi)天溝外排水形式，坡度為2％11、屋面、樓面均采用現(xiàn)澆板三張平面布置圖見附圖1、基礎(chǔ)平面布置圖2、樓面結(jié)構(gòu)布置圖3、屋面結(jié)構(gòu)布置圖二、雨篷、廁所、樓梯的計算1、雨篷計算：本工程采用懸梁式雨篷，且板面采用有組織排水。雨蓬板的計算：①：YPL-1Lo2=1500-200=1300mmLo2=3300＞2所以可按單向板計算a：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算20mm厚防水砂漿面層5‰的排水坡度1300×5‰×1/2×20×1/1000=0.065KN/m2板自重板底抹灰合計：gk=2.805KN/m2b：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=0.5g+q=1.2×2.805+1.4×0.5=4.066KN/m2取1m寬板帶，即：b=1000mm作為計算單元.則：g+q=4.066KN/mc：彎矩設(shè)計值：KN.md）配筋計算：板厚：h=80mm=80-20=60mm重要性系數(shù)=1.0砼采用C20，則，1=1.0鋼筋采用HPB235則根據(jù)：==故：=mm2選6@180As實=157mm2另：（1）雨篷板中分布鋼筋按構(gòu)造配筋.選用6@250（2）YPB-1與YPL-1，YPL-2相交處所需配的負(fù)筋可按構(gòu)造配筋，采用6@180②：YPB-2Lo2=1500-100=1400mm＞2所以可按單向板計算其配筋同YPB-1雨蓬梁的計算：①：YPL-3邊跨：lo1=6600mmlo2=3300mm對于YPL-3截面：根據(jù)?。篽=500mmb=對于YPL-1截面取300mm×500mmYPL-2截面取200mm×400mm荷載計算：a：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值（半寬）梁底抹灰：0.02×17×0.1=0.034梁側(cè)做水刷石面層（25mm）厚：0.5×0.5=0.25梁自重：雨蓬板傳來的恒載：合計gk=5.111恒荷載設(shè)計值：g=1.2×5.111=6.133活載設(shè)計值：q=g+q=6.133+0.665=6.798內(nèi)力計算：經(jīng)查《簡明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》可查得內(nèi)力系數(shù)：MB=-0.1×6.798×6.62=-29.61KN.mM1=0.08×6.798×6.62=23.69KN.mM2=23.69KN.mM3=0.025×6.798×6.62=7.4KN.mVA=0.4×6.798×6.6=17.95KNVB左=0.6×6.798×6.6=26.92KNVB右=0.5×6.798×6.6=22.43KN①對于支座處：根據(jù)：====mm2選用212As=226mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-80=385mm ＜4根據(jù)0.25fcbho=0.259.6200465=223.2KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1200465=71.6KN>V故只需按構(gòu)造配箍筋現(xiàn)配置φ6@200對于YPL-1b=300mmh=500mm其截面形式如下圖所示：∵lo=1500ho=500-35=465mm＞0.1∴荷載計算：恒荷載：（半寬）梁底抹灰：0.02×17×0.15=0.051梁側(cè)做水刷石面層（25mm）厚：0.5×0.5=0.25梁自重：0.3×（0.5-0.08）×25=3.15合計gk=3.451其設(shè)計值：g=1.2×3.451=4.14另：由YPL-3傳來的集中荷載：P=計算簡圖如下：支座處彎矩M及剪力V：==38.3=4.14×1.5+22.43=28.64KN根據(jù)====mm2選用214As=308mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-80=385mm ＜4根據(jù)0.25fcbho=0.259.6300465=334.8KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1300465=107.4KN>V故只需按構(gòu)造配箍筋現(xiàn)配置φ6@200對于YPL-2b=200mmh=400mm其截面形式如下圖所示：根據(jù)荷載計算：恒荷載：梁自重：0.2×（0.4-0.08）×25=1.6其設(shè)計值：g=1.2×1.6=1.92另：由YPL-3傳來的集中荷載：P=計算簡圖如下：支座處彎矩M及剪力V：==69.47=1.92×1.5+44.87=47.75KN根據(jù)==124.8＞M故屬于第一類T形截面根據(jù)====mm2選用318As=763mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-80=285mm ＜4根據(jù)0.25fcbho=0.259.6200365=175.2KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1200365=56.2KN>V故只需按構(gòu)造配箍筋現(xiàn)配置φ6@200廁所現(xiàn)澆板的計算：對于XB-1：計算跨度：lo1=3900mmlo2=3900mm＞0.5故按雙向板計算1）荷載計算a）恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：馬賽克地面：0.55KN/m220mm厚水泥砂漿：0.02×17=0.34KN/m2100mm厚板自重:0.10×25＝2.5KN/m215mm厚板底粉刷：0.015×17=0.26KN/m2小計 gk＝3.65KN/m2其設(shè)計值：g=1.2×3.65=4.38KN/m2b)活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： qk＝2.5KN/m2其設(shè)計值：q=1.4×2.5=3.5KN/m2g+q/2=4.38+3.5/2=6.13KN/m2q/2=3.5/2=1.73KN/m2g+q=4.38+3.5=7.88KN/m22）：彎矩計算：跨中最大正彎矩為內(nèi)支座固定時，在g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時，在q/2作用下的跨中彎矩值之和（此處并考慮泊松比=0.2的影響），支座最大負(fù)彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時，在g+q作用下彎矩值。按彈性理論計算彎矩由可查表：m1==5.7KN.mm2==4.02KN.mKN.m3）截面設(shè)計：經(jīng)過計算γs=0.95 As＝M/γshofylo1方向：ho=80mmlo2方向取ho=70mm跨中：方向選用：8@130=387lo2方向選用：8@160=314區(qū)隔支座:γs=0.95方向ho=80mm選用：12@160=707次梁設(shè)計計算取bh=200300mm 荷載計算恒載標(biāo)準(zhǔn)值：板傳荷載： 次梁自重： 0.2（0.3-0.1）×25=1KN/m次梁粉刷： （0.3—0.1）20.0217=0.136KN/m小計： gk=4.84KN/m活載標(biāo)準(zhǔn)值： qk=總設(shè)計值： g+q=1.2×4.8+1.4×2.54=9.36KN/m計算跨度：lo=3.9m內(nèi)力計算：彎矩設(shè)計值： 剪力設(shè)計值：承載力計算：跨中按T形截面計算：根據(jù)==262＞M故屬于第一類T形截面根據(jù)====mm2Asmin=0.25%×200×300=150mm2選用210As=157mm2對于支座：====mm2＞Asmin選用210As=157mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-100=160mm ＜4根據(jù)0.25fcbho=0.259.6200260=124.8KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1200260=40.04KN>V故只需按構(gòu)造配箍筋選用6@200四、現(xiàn)澆樓梯計算此處所計算的現(xiàn)澆樓梯為板式樓梯，樓梯的結(jié)構(gòu)布置如圖所示。該樓梯：踏步尺寸為150mm300mm，采用C20混凝土，板中采用HPB235鋼筋，梁縱筋采用HRB335鋼筋樓梯均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk=3.5KN/平方米。板厚所以斜板取板厚為140mm，水平段板厚取與斜板相同的厚度為140mm（一）：樓梯段設(shè)計，荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算斜板：欄桿自重0.2斜板自重板30厚水磨石面層板底20厚紙筋灰粉刷合計設(shè)計值g=7.3231.2=8.788水平段

板自重2510。14=3。530厚水磨石面層0.65板底粉刷160.021=0.32合計設(shè)計值g=4.471.2=5.364活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5設(shè)計值q=3.51.4=4.9總計斜板部分P1=7.3231.2+3.51.4=13.688水平段板部分P2=4.471.2+3.51.4=10.264斜板截面設(shè)計板水平計算跨度ln=3.6m，彎矩設(shè)計值M=板的有效高度h0=140-20=120mm===選配10@100As=785mm2分布筋每步踏板1根8平臺板設(shè)計設(shè)平臺板厚h=80mm，取1m寬板帶計算荷載計算（KN.m）水磨石面層0.6580mm厚混凝土板0.0825=2板底抹灰0.0217=0.34合計活荷載總荷載設(shè)計值P=2.991.2+3.51.4=8.488KN/m截面設(shè)計平臺板的計算跨度lo=2.1-0.2/2+0.12/2=2.06m彎矩設(shè)計值M=板的有效高度h0=80-20=60mm===選配6/8@130As=302mm2平臺梁設(shè)計設(shè)平臺梁截面尺寸為200mm350mm荷載計算恒載計算梁自重：0.2（0.30-0.08）25=1.35梁側(cè)粉刷0.2（0.30-0.08）217=0.184平臺板傳來荷載2.992.1/2=3.14梯段板傳來荷載7.3233.6/2=13.18合計17.85活荷載總荷載設(shè)計值P=1.217.85+1.49.98=35.39KN/m截面設(shè)計計算跨度lo=1.05ln=1.05（3.3-0.24）=3.21m彎矩設(shè)計值剪力設(shè)計值截面按倒L型計算梁的有效高度ho=350-35=315mm經(jīng)判斷屬于第一類T型截面===選配220As=628mm2按構(gòu)造配置214As=308mm2配置6@200箍筋則斜截面受剪力為滿足要求（五）繪制施工圖：板式樓梯斜板的配筋圖框架荷載、內(nèi)力計算確定計算簡圖計算單元KJ-11計算簡圖假定框架與基礎(chǔ)固定，且嵌固于基礎(chǔ)頂面.框架梁與柱節(jié)點剛結(jié).由于各層柱的截面尺寸不變，則梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離，底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二樓板底，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件暫定—1.05m，則底層柱高為（3.77+1.05）=4.82m，其余各層柱高為層高，均為3.9m。注：計算時，取柱心之間的距離，所以A，F(xiàn)軸線各自向內(nèi)偏移80mm，實際計算距離為7640mm，C，D軸線向外偏移80mm，實際計算距離為2560mm框架計算簡圖主要桿件尺寸估算混凝土梁：C20則Ec=2.55104N/mm2 柱：C30則Ec=3.00104N/mm2 橫向框架梁（邊跨） h= b=則h= 取h=600mm b= 取b=300mm框架柱：b=（底層柱高）= h=（1～1.5）b取：b=350mmh=400mm橫向框架梁（中跨）取b=300mmh=450mm縱向連梁：考慮其兼做過梁：?。篵=250mmh=600mm慣性矩線剛度計算其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取=2（為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）：橫向框架邊跨梁 I邊梁= 中跨梁I中梁= 底層柱I底層柱=其余各層柱I余層柱= 令=1 則其余桿的相對線剛度為：= = = 框架梁柱相對線剛度如圖所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)二、各種荷載設(shè)計值計算：1.06（1）屋面框架相關(guān)荷載計算：10mm厚面磚保護(hù)層（上人屋面）0.01×17=0.17KN/m2三氈四油防水層0.45KN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平層：0.02×20=0.30kN/m220~220mm厚爐渣水泥找坡（最薄處20厚）：14×（0.02+0.22）/2=1.68kN/m2100mm厚現(xiàn)澆混凝土板：0.1×25=2.5kN/m2V型輕鋼龍骨及鋁合金龍骨吊頂：0.12kN/m2小計：5.32kN/m2屋面板傳給次梁荷載：5.321.95=10.374KN/m次梁自重：0.25×（0.4-0.1）×25=1.875kN/m小計：12.249KN/m次梁傳來集中荷載：12.515×4.5=55.121KN主梁自重：（0.6-0.1）×0.3×25=3.75kN/m屋面板的恒載設(shè)計值：1.2×5.32=6.384kN/m2屋面板的活載設(shè)計值：（上人屋面）1.4×2=2.8kN/m2屋面次梁的恒載設(shè)計值：1.2×12.249=14.699kN/m2屋面次梁的恒載設(shè)計值：1.2×2×1.95=4.68kN/m2屋面邊跨主梁中：屋面邊跨主梁活載設(shè)計值：4.68×4.5=21.06kN屋面中跨主梁中屋面中跨主梁活載設(shè)計值：邊柱縱向連系梁自重：0.25×0.6×25=3.75kN/m梁側(cè)粉刷：(0.6-0.1)×17×0.02=0.17kN/m梁外側(cè)貼面磚：0.5×0.6=0.3kN/m1.2m高女兒墻自重：0.24×1.2×19=5.472kN/m1.2m高女兒墻內(nèi)側(cè)粉刷：1.2×0.025×18=0.54kN/m1.2m高女兒墻外側(cè)貼面磚：0.5×1.2=0.6kN/m屋面板傳來的荷載：小計： 16.019KN/m頂層邊節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：16.019×4.5=72.09kN其設(shè)計值：1.2×72.09=86.50kN頂層邊節(jié)點活載設(shè)計值：中柱縱向連系梁自重：0.25×0.6×25=3.75KN/m中柱縱向連系梁側(cè)粉刷：2×（0.6-0.1）×17×0.02=0.34KN/m屋面板傳來的荷載：小計：14.6KN/m頂層中結(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：14.6×4.5=65.7kN其設(shè)計值：1.2×65.7=78.84kN頂層中結(jié)點活荷載設(shè)計值：（2）標(biāo)準(zhǔn)層框架相關(guān)荷載計算：30mm厚水磨石面層0.65KN/m2100mm厚現(xiàn)澆混凝土板：0.1×25=2.5kN/m2V型輕鋼龍骨及鋁合金龍骨吊頂：0.12kN/m2小計：樓板恒載標(biāo)準(zhǔn)3.27kN/m2其設(shè)計值1.2×3.27=3.924kN/m2樓面板傳給次梁荷載：3.271.95=6.38KN/m次梁自重：0.25×（0.4-0.1）×25=1.875kN/m小計：8.255N/m次梁傳來集中荷載：8.255×4.5=37.15KN主梁自重：（0.6-0.1）×0.3×25=3.75kN/m樓面板的恒載設(shè)計值：3.924kN/m2樓面板的活載設(shè)計值：1.4×2=2.8kN/m2樓面次梁的恒載設(shè)計值：8.255×1.2=9.906KN/m樓面次梁的恒載設(shè)計值：1.4×1.95×2=5.46kN/m2樓面邊跨主梁中：樓面邊跨主梁活載設(shè)計值：5.46×4.5=24.57kN/m2樓面中跨主梁中樓面中跨主梁活載設(shè)計值：邊柱縱向連系梁自重：0.25×0.6×25×4.5=16.875kN梁側(cè)粉刷：(0.6-0.1)×17×0.02×4.5=0.765kN梁外側(cè)貼面磚：0.6×0.5×4.5=1.35kN樓面板傳來荷載：窗下墻體自重：0.24×0.9×18×3.6=14kN窗下墻體粉刷：0.02×0.9×17×3.6=1.1kN窗下墻體貼面磚：0.5×0.9×3.6=1.62kN鋁合金窗自重0.45×2.4×3.6=3.888kN窗邊墻體自重：3.3×0.24×18×0.275×2=7.84kN窗邊墻體粉刷：0.02×3.3×17×0.275×2=0.617kN窗邊墻體貼面磚：0.5×3.3×0.275×2=0.908kN框架柱自重：0.30×0.4×3.9×25=13.65kN框架柱粉刷：0.7×0.02×3.9×17=0.93kN框架柱貼面磚：0.5×3.9×0.30=0.683kN小計：標(biāo)準(zhǔn)層邊柱集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：78.578kN其設(shè)計值：1.2×78.578=94.29kN樓層邊節(jié)點活荷載設(shè)計值：中柱連系梁自重：0.25×0.6×25×4.5=16.875kN中柱連系梁側(cè)粉刷：2×(0.6-0.1)×17×0.02×4.5=1.53kN樓面板傳來的荷載：窗下墻體自重：0.2×0.24×1.8×18×1.2=18.66KN窗下墻體粉刷：2×2×0.02×1.8×17×1.2=2.94KN鋁合金窗自重：2×0.45×1.2×0.6=0.648KN窗邊墻體自重：3.3×30.24×18×（0.75-0.17）+3.3×0.24×18×（1.25-0.175）=23.52KN窗邊墻體粉刷：2×3.3×0.02×17×（0.75-0.175）+2×3.3×0.02×17×（1.25-0.175）=3.7KN框架柱自重及粉刷：13.65+1.1×3.9×0.02×17=15.11kN小計：標(biāo)準(zhǔn)層中結(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：112.8kN其設(shè)計值：1.2×112.8=135.36kN標(biāo)準(zhǔn)層中結(jié)點活荷載設(shè)計值：（3）底層框架相關(guān)荷載計算基礎(chǔ)梁：bh=250mm400mm基礎(chǔ)梁自重：0.25×0.30×4.5×25=10.8kN鋁合金窗自重：0.45×2.4×3.6=3.888kN窗下墻體自重：0.24×1.55×3.6×19=25.44kN窗下墻體粉刷：0.90.023.617=1.1kN窗下墻體貼面磚：0.51.353.6=2.43kN窗邊墻體自重：3.95×0.24×18×0.275×2=9.39kN窗邊墻體粉刷：0.02×3.3×17×0.275×2=0.62kN窗邊墻體貼面磚：0.5×3.55×0.275×2=0.976kN小計：基礎(chǔ)臺階上集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：54.644kN其設(shè)計值：1.2×54.644=65.573kN框架柱自重：0.30×0.4×4.82×25=16.87kN框架柱粉刷：0.65×0.02×3.9×17=0.862kN框架柱貼面磚：0.5×3.9×0.30=0.683kN對于中柱基礎(chǔ)：基礎(chǔ)梁自重：0.25×0.4×4.5×25=11.25kN內(nèi)縱墻自重0.65×4.5×18×0.24+18.66+2.94+0.648+23.52+3.7=62.104KN內(nèi)縱墻粉刷：0.02×1.1×17×3.9=1.459kN框架柱自重：0.30×0.4×4.82×25=16.87kN框架柱粉刷：1.0×0.02×3.9×17=1.326kN小計：中柱基礎(chǔ)臺階上集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：74.813kN其設(shè)計值：1.2×74.813=89.78kN恒載作用、活載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖如下所示（5）作用于屋面梁和樓面節(jié)點處集中風(fēng)載計算根據(jù)風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：，其中為高度z處風(fēng)振系數(shù)，由于本建筑高度H=12.9m<30.00m，可以??；對于矩形平面，風(fēng)荷載體系數(shù)1=+0.8；2=-0.5風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz經(jīng)查規(guī)范如下表；由設(shè)計資料可知。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，其計算過程如下表：根據(jù)：ww=γQwos（H4+0.5H3）=1.4×（0.8+0.5）×1×wos（H4+0.5H3）=1.82wos（H4+0.5H3）W3=1.82wos（0.5H3+0.5H2）=0.91wos（H3+H2）W2=0.91wos（H2+H1）S：為開間.H4為女兒墻高，取1.2m風(fēng)荷載計算表層數(shù)γQwoSHW設(shè)31.41.31.01.060.44.53.910.9421.41.31.01.00.44.53.912.7811.41.31.01.00.44.54.2213.30風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算：框架在風(fēng)荷載作用下（以左向右吹）的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計算，其步驟為：⒈計算各柱抗側(cè)剛度D及總剪力在各柱間的剪力分配；⒉確定各柱反彎點高度系數(shù)y；⒊求各柱桿端彎矩及梁端彎矩①：計算各柱抗側(cè)剛度D及總剪力在各柱間的剪力分配層數(shù)層剪力邊柱D值中柱D值∑D每根邊柱剪力（KN）每根中柱剪力（KN）310.940.804223.720.804137.020.506②：確定各柱反彎點高度系數(shù)yn：為總層數(shù)j：為所在層k：為梁柱線剛度比yo：標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比（由n、j、k查表可得）α1：上下梁剛度變化時的剛度比α2=上層層高/所計算層層高α3=下層層高/本層層高由α1、α2、α3可查得y1、y2、y3層數(shù)邊柱中柱3n=3j=3k=2.5yo=0.425α1=1y1=0y=0.425+0=0.425n=3j=3k=5.15yo=0.45α1=1y1=0y=0.45+0=0.452n=3j=2k=2.5yo=0.475α1=1y1=0α2=1y2=0α3=4.82/3.9=1.24y3=0y=yo+y1+y2+y3=0.475n=3j=2k=5.15yo=0.5α1=1y1=0α2=1y2=0α3=4.82/3.9=1.24y3=0y=yo+y1+y2+y3=0.51n=3j=1k=3.125yo=0.55α2=3.9/4.82=0.81y2=0y=yo+y2=0.55n=3j=1k=6.438yo=0.55α2=3.9/4.82=0.826y2=0y=yo+y2=0.55③：求各柱桿端彎矩及梁端彎矩根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點位置yh計算i層第j個柱端彎矩上端彎矩：Mtij=Vijh（1-y）下端彎矩：Mbij=Vijhy由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點平衡計算梁端彎矩對于邊跨梁端彎矩：Mbi=Mtij+Mbi+1，j對于中跨，由于梁端彎矩與梁的線剛度成正比，因此：Mlbi=（Mtij+Mbi+1，j）Mrbi=（Mtij+Mbi+1，j）再根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載，求出梁跨中彎矩和剪力經(jīng)計算，其內(nèi)力圖如下：風(fēng)荷載作用下的M圖（）風(fēng)荷載作用下V圖（KN）風(fēng)荷載作用下的N圖（KN）四框架內(nèi)力計算恒載設(shè)計值作用下內(nèi)力計算中間跨BC桿線剛度乘0.5修正系數(shù)可求得節(jié)點各桿端彎矩分配系數(shù)如圖（利用對稱性求內(nèi)力計算） 荷載引起的固端彎矩（可將集中荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載，根據(jù)qE=主梁自重按原均布荷載不變）恒荷載作用下（等效）計算簡圖活荷載作用下（等效）計算簡圖計算分配系數(shù) 1）：屋面 ==179.808KN.m179.808KN.m==6.678KN.m6.678KN.m2）：標(biāo)準(zhǔn)層樓面梁 ==128.326KN.m128.326KN.m==4.935KN.m4.935KN.m則恒載引起的節(jié)點不平衡彎矩： （179.8086.92）=172.891KN.m179.8086.6786.31=166.82KN.m（128.3267.54）=120.79KN.m128.3264.93510.83=112.56KN.m恒荷載作用下迭代法計算恒荷載作用下最后桿端彎矩恒載作用下V圖（KN）恒載作用下的N圖（KN）2、活載作用下的內(nèi)力計算活載直接作用于BC跨時的內(nèi)力，利用對稱性.荷載引起的固端彎矩屋面 ==2.45KN.m 標(biāo)準(zhǔn)層 ==3.06KN.m由荷載引起的偏心彎矩2.042KN.m2.042KN.m活載在BC跨時，引起的不平衡彎矩：=（2.45+2.042）=4.49KN.m=（3.06+2.042）=5.10KN.m活荷載作用在CD跨時迭代法計算活荷載作用在CD跨時最后桿端彎矩活載設(shè)計值作用在AB跨時的內(nèi)力計算：計算匯交于每個節(jié)點各桿的轉(zhuǎn)角分配系數(shù)：活載引起的不平衡彎矩：①活載引起的固端彎矩： ==50.28KN.m50.28KN.m ==50.28KN.m50.28KN.m則活載引起的節(jié)點不平衡彎矩： （50.280.938）=49.30KN.m50.282.042=48.44KN.m（50.280.983）=49.30KN.m50.282.042=48.44KN.m活載在作用在AC跨時的迭代計算活荷載作用在AC跨時的M圖活載作用在AC跨時的N圖（KNm）內(nèi)力組合：根據(jù)最不利而又可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合，并進(jìn)行承載力計算：①恒載標(biāo)準(zhǔn)值1.2②恒載標(biāo)準(zhǔn)1.2+活載標(biāo)準(zhǔn)值1.4③恒載標(biāo)準(zhǔn)1.2+風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值1.4④恒載標(biāo)準(zhǔn)值1.2+活載標(biāo)準(zhǔn)值1.4+0.6風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值1.4或近似：恒載標(biāo)準(zhǔn)值1.2+0.85（活載標(biāo)準(zhǔn)值+風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值）1.4假定：當(dāng)時，（M，N，V）標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計值/1.25符號規(guī)定：梁：彎矩下側(cè)受拉為“+”反之為“-”剪力以繞桿端順時針為“+”柱：彎矩M：以柱左側(cè)受拉為“+”軸力N：以柱受壓為“+”受拉為“-”用于承載力計算的框架荷載效應(yīng)組合表梁編號截面內(nèi)力KN(KN.M)恒載活載活載活載左風(fēng)右風(fēng)123456WL-DF左M-136.44-43.16-1.9285.123.217-3.217V123.5234.270.305-0.8-1.1201.120中M174.0746.70-0.762.08-6.6266.626V右M-81.6-22.670.30-0.97-5.3395.339V-109.23-28.910.305-0.80-1.121.12WL-CD左M-71.96.89-I.232-30.243.409-3.409V16.53-12.955.7312.95-2.2662.266中M-67.13-9.692.438-9.6900V右M-71.90-26.26-1.2326.89-3.4093.409V-16.53-12.95-5.7312.95-2.2662.2662L-DF左M-111.05-43.94-1.8582.748.911-8.911V85.8032.650.285-0.48-3.O743.074中M100.9740.47-1.9420.25-2.802.80V右M-97.73-35.070.551-0.95-14.51814.518V-82.32-30.530.285-0.48-3.0743.0742L-CD左M-27.986.63-1.942-20.069.509-9.509V11.57-9.647.1710.42-7.4297.429中M-20.58-6.722.646-5.7200V右M-27.98-18.06-1.9426.63-9.5099.509V-11.57-9.64-2.64610.42-7.4297.4291L-DF左M-105.3-44.39-1.8863.7816.816-16.816V87.6833.600.314-0.54-5.8835.883中M109.9142.87-0.701.71-5.755.75V右M-77.61-29.060.516-0.37-28.1328.13V-80.44-29.580.314-0.54-5.8835.8831L-CD左M-31.843.82-1.886-23.8916.816-16.816V11.57-4.827.1711.83-13.92613.926中M-31.84-9.442.702-9.4400V右M-34.57-8.51-1.8869.02-17.82517.825V-11.57-4.82-7.1711.83-13.92613.926用于承載力計算的框架荷載效應(yīng)組合表（續(xù)表）梁編號+Mmax及相應(yīng)的V-Mmax及相應(yīng)的V|V|max及相應(yīng)的M組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值WL-DF1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-183.641*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-183.64158.06158.061*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6226.191*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-108.401*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-108.40-138.89-138.89WL-CD1*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-106.561*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-106.5638.3138.311*1.2+(2+4)*1.4-86.151*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-102.111*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-102.11-38.31-38.312L-DF1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-163.891*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-163.89121.32121.321*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6144.421*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-148.361*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-148.36-115.82-115.822L-CD1*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-57.81*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-57.835.8035.801*1.2+(2+4)*1.4-37.691*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-55.251*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-55.25-31.26-31.261L-DF1*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-171.341*1.2+(2+3)*1.4+6*1.4*0.6-171.34130.41130.411*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.6159.311*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-138.421*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.6-138.42-114.91-114.911L-CD1*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-78.251*1.2+(3+4)*1.4+6*1.4*0.6-78.2541.7541.751*1.2+(2+4)*1.4-51.711*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-76.531*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.6-76.53-33.89-33.89用于承載力計算的框架荷載效應(yīng)組合表（續(xù)表）柱編號截面內(nèi)力恒載活載活載活載左風(fēng)右風(fēng)123456Z-Dw上M58.2114.86-1.3463.06-6.6266.626N218.8972.7231.57-13.751.543-1.543下M-42.14-13.011.036-2.435.421-5.421N240.8772.7231.57-13.751.543-1.543V-25.74-7.150.651-1.413.089-3.089Z-Fw上M-74.46-21.540.30-0.97-5.3395.339N195.7341.20-0.3050.801.12-1.12下M52.8918.12-0.300.653.947-3.947N214.0541.20-0.3050.861.12-1.12V32.6510.17-0.1920.422.381-2.381Z-D2上M30.3210.98-1.2871.43-13.05913.059N499.75141.3364.27-24.655.898-5.898下M-34.57-10.801.308-3.0613.059-13.059N521.73141.3364.27-24.655.898-5.898V-16.64-5.580.663-1.126.697-6.697Z-F2上M-37.42-16.220.316-0.29-10.57110.571N408.9884.02-0.591.284.194-4.194下M43.5217.74-0.3320.619.564-9.564N430.9884.02-0.591.284.194-4.194V20.758.71-0.1660.235.163-5.163Z-D1上M20.647.08-0.7062.74-21.58221.582N742.89211.3896.97-37.0213.947-13.947下M-10.32-3.540.303-0.7226.317-26.317N764.99211.3896.97-37.0213.941-13.941V-6.56-2.200.465-0.369.950-9.950Z-F1上M-26.92-10.300.186-0.42-18.56718.567N605.69125.89-0.9041.8210.077-10.077下M13.265.15-0.0930.2122.693-22.693N627.79125.89-0.9051.8210.077-10.077V8.444.04-0.1260.138.560-8.560用于承載力計算的框架荷載效應(yīng)組合表（續(xù)表）柱編號Nmax及相應(yīng)的M、VNmin及相應(yīng)的M、V|M|max及相應(yīng)的N、V組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值Z-Dw1*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.566.561*1.2+4*1.4+6*1.4*0.563.761*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.580.30327.98193.69275.141*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.5-50.221*1.2+4*1.4+6*1.4*0.5-46.821*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.5-61.39349.08214.80296.24-34.07-28.37-36.37Z-Fw1*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.5-100.301*1.2+3*1.4+6*1.4*0.5-67.451*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.5-100.30235.70186.81235.701*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.574.451*1.2+3*1.4+6*1.4*0.547.731*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.574.45253.35204.39253.3544.8029.5344.80Z-D21*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.551.781*1.2+4*1.4+6*1.4*0.543.981*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.561.23714.00448.18606.481*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.5-49.981*1.2+4*1.4+6*1.4*0.5-55.391*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.5-72.48735.10469.29582.35-19.64-21.73-27.98Z-F21*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.5-61.521*1.2+3*1.4+6*1.4*0.5-28.471*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.5-61.52490.58329.34490.981*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.571.761*1.2+3*1.4+6*1.4*0.534.981*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.571.76512.10410.26512.1033.4016.2633.40Z-D11*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.512.451*1.2+4*1.4+6*1.4*0.544.341*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.545.321067.90662.34899.091*1.2+(2+3)*1.4+5*1.4*0.54.211*1.2+4*1.4+6*1.4*0.5-28.401*1.2+(2+4)*1.4+6*1.4*0.5-32.361089.11683.56920.31-1.55-13.39-15.85Z-F11*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.5-50.321*1.2+3*1.4+6*1.4*0.5-13.161*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.5-50.32731.26573.68731.261*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.533.981*1.2+3*1.4+6*1.4*0.51.021*1.2+(2+4)*1.4+5*1.4*0.533.98752.49596.92752.4918.532.2118.53框架梁柱配筋計算1.框架梁配筋計算：框架梁、柱截面配置應(yīng)滿足承載力的要求，對于梁和的偏心受壓柱還應(yīng)滿足裂縫寬度要求，當(dāng)梁的截面尺寸在常用高跨比范圍內(nèi)時，其撓度一般可以不必驗算。支座截面的配筋可考慮柱的支承寬度的影響，即按支座邊緣截面的彎矩計算，其值為： M 其中：支座邊緣截面的彎矩設(shè)計值 支座中線組合彎矩設(shè)計值與 b=450mm梁的截面尺寸驗算：其中鋼筋：選用Ⅱ級 HRB335 砼： C20 若為單排鋼筋時其as=40mm若為雙排鋼筋時其as=60mm邊跨梁截面尺寸 bh=300600mm 根據(jù)由M===360.36KN.m＞ V=0.25cfcbho=0.251.09.6300（600－40） =403.2KN＞中跨梁截面尺寸：b×h=350×450mm2同理根據(jù)M===193.17KN.m＞ V=0.25cfcbho=0.251.09.6300（450－40） =295.2KN＞3)求縱筋對于現(xiàn)澆屋蓋：梁板整體澆注，主梁與次梁相交支座處上部縱筋相互交叉重疊，致使主梁承受負(fù)彎矩的縱筋位置下移，故梁有效高度減少=-60=600-60=540mm其它單排鋼筋處：=40mmho=h－=600－40=560mm中跨：ho=h－=450－40=410mm對于屋面梁:正彎矩的跨中截面按T形截面計算驗算截面類型：確定翼緣計算寬度b，f按計算跨度lo考慮時:b，f=按梁（肋）凈距Sn考慮時：b，f=b+Sn=300+4500=4800mm取二者較小值：b，f=2600mm判別T形截面類型=1272.96KN.m＞故屬于第一類型T形截面負(fù)彎矩的支座截面按矩形計算按四級抗震設(shè)計：最小配筋率=0.25%b=0.25%×300×560=420=0.25%b=0.25%×300×410=308根據(jù)裂縫寬度要求：4）：斜截面計算梁配箍筋：①支座處最大剪力：驗算是否需要按計算配置箍筋：根據(jù)0.7ftbho=0.7×1.1×300×540=124.74KN＜故需按計算配置箍筋.選用Ф8雙肢箍筋抗剪根據(jù)得S1≤另根據(jù)：≥=≥得S2≤S3≤Smax加密區(qū)S3=min=min=150mm非加密區(qū)邊跨當(dāng)V＞0.7ftbho時，取S≤250mm當(dāng)V≤0.7ftbho時，取S≤350mm中跨當(dāng)V＞0.7ftbho時，取S≤200mm當(dāng)V≤0.7ftbho時，取S≤300mm根據(jù)抗震設(shè)計規(guī)范中跨加密區(qū)長度為1.5hb=1.5×450=675mm取700mm邊跨加密區(qū)長度為1.5hb=1.5×600=900mm取1000mm對于邊跨梁：hw=600-100=500mm＞450mm故需要設(shè)立腰筋：選用12根據(jù)As腰≥0.1%bhw=0.1%×300×500=150mm2212As=226mm2梁編號b*ho(mm2)Vmax(KN)Vcnd(mm)S1(mm)S2(mm)S3(mm)非加密區(qū)實配S(mm)加密區(qū)實配S(mm)WL-DF300*540158.06124.7428254246150200100WL-CD300*39038.3190.0928__2461502001002L-DF300*540121.32124.74289752461502001002L-CD300*39035.8090.0928__2461502001001L-DF300*540130.41124.74287312461502001001L-CD300*39041.7590.0928__2461502001002、框架柱的配筋計算：確定柱的計算長度按現(xiàn)澆式:底層lo=1.0H=4.82m其余層lo=1.25H=1.253.9=4.875m計算柱的縱向受力鋼筋各層柱在橫向框架平面內(nèi),按單向偏心受壓構(gòu)件計算,且縱向受力筋按AS=AS'對稱布置在彎矩作用方向?qū)叄辉跈M向框架平面外,按軸心受壓構(gòu)件驗算。因需考慮四級抗震，對于中柱、邊柱：0.6%≤ρ≤5%角柱：0.8%≤ρ≤5%且單側(cè)配筋率ρ≥0.2%柱最不利截面內(nèi)力組合的偏心距增大系數(shù)η和穩(wěn)定系數(shù)的計算如下：根據(jù)：當(dāng)：≤5時取=1.0其中eo=ea=max=+=當(dāng)＞1.0時