Word版本，下載可自由編輯懸澆連續(xù)梁合攏段施工下面是我給大家?guī)黻P(guān)于懸澆延續(xù)梁合攏段施工的相關(guān)內(nèi)容，以供參考。

邊跨合攏段混凝土澆筑后,張拉邊跨預(yù)應(yīng)力束,解除主墩頂暫時固結(jié),使懸臂T構(gòu)變?yōu)楹喼ЫY(jié)構(gòu);中跨合攏后,使兩個簡支結(jié)構(gòu)形成一個延續(xù)梁,完成兩次體系轉(zhuǎn)換。

1合攏段需解決的問題

合攏段施工主要需解決3個問題:1)吊架的安裝問題;2)合攏段的暫時鎖定問題;3)合攏段混凝土澆筑問題。

合攏段因混凝土澆筑后,氣溫的變化會引起梁體的伸縮變形,同時梁體左右日照溫度不同還會引起梁的扭曲變形,需對合攏段舉行暫時鎖定保持合攏段無相對變形。合攏段暫時鎖定要反抗溫度應(yīng)力、T構(gòu)兩端不平衡彎矩等多種外力,保證懸臂T構(gòu)施工平安和合攏段不浮現(xiàn)裂紋。

2合攏段施工挨次

邊跨現(xiàn)澆段及中間節(jié)13號塊施工完成后,安裝邊跨合攏段吊架,舉行邊跨合攏段鎖定,澆筑邊跨合攏段混凝土,張拉邊跨T17,B13~B16及邊跨橫豎向預(yù)應(yīng)力筋,拆除邊跨合攏段吊架。

邊跨張拉完成T17,B13~B16后,拆除主墩頂暫時固結(jié)使主墩永遠(yuǎn)支座受力,張拉邊跨B11~B12,拆除邊跨現(xiàn)澆段支架,安裝中跨吊架及模板,舉行中跨合攏段鎖定,綁扎鋼筋并澆筑中跨合攏段混凝土,張拉T18,B1~B10,拆除中跨合攏段吊架,拆除T18。

3合攏段施工辦法

3.1合攏段吊架及模板

通過掛籃底模、外側(cè)模、內(nèi)模作為合攏段模板,不僅可以削減搭設(shè)支架的投入,還可使?jié)仓蟮幕炷磷冃闻c兩端已澆段保持同步,但要通過掛籃作為吊架,需解決一個掛籃后退和一個掛籃前移的問題。因為67號主墩的施工速度較66號主墩要快,故施工中打算67號墩中跨掛籃向后退,66號墩中跨掛籃向前移作為中跨合攏段吊架。邊跨合攏段吊架僅存在前移問題,與中跨掛籃前移作吊架辦法相同。

3.2暫時鎖定

3.2.1合攏段鎖定計算假設(shè)

1)以合攏段長度不變,鎖定骨架支撐力能夠抵消梁體溫度變形引起的支座或模板體系產(chǎn)生的摩擦阻力即可。2)邊跨合攏時邊跨模板與混凝土的摩擦系數(shù)取0.15,中跨合攏時活動支座摩擦力取0.05。

3.2.2邊跨合攏段鎖定

1)應(yīng)力分析。按照計算,溫度應(yīng)力引起的力較大,而此時惟獨邊跨模板對梁體有約束力,假如約束力小于梁體溫度應(yīng)力,梁體絕對會產(chǎn)生位移。只要保證合攏段暫時鎖定力大于模板及支座的約束力即可保證合攏段相對無變形。

2)剛性支撐設(shè)置。邊跨現(xiàn)澆段及13號塊端部腹板兩側(cè)頂板、底板上各預(yù)埋4塊40cm高,50cm寬,2cm厚的鋼板,鋼板后方加焊鋼板肋舉行加強,梁體內(nèi)埋設(shè)加強鋼筋與混凝土銜接增強抗拔力。支撐型鋼用雙工20b焊接而成,在混凝土澆筑前幾天凌晨最低溫度時,將支撐型鋼焊于兩側(cè)梁內(nèi)預(yù)埋的鋼板上,起到支頂作用并起部分抗拉作用,焊接時注重同一根工鋼骨架一端焊完后再焊接另一端。

邊跨合攏段采納剛性骨架措施鎖定后,在溫度變化作用下,因為中墩暫時支撐尚未拆除,梁體變化引起的極小滑動,利用邊跨合攏段暫時固結(jié)骨架,其力主要由邊跨現(xiàn)澆段混凝土與模板的摩擦力抵消,邊跨現(xiàn)澆段施工完成后,邊支座處支頂方木要拆除,使支座能夠活動。

木模板與混凝土之間的摩擦系數(shù)取μ=0.15,則:

合攏段剛性支撐所受軸力:

N=μG=0.15×448×9.8=658kN。

其中,G為邊跨現(xiàn)澆段梁段的重力。

假設(shè)采納2工20b焊成支撐骨架,每個合攏段4個,則每個剛性支撐所受應(yīng)力:

σ=N/A=658/4/2/0.00355=23169kPa=23.2MPa。

能夠滿足要求。

3)暫時張拉束。因為總共僅有658kN的力,故邊跨不再舉行暫時預(yù)應(yīng)力束張拉,僅使勁性骨架焊接來抵消溫度降低時兩端梁體對合攏段新澆混凝土的張應(yīng)力。

4個骨架所承受的平均力為:658/4=165kN,單個骨架在鋼板上焊縫長度90cm,為保證焊縫牢固,每個骨架與預(yù)埋鋼板的焊縫均采納四面滿焊,焊縫厚度6mm。

3.2.3中跨合攏段鎖定

1)剛性支撐骨架。在兩13′號內(nèi)預(yù)埋相同的鋼板箱。中跨合攏時溫度應(yīng)力與邊跨合攏時相同,只是抵消溫度變形的力主要由66號墩頂活動支座(67號墩頂為固定支座)與梁體摩擦力擔(dān)當(dāng),取摩擦系數(shù)0.05,承重為全橋除去中跨合攏段梁體分量的1/2。此時摩擦力(等于合攏段剛性支撐所受軸力)為:

N=μG=0.05×5610×9.8=2749kN。

假設(shè)采納2工40a焊成支撐骨架,每個合攏段4個,則每個剛性支撐所受應(yīng)力:

σ=N/A=2749/4/2/0.00861=39910kPa

=39.9MPa200MPa。

能夠滿足要求。

2)暫時張拉束。根據(jù)暫時張拉平直縱向預(yù)應(yīng)力束以削減梁體撓度變形、張拉較短長度的預(yù)應(yīng)力束以起到對合攏段更好的約束作用的鋼絞線,挑選暫時張拉2T18,2B8縱向預(yù)應(yīng)力束,以抵消溫度降低時兩端梁體對合攏段新澆混凝土的張應(yīng)力。因為邊跨梁體最大摩擦力2749kN,故每束鋼絞線張拉到2749/4=687kN即可,為確保不開裂,施工時對四束鋼絞線暫時各張拉到70t。待混凝土強度達(dá)到100%后,張拉完其他預(yù)應(yīng)束后,將2T18預(yù)應(yīng)力放張。

3.3合攏段配重

合攏段兩端配重的目的:1)削減混凝土澆筑時的撓度變形,保證混凝土質(zhì)量;2)保持T構(gòu)兩端的不平衡彎矩小于主墩頂暫時固結(jié)所能提供的不平衡彎矩。

3.3.1邊跨合攏時

邊跨合攏時考慮兩種工況,計算分離如下,其中不論哪種工況不舉行配重產(chǎn)生的不平衡彎矩,主墩頂?shù)臅簳r固結(jié)都可以滿足。按照標(biāo)高測量結(jié)果,假如合攏段兩端標(biāo)高偏差在15mm以內(nèi),則不用配重找平;假如標(biāo)高差在15mm以上,則在T構(gòu)兩側(cè)壓配重將邊跨13號塊端部與現(xiàn)澆段15號塊端部標(biāo)高找平。

為削減混凝土澆筑過程中因T構(gòu)兩側(cè)分量變化產(chǎn)生的撓度變形對新澆混凝土的影響,建議加快澆筑速度,使變形在混凝土初凝前完成,或在T構(gòu)兩側(cè)加相同配重,隨混凝土澆筑同步取消邊跨側(cè)配重。在一個T構(gòu)兩側(cè)各放置一個水箱舉行配重,配重分量為34t,隨邊跨合攏段混凝土澆筑分量同步減去邊跨側(cè)水箱內(nèi)水的分量,保持T構(gòu)兩側(cè)力矩平衡。

3.3.2中跨合攏時

假如中跨合攏段兩側(cè)標(biāo)高差在15mm以內(nèi),中跨將不采納壓重;假如偏差大于15mm,則在中跨合攏段一側(cè)用水箱壓重,使中跨合攏段兩端標(biāo)高全都,待混凝土強度達(dá)到50MPa后,方可取消配重。

3.4合攏段混凝土的澆筑

挑選在一天凌晨3點左右氣溫最低時澆筑合攏段混凝土,澆筑時光在4h內(nèi)完成,混凝土澆筑前一天用水將全梁表面、箱內(nèi)灑水保濕舉行降溫。收聽天氣預(yù)告,3d內(nèi)有大風(fēng)降溫時,不舉行合攏段混凝土澆筑。兩端的混凝土銜接面要充分鑿毛、潮濕,并沖洗整潔。采納新出的合攏段微膨脹混凝土,現(xiàn)場技術(shù)負(fù)責(zé)人確認(rèn),通過汽車泵送,入?；炷撂涠炔淮笥?0cm?；炷翝仓r商混凝土廠、現(xiàn)場必需有項目部負(fù)責(zé)人在場舉行旁站指揮?；炷翝仓髮Ｈ伺e行噴水霧養(yǎng)生,初凝后籠罩塑料薄膜及土工布保濕養(yǎng)護(hù),專人舉行混凝土測溫記錄。

3.5合攏段張拉

合攏段混凝土強度達(dá)到設(shè)計要求后,放松吊架外側(cè)模及內(nèi)側(cè)模。然后按挨次舉行其他預(yù)應(yīng)力束張拉,張拉完成后方可脫底模。合攏段混凝土灌注前,要將全部的預(yù)應(yīng)力鋼絞線所有穿入波紋管內(nèi),為防止混凝土澆筑時波紋管道阻塞,除接口處用絞帶纏繞密封外,還要注重逐根檢查有沒有受電火花影響打開的孔洞。同時混凝