先簡支后連續(xù)預應力混凝土T梁設計

--成安渝高速公路萬家村大橋畢業(yè)設計者：張陽學號：07300055指導教師：周翠英（教授）劉鎮(zhèn)（講師）校外指導教師：黃振英（工程師）李峰（工程師）專業(yè)：交通工程論文方向：橋梁設計設計內容：

1.橋梁形式選擇、跨長擬定、梁片數(shù)擬定

2.材料選用

3.T梁截面尺寸擬定

4.T梁各截面配束計算內容：1.T梁毛截面特性2.荷載組合效應3.鋼束估算4.預應力損失計算5.配束后主梁內力計算6.截面強度驗算7.抗裂驗算8.持久狀況應力驗算9.短暫狀況應力驗算10.撓度驗算設計依據：《公路橋涵設計通用規(guī)范》《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》3.《成安渝高速公路13-56段主線橋說明12.7》；4.《萬家村大橋地質勘查報告書》；5.《成安渝高速公路初步設計審查意見》；《成安渝高速公路詳勘外業(yè)驗收評審意見》；其它有關函件、紀要、協(xié)議、合同等主要技術標準1.設計荷載：公路-Ⅰ級。2.設計洪水頻率：1/100。3.結構設計基準期：100年。4.橋梁寬度：2×16.25m；工程概況橋跨布置：擬建萬家村大橋位于主線測設左幅里程ZK13+217～ZK13+488，中心樁號ZK13+353，橋長270m，橋孔跨布置形式為9x30m；右幅里程K13+217～K13+488，中心樁號K13+353，橋長270m，橋孔跨布置形式為9x30m。上部結構為預應力砼簡支T梁，下部結構為樁基礎。地形地貌：該橋址屬低山丘陵和山間溝谷地貌，地勢相對變化較大，高程530~570米，相對高差約40米，地表多為果園及旱地和房屋。地層巖性：經地質測繪及勘探揭示，橋址區(qū)主要地層有第四系人工堆積層（Q4me）、坡洪積層（Q4dl+pl）粉質粘土、坡殘積（Q4dl+el）粉質粘土、下臥白堊系中上統(tǒng)夾關組（K1c）砂巖、砂質泥巖和侏羅系上統(tǒng)蓬萊鎮(zhèn)組（J3p）砂質泥巖、砂巖等。地質構造：橋址區(qū)位于成都平原東側和龍泉山西側，龍泉山西麓斷裂距該橋較近，與線路相交于里程在K13+100左右。龍泉山西麓斷裂沿龍泉山西麓窯子壩、興龍鎮(zhèn)、洛帶鎮(zhèn)、文安一線發(fā)育，向兩側均延伸出區(qū)外，斷裂走向北40°東，斷面傾向南東，性質為逆斷層性質，兼右行走滑性質，北西盤為上白堊統(tǒng)灌口組（K2g），南東盤為上侏羅統(tǒng)蓬萊鎮(zhèn)組（J3p）。水文條件：橋址區(qū)內地表水一般發(fā)育有一條寬2－3m的小河流，流速較緩慢，水深小于1m。經取水樣化驗屬HCO3-—Ca2+型水，PH=7.20，礦化度414.0mg/L。地表水對砼無分解類腐蝕，在Ⅱ類環(huán)境下對砼無結晶類腐蝕。在鉆探深度內，地下水位埋深約0.00～18.40m，標高526.56～559.85m。橋址區(qū)地下水屬于孔隙潛水及基巖裂隙水。經取水樣化驗屬HCO3-－Ca2+型水，PH=7.21，礦化度566.3mg/L。地表水對砼無分解類腐蝕，在Ⅱ類環(huán)境下對砼無結晶類腐蝕。地質縱斷面圖上部結構技術指標公路等級高速公路橋梁寬度(m)33.0(整體式)汽車荷載等級公路-Ⅰ級行車道數(shù)雙向六車道橋面寬度(m)2×16.25跨徑(m)30單幅橋梁片數(shù)7片梁間距(m)2.4083預制梁高(m)2預制梁長（m）30預制梁最大吊裝重量(t)邊梁70.9，中梁73.4主要材料1、橋面鋪裝層：10cm瀝青砼鋪裝層+防水層；2、橋面現(xiàn)澆層：C40混凝土；3、混凝土材料：現(xiàn)澆連續(xù)梁采用C50砼；簡支轉連續(xù)T梁及箱梁預制部分與濕接縫均采用C50砼，渡槽梁體采用C40；4、普通鋼筋：Φ<12mm為R235鋼筋；Φ>12mm為HRB335鋼筋；5、Q235鋼板；6、預應力鋼筋：采用高強度低松弛Φj15.2預應力鋼絞線；7、波紋管及錨具：門架墩采用塑料波紋管，其它采用鍍鋅雙波金屬波紋管；錨具采用VLM或OVM自錨系列優(yōu)質錨具及與之配套的千斤頂；8、伸縮縫：80型采用淺埋式型鋼伸縮縫；9、支座：板式橡膠支座及聚四氟乙烯滑板式橡膠支座；10、橋面排水系統(tǒng)：PVC、UPVC工程塑料管材；橋型布置立面圖橋梁布置橫斷面T梁毛截面截面毛截面特性預制中梁預制邊梁成橋中梁成橋邊梁截面圖截面積A（m2）1.23801.26201.33531.3262截面慣矩I（m4）0.49160.50080.54200.5262中性軸至梁底的距離（m）1.17401.18591.22831.2131上核心距（m）0.33820.33470.33060.3309下核心距（m）0.48070.48750.52600.5102截面效率指標0.40950.41110.42820.4206主梁作用效應——結構自重作用效應計算主梁自重作用效應組合（中梁）截面第一施工階段自重作用第三施工階段自重作用第四施工階段自重作用自重作用效應內力疊加剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）左邊支點457.475026.90621078.227360562.608570第一跨1/4處228.73752487.52-4.48437151.4796-13.0379440.413211.215233079.4126第一跨跨中處03316.694-35.875166.1479-104.303483.0598-140.1783965.9017第一跨3/4處-228.7382487.52-67.265544.00494-195.568127.9404-491.57152659.4653左中支點（左）-457.4750-98.6561-214.949-286.834-624.945-842.9651-839.894左中支點（右）457.475026.90621-214.94978.22736-624.945562.60857-839.894第二跨1/4處228.73752487.5213.22509-9.7323738.45074-28.296280.413332449.4916中跨跨中03316.694058.673250170.587103545.9544主梁自重作用效應組合（邊梁）截面第一施工階段自重作用第三施工階段自重作用第四施工階段自重作用自重作用效應內力疊加剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）左邊支點448.775013.45864078.227360540.4610第一跨1/4處224.38752440.214-2.2431175.77092-13.0379440.413209.106492956.3979第一跨跨中處03253.619-17.944983.10809-104.303483.0598-122.24793819.7869第一跨3/4處-224.3882440.214-33.646622.01152-195.568127.9404-453.60262590.1659左中支點（左）-448.7750-49.3483-107.519-286.834-624.945-784.9573-732.464左中支點（右）-448.775013.45864-107.51978.22736-624.945-357.089-732.464第二跨1/4處224.38752440.2146.615263-4.8681938.45074-28.296269.45352407.0498中跨跨中03253.619029.348690170.587103453.5548主梁作用效應應——汽車荷荷載作用效應應步驟：1.沖擊系數(shù)數(shù)計算2.車道折減減系數(shù)選用3.主梁荷載載橫向分布系系數(shù)計算1）跨中的荷荷載橫向分布布系數(shù)①邊跨等代簡簡支梁抗彎、、抗扭慣矩計計算②計算抗扭修修正系數(shù)③按修正的剛剛性橫梁法計計算橫向影響響線數(shù)標值④按最不利布布載繪出橫向向分布影響線線⑤計算1號梁梁荷載橫向分分布系數(shù)⑥其他梁片計計算類似2）支點的荷荷載橫向分布布系數(shù)按杠桿原理按按最不利進行行布載繪制荷荷載橫向分布布影響線3）荷載橫向向分布系數(shù)取取值1號梁跨中的的橫向分布系系數(shù)的計算圖圖示1號梁支點的橫向分布系系數(shù)的計算圖圖示主梁作用效應應——汽車荷荷載作用效應應4.汽車荷載載效應內力計計算式中：Sp主梁最大汽汽車荷載效效應內力；；1+μ汽汽車荷載載沖擊系數(shù)數(shù)；ξ車車道折減減系數(shù)，本本例ξ=0.78；；mi荷載橫向分分布系數(shù)；；Pk車道荷載中中的集中荷荷載標準值值；yi主梁內力影影響線的豎豎標值；qk車道荷載中中的均布荷荷載標準值值；ω主主梁內力力影響線中中均布荷載載所在范圍圍的面積；；主梁作用效效應——汽汽車荷載作作用效應車道荷載取取值根據《通規(guī)規(guī)》4.3.1條，，公路—I級的均布布荷載標準準值qk和集中荷載載標準值Pk為：計算彎矩時時：計算剪力時時：求中跨跨中中截面的最最大彎矩和和最小彎矩矩、最大剪剪力和最小小剪力。計計算時，采采用直接加加載求汽車車荷載效應應內力。中跨跨中截截面汽車荷荷載效應計計算圖示其他截面的的汽車荷載載效應內力力截面Mmax（kN·m）Mmin（kN·m）Qmax（kN）Qmin（kN）左支點0.00.00.00.0邊跨1/41443.9-201.3-181.4101.5邊跨1/21711.6-387.8-101.0179.7邊跨3/41100.9-573.1-41.5264.3左中支點（左）268.3-1177.9-10.3311.4左中支點（右）268.3-1177.9304.848.9中跨1/41132.7-621.5-222.783.6中跨1/21619.4-477.2-154.1154.1主梁作用效效應——溫溫度次內力力截面剪力（kN）彎矩（kN·m）截面剪力（kN）彎矩（kN·m）左支點-27.750.00左中支點（左）-27.75818.70邊跨1/4-27.75204.68左中支點（右）-27.75818.70邊跨跨中-27.75409.35中跨1/4-27.75818.70邊跨3/4-27.75614.03中跨跨中-27.75818.70溫差應力按按《公預規(guī)規(guī)》附錄B計算：式中：Ay截面內的單單元面積；；ty單元面積Ay內溫差梯度度平均值，，均以正值值代入；αc混凝土線性性膨脹系數(shù)數(shù)，αc=0.00001；；Ec混凝土彈性性模量，Ec=3.45×104MPa；ey單位面積Ay重心至截面面重心軸的的距離，重重心軸以上上取正值，，以下取負負值。圖10-8溫溫差差應力計算算圖示主梁作用效效應——沉沉降應力基礎沉降次次內力計算算示意圖基礎沉降次次內力表截面剪力（kN）彎矩（kN·m）截面剪力（kN）彎矩（kN·m）左支點-9.400.00中跨3/4-11.57-16.89邊跨1/4-9.40-69.31右中支點（左）-11.5769.89邊跨跨中-9.40-138.62右中支點（右）-2.3769.89邊跨3/4-9.40-207.94邊跨1/4-2.3752.42左中支點（左）-9.40-277.25邊跨跨中-2.3734.95左中支點（右）-11.57-277.25邊跨3/4-2.3717.47中跨1/4-11.57-190.46右支點-2.370.00中跨跨中-11.57-103.68主梁作用效效應——作作用效應組組合1.按承載載能力極限限狀態(tài)設計計1）對結構構承載力不不利時2）對結構構承載力有有利時2.按正常常使用極限限狀態(tài)設計計1）作用短短期效應組組合2）作用長長期效應組組合預應力鋼束束估算及布布置1.按正常常使用極限限狀態(tài)下的的正截面抗抗裂演算要要求估束2.按正常常使用極限限狀態(tài)截面面壓應力要要求估算3.按承載載能力極限限狀態(tài)的應應力要求計計算式中：σst在作用短期期效應組合合下構件的的抗裂驗算算邊緣混凝凝土的法向向拉應力，，始終不含含正負號σpc扣除全部預預應力損失失后的預加加力在構件件抗裂驗算算邊緣產生生的預壓應應力。，式中：σkc由由作作用（或荷荷載）標準準值產生的的混凝土受受壓緣的法法向壓應力力；σpt由預應力產產生的混凝凝土法向拉拉應力；fck混凝土軸心心抗壓強度度標準值；；Mk按作用（或或荷載）標標準值組合合計算的彎彎矩值；W受受彎側的的抗彎模量量。按破壞階段段估算預應應力筋的基基本公式是是：式中：ny按極限承載載能力估算算的預應力力筋數(shù)量的的最小值；；fcd混凝土軸心心抗壓強度度設計值；；fpd預應力筋抗抗拉強度設設計值；γ0橋梁結構重重要性系數(shù)數(shù)；b受受壓壓區(qū)翼緣寬寬度；h0界面的有效效高度。預應力鋼束束估算及布布置截面中梁邊跨跨中中梁左支座中梁中跨跨中邊梁邊跨跨中邊梁左支座邊梁中跨跨中受壓翼緣寬度2.410.502.412.110.502.11有效高度1.801.901.801.801.901.80彎矩7369.10-1749.707276.507369.10-1749.707276.50最小根數(shù)26.34-5.6526.0026.43-5.6526.09估算結果鋼束擬定綜合考慮以以上3中鋼鋼筋估算方方法得出的的計算結果果，中邊跨跨數(shù)據相差差不多。為為了鋼束布布置和施工工，統(tǒng)一將將各梁正彎彎矩鋼束取取36股，，負彎矩鋼鋼束取15股。具體體成束及束束號為：正正彎矩采用用3束12Φj15.2鋼絞絞線（OVM15-9錨具）），分別即即為N1、、N2、N3；支點點負彎矩鋼鋼束采用5束3Φj15.2鋼絞線（（OVM15-4錨錨具），分分別即為3N4、2N5。預應力損失失計算《公預規(guī)》》規(guī)定，預預應力混凝凝土構件在在正常使用用極限狀態(tài)態(tài)計算中，，后張法應應考慮下列列因素引起起的預應力力損失值：：①預應力筋筋束與管道道壁之間的的摩擦；②錨具變形形、鋼筋回回縮和接縫縫壓縮；③混凝土的的彈性壓縮縮；④預應力筋筋束的應力力松弛；⑤混凝土的的收縮和徐徐變；對于后張構構件：傳力錨固時時是的損失失（第一批批）：①+②+③傳力錨固時時后的損失失（第二批批）：④+⑤中梁各截面面各階段預預應力損失失項目預加應力階段使用階段鋼束有效預應力截面σl1σl2σl3σlIσl5σl6σlIIσpσ‘p左支點24.471759.19024.673788.335634.338977.6823112.02121306.66441194.6432邊跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981邊跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68113.7349146.41491242.9761096.5611邊跨3/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981左中支點24.471759.190227.7201111.38234.3389216.9116251.25051283.6181032.3675中跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064123.6217154.22811276.82621122.5981中跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68113.7349146.41491242.9761096.5611邊梁各截面各階階段預應力力損失項目預加應力階段使用階段鋼束有效預應力截面σl1σl2σl3σlIσl5σl6σlIIσpσ‘p左支點24.471759.19024.673788.335634.338974.3894108.72831306.66441197.9361邊跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402邊跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68110.489143.1691242.9761099.807邊跨3/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402左中支點24.471759.190227.7201111.38234.3389205.138239.47691283.6181044.1411中跨1/438.892657.685321.5959118.173830.6064119.6796150.2861276.82621126.5402中跨跨中62.29739.52750.2152.02432.68110.489143.1691242.9761099.807配束后主梁梁內力計算算及內力組組合預加力產生生的次預矩矩計算圖示示考慮預應力力次內力效效應后的荷荷載組合荷載項目配預應力筋前的荷載組合預應力筋次內力配預應力筋后的荷載組合承載能力極限狀態(tài)組合（不利）短期效應組合長期效應組合承載能力極限狀態(tài)組合（不利）承載能力極限狀態(tài)組合（有利）短期效應組合長期效應組合左支點最大彎矩00000000最小彎矩00000000最大剪力612.8508.9520-59.4553.4541.52449.5460.6最小剪力612.8508.9520-59.4553.4541.52449.5460.6邊跨1/4最大彎矩5763.74061.63979.7-445.45318.35229.223616.23534.3最小彎矩3460.42909.92828-445.430152925.922464.52382.6最大剪力-38.850.561.6-59.4-98.2-110.08-8.92.2最小剪力357.2248.6259.7-59.4297.8285.92189.2200.3邊跨跨中最大彎矩7369.15206.85043-890.76478.46300.264316.14152.3最小彎矩44303737.23573.4-890.73539.33361.162846.52682.7最大剪力-323.9-224.5-213.4-59.4-383.3-395.18-283.9-272.8最小剪力69.1-28.1-17-59.49.7-2.18-87.5-76.4邊跨3/4最大彎矩5233.23644.13398.5-1336.13897.13629.8823082062.4最小彎矩2889.62472.32226.7-1336.11553.51286.281136.2890.6最大剪力-638.2-514.3-503.2-59.4-697.6-709.48-573.7-562.6最小剪力-210.1-300.2-289.1-59.4-269.5-281.38-359.6-348.5左中支點（左）最大彎矩275-166.9-494.4-1781.4-1506.4-1862.68-1687-2014.5最小彎矩-1749.7-1179.3-1506.8-1781.4-3531.1-3887.38-2699.4-3026.9最大剪力-992.1-823.8-812.7-59.4-1051.5-1063.38-883.2-872.1最小剪力-541.8-598.6-587.5-59.4-601.2-613.08-658-646.9左中支點（右）最大彎矩275-166.9-494.4-1781.4-1506.4-1862.68-1948.3-2275.8最小彎矩-1749.7-1179.3-1506.8-1781.4-3531.1-3887.38-2960.7-3288.2最大剪力-479.8-398.1-3870-479.8-479.8-398.1-387最小剪力-29.4-172.9-161.80-29.4-29.4-172.9-161.8中跨1/4最大彎矩52963664.43337-1781.43514.63158.3218831555.6最小彎矩2840.12436.52109-1781.41058.7702.42655.1327.6最大剪力-25.379.890.90-25.3-25.379.890.9最小剪力403.5294.2305.30403.5403.5294.2305.3中跨跨中最大彎矩7276.55138.44810.9-1781.45495.15138.8233573029.5最小彎矩4341.33670.83343.3-1781.42559.92203.621889.41561.9最大剪力-252.6-141.6-130.50-252.6-252.6-141.6-130.5最小剪力178.974.185.20178.9178.974.185.2截面強度驗驗算根據《公預預規(guī)》第5.2.3條，翼緣緣位于受壓壓區(qū)的T形形截面受彎彎構件，其其正截面抗抗彎承載力力計算時應應符合下列列規(guī)定。當符合下列列條件時：：按如下兩式式計算正截截面抗彎承承載力：當不符合上上述條件時時，計算中中應考慮截截面腹板受受壓作用，，正截面抗抗彎承載力力應按下列列規(guī)定計算算：受壓區(qū)高度度x應按下下式計算：：以上各式中中：γ0橋梁結構的的重要性系系數(shù)，本設設計取1.1；Md彎矩組合設設計值；fcd混凝土軸心心抗壓強度度設計值，，按《公預預規(guī)》第3.1.4條的規(guī)定定采用；fsd、fsd‘縱向普通鋼鋼筋的抗拉拉強度設計計值和抗壓壓強度設計計值，按《《公預規(guī)》》表3.2.3-1采用；fpd、fpd‘縱向預應力力鋼筋的抗抗拉強度設設計值和抗抗壓強度設設計值，按按《公預規(guī)規(guī)》表3.2.3-2采用；；As、A‘s受拉區(qū)、受受壓區(qū)縱向向普通鋼筋筋的截面面面積；Ap、A‘p受拉區(qū)、受受壓區(qū)縱向向預應力鋼鋼筋的截面面面積；b矩矩形截面寬寬度或T形形截面腹板板寬度；h0截面有效高高度，h0=h-a，此處處h為截面全高高；a、a‘受拉區(qū)、受壓區(qū)區(qū)普通鋼筋和預預應力鋼筋的合合力點至受拉區(qū)區(qū)、受壓邊緣的的距離；a‘s、a‘p受壓區(qū)普通鋼筋筋合力點、預應應力鋼筋合理點點至受壓邊緣的的距離σ‘p0受壓區(qū)預應力鋼鋼筋合力點處混混凝土法向應力力等于零時預應應力鋼筋的應力力；h‘fT形或I形截面面受壓翼緣厚度度；b‘fT形或I形截面面受壓翼緣的有有效寬度，按《《公預規(guī)》4.2.2條規(guī)定定采用。截面強度驗算結結果截面號類型性質MjMp左邊支點上拉受彎最大彎矩04774.5下拉受彎最小彎矩04774.5邊跨1/4上拉受彎最大彎矩5318.36053.5下拉受彎最小彎矩30156053.5邊跨跨中上拉受彎最大彎矩6478.46892.9下拉受彎最小彎矩3539.36892.9邊跨3/4上拉受彎最大彎矩3897.16053.6下拉受彎最小彎矩1553.56053.6左中支點上拉受彎最大彎矩-1862.68-4517.2下拉受彎最小彎矩-3887.38-4517.2中跨1/4上拉受彎最大彎矩3514.66053.5下拉受彎最小彎矩1058.76053.5中跨跨中上拉受彎最大彎矩5495.16892.9下拉受彎最小彎矩2559.96892.9抗裂驗算根據《公預規(guī)》》第6.3.1規(guī)定，預應力力混凝土受彎構構件應按下列規(guī)規(guī)定進行正截面面和斜截面抗裂裂驗算。正截面抗裂應對對構件正截面混混凝土的拉應力力進行驗算，并并應符合下列要要求。全預應力混凝土土構件，在作用用（或荷載）短短期效應組合下下：預制構件斜截面面抗裂應對斜截截面混凝土的主主拉應力σtp進行驗算，并應應符合下列要求求。全預應力混凝土土構件，在作用用（或荷載）短短期效應組合下下：以上兩式中：σst在作用（或荷載載）短期效應組組合下構件抗裂裂驗算邊緣混凝凝土的法向拉應應力；σst扣除全部預應力力損失后的預加加力在構件抗裂裂驗算邊緣產生生的混凝土預壓壓應力；σtp由作用（或荷載載）短期效應組組合和預加力產產生的混凝土主主拉應力；ftk混凝土的抗拉強強度標準值，按按《公預規(guī)》表表3.1.3采采用，C50時時，ftk=2.65Mpa。正截面抗裂驗算算計算表（中梁梁）截面NpAnepnInMp2ynσpcσstσst-0.85σpc左邊支點33941.32020.02680.54201.22862.780.00-2.36邊跨1/459061.32020.86930.5304-445.41.238315.429.68-3.43邊跨跨中57921.32020.98610.5276-890.71.239415.7112.53-0.83邊跨3/459061.32020.86930.5304-1336.11.238313.348.95-2.39左中支點23591.32020.02680.542-1781.41.22862.110.01-1.80中跨1/459061.32020.86930.5304-1781.41.238312.308.90-1.56中跨跨中57921.32020.98610.5276-1781.41.239415.6212.19-0.61正截面抗裂驗算算計算表（邊梁梁）截面NpAnepnInMp2ynσpcσstσst-0.85σpc左邊支點34171.31110.02680.526201.21332.820.00-2.39邊跨1/459341.31110.86930.515-445.41.22315.729.68-3.79邊跨跨中58151.31110.98610.5122-890.71.224116.0112.53-1.20邊跨3/459341.31110.86930.515-1336.11.22313.608.95-2.62左中支點24421.31110.02680.5262-1781.41.21332.090.01-2.03中跨1/459341.31110.86930.515-1781.41.22312.548.90-1.71中跨跨中58151.31110.98610.5122-1781.41.224115.8812.19-0.38σtp值匯總計算表計算截面主應力部位σcxτσtp左支點a—a2.87-0.1984-0.0137o—o2.78-0.1714-0.0105n—n2.78-0.1714-0.0105邊跨1/4a—a14.48-0.207-0.0030o—o15.42-0.2695-0.0047n—n13.58-0.2695-0.0053邊跨跨中a—a14.97-0.336-0.0075o—o15.71-0.1169-0.0009n—n12.68-0.1169-0.0011邊跨3/4a—a14.540.01180.0000o—o13.340.1103-0.0009n—n11.650.1103-0.0010左中支點a—a-6.54-0.24470.0091o—o-2.11-0.3746-0.0645n—n-2.02-0.1746-2.0350中跨1/4a—a14.11-0.1769-0.0022o—o12.3-0.226-0.0042n—n10.7-0.226-0.0048中跨跨中a—a14.58-0.3422-0.0080o—o13.62-0.1998-0.0029n—n10.87-0.1998-0.0037持久狀況構件的的應力驗算1.正截面混凝凝土壓應力驗算算2.預應力筋拉拉應力驗算3.混凝土主壓壓應力驗算σpt計算表應用部位NpAnepnInMp2ynσpt左邊支點上緣34171.31110.02680.526200.78672.74下緣1.21332.40邊跨1/4上緣59341.31110.86930.515-445.40.77711.64下緣1.223-6.67邊跨跨中上緣58151.31110.98610.5122-890.70.775911.77下緣1.2241-7.14邊跨3/4上緣59341.31110.86930.5122-1336.10.77710.32下緣1.223-4.60左中支點上緣24421.31110.02680.5262-1781.40.7867-0.70下緣1.21335.82中跨1/4上緣59341.31110.86930.515-1781.40.7779.62下緣1.223-3.49中跨跨中上緣58151.31110.98610.5122-1781.40.775910.42下緣1.2241-5.01正截面混凝土壓壓應力驗算應力部位MkI0y0σkcσptσkc+σpt左邊支點上緣0.000.5420.77210.002.742.74下緣1.22790.002.402.40邊跨1/4上緣2666.760.55510.7833.7611.6415.40下緣1.2175.85-6.67-0.82邊跨跨中上緣3622.890.55830.78435.0911.7716.86下緣1.21577.89-7.140.75邊跨3/4上緣2666.760.55510.7833.7610.3214.09下緣1.2175.85-4.601.25左中支點上緣-2028.930.5420.7721-2.89-0.70-3.59下緣1.2279-4.605.821.22中跨1/4上緣2198.970.55510.7833.109.6212.72下緣1.2174.82-3.491.33中跨跨中上緣3841.770.55830.78435.4010.4215.82下緣1.21578.37-5.013.35預應力筋拉應力力驗算表截面位置MkI0y0σpσpeσp+σpe0.65fpk左邊支點00.5421.22790.001194.641194.641209邊跨1/43526.270.55511.21743.681122.601166.281209邊跨跨中3622.80.55831.215744.571096.561141.131209邊跨3/42666.760.55511.21733.031122.601155.631209左中支點-2028.930.5421.2279-25.971032.371006.401209中跨1/42198.9730.55511.21727.241122.601149.841209中跨跨中3841.7730.55831.215747.261096.561143.831209σcp值計算表計算截面主應力部位σcxτσcp計算截面主應力部位σcxτσcp左支點a—a3.65-0.17-0.008左中支點a—a5.23-0.26-0.013o—o2.78-0.21-0.016o—o2.11-0.32-0.047n—n2.78-0.21-0.016n—n4.83-0.32-0.021邊跨1/4a—a4.29-0.25-0.015中跨1/4a—a4.810.15-0.005o—o5.42-0.31-0.018o—o2.3-0.25-0.027n—n3.26-0.31-0.029n—n4.62-0.25-0.013邊跨跨中a—a4.63-0.030.000中跨跨中a—a4.650.37-0.029o—o5.71-0.030.000o—o3.62-0.35-0.034n—n4.15-0.030.000n—n4.19-0.35-0.029邊跨3/4a—a4.96-0.59-0.069

o—o3.340.26-0.020

n—n4.50.26-0.015

短暫狀況構件的的應力驗算預加應力階段的的應力驗算吊裝應力驗算預加預應力階段段混凝土法向應應力計算表應力部位Np0MglepnAnInynσtcc、σtct支點上緣341700.02681.31110.52620.78672.47下緣1.21332.821/4跨上緣59342487.520.86931.31110.5150.7770.50下緣1.22310.87跨中上緣58153316.6940.98611.31110.51220.77590.77下緣1.224110.21吊裝應力驗算計計算表應力部位Np0超重Mg失重MgepnAnInyn超重σct失重σct支點上緣3417-18.552-13.140.02681.31110.52620.78672.442.45下緣1.21332.862.851/4跨上緣59342331.151651.20.86931.31110.5150.7770.26-0.77下緣1.22311.2412.85跨中上緣58152575.21824.10.98611.31110.51220.7759-0.35-1.49下緣1.224111.9813.78撓度驗算1.汽車荷載作作用下主梁邊跨跨和中跨的最大大截面撓度計算算2.溫度荷載效效應下主梁邊跨跨和中跨的最大大截面撓度計算算按規(guī)定內插計算算的撓度長期增增長系數(shù)ηθ=1.425。。同理，中跨可得得撓度為8.3mm汽車荷載作用下下邊跨最大撓度度計算圖示溫度荷載效應下下的計算方法與與計算汽車荷載載的方法相同，，即也用力法計計算可得fs=6.1（邊跨跨）或14.1（中跨）。驗算結果表明，，撓度滿足要求求結論與展望萬家村大橋是成成安渝高速公路路上的一座大型型橋梁，全長283m，其結結構合理與否關關系到整條高速速公路的質量，，保障該橋的結結構安全，受力力合理就顯得尤尤為重要，本畢畢業(yè)設計由此展展開。根據單幅幅橋寬度，擬定定橫橋方向T梁梁梁片數(shù)以及T梁截面后，進進行毛截面驗算算。依據《公路路橋涵設計通用用規(guī)范》及《公公路鋼筋混凝土土及預應力混凝凝土橋涵設計規(guī)規(guī)范》計算各階階段結構自重作作用效應、汽車車荷載作用效應應、溫差應力和和基礎沉降應力力以及荷載組合合效應。根據所所得結果用正常常使用極限狀態(tài)態(tài)的正截面抗裂裂驗算、正常使使用狀態(tài)截面壓壓應力、承載能能力極限狀態(tài)三三種應力要求進進行粗略配束。。然后依據《通通規(guī)》及《公預預規(guī)》的具體規(guī)規(guī)定進行驗算，，包括預應力損損失計算、配束束后的荷載組合合效應計算、截截面強度驗算、、抗裂驗算、應應