目錄TOC\o"1-2"\h\u1.編制說明 01.1.編制依據(jù) 01.2.編制原則 01.3.編制范圍 02.工程概況 13.施工模板驗算 33.1.承臺模板驗算 33.2.墩身模板驗算 74.大體積混凝土結構應力計算 114.1.混凝土絕熱溫升值計算 114.2.各齡期混凝土收縮變形值的當量溫度 124.3.各齡期混凝土彈性模量值 134.4.混凝土的溫度收縮應力值計算 134.5.混凝土抗拉強度值及控制溫度裂縫的條件計算 144.6.混凝土的實際溫度計算 155.大體積混凝土施工溫控監(jiān)測 185.1.施工測溫范圍 185.2.測溫方法 185.3.混凝土養(yǎng)護測溫孔布置 195.4.測溫頻率 205.5.測溫管理工作 216.混凝土施工技術措施 216.1.混凝土原材料的選擇 216.2.混凝土配合比設計 226.3.混凝土拌和生產(chǎn) 236.4.混凝土運輸施工 246.5.混凝土澆筑施工 266.6.大體積承臺混凝土冷卻水管降溫措施 286.7.模板拆除施工 306.8.混凝土養(yǎng)護施工 307.特殊氣候的條件下施工措施及施工計劃安排 327.1.雨季施工 327.2.夏期施工 327.3.冬季施工 338.主要應急保障措施 348.1.成立應急組織機構 348.2.主要施工應急措施 349.安全保證措施 359.1.安全目標 359.2.安全生產(chǎn)領導小組 359.3.安全施工措施 3510.施工環(huán)境保護、水土保持措施 3710.1.環(huán)境保護目標 3710.2.施工環(huán)境保護、水土保持措施 37編制說明編制依據(jù)《高速鐵路橋涵工程施工技術規(guī)程》Q/CR9603-2015；《高速鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準》TB10572-2010；（3）《鐵路混凝土工程施工技術指南》鐵建設[2010]241號；（4）《鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗收標準》TB10424-2010；（5）《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496-2009；（6）《混凝土強度檢驗評定標準》GB50107-2010；（7）《通用硅酸鹽水泥》GB175-2007；（8）《鐵路混凝土結構耐久性設計規(guī)范》TB10005-2010；（9）《鐵路橋涵工程施工安全技術規(guī)程》TB10302-2009；（10）我公司擁有的科技成果、機械設備，施工技術與管理水平以及多年來工程實踐中積累的施工及管理經(jīng)驗；（11）現(xiàn)場踏勘、調(diào)查、采集、咨詢及施工所獲取的資料；（12）中國鐵路總公司下發(fā)的有關鐵路建設施工安全、質(zhì)量、文明施工方面的有關文件、通知。編制原則（1）全面響應并嚴格遵守該項目招標文件的要求。（2）為確保安全、質(zhì)量及工期，力求施工技術創(chuàng)新和采用新工藝、新設備、新技術、新材料。（3）本施工方案根據(jù)本標段設計圖紙，結合橋址的地質(zhì)、水文、氣候、氣象條件及工程規(guī)模、技術特點、工期要求等多方面的因素而編制。（4）嚴格遵守各有關設計、施工規(guī)范、技術規(guī)程和質(zhì)量評定及驗收標準，確保實現(xiàn)精品工程目標。（5）合理安排施工順序，做到布局合理、突出重點、科學組織、均衡生產(chǎn)，以保證施工連續(xù)均衡地進行。實現(xiàn)管理程序化、工藝標準化、工裝機械化、信息智能化等目標。編制范圍本方案適用于徐鹽鐵路IV標段承臺、墩身等需按大體積混凝土施工的結構。工程概況新建徐鹽鐵路站前及相關工程施工XYZQ-Ⅳ標段起止里程樁號為DK114+667.002~D2K161+100.000（其中DK116+845.9731=DK119+175，短鏈長2329.0269m），標段位于宿遷市境內(nèi)，起于宿遷市宿城區(qū)，止于宿遷市泗陽縣，正線長度44.104km。本標段范圍內(nèi)包含特大橋2座，總長39023.73m：其中宿遷特大橋，全長13891.25m，含6座連續(xù)梁；京杭運河特大橋，全長25132.48m，含3座連續(xù)梁。中橋6座，小橋2座，涵洞12座，區(qū)間及站場路基長度5.08km。共1處制梁場，預制架設767孔箱梁。共兩個車站，分別為宿遷站和洋河北站（預留站）。DK136+000~DK161+100段鄰近既有宿淮鐵路，距離既有鐵路約50m左右，最近處8米，其中5.36km需進行鄰近營業(yè)線施工。本標段大體積混凝土工程施工主要為橋梁承臺、墩身施工，本標段主要混凝土結構工程量見下表。表2徐鹽鐵路XYZQ-Ⅳ標主要混凝土結構工程數(shù)量表序號項目混凝土方量（m3）1宿遷特大橋鉆孔樁158479.12承臺（含回填和墊層）83319.93墩臺59562.344連續(xù)梁2-(32+48+32)m2605.45(48+80+48)m2929.363-(60+100+60)m12896.587附屬工程混凝土45.88CFG樁591.249橋面系13891.25延長米10本橋工程量小計320429.6611京杭運河特大橋鉆孔樁213094.0512承臺（含回填和墊層）113374.613墩臺77615.214連續(xù)梁(72+132+72)m6987.1152-(32+48+32)m2605.416簡支梁24m（59孔）129801732m（708孔）20248818附屬工程混凝土68.819橋面系25132.48延長米20本橋工程量小計629213.1521框架中橋（6座）明挖基礎(含承臺)8255.322框架橋身及附屬15162.823框架身內(nèi)路面混凝土1471.324CFG樁8286.9925工程量小計33176.3926框架小橋（2座）明挖基礎(含承臺)2184.127框架橋身及附屬6588.7428框架身內(nèi)路面混凝土2164.429CFG樁477.930工程量小計11415.1431涵洞（12座）單孔D<3m(5座)涵身及附屬62432明挖基礎(含承臺)1113.133CFG樁135934單孔3m≤D<5m(1座)涵身及附屬182.935明挖基礎(含承臺)332.936CFG樁195.1537單孔D≥5m(1座)涵身及附屬347.138明挖基礎(含承臺)267.739CFG樁784.0440雙孔3m≤D<5m(1座)涵身及附屬365.941明挖基礎(含承臺)733.742CFG樁293.6343雙孔D≥5m(4座)涵身及附屬658.144明挖基礎(含承臺)3879.845CFG樁1403.6746工程量小計12540.6947以上各項目工程量累計1006775.03

施工模板驗算承臺模板驗算模板設計構件規(guī)格及布置1、面板：δ6；2、肋：10#槽鋼，布置間距為300mm；3、背楞：雙14#槽鋼，布置間距為913mm；4、邊框：δ14。荷載分析1、計算假定新澆筑混凝土初凝時間（h）取t0=200/（20+15）≈5.71(h)；混凝土的澆筑速度v=2.0m/h；取混凝土側(cè)壓力計算位置處，至新澆混凝土頂面總高度為2.5×5.71=14.275m；澆注速度控制為2m/h，容重為25KN/m3，坍落度16～20cm，混凝土入模溫度為5℃～30℃，取平均值20℃。計算參數(shù)：混凝土的澆注速度為2m/h；混凝土的溫度T=20℃；外加劑影響修正系數(shù)β1=1.2；坍落度影響修正系數(shù)β2=1.15；混凝土的濕重度ν=25KN/m3；混凝土的初凝時間t0可按下式求得：t0=200/（T+15）。2、基本荷載1）砼最大側(cè)壓力按如下澆筑條件：水平側(cè)壓力標準值：F1=0.22ν×[200/（T+15）]×β1×β2×V1/2=0.22×25×[200/（20+15）]×1.2×1.15×21/2=61.3KN/m2F2=v×H=25×14.275=357KN/m2水平側(cè)壓力取值F1=61.3KN/m2=0.061N/mm2振搗砼荷載：=4KN/㎡3、荷載組合系數(shù)取值：k活=1.4，k恒=1.2=k恒qmax+k活=1.2×61.3+1.4×4=79.2KN/m2=0.079N/mm2承臺模板剛度分析1、面板分析（1）計算單元選取，在最大側(cè)壓力區(qū)選擇1mm寬度（方便計算，實際計算結果與取值無關）分析：I面==5.4（mm4）w面==2.7（mm3）（2）受力簡圖：僅按平模分析基本為連續(xù)多跨，這里偏大按連續(xù)三跨分析，L=300-48=252（48為10#槽鋼寬度）（3）強度分析=0.079N/mm2M面=0.1×L2=0.1×0.079×25202=501.7N·mmσ=M面/W面=501.7/2.7=188N/mm2＜［σ］=215N/mm2（4）剛度分析=0.061N/mm2===0.45(mm)＜［］=0.8mm故面板剛度合格。2、肋剛度分析（按兩端懸臂單跨向支梁分析）（1）基本數(shù)據(jù)對10#槽鋼I肋=1.98×106mm4W肋=3.966×104mm3因背楞寬度為b=2×58+35=151mmL=1200－b=1049mmm=400－=324.5受力簡圖：按兩端肋承載寬度=300+300/2=450mm分析=450×0.061=27.5N/㎜；’=450×0.079=35.6N/㎜。（3）強度分析肋下端為懸臂，最大彎距在下端支座處M肋===3022440N·mmσ=M肋/W肋=3022440/3.966×104=76.2N/mm2＜［σ］=215N/mm2（4）剛度分析λ==0.325-24λ2=2.54-1+6λ2+3λ3=-0.29===0.09(㎜)＜［］=0.7㎜===0.4(㎜)＜［］=0.7㎜故肋剛度合格。3、背楞剛度分析（1）基本數(shù)據(jù)因豎肋較密，故背楞近似按承受均布荷載計算。背楞為雙14#槽鋼I肋=5.64×106mm4W肋=8.05×104mm3=1200×0.061=73.2N/㎜=1200×0.079=94.8N/㎜（2）背愣強度分析肋下端為懸臂，最大彎距在下端支座處M肋===2745000N·mmσ=M肋/W肋=2745000/8.05×105=3.4N/mm2＜［σ］=215N/mm2（3）剛度分析λ==0.45－24λ2=0.56===0.1(㎜)＜［］=0.7㎜故肋剛度合格。結論按照承臺模板設計方案所選δ6面板，10#槽鋼肋，以及雙14#槽鋼背楞剛度合格，符合設計及施工要求。墩身模板驗算模板設計構件規(guī)格及布置模板面板為6mm厚鋼板，豎肋為[10#鋼，水平間距為300～350mm，小橫肋為6mm厚鋼板，高80mm，豎向間距500mm，背帶采用2[28a，最大間距為1000mm，采用Φ25精軋螺紋鋼對拉螺栓，水平間距最大為1000mm。荷載分析1、載荷：砼的澆注速度為V=2m/h，澆注溫度T=15°，則初凝時間為t0=200/（T+15）=7h，砼的密度rc=24.5KN/m3。最大側(cè)壓力P1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22*24.5*7*1*1.15*21/2=61.36KN/㎡側(cè)壓力取P=61.36KN/㎡震動產(chǎn)生的側(cè)壓力P振=4KN/㎡組合載荷：∑P=61.36*1.2*0.85+1.4*4*0.85=67.35KN/㎡取掉震動P=61.36*1.2*0.85=62.59KN/㎡均布載荷∑q=67.35*1=67.35KN/mq=62.59*1=62.59KN/m檢算標準強度要求滿足鋼結構設計規(guī)范；結構表面外露的模板，撓度為模板結構跨度的1/1000；鋼模板面板的變形為1.5mm；鋼面板的鋼楞、主梁的變形為5.0mm。墩身模板剛度分析1、面板的校核：取1mm寬面板，A=6mm2，W=6mm3，I=18mm4，q=67000/1000/1000=0.067N/mm。（1）強度計算Mmax=kmaxqly2=0.081*0.067*3502=665N*mσmax=Mmax/γxWx=665/1*6=111N*mm2<215N*mm2面板的強度滿足要求。（2）撓度計算按最不利情況平模板寬度取3800，邊框豎肋位置0，325，675，925，1375，1724，2075，2425，2775，3125，3475，3800。利用《結構力學求解器》得出第1、10單元有最大變形位移1.1mm。第二和第十豎肋有最大支反力=25.18N。面板的剛度滿足要求。2、豎肋的校核：（1）豎肋用[10，支撐間距最大為1000，其I=198.3*10-8m4，W=39.7*10-6m3彎矩M===3148N.m彎曲應力σ=M/W==79.3MPa＜205MPa撓度===0.8mm＜（1000/500=2.0mm）豎肋的強度和剛度均滿足施工要求。（2）背帶的強度校核：背帶采用2-[28a[28a的截面積S=4002mm2，I=4753*10-8m4，W=340*10-6m3q=67.5*1.0=67.5N/mm彎矩M===52734N.m彎曲應力σ=M/W==78MPa＜205MPa撓度===0.0018m=1.8mm＜2㎜背帶的強度、剛度均滿足施工要求。（3）組合變形：1.1+0.8+1.8=3.7mm，滿足施工要求。3、連接螺栓的校核：模板用M20標準件連接（1）橫法蘭部位Ｎ=PA=67*0.5×0.3=10KNM20螺栓截面面積A=245mm2主要受剪τ=Ｐx/Ａ=10×103/245=41N/mm2<[τ]=125N/mm2，故滿足要求。（2）圓端與直段連接部位拉力值Ｐx＝67.35×π×1.0×2.0=423KNM20螺栓截面面積A=245mm2主要受拉σ=Ｐx/Ａ=423×103/2×16×245=54N/mm2＜[σ]=215N/mm2，滿足要求。4、對拉螺桿校核對拉螺栓采用精軋螺紋鋼Φ25，截面面積Ａ＝491mm2Ｐx＝67.35×1.0×2.0×√2=191KNσ=Ｐx/Ａ=191×103/491=389N/mm2<[σ]=785N/mm2，遠滿足要求。大體積混凝土結構應力計算為便于以下溫度應力和收縮應力的計算，以C35墩臺身混凝土施工配比為例計算。墩臺身C35混凝土的配合比為：P.O425水泥280kg，粉煤灰120kg，砂743kg，碎石1070kg，水153kg，減水劑4.0kg。設定大氣溫度為28℃，混凝土入模溫度為28℃，混凝土的尺寸厚度為2.5m?；炷两^熱溫升值計算式中：T（t）在t齡期時混凝土的絕熱溫升(℃)；Q每千克膠凝材料水化熱量（J/kg），按《鐵路混凝土施工技術指南》得，其計算方式為Q=kQ0；Q0每千克水泥水化熱量，k為粉煤灰摻量的調(diào)整系數(shù)，取0.93；則W每立方米混凝土的膠凝材料用量（kg/m3），據(jù)配合比得W=400kg/m3；C混凝土比熱，一般為0.92～1.0kJ/（kg·℃），一般取0.96kJ/（kg·℃）；ρ混凝土的質(zhì)量密度，根據(jù)配合比得ρ=2370kg/m3；m與水泥品種、澆筑溫度有關的系數(shù)，0.3～0.5d-1，取夏期溫度25℃時，據(jù)《建筑施工計算手冊》表查得m=0.384；t混凝土的齡期（d）；e常數(shù)，為2.718；經(jīng)計算得混凝土在1d，3d，7d，14d，28d的絕熱溫升見下表。表4.1-1混凝土各齡期的絕熱溫升值(℃)齡期(t)1d3d7d14d28d絕熱升溫值20.343.559.263.363.6各齡期混凝土收縮變形值的當量溫度式中—齡期為t時混凝土的收縮引起的相對值；—在標準試驗狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對變形值，取3.24×10-4；M1·M2·M3···M11—考慮各種非標準條件的修正系數(shù)，按《鐵路混凝土工程施工技術指南》表D.2.1查得。M1=1.0，M2=1.35，M3=1.21，M4=1.45，M5=1.09，M6=1.1，M7=1，M8=0.76，M9不修正，M10=0.89，M11=1.02；各齡期混凝土收縮變形值時的當量溫度(℃)：式中Ty(t)—各齡期（d）混凝土收縮當量溫度（℃）；α—混凝土的線膨系數(shù)，取1.0×10-5。具體計算結果見下表。表4.2-1各齡期的混凝土收縮變形值及當量溫度(℃)齡期(t)1d3d7d14d28d收縮變形值6.318×10-61.877×10-54.293×10-58.300×10-51.551×10-4收縮當量溫度0.631.884.298.3015.51各齡期混凝土彈性模量值各齡期混凝土彈性模量計算式：式中E(t)—混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）；E0—混凝土的最終彈性模量（N/mm2），一般近似取標準條件下養(yǎng)護28d的彈性模量，按《鐵路混凝土施工技術指南》表D.3.1查得，C35混凝土28d的E0=3.15×104N/mm2；β—摻合料修正系數(shù)，該系數(shù)取值應現(xiàn)場實驗數(shù)據(jù)為準，在施工準備階段和現(xiàn)場無試驗數(shù)據(jù)時，可參考下述方法計算β=β1·β2；其中β1為粉煤灰摻量對應系數(shù)，β2為礦粉摻量對應系數(shù)，則β=0.98；ψ—系數(shù)，應根據(jù)所用混凝土試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可近似地取ψ=0.09。具體計算結果見下表：表4.3-1各齡期混凝土的彈性模量（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d彈性模量值26577304144282211228386混凝土的溫度收縮應力值計算式中σ—混凝土的溫度（包括收縮）應力（N/mm2）；△T—混凝土的最大綜合溫差（℃），其計算方法為：T0—混凝土的入模溫度（℃），現(xiàn)取T0=28℃；Th—混凝土澆注后達到穩(wěn)定時的溫度（℃），一般根據(jù)歷年氣象資料取當年平均氣溫（℃），現(xiàn)取Th=20℃；T(t)—澆筑完t時間后的混凝土的絕熱溫升值（℃），具體值見表4.1-1；Ty(t)—混凝土的收縮當量溫度（℃），具體結果見表4.2-1；R(t)—混凝土的外約束系數(shù)，,其中；H--為混凝土澆筑體的厚度，該厚度為塊體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度的和（mm）；Cx—外約束介質(zhì)的水平剛度（N/mm3），取Cx=1.25；E(t)—混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量（N/mm2），具體結果見見表4.4-1；cosh—雙曲余弦函數(shù)，據(jù)《建筑施工計算手冊》附表查得；S(t)—考慮徐變影響的松弛系數(shù)，取S(t=1)=0.611，S(t=3)=0.570，S(t=7)=0.502，S(t=14)=0.420，S(t=28)=0.336；α—混凝土的線膨脹系數(shù)，為1.0×10-5；ν—混凝土的泊松比，取ν=0.15。具體計算結果見下表。表4.4-1各齡期混凝土的溫度收縮應力值（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d最大綜合溫差20.8438.2150.7455.5559.53外約束系數(shù)0.7160.4310.2670.1890.152溫度收縮應力值0.2850.8071.1541.1471.015混凝土抗拉強度值及控制溫度裂縫的條件計算混凝土抗拉強度計算ftk（t）--混凝土齡期為t時的抗拉強度標準值（N/mm2）；ftk—混凝土的抗拉強度標準值（N/mm2），C35混凝土為2.2；γ—系數(shù)，近似取0.3。具體計算結果見下表。表4.5-1各齡期混凝土的抗拉強度值（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d抗拉強度值0.571.311.932.172.20控制溫度裂縫條件K--防裂安全系數(shù)，取1.15；λ—摻合料對混凝土抗拉強度的影響系數(shù)，查表取λ=0.97；ftk—混凝土的抗拉強度標準值（N/mm2），C35混凝土為2.2；具體計算結果見下表。表4.5-2各齡期混凝土的抗拉強度值及溫度應力值（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d抗拉強度值0.571.311.932.172.20λftk(t）/K0.4811.1011.6281.8281.855溫度應力值0.2850.8071.1541.1471.015由上表可知，混凝土在各齡期時的溫度應力值均小于抗拉強度值，均滿足抗裂條件的要求，所以在正常環(huán)境溫度下下，自然養(yǎng)護不會導致混凝土內(nèi)部開裂?；炷恋膶嶋H溫度計算使用一維差分法：式中：α—混凝土導熱系數(shù)，取0.0035m2/h。混凝土在t1與t2時間之間所產(chǎn)生的溫差：Δt—間隔的時間段，Δx—混凝土沿厚度分成的有限段，—在第k時間里，第n層混凝土的溫度，—從(k-1)Δt天到kΔt天內(nèi)散熱溫升，m—溫升速度系數(shù)（0.3～0.5），取0.5，計算假定：為方便計算，對混凝土的初始邊界溫度，即k=0時的溫度，與土直接接觸的混凝土下表面初始溫度取為地基溫度，上表面初始溫度取為大氣溫度，混凝土內(nèi)部初始溫度取其入模溫度?；炷辽媳砻孢吔缈杉俣樯釡厣秊?，即恒為大氣溫度；混凝土地基接觸面邊界的散熱溫升可假定取混凝土內(nèi)部散熱溫升的一般，即/2。據(jù)計算及研究資料表明，當時，差分法可以取得比較好的計算結果，所以計算時取在1/4附近。取Δt=0.5d=12h，Δx=2.5/6=0.417m，即將2.5m高的承臺分為6層，相應的差分法公式為從上至下各層混凝土的溫度分別用T1，T2，T3，…T6表示，相應的k時刻各層的溫度即為T1k，T2k，T3k，…T6k?；炷僚c大氣接觸的上表面邊界溫度用表示，與地基接觸的下表面邊界溫度用表示。k=0，即kΔt=0d，上邊界取大氣初始溫度，T0,0=28℃，各層混凝土溫度取入模溫度，T1,0=T2,0=T3,0=T4,0=T5,0=T6,0=28℃，下表面邊界溫度取地基溫度，k=1，即kΔt=0.5d，則上表面邊界溫度，散熱溫升為0，其溫度始終同大氣溫度，T0,1=28℃，則以此類推，計算k=1d，2d，3d，……，28d時各層溫度，計算結果如下表：表4.6-1第1～28天各層混凝土溫度變化統(tǒng)計表第k天大氣溫度散熱溫升ΔTk第1層第2層第3層第4層第5層第6層地基接觸面溫度表面溫度與大氣溫度差芯部溫度與表層溫度差028.010.9028.0028.0028.0028.0028.0028.0028.00126.28.4938.9038.9038.9038.9038.9038.9033.4512.700.00227.46.6144.3147.3847.3847.3847.3846.0733.5116.913.07328.65.1547.5853.2553.9953.9953.6749.9635.2118.986.41430.54.0149.5157.2158.9659.0658.0052.4436.3319.019.50529.33.1250.7959.7862.5762.7960.9253.9037.8021.4911.89632.42.4350.8961.4065.0765.4162.8054.8336.8018.4914.35730.91.8951.4062.1866.7067.1363.9454.8339.0320.5015.52831.31.4750.9462.5667.6068.1564.4055.1137.6319.6416.93930.11.1550.4862.4567.9968.5964.5454.6137.7920.3817.811034.10.8949.6062.0567.9468.6164.2654.0936.5915.5018.681133.50.7049.7661.3667.5868.3063.7553.2239.3816.2618.181234.40.5449.3360.7566.9467.7263.0053.1138.6114.9318.001331.10.4249.0360.0366.1866.9462.3052.5439.1917.9317.531434.10.3347.7859.2865.3066.0661.4852.1036.4913.6817.901530.90.2647.5858.2964.3665.1060.6550.9238.6116.6817.151632.60.2046.3957.4263.3364.1059.6350.5635.8613.7917.321730.40.1645.9356.3962.2963.0358.7249.4037.0415.5316.741830.70.1244.8655.4461.2061.9757.6748.8235.0714.1616.731929.30.0944.1254.4060.1160.8656.6947.7635.1414.8216.372032.20.0743.1153.3959.0159.7755.6346.9633.8010.9116.272128.40.0643.0352.3457.9158.6654.6145.9535.8014.6315.252230.90.0441.8051.4956.8057.5653.5645.6532.6710.9015.382330.80.0341.5650.4855.7556.4552.6644.4734.4810.7614.552431.00.0341.1549.6354.6855.4051.6344.0734.1210.1513.892530.80.0240.7748.8353.6654.3450.7443.5234.179.9713.232632.90.0240.3348.0752.6853.3349.8943.0333.887.4312.672730.90.0140.4247.3351.7452.3649.0842.4935.359.5211.632833.30.0139.8046.7450.8451.4348.2942.3733.716.5011.33由上表可知，理論上，混凝土表面溫度和大氣環(huán)境溫度溫差在部分天數(shù)超過了20℃，這就需要灑水養(yǎng)護以降低散熱溫升，現(xiàn)場可采用土工布灑水保濕+塑料薄膜包裹養(yǎng)護；上表中混凝土芯部溫度和表面溫度溫差均未超過20℃。大體積混凝土施工溫控監(jiān)測施工測溫范圍①大氣溫度；②水泥、水、砂子、石子等原材料溫度；③混凝土拌制棚內(nèi)溫度；④混凝土出罐溫度及入模溫度；⑤混凝土養(yǎng)護溫度；⑥混凝土施工作業(yè)環(huán)境溫度；⑦其他需測溫的項目。測溫方法（1）大氣溫度，水泥、水、砂子、石子的溫度以及工作環(huán)境溫度可直接用溫度計測定。（2）混凝土出罐溫度及混凝土入模溫度的測定：混凝土灌注后，立即用一小鋼筋按入混凝土中并能形成一定深度的測孔拔出鋼筋，然后將溫度計輕輕放入，留置3～5min，迅速取出溫度計，使溫度計與視線成水平，仔細讀數(shù)并記錄測溫表。（3）混凝土養(yǎng)護測溫：結構物預埋鋼管孔洞作為測溫孔，溫度測量用棒式溫度計插入測量，并在孔內(nèi)留置3～5min，迅速取出溫度計，使溫度計與視線成水平，仔細讀數(shù)并記錄。（4）測溫時要注意混凝土澆筑體的表層、底層溫度是以混凝土表面以內(nèi)、底面以上50mm處的溫度為準?；炷琉B(yǎng)護測溫孔布置測溫孔的埋設方法測溫孔在混凝土澆筑前進行埋設，與鋼筋相連，埋設方法見下圖。由于測溫均采用棒式溫度計，為保證棒式溫度計的測溫精度，應注意以下兩點：①測溫管的埋設長度宜比需測點深50～100㎜，測溫管必須加塞，防止外界氣溫影響。②測溫管內(nèi)應灌水，灌水深度為100～150㎜；若孔內(nèi)灌滿水，所測得的溫度接近管全長范圍的平均溫度。圖5.3-1單點測溫孔埋設示意圖承臺測溫孔埋設方式在承臺橫橋向?qū)ΨQ設置2個測溫孔，1個作為表層溫度測溫孔，另1個作為芯部溫度測溫孔，具體位置見下圖示意。在承臺混凝土澆筑前，注意按圖示位置預埋測溫管，測溫管如與鋼筋、拉桿、預埋件位置沖突，可適當調(diào)整測溫管位置。圖5.3-2承臺測溫點布置圖（單位：cm）墩臺身測溫孔埋設方式本標段墩身為雙線圓端型實體墩，采取在墩頂埋設測溫孔法測設混凝土表層及芯部溫度。在墩頂橫橋向?qū)ΨQ設置2個測溫孔，1個作為表層溫度測溫孔，另1個作為芯部溫度測溫孔，具體位置見下圖示意。在墩身混凝土澆筑前，注意按圖示位置預埋測溫管，測溫管如與鋼筋、拉桿、預埋件位置沖突，可適當調(diào)整測溫管位置。圖5.3-3墩頂測溫點布置圖（單位：cm）測溫頻率表5.4測溫項目及測溫頻率序號測溫項目測溫頻率1環(huán)境溫度每晝夜4次2混凝土入模溫度每臺班不少于2次3混凝土養(yǎng)護期間表面溫度每晝夜4次4混凝土養(yǎng)護期間芯部溫度每晝夜4次測溫管理工作測溫作業(yè)管理制度（1）溫度測量指定專人負責，專職測溫工作人員要認真負責，測試數(shù)據(jù)真實可靠，質(zhì)量檢查人員每天要抽查測溫情況，并將其納入質(zhì)量控制范圍。（2）測溫人員每天24h都應有人上崗，實行嚴格的交班制度，測溫人員要分項分部位填寫測溫記錄并妥善保管；測溫負責人要定期將測溫記錄交施工處技術人員，并整理歸入技術檔案，以備存查。（3）架子隊技術負責人、分項技術主管、技術員均要積極做好本職工作，對不負責任的人員給予警告或一定的經(jīng)濟處罰。交接班管理制度（1）小組成員上午8點和下午18:00交接班，并將當班記錄的數(shù)據(jù)仔細交接清楚，對于存在的問題詳實的反應在記錄薄上，作為問題追究溯源的依據(jù)。（2）認真做好交接工作，接班者未到，交班者不得擅自離開工作崗位。（3）交接班時，交班者需要對接班者說明當班執(zhí)行情況，以及數(shù)據(jù)記錄情況，并與接班者共同分析當班所采集的數(shù)據(jù)。（4）交接班時雙方共同仔細的核對檢測儀器是否出現(xiàn)故障，并做好相關記錄?；炷潦┕ぜ夹g措施混凝土原材料的選擇混凝土原材料的一般要求水泥應選用中、低熱硅酸鹽水泥或低熱礦渣硅酸鹽水泥，大體積混凝土施工所用水泥其3d天的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d天的水化熱不宜大于270kJ/kg。骨料骨料的選擇，除應符合國家現(xiàn)行標準有關規(guī)定外，尚應符合下列規(guī)定：（1）細骨料宜采用中砂，其細度模數(shù)宜大于2.3，含泥量不大于3%；（2）粗骨料宜選用粒徑5~31.5mm，并連續(xù)級配，含泥量不大于1%；（3）應選用非堿活性的粗骨料；（4）當采用非泵送施工時，粗骨料的粒徑可適當增大。粉煤灰和粒化高爐礦渣粉粉煤灰和?；郀t礦渣粉，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596和《用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉》GB/T18046的有關規(guī)定。外加劑所用外加劑的質(zhì)量及應用技術，除應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土外加劑》GB8076，《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》GB50119和有關環(huán)境保護的規(guī)定外，尚應符合下列要求：（1）外加劑的品種、摻量應根據(jù)工程所用膠凝材料經(jīng)試驗確定；（2）應提供外加劑對硬化混凝土收縮等性能的影響；（3）耐久性要求較高或寒冷地區(qū)的大體積混凝土，宜采用引氣劑或引氣減水劑?；炷猎牧系倪x擇（1）為減少水泥用量，選用淮海中聯(lián)P.O42.5低堿水泥，C3A試驗實際值為6.97%，小于8%。（2）摻和劑添加了粉煤灰，降低混凝土的水化熱。（3）細骨料料選用級配良好的中砂，其細度模數(shù)為2.7。（4）粗骨料采用連續(xù)級配5～25mm碎石。（5）外加劑主要選用了NOF-AS聚羧酸減水劑，其減水率為27.9%，大于25%，并適當添加了少量緩凝劑?；炷僚浜媳仍O計混凝土配合比的一般要求大體積混凝土配合比設計除符合現(xiàn)行國家現(xiàn)行標準外，尚應符合下列規(guī)定：（1）采用混凝土60d或90d強度作為指標時，應將其作為混凝土配合比的設計依據(jù)。（2）所配制的混凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度不宜低于160mm。（3）拌和水用量不宜大于170kg/m3。（4）粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。（5）水膠比不宜大于0.55。（6）砂率宜為38~42%。（7）拌合物泌水量宜小于10L/m3?；炷僚浜媳鹊倪x擇通過試驗室對進行的各項配合比設計、試拌及必選，選擇合適的混凝土配合比，均滿足大體積混凝土各項指標要求，最終選定配合比見下表。表6.2-1實際使用混凝土配合比一覽表序號強度等級各種原材料含量礦粉及粉煤灰的摻量水膠比水泥礦粉粉煤灰砂碎石水外加劑1C30295/12671410711604.2129.9%0.382C35280/1207431070153430%0.393C40293/12674810771524.1930.1%0.37混凝土拌和生產(chǎn)混凝土拌和生產(chǎn)前的控制原材料質(zhì)量控制（1）嚴格按規(guī)范要求進行原材料檢測，對不合格的原材料進行退場處理。（2）水泥、粉煤灰、礦粉、外加劑均設置保溫、防暴曬措施，水泥的入機溫度不大于70℃，對溫度大于70℃的水泥進行罐體表面澆水和靜置處理，待溫度低于70℃后方允許使用。（3）砂石料場用彩鋼瓦設置密封棚，對含泥量超標的砂石料進行重新篩洗處理，直至試驗檢測合格經(jīng)監(jiān)理工程師批準后方可使用。（4）拌和水及原材料溫度根據(jù)熱工計算進行加熱或降溫措施。配合比控制混凝土攪拌前，試驗人員測定粗、細骨料的含水率，及時根據(jù)理論配合比調(diào)整施工配合比。測量次數(shù)為每工班抽測一次，雨天增加為每工班兩次?；炷辽a(chǎn)過程控制（1）先向攪拌機投入骨料（碎石和砂）、水泥、粉煤灰和礦粉，攪拌均勻后，加水和外加劑，直至攪拌均勻為止。（2）混凝土的攪拌時間為全部材料裝入攪拌機開始至攪拌機結束所用時間，混凝土延續(xù)攪拌時間為120～180s。（3）冬季攪拌混凝土前，先經(jīng)過熱工計算，并經(jīng)試拌確定水和骨料需要預熱的溫度，以保證混凝土的入模溫度滿足要求。優(yōu)先采用加熱水的預熱方法調(diào)整拌和物溫度，但水的加熱溫度不高于80℃。當加熱水還不能滿足要求或骨料中含有冰、雪等雜物時，將骨料均勻地進行加熱，其加熱溫度不高于60℃。水泥、外加劑及礦物摻和料可在使用前運入暖棚進行自然預熱，但不得直接加熱。（4）夏期高溫天氣時，應采取一定的措施盡量降低混凝土拌合物的溫度，控制混凝土的出機溫度≯40℃。一般采取在骨料堆場搭設遮陽棚、采用冷卻水攪拌混凝土、或采用水洗冷卻碎石、攪拌時加冰屑等措施降低混凝土拌和物的溫度，以保證混凝土的入模溫度滿足要求?；炷辽a(chǎn)過程注意事項（1）按要求定期對拌合站計量系統(tǒng)進行校驗，控制計量誤差。（2）攪拌站攪拌機剛開始工作時，先加砂漿濕潤完成后再進行試拌。第一盤試拌的混凝土要檢驗坍落度、含氣量、泌水率等指標是否滿足要求。如不符合要求，則重新調(diào)整，直至符合要求后方可正式攪拌生產(chǎn)。（3）混凝土出廠前按要求進行出機溫度、坍落度、含氣量等指標檢測，各項指標均檢測合格后方可出廠。混凝土運輸施工混凝土泵的實際平均輸出量可根據(jù)混凝土泵的最大輸出量、配管情況和作業(yè)效率，按下式計算：式中：Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m3/h)；Qmax每臺混凝土泵的最大輸出量(m3/h)，根據(jù)本標段泵車型號，取90m3/h；α配管條件系數(shù)，取0.8；η作業(yè)效率，根據(jù)混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，取0.5；則Q1=90*0.8*0.5=36m3/h；混凝土攪拌運輸車臺數(shù)計算當混凝土泵連續(xù)作業(yè)時，每臺混凝土泵所需配備的混凝土攪拌運輸車臺數(shù)，可按下式計算：式中：N混凝土攪拌運輸車臺數(shù)（臺）；Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量（m3/h）；V每臺混凝土攪拌運輸車的容量（m3），取8m3；S混凝土攪拌運輸車平均行車速度（km/h），取30km/h；L混凝土攪拌運輸車往返距離（km），分別取5、10、15、20、25、30km；Tt每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間（h），根據(jù)測算平均取0.25h；計算結果見下表。表5.4.2-1輸送車配置情況一覽表序號輸送車往返距離（km）輸送車容量（m3）輸送車配備數(shù)量（臺）15822108331584420845258563086混凝土運輸注意事項（1）混凝土攪拌運輸過程中要以2～4r/min的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)動，當攪拌運輸車到達澆筑現(xiàn)場時，高速旋轉(zhuǎn)20～30s后再將混凝土喂入泵車受料斗或混凝土料斗中。（2）混凝土運輸車每天使用完后要在指定地點用高壓水槍清洗干凈，不能亂排亂放。（3）混凝土運輸過程中，要盡量減少混凝土的轉(zhuǎn)運次數(shù)和運輸時間。（4）為了避免日曬、雨淋和寒冷氣候?qū)炷恋挠绊?，在混凝土攪拌運輸車外包裹一層防布，起保溫隔熱作用。（5）混凝土運輸要及時，不宜超過30分鐘到達現(xiàn)場?；炷翝仓┕せ炷翝仓绞饺娣謱邮┕と缦聢D，適用于結構面積不太大的工程，比如普通承臺、墩臺身工程。施工時從短邊開始進行灌筑，也可以從中間向兩端或從兩端向中間同時進行澆筑。第一層施工完畢后，再回頭澆筑第二層，此時第一層混凝土應保證還未初凝。如此逐層連續(xù)進行，直到澆筑完畢。圖6.5-1全面分層方式分段分層施工如下圖，適用于厚度不大而面積或長度較大的工程。施工時從底層一端開始澆筑，進行到一定距離后就回頭澆筑第二層，再同樣依次澆筑以上各層。當澆筑完最后一層后，應保證第一層還沒有初凝，則又可進行第二段的依次分層澆筑，如此依次向前踏步式推進施工。圖6.5-2分段分層方式混凝土分層澆筑施工要求（1）混凝土分層厚度控制在30～50cm之間，嚴禁分層過厚。（2）澆筑大體積混凝土應沿高度均勻分段、分層灌筑，分段數(shù)量應減少，每段混凝土厚度應為1.5～2.0m。當橫截面面積在200㎡以內(nèi)時，分段不大于2段；當橫截面面積在300㎡以內(nèi)時，分段不大于3段，且每段面積不得小于50㎡。段與段之間的豎向施工縫平行于結構較小截面尺寸方向。當采用分段灌筑時，豎向施工縫設置模板，上、下兩鄰層中的豎向施工縫要相互錯開。（3）在新澆筑完成的下層混凝土上再澆筑新混凝土時，應在下層混凝土初凝前澆筑完成混凝土。上下層同時澆筑時，上層與下層前后澆筑距離保持1.5m以上，不準隨意留置施工縫。（4）采取分層灌筑時，新澆筑混凝土與鄰接的已硬化混凝土間的溫差不得大于15℃?；炷琳駬v方式（1）大坍落度的泵送混凝土振搗時間適當減少，一般為10～20s，以表面翻漿不再沉落為度，振動棒移動間距可適當加大，但不宜超過振搗棒作用半徑的2倍。振搗工具和人員在施工過程中根據(jù)來料量適當調(diào)整，保證不漏振。（2）插入式振搗棒振搗方法和操作要點振動器安放在牢固的腳手板上，不得放置在模板支撐或鋼筋上，使用振搗器需采用垂直振搗，不得水平拖動振搗棒。插入深度為振搗棒的3/4，作用軸線要相互平行以避免漏振。振搗棒難以插入鋼筋密集部位時可傾斜振搗，但棒與水平夾角不宜小于45°，不得將軟軸插入到混凝土內(nèi)部或使軟軸折成硬彎，并應避免振搗棒碰撞模板、鋼筋、吊環(huán)、預埋件等。振搗棒與模板的距離不應大于其作用半徑的0.5倍，一般要求為10～20cm。（3）使用振搗器時，前手應緊握在振搗棒上端約50cm處，以控制插點，后手扶正軟軸，前后手相距約40～50cm，使振動棒自然沉入混凝土內(nèi)，切忌用力硬插。插入式振動器操作時，做到“快插慢拔”?！翱觳濉笔菫榱朔乐够炷帘砻嫦日駥?，而下面混凝土發(fā)生分層、離析現(xiàn)象，“慢拔”是為了防止使混凝土能填滿振動器抽出時留下的空洞。振動棒插入混凝土后，應上下抽動，幅度為5~10cm，以排除混凝土中的空氣，振搗密實，每插點應掌握好振搗時間，過短過長都不利，每點振搗時間一般為20～30s，待混凝土表面呈現(xiàn)水平，不再沉落，不再出現(xiàn)氣泡，表面泛出灰漿時方可拔出振動棒。拔出宜慢，待振動棒端頭即將露出混凝土表面時，再快速拔出振動棒，以免造成空腔。（4）振動器插入點要排列均勻，采用“行列式”或“交錯式”，按順序移動，不應混用，以免造成混亂而發(fā)生漏振。每次移動位置的距離不大于振動器作用半徑的1.5倍，振動棒作用半徑（通常為振動棒半徑的8～10倍）一般為300～400mm，見下圖所示。圖6.5-3插點排列圖混凝土澆筑注意事項（1）混凝土澆筑前，檢查混凝土的入模溫度、坍落度、含氣量指標，滿足要求后方可開始進行澆筑施工。（2）混凝土灌筑時的自由傾落高度不得大于2m，當大于2m時，采用滑槽、串筒、漏斗下料，混凝土的最下兩節(jié)應保持與混凝土面垂直，保證混凝土不出現(xiàn)分層離析現(xiàn)象。（3）在相對濕度較小、風速較大的環(huán)境下澆筑混凝土時，采取擋風措施，防止混凝土失水過快，避免澆筑有較大暴露面積的構件。（4）澆筑混凝土期間，應設專人檢查支架、模板、鋼筋、預埋件等穩(wěn)固情況，當發(fā)現(xiàn)松動、變形、移位時，應及時處理。（5）混凝土頂面收光采用二次抹面處理。大體積承臺混凝土冷卻水管降溫措施本標段宿遷特大橋23#、24#、48#、49#、67#、68#、107#、108#、113#、114#、284#、285#墩及京杭運河特大橋450#、451#、452#、510#墩第一級承臺一次澆筑混凝土方量大，且結構物相對表面積較小，為了保證大體積混凝土不會由于溫度影響產(chǎn)生裂縫，施工均設置冷卻水管進行降溫。冷卻水管布置圖參見《徐宿淮鹽施橋（參）31-38》，下面以京杭運河連續(xù)梁第451#主墩施工為例，詳細說明冷卻水管的布置與安裝。冷卻水管的布置承臺冷卻水管在混凝土內(nèi)沿高度方向每100cm部設一層，冷卻水管采用φ48×3.5mm的鋼管，其水平中心間距為1.0m，每根冷卻水管長度不宜超過250m。冷卻水管的出水口和進水口采取集中布置、統(tǒng)一管理，并標識清楚，水管由離心泵供水?？缇┖歼\河451#墩（450#與此相同）第一級承臺冷卻水管布置見下圖。圖6.6-1451#墩承臺冷卻水管布置示意圖冷卻水管制安冷卻管的彎頭采用彎管機加工，冷卻水管的接頭采用橡膠套管并用鐵絲綁扎牢固不漏水，每端冷卻水管伸入橡膠管15cm。冷卻水管安裝時，將其按設計位置固定在支架上，并做到管道通暢，接頭可靠，不漏水、阻水；冷卻水管安裝完成后，進行通水檢查。為了保證在冷卻水管完成其使命后，不會形成銹蝕通道，承臺冷卻水管的進水口、出水口均采用PVC管，PVC管深入混凝土內(nèi)部30cm，伸出承臺外40cm；出水管使用橡膠套管連接至蓄水池內(nèi)，進水管與進水主管連接，進水主管采用φ125mm鋼管，進水主管采用高壓離心泵集中從蓄水池內(nèi)抽水供給，因冷卻水管進出口集中布置，故需在進出口橡膠管上做出冷卻管號標記，所有的進出水管均布置在連接通道上。冷卻管進口采用每管一閥，每閥單獨控制流量。在基坑外一側(cè)布置一個進水箱和一個蓄水箱，其中進水箱與高壓離心泵連接，高壓離心泵與進水主管相連；為了做到冷卻水循環(huán)使用，在蓄水箱內(nèi)布置大流量潛水泵將水回抽至進水水箱。溫度監(jiān)控如前述，宿遷特大橋23#、24#、48#、49#、67#、68#、107#、108#、113#、114#、284#、285#墩及京杭運河特大橋450#、451#、452#、510#墩等第一級承臺中需布設冷卻水管，為確認實際降溫效果，施工期間同樣應按本方案“5.體積混凝土施工溫控監(jiān)測”章節(jié)內(nèi)容進行測溫監(jiān)控，記錄相關測溫數(shù)據(jù)，為后續(xù)施工提供寶貴的資料依據(jù)。模板拆除施工（1）模板拆除強度要求非承重模板應在混凝土強度達到2.5Mpa以上，其表面及棱角不因拆模而受損時，方可拆除。承重模板因在混凝土強度達到強度規(guī)定后方可拆除。芯?；蚩锥吹膬?nèi)模應在混凝土強度能保證構件和孔洞表面不發(fā)生塌陷和裂縫時，方可拆除。結構或構件芯部混凝土與表面混凝土之間的溫差、表面混凝土與環(huán)境之間溫差大于20℃時不得拆模，混凝土芯部溫度降溫前不得拆模，大風或氣溫急劇變化時不應拆模。（2）現(xiàn)場留設同條件養(yǎng)護的混凝土試塊作為拆模依據(jù)。拆模前，將同條件試塊及時送交拌合站試驗室，進行試塊強度檢驗，當試塊強度滿足要求后方可拆模。（3）采取逐段拆模、邊拆邊蓋的拆模工藝。（4）適當延遲拆模時間，當模板作為保溫養(yǎng)護措施的一部分時，其拆模時間根據(jù)溫控要求確定。（5）模板拆除時應由專人指揮，避免與相鄰模板和混凝土面間發(fā)生碰撞，必要時可設繩索一端系于模板下方，一端由人牽住，防止模板擺幅過大?；炷琉B(yǎng)護施工承臺混凝土養(yǎng)護施工（1）在承臺混凝土頂面采用先覆蓋塑料薄膜后覆蓋土工布，灑水保濕養(yǎng)護。（2）承臺混凝土側(cè)面模板拆除后，立即用原土分層回填夯實，即用土層覆蓋進行對承臺側(cè)面混凝土養(yǎng)護。墩臺身混凝土養(yǎng)護施工（1）在墩臺身混凝土頂面采用先覆蓋塑料薄膜后覆蓋土工布，灑水保濕養(yǎng)護。（2）墩臺身混凝土拆模后采用先包裹塑料薄膜，后包裹土工布，墩頂設置滴水養(yǎng)護水箱的方式進行保濕養(yǎng)護?；炷琉B(yǎng)護施工的其他要求（1）混凝土澆筑完成后，混凝土頂層養(yǎng)護材料不能直接覆蓋在剛澆筑完畢的混凝土層上，應先覆蓋塑料薄膜，后覆蓋土工布，并固定防止掉落。（2）定期檢查土工布及塑料薄膜等養(yǎng)護材料的覆蓋情況，對發(fā)生破損、吹翻等情況及時進行修復。（3）養(yǎng)護水溫和混凝土表面溫差不得大于15℃。（4）對混凝土的芯部與表層溫差、降溫速率進行檢測、當實測結果不滿足指標要求時，及時調(diào)整保溫養(yǎng)護措施。（5）保濕養(yǎng)護時間不少于14天。（6）對與標準條件養(yǎng)護法試件齡期分別為28d、56d的，其同條件養(yǎng)護法試件的逐日累積溫度分別為600℃·d，1200℃·d，但養(yǎng)護齡期不宜超過60d，120d。

特殊氣候的條件下施工措施及施工計劃安排雨季施工（1）制定詳細的雨季施工專項方案，并按要求嚴格落實雨季施工措施。（2）工地生產(chǎn)調(diào)度加強對氣象信息的收集，提出現(xiàn)場措施和準備，減少雨、汛停工損失，雨后及時恢復施工。（3）疏通既有排水系統(tǒng)，保證排水暢通。（4）備齊備足防洪物資、排水設備，減少損失，提前儲備施工材料，保證汛期施工連續(xù)性。做好施工現(xiàn)場排水，防止生產(chǎn)材料、設備和臨時設施被淹。（5）拌合站和施工現(xiàn)場儲備充足的防雨設施，確保雨季施工不受影響。（6）當天氣預報有雨時，盡量不安排混凝土澆筑施工。夏期施工施工措施（1）制定詳細的夏期施工專項方案，并按要求嚴格落實夏期施工措施。（2）夏期施工時，將混凝土原材料進行遮蓋，避免日光曝曬，降低原材料溫度。（3）混凝土施工前，進行熱工計算，混凝土入模溫度不大于30℃，當現(xiàn)場原材料溫度不能滿足要求時，拌和用水應采用冷卻水，使得混凝土入模溫度滿足規(guī)范要求。（4）夏期澆筑混凝土時，避免模板和新澆混凝土直接受陽光照射，保證混凝土入模前模板和鋼筋的溫度以及附近的局部氣溫均不超過40℃。（5）夏期混凝土澆筑施工時，應盡量減少澆筑層厚度，以便加快混凝土散熱速度。施工計劃安排要盡可能安排在傍晚而避開炎熱的白天澆筑混凝土，比如，我部的承臺、墩臺身混凝土大部分混凝土方量約為125m3，混凝土澆筑時間大約為5～6h，混凝土澆筑時間盡量選擇在下午4、5點時開始；另部分混凝土方量小于80m3的涵洞等結構，可以選擇在早上6點開始，澆筑完成時間約9點，避開中午炎熱高溫。冬季施工施工措施（1）制定詳細的冬季施工專項方案，并按要求嚴格落實冬季施工措施。（2）為預防氣溫的突然下降，避免工程遭受凍害，在冬季施工前后時間，隨時注意天氣變化，及時采取防凍措施，預先做好各項準備工作。（3）混凝土原材料采取覆蓋措施，防止霜、雪、雨對原材料的影響。（4）混凝土拌和前，進行熱工計算，如不能滿足出機溫度大于10℃時，必需對材料分別進行加熱，材料加熱的溫度滿足規(guī)范要求。（5）攪拌混凝土時，須注意骨料不得帶有冰雪和凍結團塊，混凝土攪拌時間應比常溫時延長50%。（6）加強對混凝土的保護，完善養(yǎng)護措施。（7）做好氣象預報收聽，收集氣象資料，做好預防工作；機械設備注意在停機時放水，確保設備不被凍壞，保證后續(xù)施工。（8）在冬期施工條件下，澆筑混凝土時，要采取適當?shù)谋胤纼龃胧?，防止混凝土提前受凍。施工計劃安排要盡可能安排在白天澆筑混凝土，比如，我部的承臺、墩臺身混凝土大部分混凝土方量約為125m3，混凝土澆筑時間大約為5～6h，混凝土澆筑時間盡量選擇在上午9、10點時開始，避開夜里低溫。

主要應急保障措施成立應急組織機構組長：唐衡常務副組長：宋向榮副組長：馮景發(fā)、章世斌、李育才、武必群、孫新民、王毅組員：各架子隊長、各部門負責人主要施工應急措施施工用電、用水主要應急