[7]對(duì)地震作用的規(guī)定，得Tg=0.40s，αmax=0.16。未帶支撐的結(jié)構(gòu)構(gòu)底部剪力力：頂點(diǎn)附加地震作作用為:，由于T1<1..4Tg，不考慮慮頂點(diǎn)附加加地震作用用，則帶支撐撐的結(jié)構(gòu)：：表8-6各層地震震作用及樓樓層地震剪剪力層次H(m)Gi(kN)GiHi/∑GiHiFi(kN)Vi(kN)Gi（kN）GiHi/∑GiHiFi(kN)Vi(kN)不帶支撐的帶支撐的102922420.1569153.68337.6822820.1573476.18476.18926.126590.1675164.03501.7126980.1674506.86983.04823.226590.1489145.80647.5126980.1488450.541433.588720.326590.1303127.58775.0826980.1302394.221827.800617.426590.1117109.35884.4426980.1116337.912165.711514.527110.094992.94977.3727510.0948287.102452.800411.627110.075974.351051.72227510.0759229.682682.48838.727110.056955.761107.48827510.0569172.262854.74425.827110.038037.171144.66627510.0379114.842969.58812.927110.019018.591163.25527510.019057.423027.0008.5變形驗(yàn)算算表8-7變形驗(yàn)算算層次Vi(kN)Diui-ui-1=Vi/Di層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角Vi(kN)Diui-ui-1=Vi/Di層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角不帶支撐的帶支撐的10337.681446360.00231/12354760001881/1562559501.711446360.00351/836983.04258008770.0003881/76348647.511446360.00451/6481433.588258008770.0005661/52087775.081446360.00541/5411827.8258008770.0007111/40986884.441446360.00611/4742165.711258008770.0008441/34605977.371835280.00531/5452452.8261897990.0009441/309641051.7221835280.00571/5062682.488261897990.0010221/283331107.4881835280.00601/4812854.744261897990.0010991/266021144.6661835280.00621/4652969.588261897990.0011331/255811163.2555523860.00211/13703027298783770.0010111/2865注：根據(jù)《建筑筑抗震設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GB500011—2001）規(guī)定，多、高層鋼結(jié)結(jié)構(gòu)層間相相對(duì)彈性轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角不得大大于1/300。剛度較小的純框框架體系的的結(jié)構(gòu)位移移較大，降降低了住宅宅的舒適性性與安全性性，框架—支撐體系系在這方面面則優(yōu)于純純框架體系系。同時(shí)也也驗(yàn)證了本本結(jié)構(gòu)選擇擇框架—支撐體系系的正確定定。8.6地震作用用下的內(nèi)力力計(jì)算8.6.1框架架與支撐受受力比較與與調(diào)整根據(jù)《建筑抗震震設(shè)計(jì)規(guī)范范》（GB500011—20011）規(guī)定，框架—支撐體系系中框架部部分按計(jì)算算得到的地地震剪力應(yīng)應(yīng)乘以調(diào)整整系數(shù)，達(dá)達(dá)到不小于于結(jié)構(gòu)底部部總地震剪剪力的255%和框架架部分地震震剪力最大大值1.88倍二者者的較小者者。表8-8框架與支支撐剪力調(diào)調(diào)整層次各層剪力Fi((kN)框架剛度Di層間剛度D框架剪力比重框架剪力調(diào)整后的框架剪力10476.18144636258008776%26.6948.059506.86144636258008776%28.4151.148450.54144636258008776%25.2645.467394.22144636258008776%22.1039.786337.91144636258008776%18.9434.105287.1183528261897997%20.1236.214229.68183528261897997%16.1028.973172.26183528261897997%12.0721.732114.84183528261897997%8.0514.49157.425523862987837718%10.6219.11∑3027188.36339.04注：，故框架剪剪力乘以1.8的整系數(shù)數(shù)。8.6.2柱內(nèi)內(nèi)力計(jì)算表8-10地震荷載載作用下的的柱內(nèi)力計(jì)計(jì)算層次層間剪力Vi(kN)層間剛度DiA軸柱C軸柱D軸柱DimVimKyM上(kN·m)M下(kN·m)DimVimKyM上(kN·m)M下(kN·m)DimVimKyM上(kN·m)M下(kN·m)1048.0514463659881.990.790.345-3.78-1.9986392.871.380.419-4.84-3.4948221.600.590.295-3.28-1.37999.1914463659884.110.790.4-7.15-4.7686395.921.380.45-9.45-7.7348223.310.590.395-5.80-3.798144.6614463659885.990.790.45-9.55-7.8286398.641.380.469-13.31-11.7548224.820.590.4-8.39-5.597184.4414463659887.640.790.45-12.18-9.96863911.021.380.5-15.97-15.9748226.150.590.45-9.81-8.026218.5314463659889.050.790.45-14.43-11.81863913.051.380.5-18.93-18.9348227.290.590.45-11.62-9.515254.75183528744810.340.240.45-16.49-13.491204716.720.420.45-26.67-21.8257267.950.180.44-12.91-10.144283.72183528744811.510.240.45-18.36-15.031204718.620.420.46-29.16-24.8457268.850.180.46-13.86-11.813305.45183528744812.400.240.53-16.90-19.051204720.050.420.5-29.07-29.0757269.530.180.56-12.16-15.482319.93183528744812.980.240.63-13.93-23.721204721.000.420.55-27.41-33.5057269.980.180.69-8.97-19.971339.045523862286714.040.240.96-1.63-39.072631616.150.420.79-9.84-37.002157513.240.181.073.76-57.538.6.3支撐撐軸力計(jì)算算表8-9地震荷荷載作用下下的支撐軸軸力計(jì)算層次層間剪力Vi((kN)層間剛度DiAC跨支撐（剛度44544994）CD跨支（剛度度5088821）拉桿(kN)壓桿(kN)拉桿(kN)壓桿(kN)10428.132435451139.95-39.9544.72-44.729455.722435451142.52-42.5247.60-47.608405.082435451137.80-37.8042.32-42.327354.442435451133.07-33.0737.03-37.036303.812435451128.35-28.3531.74-31.745250.892435451123.41-23.4126.21-26.214200.712435451118.73-18.7320.97-20.973150.532435451114.05-14.0515.72-15.722100.35243545119.36-9.3610.48-10.48138.31243545113.57-3.574.00-4.008.6.4梁內(nèi)內(nèi)力以及柱柱軸力計(jì)算算表8-11地震震荷載作用用下的梁內(nèi)內(nèi)力以及柱柱軸力計(jì)算算層次梁端彎矩(kNN·m)梁端剪力(kNN)柱軸力(kN))AC（左）C（右）DAC（左）C（右）DACD103.782.762.073.28-1.21-1.21-0.74-0.741.21-0.47-0.7499.147.395.557.17-3.06-3.06-1.77-1.774.27-1.76-2.51814.3212.019.0212.18-4.88-4.88-2.95-2.959.15-3.69-5.46719.9915.8311.8915.40-6.63-6.63-3.79-3.7915.78-6.53-9.25624.4019.9314.9719.64-8.21-8.21-4.81-4.8123.99-9.93-14.05528.3026.0419.5622.42-10.06-10.06-5.83-5.8334.05-14.17-19.88431.8629.1121.8724.00-11.29-11.29-6.37-6.3745.34-19.09-26.26331.9230.7923.1323.97-11.61-11.61-6.54-6.5456.95-24.16-32.80232.9832.2524.2324.45-12.08-12.08-6.76-6.7669.03-29.48-39.56125.3524.7418.5916.21-9.28-9.28-4.83-4.8378.31-33.92-44.399.風(fēng)荷載內(nèi)力計(jì)算算9.1風(fēng)荷載作作用計(jì)算根據(jù)《高層民用用建筑鋼結(jié)結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)規(guī)程》（JJGJ988-99）REFOLEE_LINNK7\\h\\*MEERGEFFORMAAT[77]第4.2..2條規(guī)定，基本本風(fēng)壓應(yīng)乘乘以系數(shù)11.1，故故基本風(fēng)壓壓計(jì)算取值值為：。風(fēng)荷載體體型系數(shù)μμs取0.8++0.5==1.3。本結(jié)構(gòu)高寬比H//B=299/12.66=2.3>11.5，應(yīng)應(yīng)考慮風(fēng)振振影響，風(fēng)風(fēng)陣系數(shù)按按照采用公公式計(jì)算。根據(jù)結(jié)構(gòu)高寬比比，脈動(dòng)影影響系數(shù)νν取0.4551。結(jié)構(gòu)橫向自振周周期采用下下面公式估估算：。則，因此脈動(dòng)增大大系數(shù)ξ取2.599?，F(xiàn)取第五層分荷荷載作為示示例，振型系數(shù)數(shù)φz取0.344。根據(jù)《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》（GB5009-2001）規(guī)定，風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz取0.74。則：表9-1各層風(fēng)荷荷載內(nèi)力計(jì)計(jì)算層次φzξνμzβzμsFi(kN)1012.590.4510.9842.1871.3194.2090.862.590.4510.9382.0711.3175.2980.792.590.4510.8912.0361.3163.6770.592.590.4510.8451.8161.3138.4460.462.590.4510.7881.6821.3119.6050.342.590.4510.741.5371.3102.6240.242.590.4510.741.3791.392.0730.142.590.4510.741.2211.381.5320.062.590.4510.741.0951.373.1010.022.590.4510.741.0321.368.889.2變形驗(yàn)算算表9-2變形驗(yàn)算算層次Vi(kN)Diui-ui-1=Vi/Di層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角Vi(kN)Diui-ui-1=Vi/Di層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角不帶支撐的帶支撐的10194.21446360.00131/2173194.2258008770.0000881/3846229175.291446360.00121/2380175.29258008770.0000771/4347888163.671446360.00111/2564163.67258008770.0000661/4545557138.441446360.00101/3030138.44258008770.0000551/5555666119.61446360.00081/3448119.6258008770.0000551/6250005102.621835280.00061/5263102.62261897990.0000441/714299492.071835280.00051/588292.07261897990.0000441/833333381.531835280.00041/666781.53261897990.0000331/909099273.11835280.00041/714373.1261897990.0000331/1000000168.885523860.00011/25000068.88298783770.0000221/12500009.3風(fēng)荷載作用下的的內(nèi)力計(jì)算算9.2.1柱內(nèi)內(nèi)力計(jì)算表9-4風(fēng)荷載作用下的的柱內(nèi)力計(jì)計(jì)算層次層間剪力Vi(kN)層間剛度DiA軸柱C軸柱D軸柱DimVimKyM上M下DimVimKyM上M下DimVimKyM上M下10194.202580087759880.450.790.345-0.86-0.4586390.651.380.419-1.10-0.7948220.360.590.295-0.74-0.319175.292580087759880.410.790.4-0.71-0.4786390.591.380.45-0.94-0.7748220.330.590.395-0.57-0.388163.672580087759880.380.790.45-0.61-0.5086390.551.380.469-0.84-0.7548220.310.590.4-0.53-0.357138.442580087759880.320.790.45-0.51-0.4286390.461.380.5-0.67-0.6748220.260.590.45-0.41-0.346119.602580087759880.280.790.45-0.44-0.3686390.401.380.5-0.58-0.5848220.220.590.45-0.36-0.295102.622618979974480.290.240.45-0.47-0.38120470.470.420.45-0.75-0.6257260.220.180.44-0.36-0.29492.072618979974480.260.240.45-0.42-0.34120470.420.420.46-0.66-0.5657260.200.180.46-0.32-0.27381.532618979974480.230.240.53-0.32-0.36120470.380.420.5-0.54-0.5457260.180.180.56-0.23-0.29273.102618979974480.210.240.63-0.22-0.38120470.340.420.55-0.44-0.5457260.160.180.69-0.14-0.32168.8829878377228670.530.240.96-0.06-1.47263160.610.420.79-0.37-1.39215750.500.181.070.14-2.169.2.2支撐撐軸力計(jì)算算表9-3風(fēng)荷載作作用下的支支撐軸力計(jì)計(jì)算層次層間剪力Vi((kN)層間剛度DiAC跨支撐（剛度44544994）CD跨支（剛度度5088821）拉桿(kN)壓桿(kN)拉桿(kN)壓桿(kN)10194.202580087717.10-17.1019.15-19.159175.292580087715.44-15.4417.28-17.288163.672580087714.42-14.4216.14-16.147138.442580087712.19-12.1913.65-13.656119.602580087710.53-10.5311.79-11.795102.62261897998.90-8.909.97-9.97492.07261897997.99-7.998.94-8.94381.53261897997.07-7.077.92-7.92273.10261897996.34-6.347.10-7.10168.88298783775.24-5.245.87-5.879.2.3梁內(nèi)內(nèi)力以及柱柱軸力計(jì)算算表9-5風(fēng)作用下的梁內(nèi)內(nèi)力以及柱柱軸力計(jì)算算層次梁端彎矩(kNN·m)梁端剪力(kNN)柱軸力(kN))AC（左）C（右）DAC（左）C（右）DACD100.860.630.470.74-0.27-0.27-0.17-0.170.27-0.11-0.1791.160.990.740.89-0.40-0.40-0.23-0.230.67-0.28-0.3981.080.920.690.91-0.37-0.37-0.22-0.221.04-0.43-0.6271.010.810.610.77-0.34-0.34-0.19-0.191.38-0.57-0.8160.860.720.540.69-0.29-0.29-0.17-0.171.67-0.69-0.9850.830.760.570.66-0.29-0.29-0.17-0.171.96-0.82-1.1540.800.730.550.60-0.28-0.28-0.16-0.162.25-0.94-1.3130.660.630.480.50-0.24-0.24-0.13-0.132.49-1.04-1.4420.580.560.420.43-0.21-0.21-0.12-0.122.70-1.14-1.5610.440.520.390.18-0.18-0.18-0.08-0.082.88-1.23-1.6410.內(nèi)力組合合內(nèi)力組合中，控控制截面為為各跨梁的的梁端、跨中和各柱柱的柱邊，每每層梁有六六個(gè)控制截截面，每層層柱有兩個(gè)個(gè)控制截面面。如下圖圖所示：活荷載作用下的的內(nèi)力計(jì)算算采用分層層組合法。梁只考慮本本層活荷載載的最不利利布置；柱柱的彎矩必須考慮在在該層以上上所與該柱柱相鄰的梁作用活荷載的的情況，軸軸力則僅考考慮其軸向向力的傳遞而不考考慮其彎矩矩的作用。同時(shí)，應(yīng)圖10-1考慮活荷載按樓樓層折減。以下組合均以第二層構(gòu)件為例，再再匯總各層層列表表示示。10.1梁內(nèi)內(nèi)力組合表10-1第二二層梁內(nèi)力力標(biāo)準(zhǔn)值荷截載面恒荷載①②活荷載×0.99③風(fēng)荷載④地震荷載左布置右布置MVMVMVMVMV1-47.942.2-13.1710.421.74-1.350.58-0.2132.98-12.08249.2514.98-1.050.010.37362.25-47.5213.36-10.493.84-1.350.56-0.2132.25-12.084-122.67774.16-1.190.24-33.2721.680.42-0.1224.23-6.76556.41-0.3218.85-0.01-0.116106.37-72.41-0.550.2432.71-21.520.43-0.1224.45-6.76表10-2第二二層梁內(nèi)力力組合值荷截載面①×1.2+②×11.4①×1.2+③×11.4①×1.2+0.99×1.44×（②+③）0.85×（①①+②×0.5++④×1.3）MVMVMVMV1-75.9165.23-58.2950.93-40.1637.24-83.3854.14280.0759.1177.9849.34393.40-71.7275.48-57.3292.23-70.5194.86-58.704-193.799119.35-147.79989.16-104.75561.52-146.76680.74594.0867.7143.9356.976173.43-117.022128.25-87.06169.40-114.166132.88-79.1810.2柱內(nèi)內(nèi)力組合表10-3第一一、二層柱柱活荷載內(nèi)內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值值軸線號(hào)荷載截面一層活荷載二層活荷載左布置右布置左布置右布置AM17.31-0.972.44-0.32M22.44-0.327.31-0.97N-23.181.15-23.181.15CM1-6.7616.35-2.255.45M2-2.255.45-6.7616.35N-35.53-48.84-35.53-48.84DM10.31-18.170.10-6.06M20.10-6.060.31-18.17N0.27-35.910.27-35.91表10-4第二二層柱內(nèi)力力標(biāo)準(zhǔn)值軸線號(hào)荷載截面恒荷載①活荷載②風(fēng)荷載③地震荷載④最不利布置上層傳遞AM126.259.75-0.38-23.72M225.69.75-0.22-13.93N-757.5-23.18-108.6112.769.03CM127.1421.80-0.54-33.5M226.921.80-0.44-27.41N-1607.888-48.84-235.744-1.14-29.48DM1-58.46-24.23-0.32-19.97M2-56.83-24.23-0.14-8.97N-1071.991-35.91-168.022-1.56-39.56表10-5第二二層柱內(nèi)力力組合值軸線號(hào)荷載截面①×1.2+②×1.4①×1.2+③×1.4①×1.2+0.99×1.44×（②+③）0.85×（①①+②×0.5++④×1.3）AM145.1532.0344.2652.67M244.3731.0343.2841.29N-1093.550-912.788-1078.446-776.166CM163.0933.3260.7269.35M262.8032.9060.3062.42N-2327.886-1927.886-2286.558-1520.222DM1-104.077-69.70-100.277-82.05M2-102.111-68.39-98.90-68.51N-1571.779-1288.448-1545.221-970.10010.3各控控制截面最最大內(nèi)力組組合值表10-6各控控制截面最最大內(nèi)力組組合值層次梁柱123456M1M2NMVMMVMVMMV10-20.9823.8440.95-110.17763.1567.0672.267.0677.64-63.15-82.98-86.02-177.6229-57.7658.6180.28103.97-75.71-179.18839.69100.03151.45-111.699-86.73-87.79-470.5668-58.2258.5879.75104.57-75.74-178.733119.46100.74150.49-111.622-84.94-84.94-750.2337-58.2258.5879.75104.57-75.74-178.733119.46100.74150.49-111.622-87.95-84.94-1032.6636-61.8158.2979.79105.3-76.01-178.199119.67102148.52-111.422-81.57-85.11-1280.8875-73.8762.3678.7795.35-71.95-177.355117.3794.58164.19113.71-106.233-129.655-1545.5534-82.0965.2180.0793.47-71.74-181.744119.3594.1173.43-117.033-97.34-93.38-17963-81.8765.0680.0893.84-71.88-181.466119.4296.64172.63-116.966-93.37-97.34-2061.7792-83.3865.2380.0794.86-71.72-193.799119.3594.08173.43-117.022-104.077-102.111-2327.8861-76.8364.8580.1396.47-72.11-180.555119.4895.79171.22-116.899-85.72-80.71-2594.2211.手算與電算結(jié)果果分析比較較手算分析中沒(méi)有有考慮到結(jié)結(jié)構(gòu)的空間間效應(yīng)等因因素的影響響，為得到更更精確的結(jié)結(jié)果，可利利用有限元元分析軟件件PKPMM進(jìn)行電算算，分別用SATWWE，PMSAAP分別建模模驗(yàn)算。11.1豎向向荷載分析析比較SATWE與PPMSAPP的計(jì)算模模型存在一一定區(qū)別，主主要是對(duì)樓樓板的假定不同同。而對(duì)于于中梁和邊邊梁剛度的的放大處理理中，PMSSAP不分分中梁和邊邊梁，統(tǒng)一一乘以中梁梁的剛度放放大系數(shù)，但但相差不大大。通過(guò)內(nèi)內(nèi)力計(jì)算的的比較可以以評(píng)價(jià)兩種種軟件對(duì)豎豎向荷載的的分析結(jié)果果的差異。現(xiàn)現(xiàn)給出對(duì)第第二層③軸AB跨梁在恒荷荷載作用下下的內(nèi)力比比較，如表表11-1所示：表11-1各軟軟件豎向荷荷載內(nèi)力比比較軟件類(lèi)型截面123456789SATWE彎矩-47-33.5-20.5-8415.426.336.746.5剪力40.939.337.836.234.733.131.53028.4PMSAP彎矩-46.7-33.7-21.1-92.613.724.434.544.2剪力4139.53836.53533.53230.529.5通過(guò)以上比較?？煽梢钥闯鲈谠赟ATWWE與PMSAAP的豎向荷荷載計(jì)算結(jié)結(jié)果相差不不大。因此此可采用SATWWE[211]分析結(jié)結(jié)果與手算算結(jié)果比較較。手算與電算結(jié)果果絕大部分分誤差在10%以內(nèi)，說(shuō)說(shuō)明彎矩二二次分配的的分層大的的計(jì)算精度度較高。同同時(shí)也驗(yàn)證證了有限元元，模型的的正確性，截截面設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，可以采采用電算的的設(shè)計(jì)值。電電算結(jié)果的的剪力圖與與軸力圖如如下所示。以下給出③軸框框架在恒荷荷載作用下下的內(nèi)力的的手算結(jié)果果與電算結(jié)結(jié)果比較。圖11-1恒荷荷載作用下下的彎矩圖圖（電算結(jié)結(jié)果）圖11-22恒荷載作作用下的彎彎矩圖（手手算結(jié)果）圖11-3恒荷荷載作用下下的剪力圖圖（電算結(jié)結(jié)果）圖11-44恒荷載作作用下的軸軸力圖（電電算結(jié)果）11.2水平地地震力計(jì)算算分析比較較一般情況下，在在抗震分析析中建筑的的周期越大大，承受的的地震力越越小。在手手算中，得得到的周期期是0.46s，而SATTWE分析所得得周期是0..97233s，PMSAAP分析所得得周期是1..069s。手算的結(jié)結(jié)構(gòu)底部總總剪力是33027kkN，SATWWE計(jì)算是2667kN，PMSAAP是25022kN，且最最大層間位位移角超過(guò)過(guò)1/10000，必須按按照有側(cè)移移住計(jì)算。電算的周周期與特征征周期相差差較大，可可以防止產(chǎn)產(chǎn)生共振而而增強(qiáng)地震震作用。手手算與電算算的差異明顯，其其主要原因因是力學(xué)模模型的不同同。在手算算中，把樓樓層的質(zhì)量量看作質(zhì)點(diǎn)點(diǎn)，結(jié)構(gòu)總總剛度計(jì)算算時(shí)線性疊疊加了支撐撐的抗側(cè)剛剛度，以致于得得出的周期期很小。這這樣的計(jì)算算模型沒(méi)有有考慮到結(jié)結(jié)構(gòu)的空間間效應(yīng)。實(shí)際上，不帶支支撐的框架架要和帶支支撐的框架架要共同工工作，支撐撐的抗側(cè)剛剛度不能作作用到整個(gè)個(gè)結(jié)構(gòu)。因因此如果采采用手算的的力學(xué)模型型，會(huì)導(dǎo)致致結(jié)構(gòu)剛度度過(guò)大，周周期變小，結(jié)結(jié)構(gòu)受到的的地震力也會(huì)過(guò)大了。因此此，《高層層民用建筑筑鋼結(jié)構(gòu)技技術(shù)規(guī)程》（JGJ98-99）[7]第5.2.3條規(guī)定，以總支撐與總框架進(jìn)行協(xié)同工作分析，返回進(jìn)算結(jié)構(gòu)水平力，得出結(jié)果與電算結(jié)果相近。另一方面，SAATWE與PMSAAP假定的力力學(xué)模型不不同。SATWWE中假定樓樓板是無(wú)限限剛，樓板板不變形；；PMSAAP中假定樓樓板是彈性性殼體，可可以單獨(dú)變變形。對(duì)兩兩種計(jì)算軟軟件所得的的周期作出出比較：表11-2各軟軟件計(jì)算周周期比較振型123456789SATWE0.97230.53950.42620.32430.17560.17310.13870.12070.0935PMSPA1.0690.5660.4380.3440.1840.1790.1410.1240.096相差9.0%4.7%2.7%5.7%4.6%3.3%1.6%2.7%2.6%雖然不同的力學(xué)學(xué)模型可能能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)效應(yīng)差異異很大，但但由結(jié)果可知知，SATWWE與PMSAAP的周期期相差不超超過(guò)10%。原因在于于本結(jié)構(gòu)的的樓板沒(méi)有有開(kāi)大洞口口，平面、豎豎向均屬規(guī)規(guī)則結(jié)構(gòu)，而而且樓板的的剛度足夠夠大，平面面內(nèi)變形小小，符合“剛性樓板板假定”。這也說(shuō)說(shuō)明了，在在比較規(guī)則則的中高層層住宅中，一一般剛度較較大的樓板板符合“剛性樓板板假定”。11.3電算主主要計(jì)算指指標(biāo)表11-3層間剛度比層次RJXRJYRatX=RJJXi/RJXXi-1RatY=RJJYi/RJYYi-111.00E+0063.03E+0061126.89E+0052.08E+0060.68850.687335.67E+0051.74E+0060.82380.836444.87E+0051.50E+0060.85830.85954.32E+0051.33E+0060.8870.886963.07E+0051.10E+0060.71070.830572.76E+0059.51E+0060.89820.863482.49E+0057.95E+0050.90370.835892.11E+0055.97E+0050.84820.7507101.25E+0052.90E+0050.590.4865注：RatX與RaatY均小于1.4，滿足規(guī)規(guī)范要求圖11-5地震作用下X，Y最大位移移圖11-6地震作用下X，Y最大層間位位移角圖11-7風(fēng)作用下X，Y最最大位移圖11-8風(fēng)作用下X，YY最大層間間位移角周期如上節(jié)所示示，X方向有效效質(zhì)量系數(shù)數(shù)為98.337%，Y方向有效效質(zhì)量系數(shù)數(shù)為91.004%，均大于90%，滿足規(guī)規(guī)范要求。12.截面驗(yàn)算由于手算中水平平力計(jì)算的的不精確，采采用PKPPM中的SATWWE分析所得的的構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)力值進(jìn)進(jìn)行③軸框架截面驗(yàn)算、①框架支撐截截面驗(yàn)算、組合次梁梁設(shè)計(jì)框架架梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)全塑性承承載力驗(yàn)算算、節(jié)點(diǎn)域域抗剪強(qiáng)度度驗(yàn)算以及及抗震構(gòu)造造措施驗(yàn)算算[22]]。12.1框架柱的的計(jì)算長(zhǎng)度度根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）[23]規(guī)定，框架—支撐體系，需要考慮柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ。側(cè)移剛度（產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力）Sb滿足的屬于強(qiáng)支撐框架，不滿足的屬于弱支撐框架?！芅bi和∑N0i是指第i層層間所有框架柱用無(wú)側(cè)移框架和有側(cè)移框架柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)算得的軸壓穩(wěn)定承載力之和。強(qiáng)支撐框架按無(wú)側(cè)移計(jì)算，反之按有側(cè)移計(jì)算。在抗震荷載計(jì)算是得出的支撐剛度為產(chǎn)生單位水平位移的水平力。若要產(chǎn)生單位側(cè)傾角θ=Δ/h=1，則相當(dāng)于產(chǎn)生水平位移Δ=h。因此在抗震荷載計(jì)算是得出的支撐剛度需要乘上一個(gè)產(chǎn)生單位位移角時(shí)的水平位移h，才符合剛度規(guī)定。則：。各層柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)如表9-1所示：表12-1柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)數(shù)層次框架軸線號(hào)K1K2無(wú)側(cè)移有側(cè)移μbλφμ0λφ1邊框架A0.38100.69511.520.9851.3622.540.945115034116無(wú)側(cè)移框架C0.67100.67411.170.9861.2620.880.952D0.29100.70211.630.9851.4323.700.94中框架A0.48100.68711.380.9851.3121.710.949C0.85100.66310.990.9861.2120.050.956D0.36100.69611.530.9851.3822.870.943樓梯柱0.38100.69511.520.9851.3622.540.945分戶墻柱0.36100.69611.530.9851.3822.870.9432~5邊框架A0.380.380.88214.620.9771.7629.170.917121909442無(wú)側(cè)移框架C0.670.670.82713.700.9791.524.860.934D0.290.290.9315.410.9741.9331.980.904中框架A0.480.480.88914.730.9761.6126.680.928C0.850.850.79813.220.9811.423.200.943D0.360.360.88714.700.9761.7929.660.914樓梯柱0.380.380.88214.620.9771.7629.170.917分戶墻柱0.360.360.88714.700.9761.7929.660.9146~10邊框架A1.261.260.75316.670.9691.2828.340.921118520778無(wú)側(cè)移框架C2.202.200.67714.990.9761.1525.460.933D0.950.950.64614.300.9771.3529.890.913中框架A1.581.580.7316.160.9711.2327.230.925C2.762.760.65114.410.9771.1224.790.936D1.181.180.75816.780.9691.2928.560.92樓梯柱1.261.260.75316.670.9691.2828.340.921分戶墻柱1.181.180.75816.780.9691.2928.560.9212.2框架柱截面驗(yàn)算算第二標(biāo)準(zhǔn)層框架柱驗(yàn)驗(yàn)算：A=211950；Wx=3.344×106；Wy=1.122×106。內(nèi)力設(shè)計(jì)值：MMx=-244.7；My=21..6；N=-11998..5。強(qiáng)度驗(yàn)算：平面內(nèi)穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算：ix=175；iy=101。按有側(cè)移的柱計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)計(jì)算，則由由表9-1可知λx=20.005，φx=0.9556。。平面外穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算：計(jì)算柱平面外計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，μy=1.277，λy=36.447，φy=0.8881。第一標(biāo)準(zhǔn)層框架架柱驗(yàn)算：：A=122040；Wx=1.377×106；Wy=0.455×106。內(nèi)力設(shè)計(jì)值：MMx=-17..8；My=54.22；N=-10025.44。強(qiáng)度驗(yàn)算：平面內(nèi)穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算：ix=131；iy=74.9。按有側(cè)移的柱計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)計(jì)算，則則由表111-1可知λx=24.779，φx=0.9336。。平面外穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算：計(jì)算柱平面外計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，μy=1.53，λy=43.993，φy=0.8441。12.3框架梁截面驗(yàn)算算內(nèi)力設(shè)計(jì)值：MMmax=239.44；Vmax==127..8抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：：Wx＝1.011×106，γx取1.05?？辜魪?qiáng)度驗(yàn)算：：按剪力完全全由腹板承承擔(dān)計(jì)算。由于次次梁的側(cè)向向支撐作用用，主梁最最大的側(cè)向向支撐點(diǎn)間間距2.77m。則l/b==13.66<16,,不需驗(yàn)算算整體穩(wěn)定定。型鋼的的局部穩(wěn)定定均符合規(guī)規(guī)范要求，不不需要驗(yàn)算算。12.4支撐截面驗(yàn)算支撐必須滿足抗抗震要求，內(nèi)力設(shè)計(jì)值：Mx=14.5;My=1.9;N=-797.5。強(qiáng)度驗(yàn)算：。則支撐滿足抗震要要求。12.5組合次梁設(shè)計(jì)根據(jù)《鋼—混凝凝土組合樓樓蓋結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)與施工工規(guī)程》（YB92238—92）[9]設(shè)計(jì)計(jì)組合次梁截面，取取跨度6mm的次梁進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算。鋼梁Ix＝2.0×108?；炷涟宓挠行挾龋河捎捎趬盒弯撲摪鍙?qiáng)肋與與次梁垂直直，不考慮慮壓型鋼板板頂面以下下的混凝土土。l/6=60000/6==10000,S0/2=((24000-1999)/2==11011,6hcc=6000,則取b1=b2=600。則be=b0+b1+b2=13999mm。混凝土截面的換換算寬度：：αE=8.008,bee,eq==13999/8.008=1773mm,,Asc=2..45×104。混凝土板頂?shù)街兄泻洼S距離離：換算截面的慣性性矩：Isc=7..46×108。到頂面的換算截截面模量：：Wsct=IIsc/x==5.144×106。到頂面的換算截截面模量：：Wsct=IIsc/（h-x）=1.775×106。施工階段組合梁梁計(jì)算：ggIk=3.499×2.4++0.566=8.9936kNN/m;qIk=1..0×2.4=2.4kNN/m.。設(shè)計(jì)內(nèi)力：承載力驗(yàn)算：ffc=9.6N//mm2。塑性中和軸位置置確定：，中和軸在鋼梁梁內(nèi)。鋼梁受壓區(qū)面積積：。鋼梁受壓區(qū)高度度為4844.7/1199=22.4mmm，則y1=177..4mm；y2=366..6mm。組合梁的抗彎承承載力：組合梁的抗剪承承載力：連接件計(jì)算：連連接件選用用單排M16圓柱頭焊焊釘，對(duì)簡(jiǎn)簡(jiǎn)支梁η=1，栓釘釘高度取150mmm，壓型鋼鋼板YX775-230-690（II）的bw=88mm,he=75mm。壓型鋼鋼板垂直于于鋼梁布置置，故折減減系數(shù)：?jiǎn)蝹€(gè)抗剪件的抗抗剪承載力力為：所需栓釘數(shù)目：：n=Vs/N=13343/442.655=32個(gè)，沿半半跨單排布布置，縱向向間距a=60000/332=1887.5mmm，同時(shí)6d=996mm。因此取取栓釘間距距180mmm。撓度驗(yàn)算：12.6鋼框架梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)全塑性承承載力驗(yàn)算算對(duì)框架C軸柱和和第一層節(jié)點(diǎn)點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)算算。12.7節(jié)點(diǎn)域抗剪強(qiáng)度度驗(yàn)算對(duì)框架C軸柱和和第一層節(jié)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算，a=0..7。12.8抗震構(gòu)造措施驗(yàn)驗(yàn)算框架柱構(gòu)造驗(yàn)算算：分別驗(yàn)驗(yàn)算其長(zhǎng)細(xì)細(xì)比與板件件寬厚比。長(zhǎng)細(xì)比要求：板件寬厚比要求求：驗(yàn)算伸伸出翼緣與與腹板，符合要求?？蚣芰簶?gòu)造驗(yàn)算算：本結(jié)構(gòu)的的樓蓋采用用壓形鋼板板現(xiàn)澆混凝凝土樓蓋，并并與鋼梁有有可靠連接接，符合抗抗震規(guī)范要要求，現(xiàn)驗(yàn)驗(yàn)算梁的伸伸出翼緣與與腹板板件件寬厚比值值：，符合要求。支撐造驗(yàn)算：分分別驗(yàn)算其其長(zhǎng)細(xì)比與與板件寬厚厚比。長(zhǎng)細(xì)比要求：板件寬厚比要求求：驗(yàn)算伸伸出翼緣與與腹板。，符合要求。13.節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)設(shè)設(shè)計(jì)是鋼結(jié)結(jié)構(gòu)的主要要部分之一一，以下進(jìn)進(jìn)行柱腳節(jié)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)、柱柱與柱拼接接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)計(jì)、梁柱節(jié)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)、次次梁與主梁梁連接節(jié)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)計(jì)以及及支撐節(jié)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)計(jì)[224]。本結(jié)構(gòu)抗抗震烈度為為8級(jí)，可采采用等強(qiáng)度度設(shè)計(jì)方法法。柱與柱柱的連接為為柱貫通連連接，以三三層為一根根。梁以一一跨為一根根。13.1柱腳節(jié)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)計(jì)13.1.1設(shè)計(jì)計(jì)條件采用露出式剛性性固定柱腳腳，?、谳SC框架柱驗(yàn)算算。作用于柱柱腳處的內(nèi)內(nèi)力M=224.7；；N=--19988.5；V=488.9kNN。柱的高度h＝2.9m，柱截面面為HW4000×400×13×21。Ix＝669000cm4；Iy＝224000cm4；Wx＝33400cm3；Wy＝11200cm3；A＝219..5cm2。柱與柱腳腳的連接板板件、錨栓栓等均采用用Q235鋼，焊條底板下下混凝土的的強(qiáng)度等級(jí)級(jí)為C40。柱翼緣采采用完全汗汗透的坡口口對(duì)接焊縫縫，而腹板板采用角焊焊縫鏈接，角角焊縫高度度hf=8mm。13.1.2柱腳腳細(xì)部設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算柱腳一側(cè)的錨栓栓為3M24，則取底板尺寸寸L×B=500×640，a=70mmm，lt=50mmm，加勁肋厚厚度12mm，高度度340mm，長(zhǎng)長(zhǎng)度1000mm，與底板鏈鏈接的角焊焊縫高度88mm。柱腳底板板處的混凝凝土基礎(chǔ)的的面積為11000mmm×1000mmm。底板下混凝土最最大受壓應(yīng)應(yīng)力的計(jì)算算：底板厚度確定：：取t=40mm，。圖13-1柱角節(jié)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)柱與底板焊縫強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算：：加勁肋驗(yàn)算：13.2柱與柱的的拼接連接接設(shè)計(jì)柱連接方式為翼翼緣采用全全焊透的坡坡口對(duì)接焊焊縫鏈接，并并采用引狐狐板施焊。腹板全部部采用雙剪剪的高強(qiáng)度度螺栓進(jìn)行行拼接連接接，表面噴噴砂處理；；螺栓采用10.9級(jí)的摩擦型高強(qiáng)強(qiáng)螺栓；襯襯板厚100mm，寬寬30mmm。連接點(diǎn)為距樓板板頂1.22m處，所所受軸力N=-14450.88kN。取nW=18（個(gè)）。圖13-2柱與柱的的拼接連接接設(shè)計(jì)13.3梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)計(jì)主梁與柱強(qiáng)軸連連接節(jié)點(diǎn)為為剛性節(jié)點(diǎn)點(diǎn)，翼緣與與柱的連接接采用設(shè)引引弧板的完完全焊透的的坡口對(duì)接接焊縫連接接，腹板與與柱連接采采用摩擦型型高強(qiáng)度螺螺栓連接，表表面噴砂處處理。設(shè)計(jì)內(nèi)力力：M＝239..4kN··m，V＝127..8kN。梁翼緣完全焊透透的對(duì)接焊焊縫驗(yàn)算：：圖13-3梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)（強(qiáng)強(qiáng)軸）圖13-4梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)設(shè)計(jì)（弱軸軸）腹板連接所需的的摩擦型高高強(qiáng)度螺栓栓數(shù)目：取nW=6（個(gè)）。連接板厚度。則則取連接板板厚度為100mm，與柱翼緣緣的連接用用雙面角焊焊縫連接，焊焊腳尺寸＝＝10mm。柱水平加勁肋設(shè)設(shè)計(jì)：，加勁肋可按構(gòu)構(gòu)造設(shè)置。取取加勁肋尺尺寸為4000×96×100，則。與柱柱翼緣與腹板采用全焊焊透的坡口口對(duì)接焊縫縫連接。節(jié)點(diǎn)的抗剪強(qiáng)度度驗(yàn)算：同理，弱軸方向向處理相同同，按照構(gòu)構(gòu)造確定。13.4次梁與主梁連接接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)計(jì)將主梁梁作為支點(diǎn)點(diǎn)，并將次次梁的兩端端與主梁的的連接作為為鉸接處理理，采用雙雙剪的摩擦擦型高強(qiáng)螺螺栓連接，表表面噴砂處處理。設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)力：VV=61..2。采用10.9級(jí)取8M24螺栓，豎向向排距933mm，豎向向行距844mm。連接接板尺寸為為171×300。螺栓抗抗剪與受彎彎承載力驗(yàn)驗(yàn)算：連接板板厚確定定：，取t=7mm。主梁加勁肋與主主梁連接的的焊縫驗(yàn)算算：圖圖13-5次梁與主主梁連接節(jié)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)13.5支撐節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)支撐是采用等強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)方方法。設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)力N=7977.5kNN。采用單剪剪的摩擦型型高強(qiáng)螺栓栓連接，表表面噴砂處處理。采用用10.9級(jí)取8M24螺栓，連連接板尺寸寸為3900×160。凈截面強(qiáng)度驗(yàn)算算：連接板板厚確定定：，取t=8mm螺栓抗剪承載力力：圖13-6支撐節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)14.樓梯設(shè)計(jì)與基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)14.1樓梯設(shè)計(jì)計(jì)樓梯采用梁式鋼鋼樓梯[255]。踢腳161mm，踏步2700mm，梯段梁采采用Q235的［22a，踏板采用用6mm厚的的扁豆型花花紋鋼板，與梯段梁以以6mm焊縫縫連接。樓樓梯上的均均布活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值qqk=2.0kNN/m2。平臺(tái)板采用用與樓板相相同的壓型型鋼板組合合板。平臺(tái)梁選選用Q235的工28a梁。14.1.1梯段段梁驗(yàn)算荷載計(jì)算：水磨石地面(0.277+0.1161)××0.6××0.655/0.227=0..62kNN/m水泥砂漿找平(0..27+00.1611)×00.6×00.02××20/00.27==0.311kN/mm踏步板自重(0.277+0.1161)××0.0006×0..6×766.93××/0.227=2..01kNN/m梯段梁自重76.993×0..0031884/0..859==0.299kN/mm板底吊頂0..50kN/mm小計(jì)3.733kN/mm總荷載設(shè)計(jì)值pp=1.22×3.773+1..4×2=7.288kN/m。梯段梁斜角為，，A=31184mmm2。板水平計(jì)計(jì)算跨度ln=2..16m，內(nèi)力設(shè)計(jì)值值?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算：：Wx＝1.4114×105，γx取1.05?？辜魪?qiáng)度驗(yàn)算：：按剪力完完全由腹板板承擔(dān)計(jì)算算。14.1.2平臺(tái)臺(tái)梁驗(yàn)算梯段梁荷載集中中作用與平平臺(tái)梁上FFi＝7.866kN。梁自重q=0..43kN/mm。彎矩設(shè)計(jì)值：剪力設(shè)計(jì)值：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：：Wx＝5.088×105，γx取1.05?？辜魪?qiáng)度驗(yàn)算：：按剪力完完全由腹板板承擔(dān)計(jì)算算。14.2基礎(chǔ)設(shè)計(jì)根據(jù)《高層建筑筑箱形與筏筏形基礎(chǔ)技技術(shù)規(guī)范》（JGJ6—99）[26]本結(jié)構(gòu)采用平板式筏形基礎(chǔ)[27],[28]，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。根據(jù)本工程的地質(zhì)條件，確定基礎(chǔ)埋置深度為6m。此時(shí)地基持力層為粉質(zhì)粘土土層，其含水量為31%，屬可塑狀態(tài)。底層為中密細(xì)沙，標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)N=25。按照《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5007-2002）[29]5.2.4條確定地基的承載力特征值：根據(jù)地地質(zhì)條件，利利用PKPM的JCCAAD軟件設(shè)計(jì)計(jì)基礎(chǔ)。柱柱沖切驗(yàn)算算中，沖切切數(shù)值均大大于1，滿足要要求?？傌Q豎向荷載為為551110kN（含基礎(chǔ)礎(chǔ)自重），板板底平均反反力為1335kPaa<5022.2kPPa。地基變形形驗(yàn)算中，最最大變形值值為6.66mm<200mmm，且變變形均勻，符符合規(guī)范要要求，可進(jìn)進(jìn)行對(duì)筏板板的配筋與與施工圖繪繪制。15.防銹防火設(shè)計(jì)15.1防銹處理理鋼結(jié)構(gòu)具有材料料性能好，建建設(shè)工期短短，結(jié)構(gòu)輕輕巧的優(yōu)點(diǎn)點(diǎn)，但是鋼鋼結(jié)構(gòu)的防防銹和防腐腐維護(hù)是重重要問(wèn)題，全全世界估計(jì)計(jì)約有100%的開(kāi)采采金屬耗費(fèi)費(fèi)為鐵銹而而不能回收收，據(jù)某些些先進(jìn)工業(yè)業(yè)國(guó)家對(duì)鋼鋼鐵腐蝕損損失的調(diào)查查，針對(duì)腐腐蝕所損耗耗的費(fèi)用約約占總生產(chǎn)產(chǎn)毛值的2～4%。鋼結(jié)結(jié)構(gòu)腐蝕結(jié)結(jié)果不單是是經(jīng)濟(jì)上和和資源上的的損失，腐腐蝕對(duì)鋼結(jié)結(jié)構(gòu)帶來(lái)?xiàng)U桿件截面減減損，降低低了結(jié)構(gòu)承承載能力可可靠度，腐腐蝕形成的的“銹坑”促使鋼結(jié)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生脆脆性破壞的的可能性增增大，尤其其是抗冷脆脆性能下降降，腐蝕帶帶來(lái)構(gòu)件過(guò)過(guò)早損壞或或需要頻繁繁維修。鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕方方法很多，有有使用耐蝕蝕鋼材、鋼鋼材表面氧氧化處理、表表面用金屬屬鍍層保護(hù)護(hù)和涂層涂涂料保護(hù)等等。對(duì)于已已有腐蝕的的鋼結(jié)構(gòu)防防腐蝕處理理，采用涂涂層防腐蝕蝕是可以實(shí)實(shí)現(xiàn)的；涂涂層防腐蝕蝕不僅效果果好，且價(jià)價(jià)廉、品種種多、適用用范圍廣、施施工方便，不不大增加結(jié)結(jié)構(gòu)重量還還可以給構(gòu)構(gòu)件以各種種色彩。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》（GB500205——2001）[30]]規(guī)定，本結(jié)結(jié)構(gòu)除銹等等級(jí)為，即即采用較徹徹底噴砂，完完全除去氧氧化皮、銹銹和油污垢垢異物，再再用毛刷、壓壓縮空氣徹徹底將表面面清理，僅僅允許有極極少量點(diǎn)銹銹或紋銹存存在，處理理后表面呈呈近似灰白白色金屬面面。底漆采采用溶劑基基無(wú)機(jī)富鋅鋅漆，厚度度選用100μm，防火涂涂料作為面面漆。15.2防火處理理鋼材是一種不會(huì)會(huì)燃燒的建建筑材料，但是鋼材作為建筑材料在防火方面又存在一些難以避免的缺陷，它的機(jī)械性能，如屈服點(diǎn)、抗拉及彈性模量等均會(huì)因溫度的升高而急劇下降。鋼結(jié)構(gòu)通常在450～650℃溫度中就會(huì)失去承載能力，發(fā)生很大的形變，導(dǎo)致鋼柱、鋼梁彎曲，結(jié)果因過(guò)大的形變而不能繼續(xù)使用，一般不加保護(hù)的鋼結(jié)構(gòu)的耐火極限為15分鐘左右。這一時(shí)間的長(zhǎng)短還與構(gòu)件吸熱的速度有關(guān)。要使鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)材料在實(shí)實(shí)際應(yīng)用中中克服防火火方面的不不足，必須須進(jìn)行防火火處理。鋼鋼結(jié)構(gòu)的防防火保護(hù)措措施主要有有添加外包包層、空心型鋼鋼結(jié)構(gòu)內(nèi)充充水、設(shè)置耐火火材料組成成的屏障和和設(shè)置鋼結(jié)結(jié)構(gòu)防火涂涂料保護(hù)構(gòu)構(gòu)件。高層建筑一一旦發(fā)生火火災(zāi)事故，火火不是在短短時(shí)間內(nèi)就就能撲滅的的，這就要要求我們?cè)谠诮ㄖO(shè)計(jì)計(jì)時(shí)，加大大對(duì)建筑材材料的防火火保護(hù)，以以增強(qiáng)其耐耐火極限，并并在建筑內(nèi)內(nèi)部制訂必必要的應(yīng)急急方案，以以減少人員員傷亡和財(cái)財(cái)產(chǎn)損失。根據(jù)《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》（GB50045—95）[31]規(guī)定，本結(jié)構(gòu)屬于二類(lèi)結(jié)構(gòu)，構(gòu)件的耐火極限應(yīng)符合表15-1規(guī)定：表15-1構(gòu)件耐火火極限構(gòu)件名稱(chēng)燃燒性能和耐火火極限（h）防火墻不燃燒體3..00承重墻，樓梯間間墻，分戶戶墻不燃燒體2..00非承重墻，疏散散走道兩側(cè)側(cè)的隔墻不燃燒體1..00房間的隔墻不燃燒體0..50柱不燃燒體2..50梁不燃燒體1..50樓板、疏散樓梯梯及屋頂承承重構(gòu)件不燃燒體1..00吊頂不燃燒體0..25本結(jié)構(gòu)采用防火火涂料作為為防火措施施。根據(jù)《鋼鋼結(jié)構(gòu)防火火涂料應(yīng)用用技術(shù)規(guī)范范》（CECSS24：90）[32]]規(guī)定，梁柱柱均采用厚型防火涂涂料，涂料料施用厚度度可按經(jīng)驗(yàn)公公式確定，其其中T1，T2分別是待待噴與標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)試驗(yàn)時(shí)的的噴層厚度度(mm)；W1，W2分別是待待噴與標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)試驗(yàn)時(shí)的的構(gòu)