***大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）專用紙PAGEPAGE58摘要本工程為***綜合樓，建筑面積約6811.19㎡，主體部分建筑高度為19.950米，長58.84米，寬為18.44米。本工程由市級建筑公司承建，混凝土由攪拌站提供?；谠摴こ痰慕ㄖ龅匚挥?度（0.15g）抗震區(qū)，在結(jié)構(gòu)設(shè)計部分也相應(yīng)地進(jìn)行了三級抗震計算。該地區(qū)的基本風(fēng)壓值：0.45，基本雪壓值：0.35。本次畢業(yè)設(shè)計包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計，根據(jù)建筑規(guī)范的有關(guān)規(guī)定，我們采用鋼筋混凝土的框架結(jié)構(gòu)方案。對于結(jié)構(gòu)設(shè)計部分，我們首先計算了該建筑的水平荷載及其作用下的框架內(nèi)力，即地震力作用，主要包括重力代表值計算，梁柱的抗側(cè)移剛度計算，自振周期計算等等。其次，進(jìn)行豎向荷載與框架內(nèi)力的計算，主要包括恒載、活載作用下框架的彎矩、剪力、軸力計算，并對相應(yīng)的數(shù)據(jù)進(jìn)行了調(diào)幅，體現(xiàn)我們建筑中強(qiáng)調(diào)的“強(qiáng)柱弱梁”原則。再次，進(jìn)行框架的內(nèi)力組合，配筋計算，包括主筋和箍筋，所有的配筋都滿足最小配筋率的要求。最后，我們還進(jìn)行了基礎(chǔ)截面的設(shè)計和配筋，以及樓梯和一些零星構(gòu)件的設(shè)計。本次設(shè)計先進(jìn)行手工計算，之后借助于PKPM軟件對整個結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行了電算。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計框架結(jié)構(gòu)AbstractThisworksforthemodernofficebuildingtheGearCo.,LtdofJiangsu.Theareaisabout6811.19㎡,Theheightofthemainboayisabout19.95metersanditslengthandwidthareabout58.84metersand18.44meters.Thisprojecthavebeenacceptedtobeconstructedbythemunicipalclasscompany,theconcreteisofferedbyagitationstation.Sincetheconstrationofthisprojectislocatedontheseismicareaof70grade(0.15g),thethirdseismic-resistedresisdesigniscarriedoninourstructuredesign.Thisregionwindpressesis0.45,thebasicsnowpressesis0.35.Thewholedesignprocedureconsistsofthearchitecturalandthestructuraldesign.Accordingtotherelevantbuildingcodes,weadopttheframe-structuredofthereinforcedconcrete.Forconstructiondesignpart,wecalculateprimarilythearchitecturallateralloadanditsdintinsidetheframe,namelyfunctionofearthquakedint,includingthevaluecomputeofthegravityrepresentativedata,thecalculationastorisistsideswaystiffnessofthebeamandcolumnandtheflapperiodcalculationetc.Thenextinorder,wecalculatetheverticalloadandthedintinsidetheframe,includingtheframemoment、shearforce、anxiallyforceunderthedeadloadandliveload,andmodifytherelevantmomentaboutthebeamsends,whichreflectstheprincipleof"weakbeamandstrongcolumn".Thethird,theframebeamgoestogetherwiththeframecolumnarecalculated,includingthelongitudinalandstirrups.Theallreinforcementmustsatisfytherequestthattheleastrateofreinforce.Finally,westillcalculatethedesignofthefootingsanditsreinforcement,andthestairstogetherwithsomepiecesofcomponents.Exceptforthewrittencalculationinthisthesis,thesoftwarePKPMisalsousedtoperformthewholeprocedureofstructuraldesign.KeyWords:architecturaldesignstructuraldesignframe-structure建筑設(shè)計說明1.1設(shè)計依據(jù)根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068——2001）1.0.5：本工程屬于普通房屋和構(gòu)筑物，結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限為50年。1.0.8：建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)破壞可能產(chǎn)生的后果（危及人的生命、造成經(jīng)濟(jì)損失、產(chǎn)生社會影響等）的嚴(yán)重性，采用不同的安全等級。本工程按建筑物類型屬于一般的房屋，破壞結(jié)果嚴(yán)重，安全等級屬于二級。1.1.1建筑方案（1）工程名稱：*****綜合樓（2）面積：6800m2左右（3）層數(shù)：主體五層（4）結(jié)構(gòu)型式：現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)（5）工程地點：**市1.1.2建筑相關(guān)資料（1）氣象資料：a.基本風(fēng)壓值0.45b.基本雪壓值0.35c.主導(dǎo)風(fēng)向：東南風(fēng)（2）工程地質(zhì)資料：a.天然地面以下0.5～1.0為人工填土；其下為砂土，厚度大于15,可作為持力層，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值，場地土類別為Ⅱ類土，地基土不液化;b.地下水為在地表下1.5，無侵蝕性；c.場地平整后，絕對標(biāo)高為12.5。室內(nèi)外高差為0.45m（3）樓面活載：a.辦公樓樓面取2.0b.廁所、走廊、樓梯取2.5c.上人屋面2.0（4）地震烈度與地震動參數(shù)：7度（0.15g）第一組，Ⅱ類場地。（5）施工技術(shù)條件：本工程由市級建筑公司承建，具有各種大型機(jī)械，混凝土由攪拌站提供。水電均由建設(shè)單位保障供給，工地道路交通狀況良好1．2工程概況1.2.1抗震要求（1）抗震規(guī)范6.1.1現(xiàn)澆鋼筋混凝土房屋適用的最大高度：7度抗震設(shè)防地區(qū)框架結(jié)構(gòu)最大高度為，本工程平面、立面規(guī)則，高度選用框架結(jié)構(gòu)比較適宜。樓（屋）蓋采用現(xiàn)澆板肋梁體系，柱下條形基礎(chǔ)。（2）根據(jù)抗震規(guī)范3.1.1本建筑工程抗震設(shè)防類別為丙類。（3）抗震規(guī)范6.1.2丙類建筑的抗震等級三級。1.2.2材料選用（1）根據(jù)抗震規(guī)范3.9.2第二條選用材料如下a.混凝土強(qiáng)度等級的選用：主體框架、樓梯和樓板，基礎(chǔ)均采用強(qiáng)度等級為C30混凝土，其中主體一層框架、樓梯和樓板采用強(qiáng)度等級為C35混凝土b.鋼筋的選用:柱梁的受力鋼筋為HRB400級鋼，箍筋為HPB235級鋼，現(xiàn)澆板的受力鋼筋為HRB400級鋼c.墻體選用:內(nèi)、外墻均用240粘土空心磚第二章結(jié)構(gòu)方案的確定2.1結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖2.1.1結(jié)構(gòu)布置（1）梁：hb=(1/8～1/12)lbb=(1/2～1/3)hb《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》規(guī)定：梁的截面尺寸，宜符合下列各項要求：a.截面寬度不宜小于200mm；b.截面高寬比不宜大于4；c.凈跨與截面高度之比不宜小于4（2）柱：柱的截面尺寸一般由滿足抗震要求的柱軸壓比確定Ac≥柱軸壓力設(shè)計值：：考慮地震作用組合柱軸力增大系數(shù)，邊柱1.3，不等跨內(nèi)柱1.25，等跨內(nèi)柱1.2F：按簡支狀態(tài)柱的受荷面積ge：樓面荷載近似取值12～15kN/m2n：驗算截面以上樓層層數(shù)Ac：柱估算截面面積：柱軸壓比限值，按抗震等級確定?！督ㄖ拐鹪O(shè)計規(guī)范》規(guī)定：柱的截面尺寸，宜符合下列各項要求：a.截面的寬度和高度均不宜小于300mm；圓柱直徑不宜小于350mm。b.剪跨比宜大于2。c.截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3。2.2基本假定2.2.1跨度取法計算簡圖中的桿件以計算軸線表示，柱取截面形心線，梁取截面形心線，框架計算高度：除底層外的其余各層都取建筑層高。底層層高取基礎(chǔ)頂面到二層樓面梁頂?shù)木嚯x，框架梁的跨度取柱軸線之間的距離。2.2.2板尺寸確定此結(jié)構(gòu)樓層統(tǒng)一采用現(xiàn)澆樓板（1）單向板的截面設(shè)計要點：現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板的厚度h除應(yīng)滿足建筑功能外，還應(yīng)符合下列要求：跨度小于1500mm的屋面板h50mm跨度大于等于1500mm的屋面板h60mm民用建筑樓板h60mm工業(yè)建筑樓板h70mm行車道下的樓板h80mm此外，為了保證剛度，單向板的厚度尚應(yīng)不小于跨度的1/40（連續(xù)板）、1/35（簡支板）以及1/12（懸挑板）。（2）雙向板的截面設(shè)計要點：雙向板的厚度不宜小于80mm。由于饒度不另作驗算，雙向板的厚度與短跨跨長的比值應(yīng)滿足剛度要求：簡支板（工程中一般取為）連續(xù)板綜合合樓板層強(qiáng)強(qiáng)度，剛度度等結(jié)構(gòu)要要求，以及及防水，隔隔音（聲）等等建筑功能能要求和水水電設(shè)備安安裝管道穿穿越等設(shè)計計要求。2.2.3計算簡圖圖圖2.1框架結(jié)構(gòu)構(gòu)柱網(wǎng)布置置圖圖2.2橫向框架架1結(jié)構(gòu)計算算簡圖圖2.3基礎(chǔ)高度度簡圖h1=5.4+0..45+11.25--1-0..1=6..0m2.3梁截面面尺寸的確確定2.3.1梁截面樓蓋蓋及屋蓋均均采用現(xiàn)澆澆鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)，樓樓板厚度取取100mm，梁截面面高度按梁梁跨度的1/122-1/118估算。梁梁的寬度取取梁高的1/3--1/2。同時不不宜小于1/2柱寬，且且不應(yīng)小于于250mmm。次梁梁取梁跨度度的1/144-1/118，寬度取1/2--1/3，可按全全部荷載的的0.6--0.8作用在框框架上，按按簡支梁抗抗彎，抗剪剪進(jìn)行核算算。由此估算梁截面面尺寸如下下：表2-1層次混凝土強(qiáng)度縱梁（b×h）橫梁（b×h）CD、DE跨CE、EG跨2~5C30250×7000（300×800）250×5000（300×800）250×7500（300×800）1C35250×7000（300×800）250×5000（300×800）250×7500（300×800）層次混凝土強(qiáng)度縱梁（b×h）橫次梁（b×hh）2~5C30250×5000250×50001C35250×5000250×50002.4柱截面面尺寸的確確定由《抗震結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計》表5.3可知該框框架結(jié)構(gòu)的的抗震等級級為三級，其其軸壓比限限值為0.9；各層的的重力荷載載代表值近近似取12kNN/m2。邊柱及及中柱的負(fù)負(fù)載面積分分別為7.8××4.5m2和7.8××9m2。第一層層柱截面面面積為邊柱AC≥===1821156mm2中柱AC≥===3502299mm2若截面為正方形形，則邊柱柱和中柱截截面高度為為427mm和592mmm算結(jié)果并綜合考考慮其他因因素。本設(shè)設(shè)計柱截面面尺寸取值值如下：中柱650mmm×6500mm邊柱6000mm×6600mmm基礎(chǔ)選用肋梁式式基礎(chǔ)，基基礎(chǔ)頂面至至室外地面面高度為00.15mm。框架結(jié)構(gòu)計算簡簡圖如圖2.1所示。取取頂層柱的的形心線作作為框架柱柱的軸線；；梁軸線取取至底板，2到5層柱高度度即為層高高，取3..6m；底底層柱高度度從基礎(chǔ)頂頂面至一層層板底，即即h1=44.2+00.6=44.8m..第三章水平地地震力作用用下框架結(jié)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力力計算3.1規(guī)范要要求根據(jù)抗震規(guī)規(guī)范1.00.2抗震設(shè)防防烈度為6度及以上上地區(qū)的建建筑，必須須進(jìn)行抗震震設(shè)計。5.1.3計算地震震作用時，建建筑物的重力荷荷載代表值值應(yīng)取結(jié)構(gòu)構(gòu)和構(gòu)配件件自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值各可變荷載組合合值之和。各各可變荷載載的組合值值系數(shù)，應(yīng)應(yīng)按下表采采用。組合值系系數(shù)表表3-1可變荷載種類組合值系數(shù)雪荷載0.5屋面活荷載不計入按實際情況計算算的樓面活活荷載1.0按等效均布荷載載計算的樓樓面活荷載載藏書庫、檔案庫庫0.8其他民用建筑0.55.1.6結(jié)結(jié)構(gòu)抗震驗驗算，應(yīng)符符合下列規(guī)規(guī)定：7度和7度以上的的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)（木結(jié)構(gòu)構(gòu)房屋除外外），應(yīng)進(jìn)進(jìn)行多遇地地震作用下下的截面抗抗震驗算。5.2.5抗抗震驗算時時，結(jié)構(gòu)任任一樓層的的水平地震震剪力應(yīng)符符合下式要要求：式中——第i層層對應(yīng)于水水平地震作作用標(biāo)準(zhǔn)值值的樓層剪剪力——剪力系數(shù)，七度度區(qū)基本周周期小于3.5ss的結(jié)構(gòu)，基基本周期加加速度0.15g的地地區(qū)為0.0224，對豎向向不規(guī)則結(jié)結(jié)構(gòu)的薄弱弱層，尚應(yīng)應(yīng)乘以1.15的增大系系數(shù)?！趈層的重力荷載代代表值。本工程為7度，需需進(jìn)行抗震震設(shè)計。3.2重力荷荷載代表值值計算3.2.1重力荷載載計算1.屋面及樓面的永永久荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值（1）屋面（上人）10厚防滑地磚鋪面面220×0..01=00.2kNN/m220厚1：2.5水泥砂漿漿加建筑膠膠合層20×00.02==0.4kkN/m240厚C20細(xì)石混凝凝土，內(nèi)配配雙向鋼筋筋19×00.04==0.766kN/m220厚水泥砂漿找平平層20××0.022=0.44kN/mm2SBS改性瀝青青防水卷材材0.44kN/mm2保溫層（60--80）0..35kNN/m220厚水泥砂漿找平平層20××0.022=0.44kN/mm2120厚鋼筋混凝土板板255×0.112=3.0kNN/m2頂棚（12厚水水泥石灰膏膏砂漿）16××0.0112=0..192kkN/m2合計5..602kkN/m2（2）樓面1--4層樓面：：10厚地磚樓面20××0.011=0.22kN/mm25厚水泥泥細(xì)砂漿結(jié)合層220×0..005=00.1kN/m220厚1：33水泥砂漿漿找平層20×00.02==0.4kkN/m2100厚鋼筋筋混凝土板板225×0..1=2..5kN//m2頂棚0.1192kNN/m2合計3.3392kNN/m22.屋面及樓面的可可變荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面均布荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值2.0kkN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值2..0kN//m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值0.335kN//m23.梁柱墻窗門重力力荷載計算算梁梁柱可以根根據(jù)截面尺尺寸，材料料容重及粉粉刷等計算算出單位長長度上的重重力荷載，墻墻門窗等可可以計算出出單位面段段上的重力力荷載。表3-2層次構(gòu)件b/mh/mr/（kN/m3）βg/(kN/mm)∑Li/mLi//mGi/kN∑Gi/kN1-4橫梁0.250.75251.0549.242.08207.1133728.33330.30.8251.056.316.02100.92660.250.5251.053.287.6225.003縱梁0.30.8251.056.342.08265.10440.250.7251.054.5928.34130.18771次梁0.250.5251.053.2861.86202.9788202.97882-492.06302.0722302.07221柱0.650.65251.1011.69.6111.54776.820.60.6251.109.967.2665.282-40.650.65251.1011.67.283.655582.61550.60.6251.109.950.4498.965橫梁0.30.8251.056.37.4446.872231.09220.250.5251.053.287.6225.003縱梁0.30.8251.056.37.0244.2260.250.7251.054.5914.466.15次梁0.250.5251.053.2814.8848.841柱0.60.6251.109.921.6213.84231.84內(nèi)墻面-乳膠漆漆面乳膠漆：：55厚1：0.3：3水泥石灰灰膏砂漿粉粉面16kNN/m3112厚1：1：6水泥石灰灰膏砂漿打打底16kkN/m3界面處理理劑：（0.0005+0..012）×16==0.277216kkN/m2取0.3kNkN/m2水泥護(hù)腳腳線：粉面同墻墻面15厚1:2..5水泥砂漿漿每邊寬大大于50，高2000護(hù)腳線200kN/mm30.0015×220=0..3kN/m3墻體為240厚厚粘土空心心磚外墻設(shè)設(shè)保溫層330mm厚厚，內(nèi)墻面面為乳膠漆漆墻面，則則外墻單位位墻面重力力荷載為：：0.4++15×00.24++0.3==4.3kN/m2內(nèi)墻為240厚厚粘土空心心磚，兩側(cè)側(cè)均為乳膠膠漆墻面，則則內(nèi)墻單位位段重力荷荷載為：115×0..24+00.3×22=4.22kN/m2衛(wèi)生間瓷磚墻面面的重力荷荷載（單位位面段）：：115×0..24+00.3+00.5=44.4kNN/m2木門單位面積重重力荷載為為：0.22kN/m2，塑鋼窗窗單位面積積重力荷載載取0.4kN/m2面積計算（衛(wèi)生生間計入外外墻計算，取取單位面積積重力荷載載為4.4kNN/m2）一層：樓面：18×77.8×33+1.55×3.99=4277.05m2窗面積：7.002×2..4×2++7.2××2.4++1.455×2.44×7+11.27××2.4++0.9××3.2××4+0..9×2..1×3++1.5××3.4++1.5××2.1==103..824m2門面積：1.55×3.44+1.55×2.11+0.99×2.11×3=113.922m2外墻面積：3××4.2++7.8××3×4..2×2++18×44.2=1175.8836m2內(nèi)墻面積：（66.3+33.9）×4.22=39..69m2（5.1×2+33.9+77.8）×4.22=87..05m2（衛(wèi)生間間）窗重：103..824××0.4==41.55296kN墻重：（1755.8366+87..15）×4.44+39..69×44.2=11323..83644kN樓面重：3.3392×4427.005=14448.55536kkN二層：樓面重：1488.55336kN門重：（1×22.1×99+0.775×2..1+1..5×2..1+0..9×2..1×2）×0.22=5.4481kN窗面積：7.002×1..8×2++7.2××1.8++1.5××1.8++1.455×1.88×7+00.9×33.6×44=79..446m20..5×0..8×7++1.8××0.8××3=122.72m2窗重：（79..446++12.772）×0.44=36..86644kN內(nèi)墻：（6.66×3+99×2+77.8+33.9×22+7.88×6）×3.66-（1×2..1×9++1.5××2.1）-12..73=3325.995m2（5.1×2+33.9+77.8）×3.66-0.99×2.11×2=775.066m2（衛(wèi)生生間）外墻：（7.88×3×22+18++1.5××2）×3.66-79..466==164..634mm2墻重：4.4××（75.006+1664.6334）+4.22×3255.95==24233.64336kN三層：樓面重：14888.55536kN門重：5.4881kN窗面積：79..446--0.9××3.6××4+0..9×2..8×4==76.5566kN12..72m2窗重：（76..566++12.772）×0.44=35..71444kN內(nèi)墻：325..95m275.06m22（衛(wèi)生生間）外墻：164..634++79.4446-776.5666=1667.5114m2墻重：（75..06+1167.5514）×4.4++325..9×4..2=24436.11056kN四層：樓面重：（7..8×9++1.5××3.9）×3.3392=2257.99616kN門重：5.4881kN窗面積：76..566--0.9××2.8××4+2..4×1..8×6--1.455×1.88×7-11.2×11.8=771.9776m212.772m2窗重：（71..976++12.772）×0.44=33..878kN外墻：167..514++76.5566-771.9776=1772.1004m2墻重：（1722.1044+75..06）×4.44+3255.9×44.2=22456..30166kN屋面重：（4221.2--7.8××9）×5.6602=11966..302kN女兒墻：（7..8×5++9）×0.66×4.22=1200.96kN構(gòu)架：1.0××0.244×14××2×4..2+（7.8××5+9--4.744）×4.774×3..392==723..76177kN五層：屋面重：（7..8×9++1.5××3.9）×5.6602=4426.00321kN門重：（1.55×2.11+0.99×2.11×2）×0.22=6.993×0..2=1..386kN窗重：（1.22×1.88+2.44×1.88）×0.44=2.5592kN墻重：［（7..8×3++9×2++1.5××2+5..1×3..9）×3.66-6.448-6..93］×4.44=7866.8522kN3.2.2重力力荷載代表表值計算重力菏載代表值值計算（墻墻的單位荷荷載代表值值為3.6kNN/m,鋁合金門門窗單位荷荷載為0.4kN/m,木門單位位荷載為0.2kN/m）G1=728.3333+2022.9788+0.55×（776..82+5582.66157）+[14488.55336+0..5×（13233.8366+24223.64436）+1.88/2.11×5.4481+11/2.44×41..52966+（0.8//1.8××79.4446+112.722）×0.44]×1.22+0.55×4277.05××2.0==60733.78kNG2=728.3333+3022.0722+0.55×5822.6155×2+[[14488.55336+0..5×（24233.64336+24436.11056）+5.4481+00.5×（36.8866+335.71144）]×1.22+0.55×427..05×2.0==67444.31kNG3=728.3333+3022.0722+5822.6155+[14488.55336+0..5×（24366.10556+24456.33016）+5.4481+00.5×（35.77144++33.88784）]×1.22+0.55×4277.05××2.0==67622.04kNG4=728.3333+3022.0722+0.55×（582..615++213..84）+[257..96166+19666.3002+0..5×（24566.30116+7886.8552）+0.33/2.11×5.4881+1..8/2..1×1..386++1/1..8×333.87884+0..8/1..8×2..592]]×1.22+0.55×[3551×(00.35++2.0))+76..05×22.0]++120..96+7723.77617==74033.17kNG5=231.0092+00.5×2231.884+[4426.00321++0.5××786..852++0.3//2.1××1.3886+1//1.8××2.5992]×11.2+00.5×776.055×(2..0+0..35)==13177.69kN圖3-1重力荷載載代表值3.3框架側(cè)移移剛度計算算3.3.1梁線剛度度計算注：Ec一層，EEc=3.115×104N/mmm2；Ec二—五層，Ec=3.00×104N/mmm2進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力和位移移計算時，現(xiàn)現(xiàn)澆樓板可可以作為框框架梁的有有效翼緣，每每側(cè)翼緣的的有效寬度度為板厚的的6倍，為了了簡化計算算，在設(shè)計計中允許采采用下表所所示的系數(shù)數(shù)。表3-3斷面跨度慣性矩層次邊框架梁中框架梁=1.5==1.5=250×75009.188.79×100-3113.18×110-34.52×100417.58×110-36.03×10042-44.31×10045.75×1004250×50005.282.604×110-315.21×100-33.11×10042-54.52×10042.22×10042.96×10043.5414.64×10042-54.52×10043.31×10044.42×1004300×80005.2812.8×1004-3119.2×100-311.45×11042-510.91×11043.54117.08×11042-516.27×11049.1816.59×10042-56.27×10043.3.2柱的線剛剛度計算表3-4斷面慣性矩層次（）層高h(yuǎn)線剛度=600×600010.8×100-312.15×10044.87.09×10042-43.0×10443.69×104650×650014.88×110-313.15×10044.89.77×10042-53.0×10443.612.4×10043.4水平地震震作用下框框架結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力、側(cè)移移計算3.4.1柱子D值值計算C軸柱表表3-5截面位置斷面層次線剛度（KN.m）層高（m）C2600×600017.09×10041.610.58214184.829.0×1041.240.38316673.63-51.210.3831667C3600×600017.09×10040.440.39144024.829.0×1040.340.15125003.63-40.330.1411667C4600×600017.09×10040.850.47173564.829.0×1040.650.25208333.63-40.640.2420000C5600×600017.09×10040.640.43158794.829.0×1040.490.20166673.63-40.180.1915833D軸柱表3-6截面位置斷面層次線剛度（KN..m）層高（m）D2600×600017.09×10044.020.75276954.829.0×1043.100.61508333.63-53.020.6050000D3600×600017.09×10041.090.51188334.829.0×1040.840.30250003.63-40.820.2924167E軸柱表3-7截面位置斷面層次線剛度（KN.m）層高（m）E2600×600017.09×10043.340.72265884.829.0×1042.570.56466673.63-52.500.5646667E3600×600017.09×10041.500.57210484.829.0×1041.160.37308333.63-41.130.3630000E4650×650019.77×10041.230.54274784.8212.04×11040.980.33367893.63-40.960.3235674E5650×650019.77×10040.930.49249344.8212.04×11040.730.27301003.63-40.720.2628985G軸柱表3-8截面位置斷面層次線剛度（KN..m）層高（m）G2600×600017.09×10040.930.49180944.829.0×1040.710.26216673.63-50.700.2621667C4600×600017.09×10040.850.47175364.8G329.0×1040.650.25208333.6G43-40.640.2420000G5600×600017.09×10040.640.43158794.829.0×1040.490.20166673.6C53-40.480.1015833④軸五層柱表表3-9截面位置斷面層次線剛度（KN.m）層高（m）C4600×600059.0×1040.290.13200003.6E40.720.2635674G40.430.18200003.4.2D值匯匯總橫橫向框架層層間側(cè)移剛剛度表3-10層次12345284316381056372160372160175834由上表表可見：/=2833164//3810056=00.7466＞0.7故該框架架為規(guī)則框框架3.4.3自振周周期計算按頂點位移移法計算，考考慮填充墻墻對框架剛剛度的影響響，取基本本周期系數(shù)數(shù)=0.6，計算算公式，ΔT1為頂點位位移，按D值法計算,見表橫向框框架頂點位位移計算表3-111層次()()()()()48720.8668720.86637216023.4222.836762.04415482.9937216041.6199.426744.31122227.22138105658.3157.816073.78828300.99928431699.599.5S3.4.4橫橫向地震作作用計算地地震作用按按7度第一組組，0.155g基本地震震加速度，Ⅱ類場地設(shè)設(shè)計。則00.35s，αmax=0.122，采用底底部剪力法法。由于T1=00.56ss＞0.499s，故應(yīng)考考慮定點附附加地震作作用。;;kNN頂部附加水平地地震作用：：δnn=0.008T1+0.007=0..1148按Fi=(1-δn)公公式求Fi,其中(1-δn)=16733.92kkN頂部附加剪力△Fn=δn=2177.09kN各層地震作用及及樓層地震震剪力表3-12層次HiGiGiHiFiViDi519.21317.69925299.660.082137.60412.83721600.0011415.67403.177115489..50.375628.22765.823721600.0021312.06762.0448144.50.264441.411207.2333721600.003228.46744.31156652.220.184308.171515.43810560.004014.86073.78829154.110.095158.521673.9222843160.0059∑GiHi=3077739..9注:1..△Fn只加入主主體的頂層層即4層。22.突出面的的第五層V=ηF5，其中η=33.4.5變形驗驗算表3-13層次層高層間相對轉(zhuǎn)角==/層高備注43.65.834×110-433.68.889×110-423.61.111×110-314.81.229×110-3由此可見最大層層間位移發(fā)發(fā)生在第二二層其值θθe=1/8814<[θe]=1//550的的要求。3.4.6水平地地震作用、層層間剪力此處計算算框架軸線線號eq\o\aac(○,1),即記為KJ-1.圖3-2KJ-1橫向框框架柱端彎彎矩計算注：表中yy=++=/==()表3-14層數(shù)hV軸號KY53.6413175834C31667741.210.36170.5095.90D500001173.020.40231.66189.54E466671102.500.43225.72170.2843.6766372160C31667651.210.45128.7105.3D500001033.020.50185.4185.4E46667962.500.48179.71165.89G21667450.70.4097.2064.833.61207372160C316671031.210.50185.4185.4D500001623.020.50291.6291.6E466671512.500.50271.8271.8G21667700.70.45138.6113.423.61515381056C316671261.240.50226.8266.8D508332023.100.50363.6363.6E466671862.570.50334.8334.8G21667860.710.49157.90151.714.81674284316C214181261.610.62229.82374.98D276951634.020.55352.08430.32E265881573.340.55339.12414.48G180941070.930.65179.76333.84梁端彎矩、剪力力及柱軸力力計算表3-15層次梁柱軸力編號LCDEG5CD170.592.945.2849.89-49.89-53.06102.95DE138.72225.723.54102.954CD224.6150.425.2871.03-120.922-116.866216.5821.2DE224.52252.783.54134.83EG97.4197.29.18212.203CD290.7191.365.2891.30-212.222-122.055277.6556.62DE285.64315.993.5496.49EG121.75203.49.1835.422CD412.2262.855.28127.85-340.077-228.722461.49107.3DE392.35437.863.54234.52EG168.74296.59.1850.681CD456.62287.235.28140.89-480.966-346.233662.67164.52DE428.45486.293.54258.40EG187.63337.669.1857.22地震作用下框架架梁柱彎矩矩圖圖3-3地震作用下框架架梁端剪力力及柱軸力力（單位：：kN）圖3-4第四章豎向荷載作用下下框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的內(nèi)力計計算4.1計算單單元一、取KJ-11進(jìn)行計算算，計算單單元寬度7.8m。計算單元元選取如圖圖所示：1-4層5層圖4-14.2恒荷載載計算通過對KJ--1的計算模模型簡化，得得出梁的受受力簡圖如如下圖圖4-2圖中,代表表橫梁和其其上橫墻自自重，為均均布荷載,,分別為為房間和走走道板傳給給橫梁的梯梯形荷載和和三角形荷荷載P11，P2，P3為集集中力。M2為P2在柱上上產(chǎn)生的彎彎矩對于第四層三角形荷載和梯梯形荷載等等效成均布布荷載=6.3+4.22×2.88＝18.622kN/mm=6..3kN/mm3.392×11.9500＝6.466kN//m＝5.6002×1..29=77.23kN/mm＝5.602×11.9055=10..67kkN/mP1=[3.81×11.9055×1/22+1/22××1..905]]×3.3392+66.3×33.81++3.2881×2..64×00.5+44.4×（2.8××3.511-2.44×1.88）+0.44×2.44×1.88＝77.551kNP2=[3.81×11.9055×1/22+1/22××1..905]]×3.3392+4.5994×3..81+33.2811×(2..64+1.777)+4.22×2.99×3.551=90..70kNNP3=×1.29×55.6022+4.5994×3.811+×3.2881+4.2×2.9×3.551=88.007kNP4=[×1.29+33.81××1.9005×1//2+×11.9055×1/22]×5.6002+3..281××3.811+3.2281×((+)×1/22=88..28kNNP5=(×1.905××1/2++3.811×1.9905×11/2)××5.6002+6..3×3..81+3.2881×3..3×1//2+4..2×0..6×3..81=884.400kN集中力矩： MM2=P2e2=90..70×==15.887M3=P3e3=88..07×==15.4415層，結(jié)果為：=6.3kN/mm=5.602×11.9055=10..67kkN/m=5.602×11.77==9.922kN//mP1=[3.81×11.9055×1/22+×1..905]]×5.6602+66.3×33.81++3.2881×5..28/22=66..67kNNP2=[3.81×11.9055×1/22+×1..905]]×5.6602+44.5944×3.881+3..281×××1/22+×1.777×5.6002=92..08kNNP3=4.594×33.81++×1.777×5..602++3.2881×3..54/22×1/22+4.22×0.66×3.881=599.01kkN集中力矩： MM2=P2e2=92..08×==16.111M3=P3e3=59..01×==10.333第3層：18.622kN/mm=13.02kNN/m=17.36kkN/m=＝6.46kNN/m＝4.37kN//mP1=77.51kNNP2=90.70kNNP3=84.54kNNP4=94.80kNNP5=74.87kNN集中力矩： MM2=P2e2=90..70×==15.887M3=P3e3=84..54×==14.779第2層：18.622kN/mm=13.02kNN/m=17.36kkN/m=＝6.46kNN/m＝4.37kN//mP1=74.63kNNP2=90.70kNNP3=84.54kNNP4=94.80kNNP5=74.87kNN集中力矩： MM2=5.877M3==14.779第1層：18.622kN/mm=13.02kNN/m=17.36kkN/m=＝6.46kNN/m＝4.37kN//mP1=68.87kNNP2=90.70kNNP3=84.54kNNP4=94.80kNNP5=74.87kNN集中力矩： MM2=5.877M3==14.7794.3活荷載載計算4.3.1活荷載布布置.辦公室：：2.0kNN/m2走廊、樓梯、廁廁所：2.5kNN/m2上上人屋面：：22.0kNN/m2不上人屋屋面：0.55kN/mm2圖4-3第5層：=3.811×2=77.62kN/mm=1.77×2==3.544kN/mmP1=[3.81+1/2××(5.228+1..47)]]×1.9905×11/2×22=13..69kNNP2=P1+(3.811+2.004)×1.777×2=224.044kNP3=(3.81+2..04)×1.777×2=100.35kkNM2=24.04×==4.211M3=10.355×=1.811同理屋面雪荷載載作用下：：=3.81×0..35=11.33kN/mm=1.77×0..35=00.62kkN/mP1=[3.81+1/2××(5.228+1..47)]]×1.9905×11/2×00.35==2.400kNP2=P1+(3.811+2.004)×1.777×0.335=4..21kNNP3=(3.81+2..04)×1.777×0.335=1..81kNN對于1-4層=3.81kNN/m＝2.58kN//mP1=P2=13.69kNNP3=8.17kNP4=33.29kNNP5=16.20kNNM2=13.699×=2.4M3=8.17××=1.433將以上結(jié)果匯總總：橫向向框架恒載載匯總表表4-1層次(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)56.36.310.679.92418.6218.626.36.467.2310.671-318.6213.0217.366.464.376.46層次P1(kN)P2(kN)P3(kN)P4(kN)P5(kN)M2()M3()566.6792.0859.0116.1110.33477.5190.7088.0788.2884.4015.8715.41377.5190.7084.5494.8074.8715.8714.79274.6390.7084.5494.8074.8715.8714.79168.8790.7084.5494.8074.8715.8714.79橫向框架活載匯匯總表表4-2層次(kN/m)(kN/m)(kN/m)P1(kN)M2(kN.m)57.623.5413.694.211-43.812.5813.692.40層次P2(kN)P3(kN)P4(kN)P5(kN)M3()524.0410.251.811-413.698.1733.2916.21.43內(nèi)力計算：梁端端，柱端彎彎矩二次分分配法計算算得彎矩如如圖所示4.4彎矩分分配法計算算框架的彎彎矩框架彎矩分配主主要計算四四種情況：：(1)恒載作用用下的彎矩矩；(2)活載作用用下的彎矩矩(滿跨布置置);(3)活載作用用下的彎矩矩（隔層隔隔跨布置一一）；(4)活載作用用下的彎矩矩（隔層隔隔跨布置二二）梁端、柱端彎矩矩二次分配配法計算，彎彎矩計算過過程及所得得彎矩如圖圖所示。梁梁端剪力殼殼根據(jù)梁上上豎向荷載載引起的剪剪力與梁端端彎矩引起起的剪力相相疊加而得得。柱軸力力可由梁端端剪力和節(jié)節(jié)點集中力力疊加得到到。計算柱柱底軸力還還需考慮柱柱的自重，詳詳見表。傳遞系數(shù)：0..5彎矩二次分配法法梁：左右傳遞固端點彎彎矩×分配系數(shù)=各自（上上柱、下柱柱、右梁）彎彎矩然后乘乘以傳遞系系數(shù)0.5傳遞一次次，再把結(jié)結(jié)果分配一一次，結(jié)果果累加即得得。柱：上下傳遞恒載彎矩計算梁上承受三角形形、梯形荷荷載的等效效均布荷載載值五層彎矩：=55/8=55/8×9.922=6.2MMDE=-1/112(+)×=-1/12(66.3+8.399)×3.5442=-13.005MED=-MDDE=13.005γ=1.905//5.288=0.3361=(1-2×00.36112+0.36613)×=0.78864×10.667=8.399MCD=-1/112(+)×=-1/12(88.39++6.3)×5.2882=-34.113MDC=-MCD=34.133四層彎矩：==5.288m=3..54m==9.188m=(1-2×00.36112+0.36613)×=0.77864××6.466=5.008MCD=-1//12(++)×=-1/12(55.08++18.662)×5.2882=-55..06MDC=-MMCD=555.066MDE=-1//12×=-1/12×118.622×3.5542=-19..44MEC=-MMCE=119.444=5/8=5//8×7..23=44.52γ=1.905//6.6==0.28886=(1-2×00.288862+0.2288633)×=0.88575××10.667=9..15P4=88.28MEG=-×(66×9.1182-8×9.118×2..58+33××2..582)-×（44×9.118-3××6.63）-=-2122.17MGE=-×(66×9.1182-8×9.118×6..6+3××)-××（4×9..18-33×2.558）-=160..43一‐三層彎矩：同四四層算法，結(jié)結(jié)果如下MCCD=-MDC=-555.066MDDE=-MED=-113.600MEEG=-4423.558MGGE=2114.644活載彎矩計算五層彎矩：===0.78864=00.78664×7.622=5.999MMCD=-MDC=-1//12×=-1/112×5..99×5.2882=-13..92=5/8=5//8×3.544=2.221MDE=-1/112=-1/12×22.21×3.5442=-2.331MED=-MDDE=2..31一‐三層彎矩：==0.78864=00.78664×3.811=2.999MCD=-MDC=-1/112×=-1/112×2..99×5.2882=-6.995MED=MDEE=0=5/8=5//8×2.588=1.661P4=33..29MEG=-×(66×9.1182-8×9.118×2..58+33××2..582)--×（4×9..18-33×6.663）-=--62.334MGE=-×(66×9.1182-8×9.118×6..6+3××)-××（4×9..18-33×2.558）-==40.776最不利布置：活一：第5層=3.81×22=7.662kN//m=1.39×22=2.778kNN/m=2.58kN//mP1=[3.81+11/2×((5.288+1.447)]××1/2××1.9005×2==13.669kNP2=P1=13.69kkN集中力矩： MM2=P2e2=13..69×00.1755=2.440=0.78644=0.77864××7.622=5.999MCCD=-MDC=-1//12×=-1/112×5..99×5.2882=-13..92第1，3層=3.81×22=7.662kN//m=2.588kN/mmP1=P2=13.69kNNPP3=8.177kNP4=33.29KnnPP5=16.220kNM2=2.4M3=1.433=0.78644=0.77864××3.811=2.999MMCD=-MDC=-1/112×=-1/112×2..99×5.2882=-6.995=5/8=5//8×2.588=1.661P4=33..29MEG=-62..34MGE=40.776活二：第5層=1.77×2==3.544kN/mmP2=P3=10.35kNNM2=4.21M3=1.881=5/8=5//8×3.544=2.221MDDE=-1/112=-1/112×2..21×3.5442=-2.331MED=-MDDE=2..31第2，4層=3.81kNN/m＝2.588kN/mmP1=P2=13.69kNNPP3=8.177kNP4=33.29kNNPP5=16.220kNM2=2.4M3=1.433=00.78664=0..78644×3.811=2.999MCCD=-MDC=-1/112×=-1/112×2..99×5.2882=-6.995MED=MDEE=0=5/8=5//8×2.588=1.661P4=33..29MEG=-62..34MGGE=40.776恒載彎矩匯總表表（單位：：）表4-3層次MCDMDCMDEMEDMEGMGE5-34.1334.13-13.0513.054-55.0655.06-19.4419.44-212.177160.431-3-55.0655.06-13.6013.60-413.588214.64活載彎矩矩匯總表（單單位：）表4-5層次MCDMDCMDEMEDMEGMGE5-13.9213.92-5.135.131-4-6.956.9500-62.3440.764.4彎矩分分配法計算算框架的彎彎矩框架彎矩分配主主要計算四四種情況：：(1)恒載作用用下的彎矩矩；(2)活載作用用下的彎矩矩（隔層隔隔跨布置一一）；(3)活載作用用下的彎矩矩（隔層隔隔跨布置二二）(4)活載作用用下的彎矩矩（滿載布布置）活荷載最不利布布置圖1圖4-4活荷載最不利布布置2圖圖4-5圖4-4.5荷載作作用下框架架內(nèi)力圖恒載作用下KJJ-1的彎彎矩圖活載滿跨作用下下KJ-11的彎矩圖圖圖4－15揚州大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）專用紙PAGEPAGE1314.6荷載作作用下剪力力軸力計算算恒載作用下：5層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=-1.666kNDE跨：=100.96kkN荷載引起的剪力力CD跨：=1/2××(+)×=1/2×((8.399+6.33)×5..28=338.788kNDE跨：=1//2×(+)×=1//2×(6.33+6.662)×33.54==22.113kN總剪力CD跨：=38.778-1..66=337.122kN=38.778+1..66=222.944kNDE跨：=222.13++10.116=333.09kkN=22.13--10.116=111.17kkN4層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=-113.255kNDE跨：=-99.15kkNEG跨：=111.19kkN荷載引起的剪力力CD跨：=1/2××(+)×=1/2×((18.662+5..08)××5.288=62..57kNNDE跨：=1//2×188.62××3.544=32..96kNNEG跨：=××(2×99.1833-2×9.18×2.5582+2.5883)+1//2××9.18-××（2×9..18-6..6）+=130.15=×(2×9.1183-2×9.118×6..62+6.63)+1//2××9.118-××（2×9..18-22.58）+=86.36總剪力CD跨：=62.557+0..27=662.844kN=62.557-0..27=662.300kNDE跨：=322.96--24.885=8..11kNN=32.96--24.885=577.81kkNEG跨：=1330.155+10.117=140..22kNN=86.36-110.177=120..08kNN3層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=2.544kNDE跨：=-554.911kNEG跨：=199.87kkN荷載引起的剪力力CD跨：=1/2××(+)×=1/2×((18.662+5..08)××5.288=62..57kNNDE跨：=1//2×133.02××3.544=23..05kNNEG跨：=××(2×99.1833-2×9.118×2..582+2.5883)+1//2××9.118-××（2×9..18-66.6）+=173.21=×(2×9.1183-2×9.118×6..62+6.63)+1//2××9.118-××（2×9..18-22.58）+=143.227總剪力CD跨：=62.557+2..54=665.111kN=62.557-2..54=662.033kNDE跨：=233.05--54.991=-31..86kNN=23.05+554.911=77.996kNEG跨：=1773.211+19.887=1933.08kkN=143.27--19.887=153..34kNN2層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：2.55kkNDE跨：-522.31kkNEG跨：20..35kNN荷載引起的剪力力CD跨：=62.557kNDE跨：=233.05kkNEG跨：=1173.221=43.27總剪力CD跨：=62.557+2..55=65..12kN=62.557-2..55=62..02kNDE跨：=233.05--52.331=-299.26kkN=23.05++52.331=75..36kNNEG跨：=1773.211+20..35=1193.556kN=143.27--20.335=1552.866kN1層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：2.57kkNDE跨：-600.11kkNEG跨：20..27kNN荷載引起的剪力力CD跨：=62.557kNDE跨：=233.05kkNEG跨：=1173.221=143.27總剪力CD跨：=62.557+2..57=65..14kN=62.557-2..57=60.00kNDE跨：=233.05--60.111=-337.06kkN=23.05++60.111=83..16kNNEG跨：=1773.211+20..27=1193.448kN=143.277-20.227=123.00kN活滿荷載作用下下5層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=-0.881kNDE跨：=4..12kNN荷載引起的剪力力CD跨：=15.881kNDE跨：=3..89kNN總剪力CD跨：=15kNN=16.662kNDE跨：=8..01kNN=-0.23kkN4層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.633kNDE跨：=-88.84kkNEG跨：=3..34kNN荷載引起的剪力力CD跨：=7.899kNDE跨：=0kkNEG跨：=337.233=19.89總剪力CD跨：=8.522kN=7.266kNDE跨：=-88.84kkN=8.84kNEG跨：=400.57kkN=16.55kNN3層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.599kNDE跨：=-77.17kkNEG跨：=2..3kN總剪力CD跨：=8.488kN=7.3kNDE跨：=--7.177kN=7.17kNEG跨：=399.46kkN=17.59kNN2層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.533kNDE跨：=-77.20kkNEG跨：=2..38kNN總剪力CD跨：=8.422kN=7.336kNDE跨：=--7.2kN=7.2kNEG跨：=399.61kkN=17.51kkN1層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.577kNDE跨：=-88.39kkNEG跨：=2..43kNN總剪力CD跨：=8.466kN=7.332kNDE跨：=--8.399kN=8.39kNNEG跨：=399.66kkN=17.46kkN活一剪力計算：：5層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=-0.881kNDE跨：=2..93kNN荷載引起的剪力力CD跨：=15.881kNDE跨：=0kkN總剪力CD跨：=15kNN=16.662kNDE跨：=2..93kNN=-2.93kkN4層剪力：總剪力CD跨：=0.166kNDE跨：=0..52kNNEG跨：=-00.22kkN3層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.466kNDE跨：=-66.28kkNEG跨：=2..54kNN荷載引起的剪力力CD跨：=7.899kNDE跨：=0kkNEG跨：=337.233=19.89總剪力CD跨：=8.355kN=7.443kNDE跨：=--6.288kN=6.28kkNEG跨：=399.77kkN=17.35kkN2層剪力：總剪力CD跨：=0.088kNDE跨：=1..44kNNEG跨：=-00.21kkN1層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.533kNDE跨：=-99.42kkNEG跨：=2..54kNN總剪力CD跨：=8.422kN=7.336kNDE跨：=--9.422kN=9.42kNNEG跨：=399.77kkN=17.35kkN活二剪力計算5層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.099kNDE跨：=1..19kNN荷載引起的剪力力CD跨：=0kNDE跨：=3..91kNN總剪力CD跨：=0.099kN=-0.009kNDE跨：=5..1kN=2.27kNN4層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.466kNDE跨：=-99.24kkNEG跨：=3..57kNN荷載引起的剪力力CD跨：=7.899kNDE跨：=0kkNEG跨：=337.233=19.89總剪力CD跨：=8.533kN=7.433kNDE跨：=-99.24kkN=9.24kNNEG跨：=300.8kNN=16.32kkN3層剪力：總剪力CD跨：=0.077kNDE跨：=1..44kNNEG跨：=-00.03kkN2層剪力：彎矩引起的剪力力CD跨：=0.466kNDE跨：=-99.0kNNEG跨：=2..54kNN總剪力CD跨：=8.533kN=7.443kNDE跨：=--9.0kN=9.0kNEG跨：=399.77kkN=17.35kkN1層剪力：總剪力CD跨：=0.044kNDE跨：=0..77kNNEG跨：=0..11kNN恒載：柱軸力（單單位：kN）層次C柱D柱E柱G柱5103.79165.6170.71V37.1240.44+333.09911.17139.43201.25106.354279.78362.26392.45204.48V62.8462.3+8..1157.81+1140.222120.08315.42398.00428.09240.123458.04516.78783.67468.33V65.1160.03-331.86677.96+1193.008153.34493.68552.51819.31503.972633.43673.971172.177731.7V65.1260.22-229.26675.36+1193.556152,86669.07709.611208.411767.341803.08823.251569.599965.21V65.1460.00-337.06683.16+1193.448123.0850.60870.771617.1111012.733活滿滿荷載下：：柱軸力（單位：kN）層次C柱D柱E柱G柱5V15.102.97+1..57-0.23=28.6948.6710.1216.204V8.527.26-8..848.84+400.5716.55=51.1160.7867.732.753V8.847.3-7.1177.17+399.4617.59=73.2874.6122.566.542V8.427.36-7..27.2+39..6117.51=95.3988.54177.48100.251V8.467.32-8..398.39+399.6617.46=117.54101.07233.7134.0活一荷載下：：柱軸力（單位：kN）層次C柱D柱E柱G柱5V0．09-0.09+55.12.72=0.0915.3613.074V8.537．43-9.2449.24+300.816.32=22.3127.2461.2836.523V0.07-0.07+11.44-1.44-00.330.33=22.3828.6159.5132.852V8.537.43-99.0+39..7717.35=44.640.73116.4566.41V0.04-0.04+00.77-0.07-00.110.11=44.6441.46115.5766.51活一荷載下：：柱軸力（單位：kN）層次C柱D柱E柱G柱5V1516.62+22.93-2.93=28.6933.24-2.934V0.16-0.16+00.52-0.52-00.220.22=28.8585.08-3.670.223V8.357.43-6..286,28+399.7717.35=50.8999.9250.5533.772V0.08-0.08+11.44-1.44-00.210.21=50.97101.2848.933.981V8.427.36-9..429.42+399.7134.69=73.08113.15106.2684.87第五章梁柱的內(nèi)力組合合5.1.框架結(jié)構(gòu)基本組組合荷載效效應(yīng)控制5.1.1永久荷載載的分項系系數(shù)荷載規(guī)范3.22.5基本組合合的荷載分分項系數(shù)，應(yīng)應(yīng)按下列規(guī)規(guī)定采用：：（1）當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)不利時對由可變荷載效效應(yīng)控制的的組合，應(yīng)應(yīng)取1.22；對由永久荷載效效應(yīng)控制的的組合，應(yīng)應(yīng)取1.335；（2）當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)構(gòu)有利時一般情況下應(yīng)取取1.0；對結(jié)構(gòu)的傾覆、滑滑移和漂浮浮驗算，應(yīng)應(yīng)取0.99；5.2.基本組合的的荷載分項項系數(shù)一般情況下應(yīng)取取1.4；對標(biāo)準(zhǔn)值大于44kN/mm2的工業(yè)房房屋樓面結(jié)結(jié)構(gòu)的活荷荷載應(yīng)取11.3；荷載規(guī)范5.44.1結(jié)構(gòu)構(gòu)件件的地震作作用效應(yīng)和和其他荷載載效應(yīng)的基基本組合，應(yīng)應(yīng)按下式計計算：S==式中S——結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力力組合的設(shè)設(shè)計值，包包括組合的的彎矩、軸軸向力和剪剪力設(shè)計值值；———重力荷載載分項系數(shù)數(shù)，一般情情況應(yīng)采用用1.2，當(dāng)當(dāng)重力荷載載效應(yīng)對構(gòu)構(gòu)件承載能能力有利是是，不應(yīng)大大于1.00；、——分別為水平、豎豎向地震作作用分項系系數(shù)，應(yīng)按按表6―1采用；——風(fēng)荷載分項系數(shù)數(shù)，應(yīng)采用用1.4；——重力荷載代表值值的效應(yīng)，有有吊車時，尚尚應(yīng)包括懸懸吊物重力力標(biāo)準(zhǔn)值的的效應(yīng)；——水平地震作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值的效效應(yīng)，尚應(yīng)應(yīng)乘以相應(yīng)應(yīng)的增大系系數(shù)或調(diào)整整系數(shù)；——豎向地震作用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值的效效應(yīng)，尚應(yīng)應(yīng)乘以相應(yīng)應(yīng)的增大系系數(shù)或調(diào)整整系數(shù)；——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的的效應(yīng)；——風(fēng)荷載組合值系系數(shù)，一般般結(jié)構(gòu)取00.0，風(fēng)風(fēng)荷載起控控制作用的的高層建筑筑應(yīng)采用00.2表5-1地震作用僅計算水平地震震作用1.30.0僅計算豎向地震震作用0.01.3同時計算水平與與地震作用用1.30.5荷載規(guī)范5.44.2結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件的截截面抗震驗驗算，應(yīng)采采用下列設(shè)設(shè)計表達(dá)式式：S式中——承載力抗震調(diào)整整系數(shù)，除除另有規(guī)定定外，應(yīng)按按表采用；；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力力設(shè)計值。5.3地震荷載效應(yīng)和和其他荷載載效應(yīng)的組組合承載力抗震調(diào)整整系數(shù)表5-2材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)混凝土梁軸壓比小于0..15的柱柱軸壓比不小于00.15的的柱抗震墻各類構(gòu)件受彎偏壓偏壓偏壓受剪、偏壓0.750.750.800.850.85此建筑工程的組組合系數(shù)分分別為；1.2SGK++1.4SSQK;1.35SGKK+1.44×0.77SQK;1.2(SGKK+0.55SQK)+11.3SEEK;另外外計算梁支支座彎矩時時組合中需需用活載滿滿跨的情況況，梁跨中中彎矩需用用活載最不不利布置的的情況。梁梁端彎矩需需乘以0..8調(diào)幅系系數(shù)，體現(xiàn)現(xiàn)了“強(qiáng)柱弱梁”的原則?？拐鹨?guī)范6.22.4一、二、三三級框架梁梁和抗震墻墻中跨高比比大于2..5的連梁梁，其梁端端截面組合合的剪力設(shè)設(shè)計值應(yīng)按按下式調(diào)整整：（6.2..4-1）式中———梁端截面面組合的剪剪力設(shè)計值值；——梁的凈跨；——梁在重力荷載代代表值作用用下，按簡簡支梁分析析的梁端截截面剪計值；——分別為梁左右端端截面反時時針或順時時針方向組組合的彎矩矩設(shè)計值，一一級框架兩兩端彎矩均均為負(fù)彎矩矩時，絕對對值較小的的彎矩應(yīng)取取零；——梁端剪力力增大系數(shù)數(shù)，一級取取1.3，二二級取1..2，三級級取1.11。重力荷載代表值值作用下梁梁端剪力的的計算：梁在重力荷載代代表值作用用下按簡支支梁分析的的梁端截面面剪力設(shè)計計值——（恒載+0.55倍的活荷荷載）作用用下的剪力力乘以1..2的放大大系數(shù)5.4框架柱的剪剪跨比、軸軸壓比的要要求按抗震規(guī)范有如如下調(diào)整：：6.6.2三三級框架的的梁柱節(jié)點點處,除框架頂頂層和柱軸軸壓比小于于0.155者及框支支梁與框支支柱的節(jié)點點外,柱端組合合的彎矩設(shè)設(shè)計值應(yīng)符符合下列要要求:,式中——節(jié)點點上下柱端端截面順時時針或反時時針方向組組合的彎矩矩設(shè)計值之和，上下柱端端的彎矩設(shè)設(shè)計值，可可按彈性分分析分配。——節(jié)點左右右梁端截面面反時針或或6.2.3三三級框架結(jié)結(jié)構(gòu)的底層層,柱下端截截面組合的的彎矩設(shè)計計值,應(yīng)乘以增增大系數(shù)11.15，底底層柱縱向向鋼筋宜按按上下端的的不利