工程名稱設(shè)計階段施工圖卷冊名稱清水池結(jié)構(gòu)圖計算名稱結(jié)構(gòu)計算書工程名稱設(shè)計階段施工圖卷冊名稱清水池結(jié)構(gòu)圖計算名稱結(jié)構(gòu)計算書計算書單位編號計算者月日主設(shè)人月日校對者月日審定人月日XXXX設(shè)計院工程有限公司年月封面1計算書附圖共計頁XXXX設(shè)計院工程有限公司計算書專用紙 計算書編號第1頁共7頁工程概況：本卷冊為清水池結(jié)構(gòu)圖，鋼筋混凝土水池結(jié)構(gòu)，±0.000m相當(dāng)于絕對標(biāo)高85.300m?；A(chǔ)埋深約為－2.8m。廠區(qū)地震設(shè)防烈度為7度，廠區(qū)地震動峰值加速度為0.163g,設(shè)計地震分組為第1組。建筑物場地類別為Ⅱ類?；撅L(fēng)壓：0.40kpa。最大凍結(jié)深度：28mm。建筑安全等級：三級設(shè)計采用規(guī)范《建筑結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計規(guī)范》GB50009-2001《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002《火力發(fā)電廠土建結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)規(guī)定》DL5022-93《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB5007-2002地基承載力驗算地基承載力修正：此段最小地基承載力修正值為：fa=fak+ηdγm(2.45-0.5)=90+1.0×18×(2.45-0.5)=125kPa荷載統(tǒng)計：側(cè)壁自重為：[（14.0+14.0+7.0+18.0）×2+2×18]×5.5×0.45×25=8786KN頂板自重：0.15×（14+14+7）×18×25+[0.3×(0.6-0.15)×(14+14+7)]×25＝2362.5+118=2444.5KN頂板上的活荷為q活＝（14+14+7）×18×4＝2520KN底板自重為：（14.0+14.0+7.0）×18.0×0.75×25＝11812KN水池滿水時水的自重（14.0+14.0+7.0）×18.0×5.5×10＝34650KN底板面積A=（14.0+14.0+7.0）×18.0＝630m2G標(biāo)=8786+2444.5+2520+11812+34650＝60213.5KNq總＝G總/A=60213.5/630=95.6KN/m2q總＜fa故承載力滿足要求。XXXXXX設(shè)計院工程有限公司計算書專用紙計算書編號第2頁共7頁側(cè)壁計算：（1）由于埋深較淺故不考慮主動土壓力及地面活荷產(chǎn)生的側(cè)壓力（2）池內(nèi)水產(chǎn)生的側(cè)壓力（池內(nèi)有水，池外無土）池壁高h(yuǎn)2=5.5m則P水=5.5×10×1.4=55×1.4KN/m2取P水進(jìn)行側(cè)壁計算因為側(cè)壁是四邊支承且＞2故按下部固結(jié)上端鉸結(jié)的單向板計算側(cè)壁彎矩，水平角隅處考慮角隅效應(yīng)引起的水平向負(fù)彎矩，計算簡圖如下其中l(wèi)＝5.50m計算結(jié)果如下（括號內(nèi)為設(shè)計值）M中max＝0.0298×P水×H2＝49.58kN·m（69.4）M端=-P水×H2/15=111kN·m(155.4)水平角隅處M角=m×P水×H2=-0.035×55×5.52=-58.2kN·m(81.5)取M端，計算側(cè)壁豎向配筋及驗算裂縫取M角計算水平鋼筋及驗算裂縫1.豎向配筋計算：（M端＝155.4KN.m）一、基本資料：彎矩M端＝155.4KN.m梁寬b=1000mm梁高h(yuǎn)=450mm砼強度等級30ft=1.43N/mm2fc=14.3N/mm2α1=1受拉鋼筋fy=300N/mm2as=60mmEs=2.0×105N/mm2二、計算過程：εu＝0.33-(fcu,k-50)×105=0.0033ξb＝1/[1+fy/(Es×εu)]=0.5500αs＝M/[1×fc×b×h02)]=0.07145ξ==0.0742≤ξb=0.5500γs==0.9629As=M/(γs×fy×h0)=1379mm2ρ=As/(b×h0)=0.354%ρmin=max{0.2%,0.45×ft/fy}=max{0.2%,0.215%}=0.215%ρ＞ρmin，實際配筋配筋7Φ18（Φ18@150）As＝1780mm2XXXXXX設(shè)計院工程有限公司計算書專用紙計算書編號第3頁共7頁裂縫寬度驗算：構(gòu)件參數(shù)：矩形截面受彎構(gòu)件構(gòu)件受力特征系數(shù)αcr＝2.1截面尺寸b×h＝1000×450mm縱筋根數(shù)、直徑：7Φ18受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq＝∑(ni×di2)/∑(ni×υ×di)＝18mm帶肋鋼筋的相對粘結(jié)特性系數(shù)υ＝11．1受拉縱筋面積As＝1781mm鋼筋彈性模量Es＝200000N/mm1．2最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離c＝50mm縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離as＝59mmho＝391mm1．3混凝土抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值ftk＝2.01N/mm1．4按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎距值Mk＝111kN·m1．5設(shè)計時執(zhí)行的規(guī)范：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010－2002），以下簡稱混凝土規(guī)范2．1最大裂縫寬度驗算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte，按下式計算：ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范8.1.2－4）對矩形截面的受彎構(gòu)件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×450＝225000mmρρte＝As/Atte＝17811/2250000＝0.0007922取ρte＝0.0112．2按荷載效效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合計算算的縱向受受拉鋼筋的的等效應(yīng)力力σsk，按下下列公式計算：受受彎：σsk＝Mk/(00.87×hoo×AAs)（混凝土規(guī)規(guī)范8.1..3－3）σσsk＝6920000000/(0..87×3391×17811)＝183N//mm2．3裂縫間縱向受拉拉鋼筋應(yīng)變變不均勻系系數(shù)ψ按，混凝凝土規(guī)范式式8.1..2－2計算：：ψψ＝1.11-00.65×ftkk/((ρte×σsk)＝1.1-0..65×2.011/(0..01×183)＝0.38882．4最最大裂縫寬寬度ωmax，按按混凝土規(guī)規(guī)范式8.1..2－1計算：：ωmmax＝αcr×ψ×σsk×(1..9×c+00.08××deq/ρte)/Es＝2.1××0.3888×183×(11.9×550+0..08×118/0..01)//2000000＝0.178mmmXXXXXX設(shè)設(shè)計院工程程有限公司司計算書專用紙計算書編編號第4頁共7頁1.水平配筋計算：：（M設(shè)計值＝81.55KN.m）一、基本資料：：彎矩M角=811.5KNN梁寬b=10000mm梁高h(yuǎn)=450mm砼強度等級300ft=1..43NN/mm22fcc=144.3NN/mm22α1=1受拉鋼筋fy==300NN/mm22as=60mmEs=2.00×105N/mmm2二、計算過程：：εu＝0.33-(ffcu,kk-50))×105=0..00333ξb＝1/[1+fyy/(Ess×εu)]==0.55500αs＝M/[1×fcc×b×hh02)]==0.0037477ξ==0.03882≤ξb=0..55000γs==0.98809As=M//(γs×fy×h0)=710mmm2ρ=As/(bb×h0)==0.182%ρmin=maxx{0.22%,0..45×ft/fy}=maax{0..2%,00.2155%}=00.2155%ρ＜ρmin故按最最小配筋率率配筋A(yù)ssmin＝0.2115％×10000×3770＝795..5mm2選用7Φ14（Φ14@150）As＝10777mm2裂縫寬度驗算：：構(gòu)件參數(shù)：矩形截面受彎構(gòu)構(gòu)件構(gòu)件受受力特征系系數(shù)αcr＝2.11截面尺寸b××h＝10000×450mm縱筋筋根數(shù)、直直徑：7Φ14受拉區(qū)縱向鋼筋筋的等效直直徑deeq＝∑(ni×di2)/∑(ni×υ×di)＝18mm帶肋鋼筋的相對對粘結(jié)特性性系數(shù)υ＝11．1受拉縱筋面面積Ass＝10788mm鋼筋彈彈性模量Es＝2000000N//mm1．2最外層縱向向受拉鋼筋筋外邊緣至至受拉區(qū)底底邊的距離離c＝50mm縱向受拉拉鋼筋合力力點至截面面近邊的距距離ass＝57mmho＝＝393mmm1．3混凝土抗拉強度度標(biāo)準(zhǔn)值ftk＝＝2.011N/mmm1．4按荷載效應(yīng)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組組合計算的的彎距值Mk＝58.22kN·m1．5設(shè)計計時執(zhí)行的的規(guī)范：《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》（GBB500010－20022），以下下簡稱混凝土規(guī)規(guī)范2．1最大裂縫寬度驗驗算按有效效受拉混凝凝土截面面面積計算的的縱向受拉拉鋼筋配筋筋率ρte，按下下式計算：：ρtee＝As/AAte（混混凝土規(guī)范范8.1..2－4）XXXXXXXX設(shè)計院院工程有限限公司計算書專用紙計算書編編號第5頁共77頁對矩形截面的受受彎構(gòu)件：：Ate＝0.5××b×h＝＝0.5××10000×450＝2250000mmρte＝As/AAte＝10788/2250000＝0.00479在最大裂縫寬度度計算中，當(dāng)當(dāng)ρte＜0.01時取ρte＝0.0112．2按荷載效效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合計算算的縱向受受拉鋼筋的的等效應(yīng)力力σsk，按下下列公式計計算：受受彎：σsk＝Mk/(00.87×ho×As))（混凝土土規(guī)范88.1.33－3）σσsk＝582000000/(00.87××393×10788)＝158N/mmm2．3裂縫間縱向受拉拉鋼筋應(yīng)變變不均勻系系數(shù)ψ按，混凝凝土規(guī)范式式8.1..2－2計算：：ψψ＝1.11-00.65×ftkk/((ρte×σsk)＝1.1-0..65×2.011/(0..01×158)＝0.27552．4最最大裂縫寬寬度ωmax，按按混凝土規(guī)規(guī)范式8.1..2－1計算：：ωωmax＝αcr×ψ×σsk×(1..9×c+00.08××deq/ρte)/Es＝2.1××0.275×158×(11.9×550+0..08×114/0..01)//2000000＝＝0.094mmXXXXXX設(shè)設(shè)計院工程程有限公司司計算書專用紙計算書編編號第6頁共7頁底板計算：（池池內(nèi)無水時時）側(cè)壁自重為：[[（14.0++14.0++7.0+188.0）×2+2×18]×5.55×0.45×255=87886KN頂板自重：0..15×（28×112×0..5+288×3×22+7×118）×25+[0.3×(00.6-00.15))×(144+14++7)×00.5]××25＝1732.5++59=17911.5KNN頂板上的活荷為為q活＝（28×112×0..5+288×3×22+7×118）×4＝18488KN傳至底板的壓力力標(biāo)準(zhǔn)值為為G＝87866+17911.5+18488＝124225.5KN設(shè)計值G‘＝11.2×88786++1.2××17911.5+11.4×11848＝＝152880.2KKN底板面積A=（14+114+7）×18＝630m2則基底凈反力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值＝124225.5//630=19.772KN//m2基底凈反力設(shè)計計值為＝24.225KN//m2按四邊固定的雙向板板計算底板板彎矩計算簡圖如右圖圖所示計算結(jié)果如下底板彎矩及配筋筋計算結(jié)果(注：括號號內(nèi)為設(shè)計計值)基本資料邊界條件（左端端/下端/右端/上端）：：固端/固端/固端/固端計算跨度Lxx＝140000mm計算跨跨度Lyy＝180000mm基底凈反力力標(biāo)準(zhǔn)值q＝19.772kN//m（24.225kN//m）1．1彎矩計算算結(jié)果1．2．11平行于LLx方向向的最大跨中彎彎矩MxMxP水＝0.02996×21.88×142＝114..4kN·m（140..74kNN·m）1．2．33平行于于Ly方向的最大大跨中彎矩矩MyMMyP水＝0.01330×21.88×142＝50.225kN·m（61.88kN·m）1．2．44沿Lx方向的支支座彎矩MMx'MMx'PP水＝-0.00701×21.88×142＝-271kNN·m（-333..2kN·m）1．2．6沿Lyy方向的的支座彎矩矩My'MMy'PP水＝-0.00565×21.88×142＝-218.44kN·m（-268..5kN·m）底板厚度取h＝＝750mmm計算配筋