/摘要隨著現代文明的發(fā)展和進步，社會生產和生活對電能供應的質量和管理提出了越來越高的要求。作為電能傳輸和限制的中間樞紐，變電所起著接受、變換和支配電能的作用。變電所必需變更傳統(tǒng)的設計和限制模式，從實際動身，并考慮平安、牢靠、優(yōu)質、經濟等方面才能適應現代電力系統(tǒng)、現代化工業(yè)和社會生活的發(fā)展趨勢。本設計為某模具廠供配電系統(tǒng)的設計，依據車間用電設備的狀況和生產要求，進行負荷計算。為滿足供電系統(tǒng)對企業(yè)功率因數的要求，進行無功功率補償。確定變電所主變壓器臺數和容量、聯結方式，依據主接線、進出線的方案選擇凹凸壓配電裝置。關鍵詞：工廠供配電、短路計算、變壓器、無功補償AbstractWithdevelopmentandprogressofmoderncivilization,socialproductionandisitputforwardhighrequestmoreandmoretoqualityandmanagementthatelectricenergysupplytolive.Asthepivotbetweenwhattheelectricenergyistransmittedandcontrolled,thesubstationplaystheroleoftransformationanddistributionofelectricity.Thetransformersubstationmustchangethetraditionaldesignandcontrolthemode.Embarkingfromtherealityandconsideringsafety,reliability,high-qualityandeconomicaspectsofworkshop,couldmeetmodernpowersystem,modernizedindustrialproductionanddevelopmenttrendofsociallife.Thisdesignforafactoryfordistributionsystemdesign,Imadealoadcalculationformechanicalprocessingworkshoplow-voltagedistributionsystemsandworkshoplightingdesign.Tomeetthedesignrequirements,itneedstoimprovethehighpowerfactorandchoosereactivepowercompensationequipment.Transformersubstationmainvoltagetransformercountandcapacity,surenessofpattern,tmainlywirethechoiceoftheschemeinthetransformersubstation,passinandoutthechoiceofthethread,coulddeterminetheworkshopdistributioncircuitandhigh-low-voltagedistributiondevice.Keywords：factoryfordistribution;short-circuitcalculation;transformer;Reactivepowercompensation 目錄1緒論 11.1本課題的探討背景及意義 11.2國內外探討現狀 11.3本課題的主要內容 22配電系統(tǒng)負荷計算 32.1概述 32.2負荷計算公式 32.3負荷計算過程 4低壓側負荷計算 6變壓器低壓側總負荷計算 83改善功率因數的措施 103.1概述 10無功功率補償 10無功功率補償后的計算負荷 10變壓器功率損耗 113.2無功功率補償計算 123.3無功功率補償裝置的選擇 124電力變壓器的選擇 174.1概述 174.2變壓器臺數的選擇 174.3變壓器容量的選擇 184.4變壓器聯結組別的選擇 185配電系統(tǒng)主接線設計 215.1概述 215.2主接線的基本要求 215.3配電系統(tǒng)主接線設計 225.4高壓線路的接線方式 235.5電纜的敷設 236短路電流及其計算 256.1概述 25短路的緣由 25短路的形式 256.2短路電流計算 25短路電流的計算方法 266.3短路計算電路 267供配電系統(tǒng)導線及母線的選擇 307.1電配電系統(tǒng)線路的選擇 30電纜選擇的基本原則 30導線和電纜截面的選擇原則 307.2變電所進出線和引入電纜的選擇 317.2.110架空線的選擇 317.2.210母線的選擇 31配電所的電纜配出線選擇 327.2.410進線的電纜的選擇 33810電氣設備的配置及選擇 348.1電氣設備選擇的原則 348.210側電氣設備的選擇 34高壓開關柜的選擇 34電能計量柜選擇 36進線開關柜的選擇 37監(jiān)控開關柜的選擇 38出線開關柜的選擇 39結論 41致謝 42參考文獻 43附錄A英文原文 44附錄B漢語翻譯 49

1緒論1.1本課題的探討背景及意義工廠供電，即指工廠所需電能的供應和支配。電能是工業(yè)生產的主要動力能源，由于電能和其他形式的能量相互轉換簡潔，輸送，支配和限制簡潔經濟，因此電能的應用特殊廣泛，幾乎滲入社會生活的各個方面，特殊是在工業(yè)生產中。在工廠里，電能雖然是工業(yè)生產的主要能源和動力，但是它在產品成本中所占的比重一般很小。電能在工業(yè)生產中的重要性，并不在于它在產品成本中或投資總額中所占的比重多少，而在于工業(yè)生產實現電氣化以后可以大大增加產量，提高產品質量，提高勞動生產率，降低生產成本，減輕工人的勞動強度，改善工人的勞動條件，有利于實現生產過程自動化。從另一方面來說，假如工廠的電能供應突然中斷，則對工業(yè)生產可能造成嚴峻的損失。車間變電所是車間供配電的重要組成部分，它干脆影響整個車間供電的牢靠運行，是聯系工廠和車間的中間環(huán)節(jié)，起著變換和支配電能的作用。本設計主要為變電所支配電能和變換電壓，車間具體電氣選擇，配電方案、輸電線的選擇做出具體設計。工廠供電設計要達到為工業(yè)生產服務，切實保證工廠生產和生活用電的須要，并從平安、牢靠、優(yōu)質、經濟方面動身做好節(jié)能工作。此外，在供電工作中，應合理的處理局部和全局、當前和長遠等關系，既要照看局部和當前利益，又要有全局觀念，能顧全大局，適應發(fā)展。由于能源節(jié)約是工廠供電工作的一個重要方面，而能源節(jié)約對國家建設有重要的策略的意義，因此做好工廠供電設計，對能源節(jié)約、支援國家建設都有著重大的意義。1.2國內外探討現狀近年來能源驚惶，為了滿足我國電網將來快速發(fā)展的要求，確保電網的平安、穩(wěn)定、經濟運行，在電網建設中應推動新技術應用，以提高電網輸送實力，節(jié)約輸電走廊，提高線路投資效益，削減電能在網路中的損耗。這些發(fā)達國家已經形成了完善的變電設計理論。和世界先進水平相比，我國電網在網絡規(guī)模、網絡結構、應用新技術方面存在較大差距，造成電網輸送實力低、運行經濟性較差。工廠供電系統(tǒng)就是將電力系統(tǒng)的電能降壓再支配電能到各個廠房或車間中去，它由工廠降壓變電所，高壓配電線路，車間變電所，低壓配電線路及用電設備組成。變電所是電力系統(tǒng)中通過其變換電壓、接受和支配電能的電工裝置，它是聯系發(fā)電廠和電力用戶的中間環(huán)節(jié)，同時通過變電所將各電壓等級的電網聯系起來，變電所的作用是變換電壓，傳輸和支配電能。1.3本課題的主要內容本課題主要設計了車間配電所的電氣設計及愛惜系統(tǒng)，在滿足工廠供電設計中平安、牢靠、優(yōu)質、經濟的基本要求的前提下，依據車間配電所電力系統(tǒng)要求，進行了負荷計算，通過功率因數的計算，進行無功功率補償，確定了車間配電所供電系統(tǒng)的供電方案，以及供電系統(tǒng)的主接線形式，選擇了供配電系統(tǒng)的導線及母線，變壓器的臺數和容量。通過合理設置短路點，進行短路計算、電氣設備的選型和校驗。本模具廠的變電所在廠區(qū)的南側1公里處，生產車間為三班制，部分車間為單班或兩班制，全年最大負荷利用時數為5000小時，屬于三級負荷。本車間的供電電源從本廠110/10總降壓變電所接受電纜線路引進10電源，電纜線路長為1000m。工廠總降壓變電所10kV母線配出線上的短路容量為200，定時限過流愛惜裝置的整定時間top=2s，供電系統(tǒng)圖如圖1.1所示。在車間變電所10側計量，且車間最大負荷時功率因數不得低于0.90。圖1.1供電系統(tǒng)圖

2配電系統(tǒng)負荷計算2.1概述計算負荷是供電設計的基本依據。計算負荷確定得是否正確合理，干脆影響到電氣設備的導線電纜的選擇是否經濟合理。假如計算負荷確定過大，將使電氣設備和導線電纜選得過大，造成奢侈。假如計算負荷確定過小，又將使電氣設備和導線電纜處于過負荷狀態(tài)下運行，不僅增加了電能損耗，更緊急的是產生過熱，導致絕緣過早老化甚至燒毀，引發(fā)火災。因此，正確選定確定計算負荷意義重大。但由于負荷狀況困難，影響計算負荷的因素許多，雖然各類負荷的變更有確定的規(guī)律可循，但仍難精確確定極端負荷的大小。事實上，負荷也不是一成不變的，它和設備的性能、生產的組織、生產的技能以及能源供應的狀況等多種因素有關，因此負荷計算只實力求接近實際。供電系統(tǒng)要能夠牢靠地正常運行，就必需正確地選擇系統(tǒng)中的全部元件，包括電力變壓器、開關設備和導線電纜等。元件除應當滿足工作電壓和頻率的要求外，最重要的是要滿足負荷電流的要求，因此有必要對系統(tǒng)中各個環(huán)節(jié)的電力負荷進行計算。我國普遍接受的確定用電設備組計算負荷的方法主要是須要系數法和二項式法。須要系數法是國際上通用的確定計算負荷的方法，最為簡潔和好用，二項式法的應用局限性較大，但在確定設備臺數較少的容量差別懸殊的分支干線的計算負荷時，較之須要系數法合理，且計算簡便。2.2負荷計算公式本設計接受須要系數法來確定設備的負荷計算。單組用電設備計算負荷公式如下：計算負荷即有功功率計算公式：（2.1）式中，Kd——須要系數；Pe——用電設備組總的設備容量。無功功率計算公式：（2.2）式中，tan——對應于用電設備組cos的正切值。視在計算負荷公式：（2.3）式中，cos——用電設備組的平均功率因數。計算電流：（2.4）式中，——用電設備組的額定電壓。多組用電設備計算負荷公式如下：總的有功計算負荷公式為：（2.5）總的無功計算負荷公式為：（2.6）式中，EQ、——多組用電設備的同時系數?？偟囊曉诠β使綖椋篍Q（2.7）總的計算電流公式為：（2.8）2.3負荷計算過程本設計計算負荷如下：全廠設置5個車間變電所，各車間變電所負荷見表2.1所示：表2.1各車間變電所負荷序號車間或用電單位名稱設備容量（1）NO.1車間變電所1薄膜車間9710.60.61.332原料庫300.250.51.733生活間100.811.334成品庫560.570.51.735材料庫320.350.51.73（2）NO.2車間變電所1單絲車間3850.50.61.302水泵房510.650.80.75（3）NO.3車間變電所1注塑車間1890.40.61.332管材車間8800.350.61.33（4）NO.4車間變電所1備料復制車間1380.60.51.732生活間100.81—3浴室30.81—4鍛工車間300.30.651.175原料、生活間150.81—6倉庫150.30.51.177機修模具車間1000.250.651.738熱處理車間1500.60.71.029鉚焊車間1800.30.51.73（5）NO.5車間變電所1鍋爐房1120.70.750.882試驗室550.250.51.733幫助材料庫700.20.51.734油泵房150.650.80.755加油站100.650.80.756辦公樓、款待所、食堂150.60.61.33低壓側負荷計算一號車間變電所的計算負荷:1、薄膜車間計算負荷，依據公式（2.1），（2.2），（2.3）得出：=9710.6=582.60tan=582.61.33=774.86=582.60/0.6=971.002、原料庫計算負荷：=7.50=12.98=15.003、生活間計算負荷：=8.00=10.64=8.004、成品庫計算負荷：=31.92=55.22=63.845、材料庫計算負荷：=11.20=19.38=22.40二號車間變電所的計算負荷:1、單絲車間計算負荷：=192.50=250.25=320.832、水泵房計算負荷：=33.15=24.86=44.43三號車間變電所的計算負荷:1、注塑車間計算負荷：=75.60=100.55=126.002、管材車間計算負荷：=308.00=409.64=513.33四號車間變電所的計算負荷:1、備料復制車間計算負荷：=82.80=143.24=165.602、生活間計算負荷：=8.00=0.00=8.003、浴室計算負荷：=2.40=0.00=2.404、鍛工車間計算負荷：=9.00=10.53=13.855、原料、生活間計算負荷：=12.00=0.00=12.006、倉庫計算負荷：=4.50=5.27=9.007、機修模具車間計算負荷：=25.00=43.25=38.468、熱處理車間計算負荷：=90.00=91.80=128.579、鉚焊車間計算負荷：=54.00=93.42=108.00五號車間變電所的計算負荷:1、鍋爐房計算負荷：=78.40=68.99=104.532、試驗室計算負荷：=13.75=23.78=27.503、幫助材料庫計算負荷：=14.00=24.22=28.004、油泵房計算負荷：=9.75=7.31=12.195、加油站計算負荷：=6.50=4.88=8.136、辦公樓、款待所、食堂計算負荷：=9.00=11.97=15.00變壓器低壓側總負荷計算多組用電設備計算負荷或車間變電所低壓母線計算負荷時取同時系數：EQ=0.85~0.95，=0.90~0.97；當設備總容量較小時系數適當取得大些、反之系數取得小些。因此，依據車間的要求系數進行計算；依據公式（2.5），（2.6），（2.7）得：一號車間變電所：總的有功計算負荷為：=0.90(582.60+7.50+8.00+31.92+11.20)=0.90641.22=577.10總的無功計算負荷為：=0.90(774.86+12.98+10.64+55.22+19.38)=0.90873.08=785.77總的視在功率為：==1013.40總的功率因數：0.59二號車間變電所:總的有功計算負荷為：=218.88總的無功計算負荷為：=266.86總的視在功率為：=345.14總的功率因數：0.63三號車間變電所:總的有功計算負荷為：=372.09總的無功計算負荷為：=494.88總的視在功率為：=620.15總的功率因數：0.60四號車間變電所:總的有功計算負荷為：=250.30總的無功計算負荷為：=337.13總的視在功率為：=419.89總的功率因數：0.60五號車間變電所:總的有功計算負荷為：=116.95總的無功計算負荷為：=125.63總的視在功率為：=171.64總的功率因數：0.683改善功率因數的措施3.1概述工廠的功率因數，一般接受最大負荷時功率因數。它是由負荷計算中有功計算負荷和視在計算負荷得來，即（3.1）無功功率補償工廠中由于有大量的感應電動機、電焊機、電弧爐及氣體放電燈等感性負荷，從而使功率因數降低。如在充分發(fā)揮設備潛力、改善設備運行性能、提高其自然功率因數的狀況下，尚達不到規(guī)定的功率因數要求時，則需考慮人工補償。若是功率因數由提高到，這時在符合須要有功功率不變的條件下，無功功率將由減小到，視在功率將由減小到，相應的負荷電流也減小，這將使系統(tǒng)的電能損耗和電壓損耗相應地降低，既節(jié)約了電能，又提高了電壓質量，而且可選較小容量的供電設備和導線電纜，因此提高功率因數對電力系統(tǒng)大有好處。當功率因數由提高到，必需裝設的無功功率補償裝置容量為（3.2）或（3.3）式中，，稱無功補償率，或比補償容量。在確定了總的補償容量后，即可依據所選并聯電容器的單個容量來確定電容器個數：（3.4）無功功率補償后的計算負荷工廠裝設了無功補償裝置以后，則在確定補償裝置裝設地點以前總的計算負荷時，應扣除無功補償的容量，即總的無功計算負荷為（3.5）補償后總的視在計算負荷為（3.6）由上式可以看出，在變電所低壓側裝設了無功功率補償裝置后，由于低壓側的視在計算負荷減小，從而使變電所主變壓器的容量選擇小一些。變電所高壓側的計算負荷應考慮到變壓器的功率損耗，則高壓側的計算負荷為（3.7）（3.8）式中，——變壓器的有功功率損耗；——變壓器的無功功率損耗。無功功率因數補償條件如表3.1所示：表3.1無功功率因數補償條件供電條件對功率因數cos的要求高壓供電最大負荷時cos0.90低壓供電最大負荷時cos0.85變壓器功率損耗變壓器功率損耗包括有功和無功兩部分，在負荷計算中，SL7、S7、S9、SC9等系列低損耗電力變壓器的功率損耗可按下列簡化公式計算：有功功率損耗（3.9）無功功率損耗（3.10）3.2無功功率補償計算本設計要求，車間變電所10側計量，且車間最大負荷時功率因數不得低于0.93。并按上述方法進行無功功率補償計算。一號車間變電所：補償前變壓器低壓側視在計算負荷為=974.92主變壓器容量選擇條件為,因此未進行無功功率補償時，主變壓器的容量選擇為1000。這時低壓側的功率因數為cos===0.59按要求，車間變電所10側車間最大負荷時功率因數不得低于0.90。本設計實行低壓側集中補償。低壓側應將變壓器損耗考慮在內。又由于變壓器本身的無功功率損耗遠大于其有功功率損耗，一般，因此在變壓器低壓側集中進行無功補償時，低壓側補償后的功率因數應略高于0.90，這里取cos’=0.92。要使低壓側功率因數從0.67提高到0.92，低壓側須要裝設的并聯電容器容量應為:3.3無功功率補償裝置的選擇依據對負荷容量的計算，GGJ1型低壓無功功率自動補償屏適合本設計運用。所以選擇GGJ1-01方案進行補償。型號選擇BCMJ0.4—16—3，這種型號分別有A、B、C、三種補償柜，補償容量分別為160，128，96。補償裝置原理圖如3.1所示。圖3.1無功功率補償柜所以選擇型號GGJ1型BCMJ0.4—16—3補償柜，3個A柜，1個B柜補償后變電所低壓側的視在計算負荷為變壓器的功率損耗為變電所高壓側計算負荷為補償后的功率因數為>0.9滿足設計要求。高壓側的計算電流：=A=36.72二號車間變電所：其中計算過程和一號車間變電所相同補償前變壓器低壓側視在計算負荷：<0.9所以選擇型號GGJ1型BCMJ0.4—16—3補償柜，2個C柜，取補償后低壓側的視在計算負荷：=231.33=3.47=13.88=222.35=88.74=239.4=0.93>0.9滿足要求=13.36三號車間變電所：計算過程如上所示補償前變壓器低壓側視在計算負荷：=620.15=0.60=334.88所以選擇型號GGJ1型BCMJ0.4—16—3補償柜，3個A柜，取=480補償后低壓側的視在計算負荷：=398.58=5.98=23.91=378.07=166.79=413.23=0.91>0.9滿足要求=21.83四號車間變電所：計算過程如上所示。補償前變壓器低壓側視在計算負荷：=419.89=0.60=225.27所以選擇型號GGJ1型BCMJ0.4—16—3補償柜，2個B柜，取=256補償后低壓側的視在計算負荷：=250.89=3.94=15.77=266.80=96.90=283.85=0.94>0.9滿足要求=16.39五號車間變電所：計算過程如上所示補償前變壓器低壓側視在計算負荷：=171.64=0.68=76.02所以選擇型號GGJ1型BCMJ0.4—16—3補償柜，1個A柜，取=96補償后低壓側的視在計算負荷：=120.65=1.81=7.24=118.76=36.87=124.35=0.96>0.9滿足要求=7.18高壓側總的負荷計算：==其中系數取=0.9=0.9==0.9×（586.31+222.35+378.07+266.80+118.76）=1415.06==0.9×（246.61+88.74+166.79+96.90+36.87）=572.31===1526.41===0.93>0.9滿足要求因此無功功率補償后工廠10kV計算如下表3.2所示項目補償前補償后計算負荷補償容量P30/KwQ30/kvarS30/KVAI30/A一號車間0.590.92586.31246.61636.0636.72576二號車間0.630.93222.3588.74239.4013.36192三號車間0.600.91378.07166.79413.2321.83352四號車間0.600.94266.8096.90283.8516.39256五號車間0.680.96118.7636.87124.357.1896表3.2計算負荷及無功功率補償計算參數

4電力變壓器的選擇4.1概述電力變壓器，是變電所中最關鍵的一次設備，其功能是將電力系統(tǒng)中的電能電壓上升或降低，以利于電能的合理輸送、支配和運用。電力變壓按功能分，有升壓變壓器和降壓變壓器兩大類。工廠變電所都接受降壓變壓器。干脆供電給用電設備的終端變電所降壓變壓器，通稱配電變壓器。電力變壓器按電壓調整方式分，有無載調壓和有載調壓兩大類。工廠變電所過去大多接受鋁繞組變壓器，而現在低損耗的銅繞組變壓器已在現代工廠變電所中得到廣泛應用。電力變壓器按繞組形式分，有雙繞組變壓器、三繞組變壓器和自耦變壓器。工廠變電所一般接受雙繞組變壓器。電力變壓器按繞組絕緣和冷區(qū)方式分，有油浸式、干式和充氣式等，其中油浸式變壓器有油浸自冷式、油浸風冷式、油浸水冷式和強迫油循環(huán)冷卻式等。工廠變電所大多接受油浸自冷式變壓器，但干式變壓器和充氣式變壓器是適于防火要求高的場所運用。4.2變壓器臺數的選擇選擇主變壓器臺數時，應考慮以下原則：應滿足用電負荷對供電牢靠性的要求。對供有大量一、二級負荷的變電所，應接受兩臺變壓器，以便一臺變壓器發(fā)生故障或檢修時，另一臺變壓器能對一、二級負荷接著供電。對只有二級負荷而無一級負荷的變電所，也可以只接受一臺變壓器，但必需在低壓側敷設和其它變電所相連的聯絡線作為備用電源。對季節(jié)性負荷或晝夜負荷變動較大而宜于接受經濟運行方式的變電所，也可考慮接受兩臺變壓器。除上述兩種狀況外，一般車間變電所宜接受一臺變壓器，但負荷集中而容量相當大時可接受兩臺或多臺變壓器。在確定變電所主變壓器臺數時，應適當考慮負荷的發(fā)展，留有確定的余地。本廠的負荷性質為生產車間為三班制，部分車間為單班或兩班制，全年最大負荷利用時數為5000小時，屬于三級負荷，一臺變壓器能滿足負荷須要，宜接受一臺變壓器，其容量由車間計算負荷確定。4.3變壓器容量的選擇本次設計是給五個車間變電所進行供電，所以選擇了五臺變壓器，變壓器容量應滿足用電設備的計算負荷的要求，即（4.1）即一號車間：其中=974.92，因此選擇其額定容量為1000二號車間：其中=345.14，因此選擇其額定容量為400三號車間：其中=620.15，因此選擇其額定容量為800四號車間：其中=419.89，因此選擇其額定容量為500五號車間：其中=171.64，因此選擇其額定容量為200電力變壓器的型號選擇列表如下4.1所示：表4.1變壓器的選擇型號車間序號電力變壓器型號一號車間S9-1000/10二號車間S9-400/10三號車間S9-800/10四號車間S9-500/10五號車間S9-200/104.4變壓器聯結組別的選擇電力變壓器的聯結組別，是指變壓器一、二次繞組因實行不同的聯結方式而形成的變壓器一、二次側對應線電壓之間不同的相位關系。近十年來，我國推廣運用Dyn11聯結方式，其優(yōu)點有許多。首先對于Dyn11聯結變壓器，其3n次（n為正整數）諧波勵磁電流在其三角形接線的一次繞組內形成環(huán)流，不致注入公共高壓電網中去，有利于抑制高次諧波電流。其次Dyn11聯結變壓器的零序阻抗較小，從而有利于低壓單相接地短路故障的愛惜和切除。Dyn11聯結變壓器的中性線電流允許達到相電流的75%以上，充分發(fā)揮變壓器設備性能。因此本次設計選擇了五臺變壓器，具體技術參數如下表所示：一號車間：型號額定容量()額定電壓()聯結組編號損耗()空載電流()阻抗電壓()一次二次空載負載S9-1000/101000100.4Dyn11170092001.75表4.1S9-1000/10電力變壓器的主要技術數據二號車間：表4.2S9-400/10電力變壓器的主要技術數據型號額定容量()額定電壓()聯結組編號損耗()空載電流()阻抗電壓()一次二次空載負載S9-400/10400100.4Dyn1187042003.04三號車間：表4.3S9-800/10電力變壓器的主要技術數據型號額定容量()額定電壓()聯結組編號損耗()空載電流()阻抗電壓()一次二次空載負載S9-630/10630100.4Dyn11140075002.55四號車間：表4.4S9-500/10電力變壓器的主要技術數據型號額定容量()額定電壓()聯結組編號損耗()空載電流()阻抗電壓()一次二次空載負載S9-500/10500100.4Dyn11103049503.05五號車間：表4.5S9-200/10電力變壓器的主要技術數據型號額定容量()額定電壓()聯結組編號損耗()空載電流()阻抗電壓()一次二次空載負載S9-200/10200100.4Dyn11103049503.54

5配電系統(tǒng)主接線設計5.1概述變電所電氣主接線依據變電所電能輸送和支配的要求，表示主要電氣設備相互之間的連接關系，以及本變電所和電力系統(tǒng)的電氣連接關系，通常以單線圖表示。電氣主接線通常是依據變電所在電力系統(tǒng)中的地位和作用，首先滿足電力系統(tǒng)的平安運行和經濟調度的要求，然后依據規(guī)劃容量、供電負荷、電力系統(tǒng)短路容量、線路回路數以及電氣設備特點等條件確定，并具有相應的牢靠性、靈敏性和經濟性。變電所電氣主接線方式的選擇，將干脆影響著變電所電氣設備的選擇。因此，必需在合理選擇確定變電所的電氣主接線方案后，才能做到合理選擇變電所的電氣設備。5.2主接線的基本要求對變電所的主接線方案有下列基本要求。1、平安性應符合國家標準和有關技術規(guī)范的要求，能充分保證人身和設備的平安。在高壓斷路器的電源側及可能反饋電能的另一側，必需裝設高壓隔離開關。在低壓斷路器的電源側及可能反饋電能的另一側，必需裝設低壓刀開關。2、牢靠性應滿足各級電力負荷對供電系統(tǒng)牢靠性的要求。依據實際變電所的狀況和用電須要，盡量達到簡潔和供電牢靠。做到斷路器檢修時，不影響供電。斷路器或母線故障檢修時，盡量削減停運回路數和時間，并保證大部分負荷的供電。3、靈敏性變電所電氣主接線應滿足在調度、檢修、擴建的靈敏性。4、經濟性在滿足上述要求的前提下，經盡量使主接線簡潔，投資少，運行費用低，節(jié)約電能及有色金屬的消耗，盡可能選用技術先進又經濟適用的節(jié)能產品。5.3配電系統(tǒng)主接線設計進線接受單母線設計，所以主接線設計如圖5.1所示圖5.1配電所主接線設計圖5.4高壓線路的接線方式工廠的高壓線路有放射式、樹干式和環(huán)形等基本接線方式。放射式接線，放射式接線的線路之間互不影響，因此供電牢靠性較高，而且便于裝設自動扮裝置，愛惜裝置也較簡潔，但是高壓開關設備用得較多，而且每臺高壓斷路器須裝設一個高壓開關柜，從而使投資增加，而且在發(fā)生故障或檢修時，該線路所供電的負荷都要停電。要提高這種放射式線路的供電牢靠性，可在各車間變電所高壓側之間或低壓側之間敷設聯絡線。要進一步提高其供電牢靠性，還可接受來自兩個電源的兩路高壓進線，然后經分段母線，有兩段母線用雙回路對用戶交叉供電。樹干式接線，樹干式接線和上述放射式接線相比，具有以下優(yōu)點：多數狀況下，能削減線路的有色金屬消耗量，接受的高壓開關數量少，投資較省。但有下列缺點：供電牢靠性低，當高壓配電干線發(fā)生故障或檢修時，接于干線的全部變電所都要停電，且在實現自動化方面，適應性較差。環(huán)形接線，實質上是兩端供電的樹干式接線。這種接線在現代化城市電網中應用廣泛。為了避開環(huán)形線路上發(fā)生故障時影響整個電網，也為了便于實現線路愛惜的選擇性，因此大多數環(huán)形線路實行“開口”運行方式，即環(huán)形線路中間有一處開關是斷開的。事實上，工廠的高壓配電系統(tǒng)往往是幾種接線方式的組合，以具體狀況而定。不過對大中型工廠，其高壓配電系統(tǒng)多優(yōu)先接受放射式，因為放射式的供電牢靠性高，且便于運營管理。但放射式接受的開關設備較多，投資較大。因此對于供電牢靠性不高的幫助生產區(qū)和生活區(qū)，可接受比較經濟的樹干式或環(huán)形配電。基于綜上所述及本廠的負荷性質為三級負荷，本設計高壓線路和低壓線路的接線方式均接受放射式接線。5.5電纜的敷設1.電纜敷設路徑的選擇選擇電纜敷設路徑時，應考慮以下原則：避開電纜遭受機械性外力、過熱、腐蝕等的危害；在滿足平安條件下應使電纜較短；便于敷設、維護；應避開將要挖掘施工的地方。2.電纜的敷設方式工廠中常見的電纜敷設方式有干脆埋地的敷設、利用電纜溝和電纜橋架等幾種。而在發(fā)電廠、某些大型工廠和現代化城市中，則還有的接受電纜排管和電纜隧道等敷設方式。依據本廠的其他條件允許接受干脆埋地敷設。

6短路電流及其計算6.1概述短路就是指不同電位的導電部分之間的低阻性短接。供電系統(tǒng)的設計，除考慮正常運行狀態(tài)外，還要考慮可能發(fā)生短路故障及不正常運行狀況。短路的緣由造成短路的主要緣由，是電氣設備載流部分的絕緣損壞。這種損壞可能是由于設備長期運行、絕緣自然老化或由于設備本身不合格、絕緣強度不夠而被正常電壓擊穿，或設備絕緣正常而被過電壓（包括雷擊過電壓）擊穿，或者是設備絕緣受到外力損傷而造成短路。工作人員由于違反平安操作規(guī)程而發(fā)生誤操作，或者誤將低壓的設備接入較高電壓的電路中，也可能造成短路。鳥獸跨越在袒露的相線之間或相線和接地物體之間，或者咬壞設備和導線電纜的絕緣，也是導致短路的一個緣由。短路的形式電力系統(tǒng)中可能發(fā)生的短路故障，主要有三相短路、兩相短路和單相短路。一般狀況下，三相短路電流都大于兩相或單相短路電流。電力系統(tǒng)中，發(fā)生單相短路的機率最大，而發(fā)生三相短路的可能性最小。但是從用戶這方面來說，一般是三相短路的電流最大，造成的危害也最嚴峻。為了使電力系統(tǒng)的電氣設備在最嚴峻的短路狀態(tài)下也能牢靠地工作，在選擇和校驗電氣設備用的短路計算中，常以三相短路計算為主。6.2短路電流計算在設計時，要計算短路的電流值，以便正確地選擇電氣設備，使設備具有足夠的動穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性，以保證在發(fā)生可能有的最大短路電流時不致損壞。短路電流的計算方法進行短路電流計算，首先要會出計算電路圖。在計算電路上，將短路計算所考慮的各元件的額定參數都表示出來，并將各元件依次編號，然后確定短路計算點。短路計算點要選擇得使須要進行短路校驗的電氣元件有最大可能的短路電流通過。接著，按所選擇的短路計算點繪出等效電路圖，并計算短路中各主要元器件的阻抗。在等效電路圖上，只需將被計算的短路電流流經的一些主要元件表示出來，并標明其序號和阻抗值，一般是分子標序號，分母標阻抗值。然后將等效電路化簡。對于一般供電系統(tǒng)來說，大多只須要接受阻抗串并聯方法即可化簡電路，求出短路的等效總阻抗。最終計算短路電流和短路容量。計算短路電流的方法，常用的有歐姆法（出名單位制法）和標幺值法（相對單位制法），這里接受歐姆法，因其短路計算中的阻抗都接受出名單位“歐姆”而得名。依據本設計的各種條件，本設計的計算方法接受標幺值法。短路計算電路短路計算電路圖如圖6.1所示。圖6.1計算電路圖1.確定基準值設Sd=100MVA高壓側,低壓側,=200MVA===5.5===144計算短路電路各元件的電抗標幺值：a.電力系統(tǒng)的電抗標幺值：===0.5b.架空線路的電抗標幺值:==2.計算K-1點10kV側短路電路總電抗及三相電路電流和短路容量a.總電抗標幺值+=0.5+0.36=0.86b.三相電路電流周期重量有效值===6.4c.其它短路電流===6.4=2.55=2.55×6.4=16.32=1.51=1.51×6.4=9.66d.三相短路容量===1163.K-2點短路電路總電流及三相短路電流和短路容量一號車間變電所：總電抗標幺值===5=++=0.5+0.36+5=5.862、三相電路電流周期重量有效值==24.573、其它短路電流===24.57=1.84=1.84×24.57kA=45.21=1.09=1.09×24.57kA=26.784、三相短路容量===17.06二號車間變電所：

計算過程同一號車間變電所相同。

===4=4.86=29.63===29.63=1.84=54.52=1.09=32.30=20.58三號車間變電所：計算過程如上述所示。===5=5.86=24.57===24.57=1.84=45.21=1.09=26.78=17.06四號車間變電所：計算過程如上述所示。===4=4.86=29.63===29.63=1.84=54.52=1.09=32.30=20.58五號車間變電所：計算過程如上述所示。===4=4.86=29.63===29.63=1.84=54.52=1.09=32.30=20.58以上計算結果綜合列下表：表6.1短路計算點值車間短路計算點三相短路電流/三相短路容量/1K-16.46.416.329.66116.28K-224.5724.5745.2126.7817.062K-16.46.416.329.66116.28K-229.6329.6354.5232.3020.583K-16.46.416.329.66116.28K-224.5724.5745.2126.7817.064K-16.46.416.329.66116.28K-229.6329.6354.5232.3020.585K-16.46.416.329.66116.28K-229.6329.6354.5232.3020.58

7供配電系統(tǒng)導線及母線的選擇7.1電配電系統(tǒng)線路的選擇電纜選擇的基本原則1、電纜型號應依據線路的額定電壓、環(huán)境條件、敷設方式和用電設備的特殊要求等條件選擇。2、電纜的持續(xù)載流量，應依據敷設處的四周介質溫度進行校正。再生產廠房、電纜隧道及電纜溝內，所接受的四周空氣溫度尚應計入電纜發(fā)熱、散熱和通風等因素。3、電纜應依據短路條件驗算其熱穩(wěn)定度。導線和電纜截面的選擇原則導線和電纜截面的選擇特殊重要。選擇的合理和否干脆影響到有色金屬消耗量和線路的投資、以及電力網的平安經濟運行。選擇導線必需貫徹以鋁代銅的技術政策，盡量接受鋁芯導線。為了保證供電系統(tǒng)平安、牢靠、優(yōu)質、經濟運行，選擇電纜截面時必需滿足下列條件：1、發(fā)熱條件。導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產生的發(fā)熱溫度，不應超過其正常運行時的最高允許溫度。2、電壓損耗條件。導線和電纜在通過正常最大負荷電流即計算電流時產生的電壓損耗，不應超過正常運行時允許的電壓損耗。對于工廠內較短的高壓線路，可不進行電壓損耗校驗。3、經濟電流密度。35及以上的高壓線路及電壓在35以下但距離長電流大的線路，其導線和電纜截面宜按經濟電流密度選擇，以使線路的年運行費用支出最小。按經濟電流密度所選的截面，稱為經濟截面。工廠內的10及以下線路，通常不按經濟電流密度選擇4、機械強度。導線（包括裸導線和絕緣導線）截面不應小于其最小允許截面。對于電纜，不必校驗其機械強度，包括短路動穩(wěn)定度，但須要校驗短路熱穩(wěn)定度。母線則應校驗短路時動、熱穩(wěn)定度。對于絕緣導線和電纜，還應滿足工作電壓的要求。依據設計閱歷，一般10及以下高壓線路及低壓動力線路，通常先按發(fā)熱條件選擇截面，再校驗電壓損耗和機械強度。低壓照明線路，因對其電壓水平要求較高，故先按允許電壓損耗進行選擇，再校驗發(fā)熱條件和機械強度。7.2變電所進出線和引入電纜的選擇7.2.110架空線的選擇通過第三章的計算可知：一號車間變電所：=36.72二號車間變電所：=13.36三號車間變電所：=21.83四號車間變電所：=16.39五號車間變電所：=7.18所以架空線上的總電流為五個車間變電所的電流之和即=95.48，所以LGJ型鋼芯鋁線，型號選擇為LGJ-25鋼芯鋁線。它允許的載流量=119A>=95.48A，滿足發(fā)熱條件。10kV鋼芯鋁線的最小截面Amin=16mm2<A=25mm2,因此所選LGJ-25鋼芯鋁線滿足機械強度。7.2.210母線的選擇依據發(fā)熱條件選擇型號為LMY-3（40×4）的母線，其允許的載流量=480A>=95.48A。（1）動穩(wěn)定度校驗該10kV母線處的=16.32，母線平放，母線固定間距為100cm，相間距離=20cm。三相短路電流的最大電動力=1.76×10-2=1.76×××10-2kgf=23.44kgf=23.44×9.81N=229.93N母線在作用時的彎曲力矩為M=/10=234.4kgfcm母線的截面系數為W=1.067b=1.067×0.4×16=1.07故母線在三相短路時所受到的計算應力為=M/W=234.4/1.07=219.07kgf/=219.07×9.81×=2149×而硬鋁母線的允許應力為=6860×>=2149×故滿足動穩(wěn)定度要求。（2）熱穩(wěn)定度校驗Amin=Amin=6.4103/84=107.7mm2A=160mm2>Amin=107.7mm2故滿足熱穩(wěn)定度要求。配電所的電纜配出線選擇一號車間變電所：=36.72A所以可以選型號依據YJV-25型交聯聚乙烯絕緣鋁芯電纜，它允許的載流量=90A>=36.72A，滿足發(fā)熱條件。熱穩(wěn)定度校驗：Amin==6.4×mm2=76.19mm2A=25mm2<Amin=76.19mm2故不滿足熱穩(wěn)定度要求。所以選擇型號為YJV-95的交聯聚乙烯絕緣鋁芯電纜，它允許的載流量=182A>=36.72A，滿足發(fā)熱條件。同上述校驗計算過程選出一下車間變電所的電纜型號：二號車間變電所：=13.36A選擇型號YJV-95的電纜配出線三號車間變電所：=21.83A選擇型號YJV-95的電纜配出線四號車間變電所：=16.39A選擇型號YJV-95的電纜配出線五號車間變電所：=7.18A選擇型號YJV-95的電纜配出線所以本設計的配出變電所的電纜配出線均選用交聯聚乙烯絕緣鋁芯電纜，并對其校驗，其結果如下表7.2表7.2各車間變電所的電纜型號變電所編號電纜線型號計算電流/A允許載流量/ANO.1YJV-9536.72182NO.2YJV-9513.36182NO.3YJV-9521.83182NO.4YJV-9516.39182NO.5YJV-957.1818210進線的電纜的選擇熱穩(wěn)定度校驗：=95.48A所以可以選型號YJV-35型的電纜熱穩(wěn)定度校驗：Amin==6.4××mm2=76.19mm2A=10mm2<Amin=76.19mm2故不滿足熱穩(wěn)定度要求。所以選擇YJV-120型，它允許的載流量=205A>=95.48A，滿足發(fā)熱條件。

810kV電氣設備的配置及選擇8.1電氣設備選擇的原則（1）應滿足正常運行、檢修、短路、和過電壓狀況下的要求，并考慮遠景發(fā)展。（2）應按當地環(huán)境條件校核。（3）應力求技術先進和經濟合理（4）和整個工程的建設標準應協(xié)調一樣。（5）同類設備應盡量削減種類。（6）選用的新產品均應具有牢靠的試驗數據。（7）設備的選擇和校驗。8.210kV側電氣設備的選擇高壓開關柜的選擇高壓開關柜是以斷路器、開關等位主要元件組成的成套配電裝置，它用于配電系統(tǒng)，作接受和支配電能之用。這類裝置的各組成元件，按住接線的要求，以確定的依次布置在一個或幾個金屬柜內，具有占地少，安裝、運用便利，適用于大量生產等特點，應用廣泛。因此，合理選擇開關柜特殊重要。目前全國各地都有許多廠家生產不同類型和型號的開關柜。在選用成套開關柜時不僅要留意產品是否已通過形勢試驗考核，還應考查廠家的質量保證體系合生廠加工工藝，要重視產品的運用業(yè)績。產品的選購是日后能否平安運行的第一到關口，確定要嚴格把關，嚴防有先天缺陷的設備流入電網及用戶的變電所。開關柜有固定式移開式兩種。目前電網變電所的35kV配電裝置中，一般都選用固定式開關柜，因為電網變電所倒閘操作比較麻煩，而固定式開關柜操作比較便利，但斷路器檢修時停電時間比較長。移開式開關柜倒閘操作比較麻煩，但檢修斷路器時，可剛好更換斷路器，因此停電時間較少。由于真空斷路器的大量應用，作為金屬封閉鎧裝移開式開關柜，得到了很快發(fā)展，這種金屬鎧裝移開式開關柜時全封閉結構，各功能小室相互隔開，正常操作性能和誤操作功能更加完善和合理，運行平安牢靠，檢修維護便利。中置柜的有點比較多，最重要的是手車小型化和制作工藝的機械化，使手車和導軌的制作更加精確，該開關柜將斷路器、電流互感器和隔離開關動觸頭等部件組裝成活動小車，依靠活動小車的移動，是想隔離開關的分合閘。并且由于隔離開關和斷路器為機械一體化，使隔離插頭的動作和斷路器狀態(tài)的便利地實現了牢靠地連鎖功能，整體結構更緊湊，零部件少，牢靠性得到了提高。本設計選擇的是GG-1A（F1）型固定式開關柜。GG-1A（F1）型固定式開關柜結構簡潔，制造便利，其結構由柜體構架分成斷路器區(qū)，隔離開關區(qū)，儀表、繼電器、端子牌區(qū)等。GG-1A（F1）型固定式開關柜，目前仍為電力系統(tǒng)變電所10kV配電裝置中的首先設備。同時適用于10kV、三相溝通50Hz，作為中小型廠礦的受電、饋電和高壓電動機啟動愛惜。適用于室內靠墻或離墻安裝。開關柜配裝ZN28等真空斷路器或SN10少油斷路器，選用CT8或CD10操動機構，性能牢靠。該型柜是在原GG-1A型高壓開關柜的基礎上按國家規(guī)定加設“五防”程序鎖板而成，以防止誤分、誤合斷路器，防止帶負荷拉、合隔離開關；防止帶電（掛）合接地（線）開關；防止帶接地線（開關）合斷路器；防止誤入帶電間隔。固定式開關柜的特點是；平安距離較大，維護檢修簡便；缺點是放開式易積灰和鉆進小動物，占地面積大且要求配電裝置房屋有足夠高度。GG-1A（F1）型開關柜柜前共有四扇門（少油斷路器電動操作方案共有五扇門，打開左下角小門可檢修合閘接觸器），依據程序打開右上門可檢修少油斷路器、電流互感器、電壓電感器、負荷開關、接地開關等設備；打開右下門可檢修線路隔離開關等設備；大開中門可以檢修二次線路；打開左上門可以檢修儀表、繼電器等設備；屏面可裝儀表、繼電器、限制開關、程序鎖及信號燈等設備，屏面所接設備均系板后接線，屏后于一次設備間裝有金屬隔板，運行中修理二次設備是很平安的。GG-1A（F1）型開關柜具有程序鎖的機械連鎖防誤操作結構（靠墻或離墻安裝）。GG-1A（F1）I型高壓開關柜具有程序鎖閉鎖和沒有專用接地開關的防誤操作結構（離墻安裝）。GG-1A（F1）II型高壓開關柜程序鎖閉鎖、不帶專用接地開關的簡易接地方式的防誤操作結構（一般牢靠墻安裝）。依據參考文獻[7],所選器材如下表8.1GG-1A（F1）型高壓開關柜的技術參數額定電壓/kV10額定電流/A1250額定開斷電流/kAZN28-10-1600操作方式彈簧母線系統(tǒng)單母線外形尺寸（長寬高）/mm120012003100電能計量柜選擇選擇GG-1A(J)-03方案，其中主要電氣設備如表8.2所示，具體設備選擇和校驗如表8.3所示。表8.2GG-1A(J)-03主要電氣設備電氣設備名稱隔離開關GN8-10熔斷器RN2-10電流互感器LQJ8-10電壓互感器JDZ-10高壓隔離開關GN6-10三相有功電度表三相無功電度表電氣設備數量1322111

表8.3GG-1A(J)電能計量柜設備選擇及校驗結果選擇項目安裝地點電氣數據設備型號規(guī)格參數數據參數高壓隔離開關高壓熔斷器電流互感器電壓互感器高壓隔離開關GN810/400RN2-10LQJ8-10-200/5JDZ-1010/0.1GN610/400電壓1010101010/0.110電流95.484000.5100/5—400斷流實力6.4—50———動穩(wěn)定度16.3240—45—40熱穩(wěn)定度980—18—980校驗結果合格合格合格合格合格進線開關柜的選擇選擇GG-1A(F)-11方案，其中主要電氣設備如表8.4所示，具體設備選擇和校驗如表8.5所示。表8.4GG-1A(F)-11主要電氣設備電氣設備名稱隔離開關GN19-10C斷路器ZN28-10電流互感器LA-12電氣設備數量112

表8.5GG-1A(F)-11選擇及校驗結果選擇項目安裝地點電氣數據設備型號規(guī)格參數數據參數高壓隔離開關高壓斷路器電流互感器GN19-10/400ZN28-10I/1250LA-12Q電壓10101012電流95.484001250300/5斷流實力6.4—20—動穩(wěn)定度16.3231.55040.5熱穩(wěn)定度KA12.52022.5校驗結果合格合格合格監(jiān)控開關柜的選擇選擇GG-1A(F)-54方案，其中主要電氣設備如表8.6示，具體設備選擇和校驗如表8.7所示表8.6GG-1A(F)-54主要電氣設備電氣設備名稱隔離開關GN19-10C接地開關JN1-10IC/630-20避雷器FS3-10熔斷器RNZ-10電壓互感器JDJZ-10電氣設備數量11113

表8.7GG-1A(F)-54設備選擇及校驗結果選擇項目安裝地點電氣數據設備型號規(guī)格參數數據參數高壓隔離開關電壓互感器GN19-10/630JDZJ-10電壓1010電流95.48400—斷流實力6.4——動穩(wěn)定度16.3231.5—熱穩(wěn)定度kA12.5—校驗結果合格合格8.2.5出線開關柜的選擇選擇GG-1A(F)-03方案，其中主要電氣設備如表8.8所示，具體設備選擇和校驗如表8.9所示。由于經過電纜配出線的選擇五個車間變電所的電纜配出線的型號相同，所以五個車間變電所選擇的出線開關柜型號相同。表8.8GG-1A(F)-03主要電氣設備電氣設備名稱隔離開關GN19-10C斷路器ZN28-10電流互感器LA-12Q電氣設備數量112

表8.9GG-1A(F)-03設備選擇及校驗結果選擇項目安裝地點電氣數據設備型號規(guī)格參數數據參數高壓隔離開關高壓斷路器電流互感器GN19-10/630ZN28-10I/1250LA-12Q電壓10101012電流95.486301250300/5斷流實力6.4—20—動穩(wěn)定度16.32505040.5熱穩(wěn)定度KA402022.5校驗結果合格合格合格

結論本文依據設計任務書的要求，依據設計變配電所的一般步驟，依次進行了負荷的統(tǒng)計計算，確定10kV車間變電所須要補償的電容器，選擇了變電所的主接線方案，計算短路電流。選擇變電所一次設備，然后依據各側出線負荷計算選擇相應的隔離開關、斷路器、電流互感器、電壓互感器等設備。本文設計配電所配電方案，我查閱大量文獻資料、設計手冊、設計規(guī)范依據具體狀況，依據變電所設計的一般原則和程序，參考相關資料，經過嚴格分析論證后設計出來的，具有較高的平安性、牢靠性和經濟性。致謝本次畢業(yè)論文是在苑微微老師的細心指導、關懷和幫助下完成的。也將是我高校四年畫上的一個圓滿的句號。這四年帶給我的奇妙記憶以及在四年里賜予我多數幫助和關懷的師長和同學是我會牢記于心的。在此，我向你們致以最為真摯的謝意！作為一名即將畢業(yè)的高校生，很榮幸能有機會在苑老師悉心指導下完成畢業(yè)論文，老師那種一絲不茍、忘我的工作敬業(yè)精神和無私育人的品質將會恒久激勵我前進。信任有了這次畢業(yè)設計的閱歷，我在以后的學習和工作中假如在遇到困難，我確定會秉著這種精神英勇地去面對，取得成功。畢業(yè)論文設計過程中，苑老師豐富的專業(yè)學問、嚴謹的治學看法、求實創(chuàng)新的工作作風以及她孜孜不倦的傳道授業(yè)解惑精神，深深的感染著我，這一切，將使我受益終身。也特殊感謝同組同學在畢業(yè)論文期間賜予我的啟發(fā)和幫助，是他們在我最困惑的時候給了我支持和激勵。在一起學習過程中相互探討幫助，相互激勵。我特殊珍惜在學校這些日子，我們相互學習，相互幫助。感謝苑薇薇老師給我探討這個課題的機會和耐性指導，幫助我們小組同學開拓探討思路，細心點撥、熱忱激勵，讓我受益匪淺。在此謹向苑老師致以真誠的謝意和崇高的敬意。最終感謝沈陽理工高校信息自動化的全體老師和學友們，在這四年共同的學習生活中，向全部賜予我關切、幫助的老師和同學們表示誠意的感謝！參考文獻[1]劉介才.工廠供電[M].北京：機械工業(yè)出版社，2008.[2]劉介才.工廠供電簡明設計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，1993.[3]李宗剛，劉玉林，施幕云.工廠供電設計[M]：北京:機械工業(yè)出版社，1993.[4]劉介才.供電工程師技術手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，2000.[5]劉介才.工廠供電設計指導[M].北京:機械工業(yè)出版社，1999.[6]航空工業(yè)部第四規(guī)劃設計探討院等編.工廠配電設計手冊[M].北京：水利電子出版社，1983.[7]狄富清．變電設備合理選擇和運行檢修[M]．第一版．北京：機械工業(yè)出版社，2006.附錄A英文原文Powerfactorandpowerefficiency

Inthesupplyprocess,theuser'slevelofpowerfactor,directlyrelatedtotheelectricitygridinthepowerlossandenergyloss,relatedtothelossofsupplylinevoltageandvoltagefluctuations,butalsotosaveenergyandthequalityoftheelectricitysupplyregion.Articledescribestheimpactofpowerfactorofthemainfactorsandlow-voltagereactivepowercompensationinseveralpracticalways.

Powerfactoristheelectricitynetworkinthepowersupplyline,asthepercentageofactivepowerconsumption.Operationinthepowernetwork,wehopethatthebetterpowerfactor,suchascandoit,thencircuitapparentpowerwillbeusedtosupplythemajorityofactivepowerinordertoreducetheconsumptionofreactivepower.Userlevelpowerfactorforpowersystems,supply,powerequipment,fullusehasasignificantimpact.Appropriatetoimprovetheuser'spowerfactor,notonlycanplayfull-fat,powerequipment,productioncapacity,reducelinelosses,improvevoltagequalityandpowerdevicescanimproveuserefficiencyandenergysavingsfortheuseritself.Therefore,thenation'spowercompanies,especiallysomeofthenationalstageaftertransformationforruralpower,ifeffectivelyimprovedlow-voltagecompensation,willnotonlyreducethepressureonapowercompensati