PAGEPAGE25除險(xiǎn)加固工程審定：毛文然審核：宋愛華審查：董海釗校核：宋愛華鄭微微編寫：胡永生端木靈子胡中良楊璐目錄5除險(xiǎn)加固工程 5-15.1設(shè)計(jì)依據(jù)及基本資料 5-15.1.1工程等別及建筑物級(jí)別 5-15.1.2設(shè)計(jì)依據(jù)文件及規(guī)程規(guī)范 5-15.1.3設(shè)計(jì)基本資料 5-25.2水閘滲流穩(wěn)定計(jì)算復(fù)核 5-25.2.1閘基防滲排水布置分析 5-35.2.2閘基滲流穩(wěn)定計(jì)算 5-35.2.3閘基滲流穩(wěn)定結(jié)論 5-65.3地基沉降分析 5-65.3.1現(xiàn)狀情況 5-65.3.2沉降原因分析 5-135.3.3地基沉降復(fù)核結(jié)論 5-135.4水閘加固工程 5-135.4.1閘室混凝土表面缺陷修復(fù) 5-135.4.2洞身裂縫修復(fù) 5-155.4.3防滲長(zhǎng)度恢復(fù) 5-185.4.4洞身混凝土剝落部位修復(fù) 5-185.4.5觀測(cè)設(shè)施修復(fù) 5-185.4.6止水加固處理 5-185.4.7上下游翼墻等其他項(xiàng)目加固 5-215.5啟閉機(jī)排架及便橋加固 5-215.5.1啟閉機(jī)排架結(jié)構(gòu)布置 5-215.5.2啟閉機(jī)排架結(jié)構(gòu)分析 5-215.5.3啟閉機(jī)排架加固方案比選 5-245.5.4便橋加固 5-275.6啟閉機(jī)房重建 5-275.7主要工程量表 5-285.8水閘除險(xiǎn)加固后運(yùn)用情況分析 5-305.8.1設(shè)防能力分析 5-305.8.2引水能力分析 5-305除險(xiǎn)加固工程5.1設(shè)計(jì)依據(jù)及基本資料5.1.1工程等別及建筑物級(jí)別韓墩引黃閘的除險(xiǎn)加固設(shè)計(jì)，工程等級(jí)仍采用安全鑒定復(fù)核的標(biāo)準(zhǔn)，主要建筑物級(jí)別為1級(jí)。5.1.2設(shè)計(jì)依據(jù)文件及規(guī)程規(guī)范主要依據(jù)的規(guī)程規(guī)范有：（1）《水利水電工程等級(jí)劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)》(SL252-2000)；（2）《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL265-2001)；（3）《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（SL/T191-2008）；（4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）；（5）《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50367-2006）；（6）《水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)程》（DL5077-1997）；（7）《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(GB50018-2002)；（8）《輕型鋼結(jié)構(gòu)住宅技術(shù)規(guī)程》(JGJ209-2010)；（9）《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50286-98)；（10）《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2010)；（11）其它國家現(xiàn)行有關(guān)法規(guī)、規(guī)程和規(guī)范技術(shù)要求、設(shè)計(jì)文件有：（1）《韓墩引黃閘安全評(píng)價(jià)總報(bào)告》（山東大學(xué)土建與水利學(xué)院測(cè)時(shí)中心等單位2008.12）；（2）《水閘安全鑒定報(bào)告書》(黃河水利委員會(huì)山東黃河河務(wù)局2009年3月)；（3）《韓墩引黃閘工程現(xiàn)狀調(diào)查分析報(bào)告》（山東大學(xué)土建與水利學(xué)院測(cè)時(shí)中心，2008.11）。（4）《黃河下游引黃涵閘、虹吸工程設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的幾項(xiàng)規(guī)定》（黃工字（1980）第5號(hào)文）。（5）黃委會(huì)《關(guān)于印發(fā)山東黃河西雙河等八座引黃閘安全鑒定報(bào)告書的通知》（黃建管[2009]13號(hào),2009.04）（6）黃委會(huì)《關(guān)于印發(fā)黃河下游病險(xiǎn)水閘除險(xiǎn)加固工程設(shè)計(jì)水位推算結(jié)果的通知》（黃規(guī)計(jì)[2011]148號(hào)）5.1.3設(shè)計(jì)基本資料（1）水位及流量a．原設(shè)計(jì)水位及流量韓墩引黃閘原設(shè)計(jì)水位流量關(guān)系，系利用1977年汛后利津站洪水水面線進(jìn)行推算得到。設(shè)計(jì)防洪水位（以2011年為準(zhǔn)）：22.8m；校核防洪水位：23.8m；閘前設(shè)計(jì)引水位：12.88m（大河相應(yīng)水位13.24m，流量117m3/s）；設(shè)計(jì)引水流量：60m3閘前最大設(shè)計(jì)引水位：13.70m，（大河相應(yīng)水位14.06m，流量400m3/s），最大設(shè)計(jì)引水量：100m3閘前最高運(yùn)用水位：20.32m（相應(yīng)于2011年大河5000m3/s的水位）閘前設(shè)計(jì)淤沙高程：20.80m；閘前校核淤沙高程：21.80m；閘底板設(shè)計(jì)高程：10.50m；堤頂設(shè)計(jì)高程：24.9m；閘前啟門運(yùn)用最大淤沙高程：18.32m。b．2043年設(shè)計(jì)防洪水位：20.72m，校核防洪水位：21.72m。c．現(xiàn)行閘前設(shè)計(jì)引水位為12.39m。（2）地震烈度根5.2水閘滲流穩(wěn)定計(jì)算復(fù)核依據(jù)黃委會(huì)《關(guān)于印發(fā)山東黃河西雙河等八座引黃閘安全鑒定報(bào)告書的通知》（黃建管[2009]13號(hào),2009.04）有關(guān)韓墩引黃閘的安全分析評(píng)價(jià)內(nèi)容及水閘安全鑒定結(jié)論等，水閘的過流能力、消能防沖、地基承載力、地基應(yīng)力不均勻系數(shù)、地基抗滑穩(wěn)定等均滿足規(guī)范要求，但防滲長(zhǎng)度及滲透坡降不滿足要求。針對(duì)除險(xiǎn)加固后的防滲布置情況，對(duì)水閘的滲流穩(wěn)定進(jìn)行了計(jì)算復(fù)核。5.2.1閘基防滲排水布置分析根據(jù)韓墩閘1982年竣工資料，閘首上游粘土鋪蓋35m，閘首長(zhǎng)10m，洞身60m，，漿砌塊石消力池長(zhǎng)15m，故該閘原防滲總長(zhǎng)度為閘基持力層為砂壤土，按《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》SL265-2001中滲徑系數(shù)法初估基礎(chǔ)防滲輪廓線長(zhǎng)度，即：式中L—基礎(chǔ)防滲輪廓線長(zhǎng)度（）；—上、下游水位差（）；C—滲徑系數(shù)。在校核防洪水位下，其上下游水位差為＝13.3m，滲徑系數(shù)C＝7（壤土層），基礎(chǔ)防滲長(zhǎng)度應(yīng)為93.1m原設(shè)計(jì)防滲長(zhǎng)度大于要求的防滲長(zhǎng)度，滿足設(shè)計(jì)要求。在6號(hào)洞室的第5節(jié)5.8m處產(chǎn)生一條滲水裂縫，防滲長(zhǎng)度不滿足規(guī)范要求。但修復(fù)裂縫后基礎(chǔ)防滲長(zhǎng)度仍為120m，滿足設(shè)計(jì)要求。5.2.2閘基滲流穩(wěn)定計(jì)算計(jì)算方法采用《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》SL265-2001中的改進(jìn)阻力系數(shù)法。a.土基上水閘的地基有效深度計(jì)算按如下公式計(jì)算：當(dāng)時(shí)，當(dāng)時(shí)，式中—土基上水閘的地基有效深度（）；—地下輪廓的水平投影長(zhǎng)度（）；—地下輪廓的垂直投影長(zhǎng)度（）。當(dāng)計(jì)算的Te值大于地基實(shí)際深度時(shí)，Te值應(yīng)按地基實(shí)際深度采用。由地層剖面圖可知，Ⅵ層為本區(qū)較厚的粘土層，可作為本區(qū)的相對(duì)隔水層，故地基實(shí)際深度應(yīng)采用14m。b.分段阻力系數(shù)計(jì)算分段阻力系數(shù)的計(jì)算采用如下公式：進(jìn)出口段：內(nèi)部垂直段：水平段：式中、、—分別為進(jìn)出口段、內(nèi)部垂直段、水平段的阻力系數(shù)；S—齒墻或板樁的入土深度（）；T—地基有效深度或?qū)嶋H深度（）；Lx—水平段的長(zhǎng)度（）；S1、S2—進(jìn)出口段齒墻或板樁的入土深度（）。c.各分段水頭損失的計(jì)算各分段水頭損失按下式計(jì)算：式中hi—各分段水頭損失值（m）；—各分段的阻力系數(shù)；n—總分段數(shù)。當(dāng)內(nèi)部水平段的底板為傾斜，其阻力系數(shù)式中α—修正系數(shù)，；T1和T2—分別為小值一端和大值一端的地基深度。d.各分段水頭損失值的局部修正進(jìn)出口段修正后的水頭損失值按下式計(jì)算：式中—進(jìn)出口段修正后水頭損失值（）；—進(jìn)出口段水頭損失值（）；—阻力修正系數(shù)，當(dāng)計(jì)算的時(shí)，采用；—底板埋深與板樁入土深度之和（）；—板樁另一側(cè)地基透水層深度（）。修正后水頭損失的減小值按下式計(jì)算:故進(jìn)、出口各修正后水頭損失的減小值分別為：水平段及內(nèi)部垂直段水頭損失值的修正由于、均大于，故內(nèi)部垂直段水頭損失值可不加修正，水平段的水頭損失值按下式修正：式中—水平段的水頭損失值（）；—修正后的水平段水頭損失值（）。e.閘基滲透穩(wěn)定計(jì)算水平段及出口段滲流坡降值按下式計(jì)算：水平段：出口段：式中、—分別為水平段和出口段的滲流坡降值；、—分別為水平段和出口段的水頭損失值（）。計(jì)算水位采用水閘原設(shè)計(jì)水位，經(jīng)計(jì)算，＝0.101，＝0.351。本工程閘基座落在砂壤土I3層上，由《水閘設(shè)計(jì)規(guī)范》SL265-2001表6.0.4的水平段和出口段的允許滲流坡降值，可知：[Jx]＝0.15～0.25，[J0]＝0.40～0.50。故本工程現(xiàn)有閘基的水平段、出口段滲流坡降值均能滿足規(guī)范要求，閘基抗?jié)B穩(wěn)定滿足要求。5.2.3閘基滲流穩(wěn)定結(jié)論（1）涵洞裂縫修復(fù)后基礎(chǔ)防滲長(zhǎng)度為120m，滿足設(shè)計(jì)要求。（2）涵洞裂縫修復(fù)后閘基的水平段、出口段滲流坡降值均能滿足規(guī)范要求，閘基抗?jié)B穩(wěn)定滿足要求。5.3地基沉降分析5.3.1現(xiàn)狀情況韓墩引黃閘工程觀測(cè)項(xiàng)目有沉陷觀測(cè)。沉陷縫顯示沉陷不均勻，部分（12/56）沉陷點(diǎn)由于堤頂硬化或壓蓋等原因未挖出而不能使用。表5-3-1、表5-3-2和表5-3-3為韓墩引黃閘沉陷觀測(cè)報(bào)表。各點(diǎn)的最終沉降值在29.5cm~32.8cm之間，最大沉降值32.8cm出現(xiàn)在閘首段，超過推薦值（15cm）。整體沉陷量較大，其等級(jí)評(píng)定為

表5-3-1韓墩引黃閘沉陷觀測(cè)報(bào)表（Ⅰ）上次日期1998-9-25本次觀測(cè)日期2006-5-12間隔時(shí)間92個(gè)月測(cè)點(diǎn)上次觀測(cè)高程（m）本次觀測(cè)高程（m）間隔沉陷量（mm）累計(jì)沉陷量（mm）備注部位編號(hào)右C右114.51514.2222932931.本表高程為1956年黃海高程系高程。2.本次測(cè)量采用的引據(jù)點(diǎn)為Ⅱ?yàn)I海4，位于西劉村十字路口，劉建生北屋西側(cè)，東至劉建生北屋西北角2.8米，東南至劉建生北屋西南角8.5米，高程為11.454米，黃委會(huì)測(cè)繪總隊(duì)2003年測(cè)量成果。原引據(jù)點(diǎn)魯-黃Ⅱ-28及原二等水準(zhǔn)基點(diǎn)因放淤工程遺失，由于新、老引據(jù)點(diǎn)之間缺乏必須的校測(cè)，不能形成統(tǒng)一的高程控制網(wǎng)，計(jì)算“間隔沉陷量”及在原“累計(jì)沉陷量”上繼續(xù)累計(jì)沉陷量是妥當(dāng)?shù)模虼恕伴g隔、累計(jì)沉陷量”本次不計(jì)算。3.1998年測(cè)量資料由濱州黃河河務(wù)局防汛辦公室提供。C右216.13815.846292292C右316.24715.953294294C右417.729壓蓋未挖出C右517.68817.393295295C右617.71017.411299299C右717.65617.359297297C右817.69717.391306306C右917.65017.352298298C右1020.497堤頂硬化未挖出C右1120.514C右1218.50918.212297297C右1318.11517.819296296C右1416.96616.654312312中右C中右114.48014.193287287C中右215.89915.608291291C中右315.618C中右417.76017.467293293C中右517.720壓蓋未挖出C中右617.71217.417295295C中右717.71617.407309309C中右817.69217.381311311C中右917.72517.428297297C中右1020.509堤頂硬化未挖出C中右1120.521C中右1218.70418.406298298C中右1318.17617.878298298C中右1416.97116.678293293中左C中左114.56214.272290290C中左215.89315.598295295C中左315.428C中左417.69517.397298298C中左517.72517.427298298C中左617.72917.422307307C中左717.67817.371307307C中左817.74917.440309309C中左917.71517.404311311C中左1020.503堤頂硬化未挖出C中左1120.551C中左1218.72418.425299299C中左1318.05417.756298298C中左1416.95916.666293293左C左114.50214.210292292C左215.90515.611294294C左316.07715.782295295C左417.67617.376300300C左517.72917.429300300C左6占?jí)篊左717.742C左817.73517.436299299C左917.75917.464295295C左1020.483堤頂硬化未挖出C左1120.294C左1218.80718.507300300C左1318.20817.906302302C左1417.00116.676325325

表5-3-2韓墩引黃閘沉陷觀測(cè)報(bào)表（Ⅱ）上次日期2006-5-12本次觀測(cè)日期2007-6-8間隔時(shí)間13個(gè)月測(cè)點(diǎn)上次觀測(cè)高程（m）本次觀測(cè)高程（m）間隔沉陷量（mm）累計(jì)沉陷量（mm）備注部位編號(hào)右C右114.22214.22022951.本表高程為1956年黃海高程系高程。2.本次測(cè)量采用的引據(jù)點(diǎn)為Ⅱ?yàn)I海4，位于西劉村十字路口，劉建生北屋西側(cè)，東至劉建生北屋西北角2.8米，東南至劉建生北屋西南角8.5米，高程為11.454米3.2006年測(cè)量結(jié)果由濱州黃河河務(wù)局防汛辦公室提供。4.累計(jì)沉陷量自2006年5月起計(jì)算。C右215.84615.8424296C右315.95315.9503297C右417.729壓蓋未挖出C右517.39317.3903298C右617.41117.4092301C右717.35917.3563300C右817.39117.393-2304C右917.35217.3493301C右1020.497堤頂硬化未挖出C右1120.514C右1218.21218.2102299C右1317.81917.8181297C右1416.65416.6495317中右C中右114.19314.1876293C中右215.60815.6053294C中右315.61815.6153C中右417.46717.4643296C中右517.720壓蓋未挖出C中右617.41717.4143298C中右717.40717.4034313C中右817.38117.3783314C中右917.42817.4253300C中右1020.509堤頂硬化未挖出C中右1120.521C中右1218.40618.4060298C中右1317.87817.8771299C中右1416.67816.6744297中左C中左114.27214.2693293C中左215.59815.5953298C中左315.42815.4253C中左417.39717.3925303C中左517.42717.4243301C中左617.42217.4184311C中左717.37117.3683310C中左817.44017.4364313C中左917.40417.4013314C中左1020.503堤頂硬化未挖出C中左1120.551C中左1218.42518.4232301C中左1317.75617.7542300C中左1416.66616.6633296左C左114.21014.2073295C左215.61115.6083297C左315.78215.7784299C左417.37617.3715305C左517.42917.4281301C左6占?jí)篊左717.742C左817.43617.4324303C左917.46417.4577302C左1020.483堤頂硬化未挖出C左1120.294C左1218.50718.5043303C左1317.90617.9051303C左1416.67616.6733328

表5-3-3韓墩引黃閘沉陷觀測(cè)報(bào)表（Ⅲ）上次日期2007-6-8本次觀測(cè)日期2008-6-16間隔時(shí)間12個(gè)月測(cè)點(diǎn)上次觀測(cè)高程（m）本次觀測(cè)高程（m）間隔沉陷量（mm）累計(jì)沉陷量（mm）備注部位編號(hào)右C右114.22014.21822971.本表高程為1956年黃海高程系高程。2.本次測(cè)量采用的引據(jù)點(diǎn)為Ⅱ?yàn)I海4，位于西劉村十字路口，劉建生北屋西側(cè)，東至劉建生北屋西北角2.8米，東南至劉建生北屋西南角8.5米，高程為11.454米3.2007年測(cè)量結(jié)果由濱州黃河河務(wù)局防汛辦公室提供。4.累計(jì)沉陷量自2006年5月起計(jì)算。C右215.84215.8402298C右315.95015.9482299C右417.729壓蓋未挖出C右517.390壓蓋未挖出C右617.40917.4054305C右717.35617.3524304C右817.39317.3903307C右917.349未挖出301C右1020.497堤頂硬化未挖出C右1120.514C右1218.21018.2082301C右1317.81817.8153300C右1416.64916.6481318中右C中右114.18714.1861294C中右215.60515.6032296C中右315.61515.6132C中右417.46417.4613299C中右517.720壓蓋未挖出C中右617.41417.4113301C中右717.40317.4003316C中右817.37817.3744318C中右917.42517.4232302C中右1020.509堤頂硬化未挖出C中右1120.521C中右1218.40618.4042300C中右1317.87717.8743302C中右1416.67416.6740297中左C中左114.26914.2672295C中左215.59515.5941299C中左315.42515.4223C中左417.39217.3911304C中左517.42417.4204305C中左617.41817.4180311C中左717.36817.3653313C中左817.43617.4333316C中左917.40117.3983317C中左1020.503堤頂硬化未挖出C中左1120.551C中左1218.42318.4203304C中左1317.75417.7522302C中左1416.66316.6630296左C左114.20714.2052297C左215.60815.6062299C左315.77815.7762301C左417.37117.3692307C左517.428未挖出301C左6占?jí)篊左717.742C左817.43217.4302305C左917.45717.4552304C左1020.483堤頂硬化未挖出C左1120.294C左1218.50418.5022305C左1317.90517.9023306C左1416.67316.6730328圖5-3累計(jì)沉陷量圖5.3.2沉降原因分析閘基下各土層地質(zhì)年代為第四系，成因?yàn)楹恿鳑_積和湖積層，為新近沉積土，沉積時(shí)間短。閘基地質(zhì)自上而下主要分為粉質(zhì)壤土、粉土、粉質(zhì)壤土三個(gè)土層。從韓墩引黃閘地質(zhì)鉆孔資料和土工試驗(yàn)報(bào)告（1981.12，山東黃河河務(wù)局設(shè)計(jì)院）分析得出，各土層的壓縮系數(shù)為0.20～0.40，屬于中壓縮性土，厚度達(dá)16m左右；地下水位較高，接近地表。引起閘基沉降的原因是壓縮土層比較厚，地基下地下水位高，孔隙水壓力大，當(dāng)?shù)叵滤幌陆岛?，隨著孔隙水壓力的釋放，有效應(yīng)力增大。5.3.3地基沉降復(fù)核結(jié)論歷史沉降資料分析：從觀測(cè)點(diǎn)沉降資料能夠看出，韓墩閘自2007年以后，各觀測(cè)點(diǎn)每年的沉降量在0～4mm之間，表明地基土經(jīng)過近30年的固結(jié)沉降，已趨于穩(wěn)定。從以上分析表明，目前地基沉降已穩(wěn)定，在不增加基底應(yīng)力的前提下，地基是安全的，不需要采取加固措施。5.4水閘加固工程5.4.1閘室混凝土表面缺陷修復(fù)混凝土耐久性分析：閘室墩墻及底板混凝土標(biāo)號(hào)150號(hào)，相當(dāng)于C14，低于現(xiàn)行規(guī)范中設(shè)計(jì)使用年限50年水工結(jié)構(gòu)在二類環(huán)境混凝土最低強(qiáng)度等級(jí)C25的要求，混凝土抗凍標(biāo)號(hào)低于F150要求，現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查混凝土已發(fā)現(xiàn)不同程度凍融破壞；綜合以上因素，原混凝土耐久性低于現(xiàn)行規(guī)范耐久性要求，需要采取加固措施。對(duì)混凝土表面因凍融破壞引起的剝落、麻面等缺陷，加固措施為鑿除原混凝土保護(hù)層，使用丙乳砂漿進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)加固；處理范圍閘墩及底板流道表面。丙乳砂漿是丙烯酸脂共聚乳液水泥砂漿的簡(jiǎn)稱，屬于高分子聚合物乳液改性水泥砂漿。丙乳砂漿是一種新型混凝土建筑物的修補(bǔ)材料，具有優(yōu)異的粘結(jié)、抗裂、防水、防氯離子滲透、耐磨、耐老化等性能，和樹脂基修補(bǔ)材料相比具有成本低、耐老化、易操作、施工工藝簡(jiǎn)單及質(zhì)量容易保證等優(yōu)點(diǎn)。在水利、公路、工業(yè)及民用建筑等鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的防滲、防腐護(hù)面和修補(bǔ)工程中應(yīng)用十分廣泛。目前用于建筑工程中的修補(bǔ)材料主要有水泥基和樹脂基兩種。由于樹脂基修補(bǔ)材料常用的主要是環(huán)氧樹脂砂漿，該材料雖具有強(qiáng)度高、強(qiáng)度增長(zhǎng)快、能抵抗多種化學(xué)物質(zhì)的侵蝕等優(yōu)點(diǎn)，但材料的力學(xué)性能與基底混凝土不相一致，存在如其膨脹系數(shù)大于基底混凝土而開裂脫落、不適合潮濕面粘結(jié)、不耐大氣老化等缺點(diǎn)，且施工環(huán)境要求比較高，成本比較大；丙乳砂漿與傳統(tǒng)環(huán)氧樹脂砂漿相比，不僅成本低，而且施工與普通水泥砂漿相似，可人工涂抹，施工工藝簡(jiǎn)單，易操作和控制施工質(zhì)量，并適合潮濕面粘結(jié)，與基礎(chǔ)混凝土溫度適應(yīng)性好，使用壽命同普通水泥砂漿，克服了環(huán)氧樹脂砂漿常因其膨脹系數(shù)大于基底混凝土而開裂、鼓包與脫落等缺點(diǎn)。本閘缺陷混凝土的修補(bǔ)材料選用丙乳砂漿，丙乳砂漿與普通砂漿相比，具有極限拉伸率提高1～3倍，抗拉強(qiáng)度提高1.35～1.5倍，抗拉彈模降低，收縮小，抗裂性顯著提高，與混凝土面、老砂漿及鋼板粘結(jié)強(qiáng)度提高4倍以上，2天吸水率降低10倍，抗?jié)B性提高1.5倍，抗氯離子滲透能力提高8倍以上等優(yōu)異性能，使用壽命基本相同，且具有基本無毒、施工方便、成本低，以及密封作用，能夠達(dá)到防止老混凝土進(jìn)一步碳化，延緩鋼筋銹蝕速度，抵抗剝蝕破壞的目的。水閘閘墩等部位混凝土表面的麻面和脫落，屬于凍融剝蝕，采取的修補(bǔ)方法“鑿舊補(bǔ)新”，即清除受到剝蝕作用損傷的老混凝土，澆筑回填能滿足特定耐久性要求的修補(bǔ)材料。“鑿舊補(bǔ)新”的工藝為：清除損傷的老混凝土→修補(bǔ)體與老混凝土接合面的處理→修補(bǔ)材料的澆筑回填→養(yǎng)護(hù)。具體加固措施為：對(duì)缺陷混凝土進(jìn)行鑿毛，鑿毛深度約等于保護(hù)層，用高壓水沖洗干凈，要求做到毛、潮、凈；采用丙乳膠漿凈漿打底，做到涂布均勻；人工涂刷丙乳砂漿，表面抹平壓光；進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。5.4.2洞身裂縫修復(fù)（1）現(xiàn)狀裂縫情況依據(jù)《韓墩引黃閘現(xiàn)場(chǎng)安全檢測(cè)報(bào)告》（山東大學(xué)土建與水利學(xué)院測(cè)試中心，2008.11）該水閘6個(gè)洞室存在較多的裂縫，總數(shù)有24條，均垂直于水流方向。裂縫分布范圍廣；裂縫的寬度普遍較大，裂縫寬度最大1.25mm，長(zhǎng)2.5m，最小0.11mm，且洞室混凝土結(jié)構(gòu)有較多的混凝土剝落。裂縫檢測(cè)見表5.4-1。表5.4-1裂縫檢測(cè)結(jié)果孔別節(jié)別編號(hào)裂縫長(zhǎng)度（m）裂縫寬度(mm)備注1412.50.32、0.60722.40.44、0.50、0.38、0.42632.30.32、0.20243.00.30、0.15、0.202652.00.40、0.48662.50.20、0.30、0.50、0.46472.70.80、0.65783.10.25、0.45292.01.00、0.6636102.30.60、0.85、1.10、0.7047112.30.35、0.666122.20.60、0.505132.21.20、0.353141.50.112151.50.50、0.4052162.50.935172.40.40、0.385182.51.25、0.566192.30.31、0.327202.40.40、0.587212.40.36、0.8067222.30.57、1.255232.41.00、1.107242.20.87、0.69、0.86(2)裂縫處理方案根據(jù)該工程的特點(diǎn)，依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，該工程發(fā)生裂縫的混凝土結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境條件應(yīng)屬三類環(huán)境，三類環(huán)境鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)允許最大裂縫寬度為0.25mm。依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》并參考工程實(shí)例，混凝土裂縫修補(bǔ)的方法主要有表面封閉法（一般處理寬度不大于0.2mm）、注射法、壓力注漿法、填充密封法等，參考有關(guān)工程實(shí)例，對(duì)寬度大于0.3mm的非貫穿性裂縫和貫穿性裂縫可以采用化學(xué)灌漿法處理。為此對(duì)混凝土表面裂縫，寬度不超過0.30mm的非貫穿性裂縫進(jìn)行填充并密封處理（鑿槽填充丙乳砂漿），寬度大于0.3mm的非貫穿性裂縫裂縫采取化學(xué)灌漿進(jìn)行加固。裂縫加固見圖5.4-1和5.4-2。圖5.4-1寬度不超過0.30mm裂縫加固示意圖圖5.4-2寬度超過0.30mm裂縫加固示意圖（3）化學(xué)灌漿加固方案具體方法如下：1）表面處理表面處理的目的是進(jìn)行縫口封閉，防止?jié)B漏和防止鋼筋銹蝕。表面處理的方法是縫口鑿槽嵌縫，具體作法見圖3。順著縫鑿一條10×5cm的槽（如圖），清洗干凈及吹干后用環(huán)氧砂漿回填，這樣有利于裂縫化學(xué)灌漿時(shí)防止?jié){液從縫面流走。2）化學(xué)灌漿處理化學(xué)灌漿處理是混凝土裂縫內(nèi)部補(bǔ)強(qiáng)最有效的方法，通過化學(xué)灌漿能恢復(fù)結(jié)構(gòu)的整體性和設(shè)計(jì)的應(yīng)力狀態(tài)。3）漿材化學(xué)灌漿漿材采用高滲透性環(huán)氧系列漿材，采用改性環(huán)氧液，既有良好的可灌性，又有良好的固結(jié)性能，并且具有良好的耐久性、耐化學(xué)腐蝕性，與基材粘結(jié)力好。，有一定的親水性，凝結(jié)后膠質(zhì)穩(wěn)定性好，有彈性，已在很多工程中應(yīng)用。4）灌漿方式及工藝流程化灌的灌漿方式為純壓式，結(jié)合本工程的特點(diǎn)，布孔形式采用騎縫形式。每隔30~50cm布置一灌漿嘴，灌漿嘴騎貼在混凝土上，具體間距結(jié)合裂縫情況確定。縫化學(xué)灌漿的工藝流程是：鉆孔→洗孔→埋管→嵌縫→待凝試漏→灌漿→割管→效果檢查。5）化灌施工方法a)先清洗砼表面，辨清裂縫走向，沿縫兩邊鑿槽10×5cm。b)用噴氣嘴、噴燈將槽內(nèi)的塵碴吹凈、烘干、檢查裂縫貫通情況，埋設(shè)Ф10透明膠管作為噴漿嘴。e)化學(xué)灌漿：當(dāng)檢查發(fā)現(xiàn)裂縫可灌性較好時(shí)用電動(dòng)泵灌注，否則可用手搖泵。灌漿壓力為0.3~0.5Ma。進(jìn)漿程序?yàn)橛傻椭粮?由一側(cè)向另一側(cè)依次推進(jìn)。當(dāng)?shù)谝豢走M(jìn)漿時(shí)，鄰孔作排水、排氣孔，待該孔水氣排盡出漿后，接上另一泵，依此類推，直到最后一孔。若鄰孔不出漿，則表明其中至少一孔與縫面不通或裂縫不貫通，此時(shí)按標(biāo)準(zhǔn)結(jié)束灌漿。灌漿結(jié)束的一般標(biāo)準(zhǔn)是本孔在15~30min內(nèi)連續(xù)吸漿率小于10~20mL/min，而且壓力不下降，則可結(jié)束。5.4.3防滲長(zhǎng)度恢復(fù)由于在6號(hào)洞室的第5節(jié)5.8m處產(chǎn)生一條滲水裂縫，分析表明，該條裂縫應(yīng)為貫穿性裂縫，設(shè)計(jì)采取化學(xué)灌漿進(jìn)行加固。方法同洞身裂縫寬度大于0.3mm情況進(jìn)行化學(xué)灌漿處理。5.4.4洞身混凝土剝落部位修復(fù)洞身混凝土剝落部位處理方法同樣采用鑿除原混凝土保護(hù)層，使用丙乳砂漿進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)加固。方法參照閘室混凝土表面缺陷修復(fù)。5.4.5觀測(cè)設(shè)施修復(fù)（1）現(xiàn)狀情況原來共設(shè)有沉陷測(cè)點(diǎn)56個(gè)，測(cè)壓管6個(gè)。12個(gè)沉陷觀測(cè)點(diǎn)由于堤頂硬化或壓蓋等原因未挖出而不能使用，6個(gè)測(cè)壓管由于堵塞無法使用。閘基整體沉陷值較大，最大沉降值32.8cm，超過規(guī)范允許值（15cm）。（2）加固措施滲壓觀測(cè)點(diǎn)的恢復(fù)：對(duì)于閘首頂部的測(cè)壓管，用沖擊鉆疏通；對(duì)于堤頂和堤坡上的測(cè)壓裝置需重新設(shè)置，具體做法為：在接近原測(cè)壓管位置，于涵洞的一側(cè)鉆孔至涵洞底部，放置測(cè)壓計(jì)，用引線豎直引至地面后再引向位于啟閉機(jī)房?jī)?nèi)的觀測(cè)站。5.4.6止水加固處理（1）原止水方案及損壞情況原止水采用兩道止水，中間采用651型塑料止水，表面采用橡皮壓板式止水。具體布置見下圖：圖5.4-3原止水設(shè)計(jì)圖（單位：cm）依據(jù)《水閘安全鑒定報(bào)告書》(黃河水利委員會(huì)山東黃河河務(wù)局2009年3月)，閘室各節(jié)之間的止水鐵件嚴(yán)重銹蝕，部分已經(jīng)蝕穿，失去功效，橡膠止水老化。圖5.4-4止水老化、鐵件銹蝕圖（2）止水加固處理方案對(duì)止水損壞的部位進(jìn)行加固處理，處理方法仍采用橡皮壓板止水，鑿除原損壞的止水，清除槽內(nèi)灰塵碎渣等。止水槽寬與原布置方案一致，為32cm，深度約為5~6cm（依據(jù)實(shí)際鑿除深度尺寸而定，但不小于5cm）。該方法為在伸縮縫兩側(cè)預(yù)埋螺栓（采用植筋方法植入螺栓，螺栓直徑10mm，間距20cm，單根長(zhǎng)度20cm），將橡膠止水帶用扁鋼通過擰緊螺母緊壓在接縫處。扁鋼寬度6cm，厚度6mm。橡膠止水帶在原伸縮縫3cm×7cm矩形小槽處結(jié)合實(shí)際體型彎成拋物線形或橢圓形狀，臨水面凹槽內(nèi)采用丙乳砂漿填充。加固示意圖如下所示：圖5.4-5止水修復(fù)設(shè)計(jì)圖（單位：mm）5.4.7上下游翼墻等其他項(xiàng)目加固（1）上下游河道和下游消力池淤積嚴(yán)重，影響水閘的引水能力，因此需對(duì)對(duì)上、下游河道和下游消力池淤積部位進(jìn)行清淤。（2）水閘上下游翼墻存在輕微裂縫，干砌石護(hù)坡存在不同程度的塌陷，因此需對(duì)上下游翼墻和漿砌石護(hù)坡進(jìn)行加固，方法采用水泥砂漿抹面，厚度1cm，寬度10~20cm。（3）加固工程施工過程中會(huì)對(duì)水閘周邊環(huán)境造成一定的破壞，因此需考慮一定的環(huán)境恢復(fù)工程量，包括閘后護(hù)坡修復(fù)，周邊環(huán)境綠化等。5.5啟閉機(jī)排架及便橋加固5.5.1啟閉機(jī)排架結(jié)構(gòu)布置（1）原啟閉機(jī)排架結(jié)構(gòu)布置原啟閉機(jī)排架為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，排架柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為200號(hào)，相當(dāng)于現(xiàn)行規(guī)范的混凝土強(qiáng)度等級(jí)C19，排架共2聯(lián)，垂直水流向總長(zhǎng)度為25.22m，順?biāo)飨驅(qū)挾葹?.494m，見圖5.4-1。啟閉機(jī)房為磚混結(jié)構(gòu)。啟閉機(jī)平臺(tái)板總寬度5.494m，在立柱兩側(cè)各挑出1.3m，厚度由0.4m漸變?yōu)?.15m。排架底部（墩頂）高程18.5m，啟閉機(jī)房底部（排架頂部）高程24.9m，柱高6.4m，立柱斷面為500mm×500mm。（2）新建啟閉機(jī)排架結(jié)構(gòu)布置根據(jù)本次加固工程新設(shè)計(jì)啟閉機(jī)及電氣、監(jiān)控設(shè)備的尺寸和布置及防洪要求，啟閉機(jī)平臺(tái)頂部高程為24.9m，總長(zhǎng)度為25.14m、總寬度6.39m，順?biāo)鞣较蚺R河側(cè)在立柱以外挑出1.65m，背河側(cè)挑出1.85m，,總寬度比原來增加了0.9m，排架共2聯(lián)。詳見附圖。5.5.2啟閉機(jī)排架結(jié)構(gòu)分析（1）基本資料根據(jù)新的啟閉機(jī)房布置要求，擬定啟閉機(jī)排架尺寸，詳見圖5.5-1。圖5.5-1啟閉機(jī)排架結(jié)構(gòu)示意圖（2）計(jì)算荷載及工況組合排架所受的荷載包括排架的自重、啟閉機(jī)梁傳遞的集中荷載以及地震荷載等。啟閉機(jī)梁傳遞的集中荷載包括房屋重量、設(shè)備自重、啟閉力、翼板自重、縱梁自重等。詳見表5.5-1。表5.5-1荷載組合表荷載組合表荷載組合自重風(fēng)荷載樓面活荷載屋面活荷載機(jī)房及大梁重提門力地震作用正常運(yùn)用√√√√√地震工況√√√√√√提門工況√√√√√√（3）計(jì)算方法及內(nèi)力計(jì)算結(jié)果計(jì)算將排架上部板個(gè)荷載均分到梁上，順?biāo)飨蚝痛怪彼飨蚓?jiǎn)化為桿件結(jié)構(gòu)。采用SAP84軟件進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析，啟閉提門情況結(jié)構(gòu)較為不利，以下僅列出提門工況、地震情況計(jì)算成果，內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表5.5-2~5。表5.5-2排架結(jié)構(gòu)順?biāo)飨蜃畲髢?nèi)力組合表（提門工況）排架部位M(kN.m)Q(kN)N(kN)排架柱63.518.5850懸臂梁梁跨根部120.59716懸臂梁梁跨中間56.07016懸臂梁梁跨端部030.516中間梁上部左端401516中間梁上部中間602716中間梁上部右端120.85016表5.5-3排架結(jié)構(gòu)垂直水流向最大內(nèi)力組合表（提門工況）排架部位M(kN.m)Q(kN)N(kN)排架柱160.639.5970.0中間梁L3上部左端352.0484.850中間梁L3下部中間2018050中間梁L3上部右端160.6395.050表5.5-4排架結(jié)構(gòu)順?biāo)飨蜃畲髢?nèi)力組合表（地震工況）排架部位M(kN.m)Q(kN)N(kN)排架柱115.234.53116.0懸臂梁梁跨根部1319730懸臂梁梁跨中間557030懸臂梁梁跨端部030.530中間梁上部左端205730中間梁上部中間627230中間梁上部右端1489630表5.5-5排架結(jié)構(gòu)垂直水流向最大內(nèi)力組合表（地震工況）排架部位M(kN.m)Q(kN)N(kN)排架柱37020315排架柱49630186中間梁L2上部左端508130中間梁L2下部中間253530中間梁L2上部右端12514930（4）原排架結(jié)構(gòu)復(fù)核原排架為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為200號(hào)，相當(dāng)于現(xiàn)行規(guī)范的混凝土強(qiáng)度等級(jí)C19。梁截面尺寸：順?biāo)飨蛄海篵×h=500×600mm，梁凈跨度l=1.894m；垂直水流向梁：b×h=500×600mm，梁凈跨度l=3.4m。柱計(jì)算高度H=6.4m。排架抗震等級(jí)為三級(jí)。根據(jù)上述內(nèi)力計(jì)算成果，對(duì)機(jī)架橋排架承載力進(jìn)行驗(yàn)算，驗(yàn)算結(jié)果見表5.5-6。表5.5-6機(jī)架橋排架承載力驗(yàn)算結(jié)果表項(xiàng)目排架梁排架柱正截面受彎承載力Mu(kN.m)607.13237.88彎矩設(shè)計(jì)值KM(kN.m)475.2216.81結(jié)論滿足要求滿足要求斜截面受剪承載力Vu(kN)895.46256.51剪力設(shè)計(jì)值KV(kN)654.4839.71結(jié)論滿足要求滿足要求計(jì)算表明，機(jī)架橋排架強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。5.5.3啟閉機(jī)排架加固方案比選對(duì)啟閉機(jī)排架的加固方案包括：方案1：排架加固方案；方案2：排架拆除重建方案。5.5.3.1排架加固方案1)加固內(nèi)容對(duì)原排架的加固包括以下2個(gè)方面：（1）根據(jù)5.5.2結(jié)構(gòu)分析，原排架柱配筋滿足結(jié)構(gòu)要求。原排架柱配置箍筋為Ⅰ級(jí)鋼筋，柱通長(zhǎng)配雙肢箍φ9@200。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2010)中第6.3.7條規(guī)定，柱端0.5m范圍內(nèi)加密區(qū)配箍筋最低要求為φ8@150，底層柱柱根0.87m范圍內(nèi)為φ8@100，故原排架柱配筋不滿足抗震規(guī)范要求；原排架混凝土強(qiáng)度等級(jí)為200號(hào)，相當(dāng)于現(xiàn)行規(guī)范的混凝土強(qiáng)度等級(jí)C19，主筋采用HRB400?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）4.1.2條規(guī)定：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)采用強(qiáng)度級(jí)別400MPa及以上的鋼筋時(shí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C25，因此排架柱和梁混凝土強(qiáng)度不滿足規(guī)范要求。（2）原排架順?biāo)飨驅(qū)挾葹?.494m，而根據(jù)本次加固工程新設(shè)計(jì)啟閉機(jī)及電氣、監(jiān)控設(shè)備的尺寸和布置要求，啟閉機(jī)平臺(tái)總寬度為6.37m，順?biāo)鞣较蚺R河側(cè)在立柱以外挑出1.64m，背河側(cè)挑出1.84m，總寬度比原來增加了0.88m，因此需對(duì)啟閉機(jī)平臺(tái)兩側(cè)幫寬。2)原排架梁、柱加固方法混凝土結(jié)構(gòu)的加固方法主要有增大截面加固法、外粘型鋼加固法、外粘鋼板法等，增大截面加固法對(duì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)要求較低，現(xiàn)排架柱可以滿足要求，但增大截面需要大量植筋，需要對(duì)混凝土排架表面鑿毛等工藝處理以加強(qiáng)新老混凝土之間的連接。工期較長(zhǎng)。外粘型鋼加固法適用于需要大幅度提高截面承載能力和抗震能力的鋼筋混凝土梁、柱結(jié)構(gòu)的加固，需要打磨柱的棱角、焊接鋼板、封縫和灌漿等，對(duì)柱的上下兩端又有特殊的連接要求，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不小于C25，目前的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不到C20，不能滿足常規(guī)的型鋼加固要求，且工藝復(fù)雜。粘鋼加固法被廣泛應(yīng)用于混凝土結(jié)構(gòu)加固工程，與其它加固方法相比較，粘鋼加固具有以下優(yōu)點(diǎn)：a．基本不增加構(gòu)件及結(jié)構(gòu)的荷載，不改變?cè)O(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)體系和受力形式。b.膠粘劑硬化時(shí)間快，施工周期短，基本不影響正常運(yùn)行。c.膠粘劑強(qiáng)度高于混凝土本體強(qiáng)度，可以使加固體與原構(gòu)件共同工作，受力均勻。d.粘鋼加固一方面補(bǔ)充了原構(gòu)件鋼筋的不足，有效提高原構(gòu)件的承載力；另一方面還通過大面積的鋼板粘貼，有效地保護(hù)了原構(gòu)件的混凝土，限制裂縫的開展，提高了原構(gòu)件的剛度和抗裂能力。因此，本次排架加固考慮采用外粘鋼板法。鋼板采用Q235A鋼，厚度3mm，其外表面涂防銹漆一道，再涂面漆二道進(jìn)行防銹蝕處理。為加強(qiáng)粘貼鋼板與混凝土構(gòu)件的連接，采用金屬脹錨鏍栓M10×65進(jìn)行固定，沿構(gòu)件長(zhǎng)度方向布置間距30cm。詳見附圖。膠粘劑必須采用專門配制的改性環(huán)氧樹脂膠粘劑，其安全性檢驗(yàn)指標(biāo)應(yīng)符合《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50367-2006)中要求。3）啟閉機(jī)平臺(tái)兩側(cè)的幫寬設(shè)計(jì)啟閉機(jī)平臺(tái)兩側(cè)的幫寬帶采用槽鋼焊接支架支承。支架焊接在鋼錨板上，鋼錨板通過膠錨螺栓錨固在機(jī)架橋柱子側(cè)面，支架上現(xiàn)澆鋼筋混凝土板帶，板帶通過插筋錨固在槽鋼支架上，以增加混凝土板帶的穩(wěn)定性。詳見附圖。5.5.3.2拆除重建方案（1）方案布置擬對(duì)現(xiàn)機(jī)架橋排架以及啟閉機(jī)梁拆除重建，新建啟閉機(jī)房機(jī)架橋?yàn)殇摻罨炷僚偶芙Y(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，立柱斷面為500mm×500mm，柱高6.4m；啟閉設(shè)備大梁斷面為500mm×800mm，其他懸臂梁尺寸為300mm×600mm。結(jié)構(gòu)布置詳見附圖。（2）新建排架配筋計(jì)算依據(jù)5.5.2排架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算成果，排架配筋計(jì)算結(jié)果如下表5.5-7。表5.5-7排架結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算成果表鋼筋規(guī)格：HRB335排架部位尺寸計(jì)算面積（mm2）配筋率（%）排架柱500×5005000.2（總配筋率不少于0.6%）順?biāo)驊冶哿?00×60011320.67順?biāo)飨蚩缰写罅?00×60011320.4垂直水流向大梁500×80022200.58注：表中所列配筋面積為構(gòu)件單側(cè)受力鋼筋面積。5.5.3.3啟閉機(jī)排架加固方案比選對(duì)上述機(jī)架橋改建方案進(jìn)行綜合比選，見表5.5-8。表5.5-8機(jī)架橋改建方案比選表項(xiàng)目方案1：排架加固方案方案2：排架拆除重建方案優(yōu)點(diǎn)1.粘鋼加固可有效提高原構(gòu)件的承載力、剛度和抗裂能力。2.基本不增加構(gòu)件及結(jié)構(gòu)的荷載，不改變?cè)O(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)體系和受力形式。3.膠粘劑硬化時(shí)間快，施工周期短。1.混凝土結(jié)構(gòu)整體性好，可灌筑成各種形狀和尺寸的構(gòu)件。2.施工技術(shù)與施工設(shè)備簡(jiǎn)單。3.耐久性和耐火性好。4.建筑工程投資21.2萬元，投資較低。缺點(diǎn)1.耐腐蝕性能和耐火性差。2.排架中間橫梁的存在影響老閘門的吊出和新閘門的就位，需將中間橫梁敲掉，待新閘門就位后再恢復(fù)，施工過程容易影響其它部位結(jié)構(gòu)安全。3.建筑工程投資21.7萬元，投資稍高。1.新老混凝土結(jié)合部位對(duì)施工要求高。結(jié)論不推薦推薦經(jīng)過對(duì)結(jié)構(gòu)性能、施工、造價(jià)等因素進(jìn)行綜合比選，機(jī)架橋改建方案推薦采用方案2：拆除重建方案。5.5.4便橋加固機(jī)架橋改建后寬度加大，對(duì)原通往啟閉機(jī)房的便橋及支撐柱有影響，因此需將原臨近啟閉機(jī)房的一跨橋板和支撐柱拆除，并在背河距離原柱1.55m的位置重新修建便橋支承柱，并新設(shè)一跨橋板。5.6啟閉機(jī)房重建根據(jù)改建后的啟閉機(jī)和電氣設(shè)備布置要求，新建啟閉機(jī)房寬度不滿足設(shè)計(jì)要求需加寬，啟閉機(jī)平臺(tái)外挑長(zhǎng)度加大，對(duì)抗震不利。為了減少上部荷載，設(shè)計(jì)采用輕鋼結(jié)構(gòu)房屋。（1）輕型房屋特點(diǎn)輕型房屋在用材上多用冷彎薄壁型鋼，具體有C型鋼、Z型鋼、U型鋼、帶鋼、鍍鋅帶鋼、鍍鋅卷板、鍍鋅C型鋼、鍍鋅Z型鋼、鍍鋅U型鋼等；房屋結(jié)構(gòu)形式由梁、柱、檁、龍骨等組成，見下圖。圖5.4-2輕鋼結(jié)構(gòu)房屋輕鋼結(jié)構(gòu)房屋是在重鋼結(jié)構(gòu)和木結(jié)構(gòu)房屋的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，既繼承了重鋼結(jié)構(gòu)的牢固，快捷，又繼承了木結(jié)構(gòu)的自重輕，外觀可變性強(qiáng)等特點(diǎn)，是目前最具有發(fā)展?jié)摿Φ沫h(huán)保節(jié)能型房屋結(jié)構(gòu)。輕鋼房屋的優(yōu)點(diǎn)概括起來有如下幾點(diǎn)：(1)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性高，抗震和抗風(fēng)性能好。(2)地基及基礎(chǔ)的處置非常簡(jiǎn)單，且由于主體和基礎(chǔ)中設(shè)有防潮層，防潮效果會(huì)更加突出。(3)工業(yè)化生產(chǎn)，施工周期短。(4)房屋外形美觀，使用空間大。(5)保溫隔熱隔音效果突出。(6)綜合經(jīng)濟(jì)效益好。（2）輕型房屋體系1）地基與基礎(chǔ)：本次設(shè)計(jì)房屋基礎(chǔ)是建立在機(jī)架橋鋼筋混凝土平臺(tái)上。2）輔材：采用預(yù)制構(gòu)件，不允許現(xiàn)場(chǎng)鉆孔、焊接。主鋼架（梁、柱）為焊接型鋼或熱軋型鋼，以充分發(fā)揮高強(qiáng)度鋼材的力學(xué)性能。次構(gòu)件（檁條）為高強(qiáng)度的、經(jīng)防腐處理的冷彎薄壁C型或Z型鋼，和主鋼架采用螺栓連接。3）圍護(hù)系統(tǒng)：圍護(hù)系統(tǒng)分為彩鋼壓型板和彩鋼夾芯板，采用自攻螺栓和檁條（屋面檁條或沿墻檁條）連接。壓型鋼板是以彩色涂層鋼板或鍍鋅鋼板為基材，經(jīng)輥壓冷彎成型的建筑用圍護(hù)板材，其保溫及隔熱層為離心超細(xì)玻璃絲棉卷氈。此種板材現(xiàn)場(chǎng)制作，有利于解決大范圍內(nèi)面板搭接易于出現(xiàn)的接縫不嚴(yán)的情況，現(xiàn)場(chǎng)復(fù)合使整個(gè)大面積的屋面成為一個(gè)整體，更加堅(jiān)固、易排水、防漏、保溫，而且建筑外形更加統(tǒng)一、協(xié)調(diào)、美觀。而夾芯板是將彩色涂層鋼板面板及底板與保溫芯材通過粘接劑（或發(fā)泡）復(fù)合而成的保溫復(fù)合圍護(hù)板材，按保溫芯材的不同可分為硬質(zhì)聚氨脂夾芯板、聚苯乙烯夾芯板、巖棉夾芯板。夾芯板一般為工廠預(yù)制。本次設(shè)計(jì)為方便現(xiàn)場(chǎng)安裝，選用彩鋼夾芯板圍護(hù)。連接方式為咬合連接或者搭接連接。（3）啟閉機(jī)房設(shè)計(jì)啟閉機(jī)房采用輕鋼結(jié)構(gòu)，建筑面積157.60m2，長(zhǎng)度25.13m，寬度6.27m。屋頂采用坡型屋頂，建筑總高度6.45m。5.7主要工程量表主要工程量表見表5.7-1。表5.7-1韓墩引黃閘除險(xiǎn)加固工程工程量表編號(hào)項(xiàng)目單位工程量備注一拆除工程1土方開挖m35.252土方回填m35.253啟閉機(jī)房m2145.65磚混結(jié)構(gòu)4啟閉機(jī)機(jī)架橋啟閉機(jī)機(jī)架橋梁板m343.01啟閉機(jī)機(jī)架橋16根柱子m346.105便橋柱子m39.48便橋梁板m33.36鋼管欄桿m20.166門槽混凝土鑿毛m2141.127清淤上游鋪蓋m343.08下游消力池m350.018鑿除混凝土m30.549原止水拆除m43410拆除閘頂混凝土m317.7211拆除漿砌石m337.56二重建加固工程1滲壓計(jì)滲壓觀測(cè)計(jì)套6鉆孔數(shù)個(gè)6鉆孔直徑0.2m，深度6m～11m2啟閉機(jī)房m2165.45輕鋼結(jié)構(gòu)3C30混凝土梁板柱啟閉機(jī)機(jī)架橋大梁C30m346.10啟閉機(jī)機(jī)架橋板C30m324.40啟閉機(jī)機(jī)架橋柱C30m324.774柱子C30m39.485便橋板C30m33.366門槽二期混凝土C40m321.178鋼管欄桿m20.169水泥砂漿M15表面修補(bǔ)上下游翼墻m30.21裂縫長(zhǎng)度10.2m10丙乳砂漿修補(bǔ)洞身修補(bǔ)裂縫修復(fù)m30.1511閘墩及洞身表面修補(bǔ)m317.77續(xù)表5.7-1韓墩引黃閘除險(xiǎn)加固工程工程量表編號(hào)項(xiàng)目單位工程量備注二重建加固工程12止水瀝青砂漿m35.83橡膠止水帶m455.7010mm厚不銹鋼扁鋼t2.58不銹鋼膨脹螺栓螺母M10套4559單根長(zhǎng)20cm，間距20cm13裂縫環(huán)氧樹脂灌漿（裂縫0.3mm以上）m30.11灌漿長(zhǎng)度約55m14漿砌石護(hù)坡m337.5615混凝土預(yù)制板m317.7254塊，每塊尺寸4*0.5*0.1516鋼筋t25.4917銅字個(gè)518柴油發(fā)電機(jī)房m230三景觀綠化1早熟禾，黑麥草m226002白蠟棵503毛泡桐棵504欒樹棵505.8水閘除險(xiǎn)加固后運(yùn)用情況分析5.8.1設(shè)防能力分析韓墩閘原設(shè)計(jì)防洪水位為22.80m，2043年防洪水位為20.72m，水位降低了2.08m，因此水閘穩(wěn)定滿足要求。5.8.2引水能力分析韓墩原閘前設(shè)計(jì)引水位：12.88m（大河相應(yīng)水位13.24m）；現(xiàn)行設(shè)計(jì)引水位采用工程除險(xiǎn)加固時(shí)前三年平均值，由此推得韓墩引黃閘引水口處大河流量115m3/s時(shí)相應(yīng)水位為12.39m，閘前引水位12.03m，比原設(shè)計(jì)水位低0.85m。經(jīng)復(fù)核，現(xiàn)行引水流量為51.5m3/s，小于原設(shè)計(jì)60m3/s的引水流量目錄 第一章申報(bào)單位及項(xiàng)目概況 1一、申報(bào)單位概況 11、申報(bào)項(xiàng)目 12、申報(bào)單位 13、公司簡(jiǎn)介 1二、項(xiàng)目概況 11、項(xiàng)目建設(shè)地點(diǎn) 12、項(xiàng)目建設(shè)規(guī)模及目標(biāo) 13、經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 3三、研究結(jié)論 5第二章政策及市場(chǎng)分析 5一、經(jīng)濟(jì)適用房政策 51、概述 52、宏觀政策 63、***市地方政策 10二、需求分析 12三、市場(chǎng)現(xiàn)狀 141、房?jī)r(jià) 142、住房市場(chǎng)分析 153、***市住房公積金使用情況 19三、開發(fā)企業(yè)分析 20第三章建筑設(shè)計(jì)方案 21一、建筑設(shè)計(jì)指導(dǎo)思想與原則 21二、規(guī)劃設(shè)計(jì)方案 21三、建筑方案 221、建筑單體設(shè)計(jì) 222、輔助工程 25四、結(jié)構(gòu)方案 261、設(shè)計(jì)條件 262、結(jié)構(gòu)選型 26五、配套設(shè)施 271、給排水方案 272、暖通專業(yè) 283、電氣專業(yè) 28六、節(jié)能節(jié)水措施 291、節(jié)能措施 292、節(jié)水措施 30第四章項(xiàng)目選址及土地利用 31一、項(xiàng)目選址 311、項(xiàng)目位置 312、項(xiàng)目周邊環(huán)境 313、項(xiàng)目地質(zhì)條件 31二、用地方案 321、土地權(quán)屬及占地面積 322、土地現(xiàn)狀及相關(guān)規(guī)劃 32第五章征地拆遷 33一、總述 33二、原則 331、評(píng)估原則 332、征地拆遷原則 34三、補(bǔ)償 34四、影響分析 34第六章環(huán)境分析 35一、污染物分析 35HYPERLINK"file:///F:\\準(zhǔn)備修改傳百度文檔\