高樁碼頭樁基開挖穩(wěn)定性分析

一、考慮樁基和岸坡之間的相互作用研究樁基與周圍土壤的相互作用，更好地理解樁基的承載機(jī)，充分發(fā)揮樁基的潛力，并對正在設(shè)計(jì)的樁基的合理設(shè)計(jì)具有重要的理論和實(shí)際意義。但是,迄今為止,國內(nèi)外對于樁基與土體的相互作用,特別是對于發(fā)生運(yùn)動(dòng)的土體與所謂“被動(dòng)樁”之間的相互作用,研究得很不充分。根據(jù)樁基與周圍土體的相互作用,可以將樁基分為兩大類。第一類樁基直接承受外荷載并主動(dòng)向土中傳遞應(yīng)力,稱為“主動(dòng)樁”;第二類樁基并不直接承受外荷載,只是由于樁周土體在自重或外荷下發(fā)生變形或運(yùn)動(dòng)而被動(dòng)地受到土體傳來的影響,稱為“被動(dòng)樁”。顯然,在主動(dòng)樁中,樁上的荷載是“因”,而土的變形或運(yùn)動(dòng)是“果”;在被動(dòng)樁中,土體運(yùn)動(dòng)是“因”,而它在樁身引起的荷載是“果”?？梢韵胂?被動(dòng)樁問題要比主動(dòng)樁還要復(fù)雜得多。例如,在被動(dòng)樁中,雖然土體運(yùn)動(dòng)是因,但是它卻受到樁的形狀、數(shù)量和布置的制約,因而必須將樁土體系當(dāng)作整體來考慮,才能搞清樁土之間的相互作用。在高樁碼頭中,樁基的作用不僅是傳遞上部結(jié)構(gòu)所承受的荷載,而且還起著增加岸坡穩(wěn)定性的抗滑作用和阻止或減小岸坡側(cè)向變形的遮簾作用。特別是當(dāng)碼頭上部結(jié)構(gòu)的自重以及裝卸設(shè)備和貨重等外加荷載較小時(shí),控制碼頭樁基性狀的是后方回填和堆貨所引起的岸坡變形的影響。這就是一個(gè)典型的被動(dòng)樁與岸坡的相互作用問題。岸坡變形的影響在高樁碼頭中幾乎是無法避免的。碼頭一般都建于水陸接壤的灘地上或岸坡邊,承擔(dān)著聯(lián)系水陸運(yùn)輸?shù)娜蝿?wù)。為了滿足停靠船舶的水深要求,碼頭前沿通常需要挖深,而為了與陸上交通相銜接,碼頭后方卻往往必須填高。這樣的前挖后填必然會(huì)破壞土體原有的平衡狀態(tài),導(dǎo)致岸坡變形,并使其穩(wěn)定性降低。但是,以往對于這種不利情況并未引起足夠的重視。有時(shí)反而試圖在設(shè)計(jì)中充分利用樁基的抗滑作用來增加碼頭岸坡穩(wěn)定性,以達(dá)到降低造價(jià)的目的。經(jīng)驗(yàn)表明,在高樁碼頭設(shè)計(jì)中,決不可過分依靠樁基的抗滑作用來提高碼頭岸坡穩(wěn)定性,否則可能使樁基受到過大的水平推力而導(dǎo)致碼頭位移甚至結(jié)構(gòu)破壞。這樣的事故在我國港口工程中屢見不鮮。因此,如何合理調(diào)節(jié)樁基對于岸坡的抗滑作用和遮簾作用,是高樁碼頭設(shè)計(jì)中一個(gè)十分重要的環(huán)節(jié)。要解決這個(gè)難題,首先必須透徹地了解樁基和岸坡之間的相互作用。遺憾的是,迄今尚無一個(gè)可以定量評估這種相互作用的實(shí)用方法。因此,在國內(nèi)的碼頭設(shè)計(jì)實(shí)踐中,目前還只能通過常規(guī)的岸坡穩(wěn)定分析來調(diào)節(jié)這種相互作用。例如,在港工地基規(guī)范中規(guī)定,對于高樁碼頭中的樁基抗滑作用的利用必須嚴(yán)加限制,使它在岸坡穩(wěn)定的計(jì)算安全系數(shù)中的貢獻(xiàn)不得不大于0.1。也就是說,如果規(guī)定碼頭岸坡的最小穩(wěn)定安全系數(shù)為1.2,則岸坡土體本身的抗滑力必須足以使其安全系數(shù)達(dá)到1.1以上,這樣才能使樁基不致承受過大的水平推力而發(fā)生破壞。當(dāng)然,這樣的評估和調(diào)節(jié)方法十分粗糙,事實(shí)上也并未真正有效地防止碼頭出現(xiàn)上述問題。所以,為了改進(jìn)高樁碼頭的設(shè)計(jì)方法,迫切需要研究樁基和岸坡的相互作用。這也是國內(nèi)外學(xué)者迄今還很少問津的一個(gè)疑難問題。目前,筆者等正在國家自然科學(xué)基金的資助下,結(jié)合實(shí)際工程開展這方面的研究。工作分三部分進(jìn)行:現(xiàn)場觀測、模型試驗(yàn)和計(jì)算分析?，F(xiàn)將其初步成果簡單介紹如下。二、結(jié)構(gòu)損傷的原因從50年代末期開始,就陸續(xù)發(fā)現(xiàn)一些高樁碼頭由于沒有處理好岸坡的影響而出現(xiàn)問題。初步觀測表明,岸坡對于高樁碼頭的影響主要有兩種。一種是岸坡側(cè)向變形對樁基產(chǎn)生水平推力并導(dǎo)致碼頭位移;另一種是岸坡豎向變形使樁基中產(chǎn)生負(fù)摩阻力并造成碼頭差異沉降。實(shí)際上,這兩種影響往往同時(shí)存在,而且,它們對于碼頭結(jié)構(gòu)造成的危害在表觀上差異也不大,例如,它們都可能表現(xiàn)為樁和樁帽開裂等。因此,為了查明某個(gè)碼頭的損壞原因,有時(shí)必須在其中埋設(shè)儀器而仔細(xì)進(jìn)行長期的現(xiàn)場觀測,才能作出正確的判斷,并據(jù)此選擇合理的修復(fù)方案。以下將列舉兩座高樁碼頭的現(xiàn)場觀測作為實(shí)例加以說明。華東某港的一座高樁梁板碼頭(圖1)在竣工后不到4年,即發(fā)現(xiàn)它已遭到嚴(yán)重?fù)p壞,主要表現(xiàn)為直樁和叉樁開裂或斷開,以及碼頭和平臺(tái)之間的擠靠。經(jīng)過一年多的現(xiàn)場觀測,可以看出1.碼頭面前后的差異沉降高達(dá)50cm,這是由碼頭后方大量回填的影響造成的。2.直樁樁頂?shù)牧芽p發(fā)生在臨水面上,表明它們是由碼頭面向后傾側(cè)而在樁頂引起彎矩所造成的。在斷樁中埋設(shè)儀器并重新連接起來后,測出其軸向拉力在一年內(nèi)發(fā)展到最大達(dá)420kN,而樁頂彎矩最大僅24kN·m;這些都說明它主要承受前后平臺(tái)和岸坡之間差異沉降引起的負(fù)摩阻力,而土體水平推力的影響不大。3.直樁和斜樁的開裂程度與其所在處碼頭面前后差異沉降的大小密切相關(guān)。碼頭面差異沉降越大,則其下的直樁和斜樁的開裂也越厲害。4.施工期間打樁曾引起岸坡開裂,并使已打入的樁向外位移。竣工二年后發(fā)現(xiàn)碼頭與平臺(tái)的橫梁端部相互擠壓,表明竣工初期確實(shí)存在土體水平變形的影響。但是,在進(jìn)行現(xiàn)場觀測的一年內(nèi),既未發(fā)現(xiàn)這種擠壓進(jìn)一步惡化,也未發(fā)現(xiàn)碼頭有任何可察覺的水平位移,說明土體水平位移的影響似乎已逐漸衰減而趨于停滯或消失。根據(jù)以上觀測得出的結(jié)論是:碼頭結(jié)構(gòu)損壞主要是由差異沉降造成的,岸坡水平變形的影響不大。所以,在修復(fù)時(shí),采用的措施主要針對減小碼頭差異沉降及其對結(jié)構(gòu)的影響。這樣修復(fù)后,該碼頭在25年內(nèi)沒有再發(fā)生任何問題?？梢耘c此相對照的是建于華南某港的一座結(jié)構(gòu)相類似的高樁碼頭(圖2)。該碼頭在竣工五年后也發(fā)現(xiàn)其部分結(jié)構(gòu)損壞,主要表現(xiàn)為部分叉樁帽的開裂甚至斷開,以及碼頭和平臺(tái)的擠靠。但不同的是,該碼頭頂面沉降不大,最大的也只有3cm左右,而碼頭位移卻超過了12.5cm。因此,最初曾認(rèn)為,該碼頭的損壞原因不同于上述碼頭,它屬于另一種典型,其中岸坡水平變形的影響似是主要因素。然而,埋設(shè)儀器后進(jìn)行的觀測卻表明,情況遠(yuǎn)非想象那樣簡單。在長達(dá)半年多的現(xiàn)場觀測期間,測斜管的測量表明,岸坡土體基本上未發(fā)生任何可以察覺的側(cè)向變形,而碼頭和平臺(tái)之間的擠靠力和靠岸斜樁中的彎矩也無太大的發(fā)展,這似乎表明岸坡和拋石棱體作用于碼頭和平臺(tái)下樁基上的水平推力的影響已不顯著。但是,靠岸斜樁中的軸向拉力卻已大大超過后平臺(tái)傳來的擠靠力所能產(chǎn)生的數(shù)值,因而可能主要是由碼頭和岸坡之間差異沉降(碼頭后方堆場的沉降高達(dá)40多cm,要比碼頭面沉降3cm大十幾倍)引起的負(fù)摩阻力所造成。這些觀測似乎表明,在碼頭竣工初期引起碼頭水平位移的岸坡側(cè)向變形的影響,已在五年后逐漸消失。當(dāng)然,也可能是由于觀測時(shí)間較短,岸坡側(cè)向變形的影響尚未充分顯示出來。目前觀測還在繼續(xù),有待進(jìn)行較長時(shí)間的觀測并深入分析其結(jié)果后,才能作出比較肯定的結(jié)論。以上兩座碼頭的現(xiàn)場觀測結(jié)果似乎表明,對于高樁碼頭來說,岸坡的影響在竣工初期以水平變形為主,而經(jīng)過一定時(shí)間后,岸坡差異沉降就逐漸成為控制因素。從已有的現(xiàn)場觀測資料來看,在高樁碼頭中,岸坡側(cè)向變形的影響始終占主導(dǎo)地位的情況十分少。目前已發(fā)現(xiàn)的典型似乎還只有圖3所示的那座建于上述第二座碼頭附近的高樁框架碼頭。該碼頭建成后,由于后方回填和堆貨的影響,在竣工后25年內(nèi)不斷地向外位移,以致最終不得不將它拆除后重建。三、土工程研究手段最近20年來,土工離心模型試驗(yàn)技術(shù)迅猛發(fā)展,使它成為巖土工程研究的有力手段。因?yàn)樗芎侠淼啬M重力引起的應(yīng)力水平,特別適用于土體自重應(yīng)力起控制作用的岸坡和深基礎(chǔ)的研究,故決定利用它作為研究樁基與岸坡相互作用的主要途徑之一。(一)數(shù)值試驗(yàn)驗(yàn)證在初步試驗(yàn)中,為了摸索試驗(yàn)技術(shù),先對理想化的簡單碼頭進(jìn)行試驗(yàn)。此碼頭由面板和間距7m的排架組成。每個(gè)排架中有3根樁,樁距3m,樁頭嵌固于橫梁中。先用高嶺土泥漿在離心機(jī)中以一定的離心力模擬相應(yīng)的自重而使土層固結(jié),然后切成給定坡度的岸坡,并用鋁合金制成模型樁,使其剛度能以一定的模型比模擬實(shí)體樁。共進(jìn)行了兩組試驗(yàn)。第一組試驗(yàn)用來比較有樁和無樁岸坡的變形。結(jié)果表明,在無樁岸坡中,當(dāng)離心加速度一旦達(dá)到某個(gè)臨界值時(shí),岸坡即沿著某個(gè)圓弧面發(fā)生明顯的滑動(dòng)。但是,如果岸坡中存在即使是由少量樁排組成的簡單碼頭時(shí),在同樣的離心加速度下并無任何圓弧滑動(dòng)的跡象,而且岸坡的側(cè)向位移也顯著減小。這與下述計(jì)算分析結(jié)果完全符合,表明岸坡中的樁基不僅有增強(qiáng)岸坡穩(wěn)定性的抗滑作用,而且還有減小土體變形的遮簾作用。在第二組試驗(yàn)中測量樁中應(yīng)力,并與下述有限單元計(jì)算結(jié)果比較。從表1看出,試驗(yàn)值與計(jì)算值之差小于15%。這樣的誤差在實(shí)用中是容許的。比較還表明,試驗(yàn)和計(jì)算的岸坡變形也基本相符。(二)兩個(gè)方案的改進(jìn)方案上述簡單碼頭的試驗(yàn),經(jīng)過有限單元計(jì)算的初步驗(yàn)證比較,說明它基本上可以反映樁基和岸坡之間相互作用的主要特征。因此,采用土工離心模型試驗(yàn)來比較甚至優(yōu)選實(shí)際工程的各種設(shè)計(jì)方案,可以彌補(bǔ)現(xiàn)行設(shè)計(jì)方法的不足,不失為一種實(shí)用方法。以下將利用一個(gè)工程實(shí)例加以說明。當(dāng)華南某碼頭二期工程的設(shè)計(jì)完成時(shí),發(fā)現(xiàn)該碼頭一期工程(圖2)部分結(jié)構(gòu)已遭受破壞。設(shè)計(jì)單位為慎重起見,對二期工程的原設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了修改。作者們受甲方委托,利用離心模型試驗(yàn)對原方案和修改方案進(jìn)行比較。從設(shè)計(jì)圖紙看出,修改方案與原方案(圖4和5)的區(qū)別只在于前者減少了挖泥和拋石棱體的方量,但兩者的碼頭結(jié)構(gòu)完全一樣。為了對兩個(gè)方案的差異大小事先有個(gè)初步估計(jì),曾針對原方案和修改方案的岸坡進(jìn)行穩(wěn)定分析,得出后者的穩(wěn)定安全系數(shù)僅比前者提高了0.05左右,故預(yù)料兩者試驗(yàn)結(jié)果的差異不會(huì)太大。從一期工程觀察到,平臺(tái)緊緊擠靠在碼頭上,故岸坡側(cè)向變形的不利影響全部集中到碼頭上,并使其下的叉樁帽損壞。因此,作者在修改方案的基礎(chǔ)上,又提出兩個(gè)改進(jìn)方案,其中分別在平臺(tái)下增加一根斜頂樁(圖6)或?qū)⒁桓睒陡某梢粚Σ鏄?圖7),以分擔(dān)岸坡變形的影響,并減小碼頭位移。試驗(yàn)分兩個(gè)階段進(jìn)行。第一階段比較了設(shè)計(jì)單位提出的原設(shè)計(jì)方案和修改方案,第二階段則比較修改方案和后來提出的兩個(gè)改進(jìn)方案。兩個(gè)階段的試驗(yàn)程序有所不同,因?yàn)樵诜治龅谝浑A段試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上,對第二階段的試驗(yàn)方法作了改進(jìn),以便更好地模擬施工過程的影響。第一階段的試驗(yàn)結(jié)果表明,原方案和修改方案中的沉降和位移確實(shí)沒有多大差異,但是后者的樁基受力條件稍有改善。此外,與原方案相比較,修改方案中的挖泥和拋石方量大大減少,由此可節(jié)約工程費(fèi)用約700萬元。所以修改方案優(yōu)于原方案。第二階段的試驗(yàn)結(jié)果表明,兩個(gè)改進(jìn)方案中的碼頭位移僅為原方案和修改方案的一半左右(表2)。這就是說,在平臺(tái)下增加斜樁或叉樁可以避免平臺(tái)擠靠碼頭,從而減小碼頭向外位移,效果比較明顯。但是,由于第二個(gè)修改方案中后叉樁的應(yīng)力條件相對地較差,故以第一個(gè)改進(jìn)方案作為推薦方案。上述試驗(yàn)結(jié)果目前還無法用任何簡單實(shí)用的計(jì)算方法分析得出(除了十分繁冗的有限單元法外)。因此,土工離心模型試驗(yàn)用于比較和優(yōu)選高樁碼頭設(shè)計(jì)方案,還有著一定的優(yōu)越性和實(shí)用性。四、計(jì)算與分析為了利用有限單元法分析高樁碼頭中的樁土相互作用,采用鄧肯非線性彈性模型和相應(yīng)的加、卸荷準(zhǔn)則來模擬土的應(yīng)力應(yīng)變性狀。(一)坡頂開挖與回填為了驗(yàn)證離心模型試驗(yàn),首先分析上節(jié)所述的理想化的簡單碼頭(圖8)。計(jì)算中沒有考慮坡前的開挖,并假設(shè)碼頭的施工一次完成,然后在坡頂回填。碼頭上和岸坡頂均未堆載,故除了回填土引起的岸坡變形的作用外,碼頭下樁基并未受到其他荷載。1.樁中拉應(yīng)力的分布在考慮樁排對于岸坡變形的遮簾作用時(shí),假設(shè)樁的剛度可以均勻地分布在排架的整個(gè)跨距上,而在計(jì)算樁中應(yīng)力時(shí),則在排架跨度范圍內(nèi)的岸坡變形影響應(yīng)集中于一個(gè)排架上。計(jì)算表明,樁對岸坡水平位移的遮簾作用十分明顯。例如,對有樁和無樁岸坡(圖8和圖9)中的計(jì)算位移進(jìn)行比較可以看出,樁排的存在有效地限制了岸坡的水平位移,而對土體的沉降則并無顯著影響。在靠近坡頂附近,土體位移沿深度的分布是中間大,上下兩端小,即中間的土體向外膨出;而在岸坡前沿和樁基附近,最大的土體位移發(fā)生在坡面附近。計(jì)算還表明,在有樁的岸坡內(nèi),樁周土中有明顯的應(yīng)力集中。樁#和#中的最大拉應(yīng)力發(fā)生在樁頂?shù)呐R水面上。這主要是由于差異沉降使碼頭面向岸傾側(cè),導(dǎo)致樁頂產(chǎn)生負(fù)彎距,而在該兩樁所處的岸坡前沿和中部,土體側(cè)向位移的影響較小。但是,樁#頂部靠岸面和坡面附近的臨水面上均發(fā)生很大的拉應(yīng)力。這表明在靠近坡頂部分,土體側(cè)向位移的影響將要明顯得多,使樁#向外撓曲,以致不僅在樁頂引起負(fù)彎距,而且使坡面附近的樁身內(nèi)也產(chǎn)生相當(dāng)大的彎距。曾分別分析了岸坡坡度和坡高、填土厚度、排架間距、樁頂聯(lián)結(jié)條件(利用減小樁頂單元的彈性模量來近似地模擬其變化),以及樁的剛度等對于碼頭樁基性狀的影響。將上述不同條件下各樁內(nèi)的計(jì)算拉應(yīng)力匯總于表3中。由此表看出,導(dǎo)致岸坡穩(wěn)定性惡化或樁的遮簾作用加劇的參數(shù)變化,顯然都會(huì)使樁中拉應(yīng)力增大。例如,坡度越陡、坡高越大或坡頂填土越厚,則樁中的拉應(yīng)力也越大;而如果減小排架間距或加大樁身相對剛度,則拉應(yīng)力也將隨之增加。上述參數(shù)分析的結(jié)果還表明,碼頭頂面的側(cè)向位移和傾角隨著坡度的減小而減少,隨著坡高和坡頂填土厚度的增加而增大。當(dāng)樁頂聯(lián)結(jié)削弱時(shí),碼頭頂面的位移增大,但其傾角并無顯著變化。如果樁的剛度減小,則碼頭位移及其傾角均將增長。2.維計(jì)算結(jié)果比較為了現(xiàn)實(shí)地反映樁基的三維特性,并查明二維計(jì)算的簡化圖式可能引起的誤差,還進(jìn)行了相應(yīng)的三維計(jì)算。比較表明,這兩種計(jì)算結(jié)果相當(dāng)一致。例如,相應(yīng)情況中發(fā)生最大水平位移或最大沉降的位置相同。與三維計(jì)算相比較,二維計(jì)算得出的最大水平位移和最大沉降的數(shù)值偏小約10%以下。這樣的誤差在實(shí)用中是可以容許的。樁中計(jì)算應(yīng)力也相當(dāng)一致,如表4所示。所以,初步研究表明,高樁碼頭和岸坡之間復(fù)雜的三維相互作用可以簡化為二維問題進(jìn)行計(jì)算,以大量節(jié)約計(jì)算費(fèi)用和時(shí)間。(二)坡頂填充料樁距及樁距為了評價(jià)以上所用的數(shù)值方法對于實(shí)際工程中樁土相互作用研究的適用性,先將圖1所示高樁碼頭簡化成一個(gè)簡單得多的圖式進(jìn)行分析,同時(shí)還分析了將靠岸斜樁換成直樁的情況。在此高樁碼頭中,各樁在空間并不相互干擾。但是,將它們投影到垂直平面上以進(jìn)行二維分析時(shí),叉樁將與鄰近的直樁相交。所以不得不將它簡化成圖10所示,其中樁距增大到5.5m。因?yàn)樵诎l(fā)現(xiàn)該碼頭損壞時(shí),設(shè)計(jì)荷載均尚未加上,故在計(jì)算中假設(shè)碼頭及后方均無堆載,也不考慮前沿挖深的影響,樁基只承受坡頂回填引起的作用。假設(shè)坡頂土面的原始高程為±0,在建造碼頭后回填到高程+5m。利用這些假設(shè)進(jìn)行二維有限單元分析。計(jì)算結(jié)果表明,碼頭向外位移不明顯,但是卻顯著地向岸傾側(cè),其前后平臺(tái)頂面的坡度分別達(dá)到0.38%和1.39%。除了樁#5外,在#6和#7樁頂?shù)呐R水面上也發(fā)生很大的拉應(yīng)力,而其他樁中的拉應(yīng)力則相當(dāng)小。這些計(jì)算結(jié)果都與實(shí)測情況相符。從表5看出,當(dāng)樁#5為斜樁時(shí),樁頂和樁身中均產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力,而將#5斜樁換成直樁時(shí),其應(yīng)力條件大為改善,最大拉應(yīng)力可降低50%左右。實(shí)際上在修復(fù)該碼頭時(shí),最重要的措施就是用直樁替換#5斜樁,并在碼頭前平臺(tái)下補(bǔ)充長樁,使其下面樁基的樁尖基本上都達(dá)到同一硬層。以后,在25年使用期間,從未再發(fā)生任何問題。上述計(jì)算結(jié)果再一次證實(shí)了差異沉降是造成該碼頭結(jié)構(gòu)損壞主要原因,并且還驗(yàn)證了修理措施是恰當(dāng)?shù)摹?三)數(shù)值模擬結(jié)果,將其與鄰近的直樁接軌。請看為了驗(yàn)證土工離心模型試驗(yàn)對于實(shí)際工程設(shè)計(jì)方案比較所得出的結(jié)論,擬對該工程實(shí)例進(jìn)行二、三維有限單元分析。如上所述,對實(shí)際工程進(jìn)行二維有限單元分析的困難在于,將碼頭樁基投影到垂直平面上時(shí),叉樁將與鄰近的直樁相交。如果不采用一些特殊的技巧加以處理,就無法進(jìn)行計(jì)算。以上采用碼頭結(jié)構(gòu)簡化圖式的方法只能粗略地而不能真實(shí)地反映其性狀。因此,目前我們正在試用的一種方法是使相交的樁單元具有各自的節(jié)點(diǎn)而不重合,這樣就可使兩根樁在相交處具有各自獨(dú)立的單元而不相互干擾。如果試算結(jié)果表明它可行,則將針對上述4種設(shè)計(jì)方案分別進(jìn)行計(jì)算并加以比較,以便驗(yàn)證離心模型試驗(yàn)得到的結(jié)論。此外,如有可能,還擬進(jìn)行少量三維分析,以資比較。五、高樁港區(qū)樁基結(jié)構(gòu)的技術(shù)問題通過以上研究工作,可以初步看出以下幾點(diǎn):1.高樁碼頭中的岸坡變形,主要是由于前挖后填破壞了岸坡原有的平衡狀態(tài)而引起的。因此,為了減少岸坡變形及其對碼頭樁基的影響,應(yīng)盡量降低挖泥和拋填的方量。2.高樁碼頭中的岸坡變形影響,在竣工初期一般以側(cè)向變形為主。經(jīng)過一定時(shí)間后,其影響可能逐漸衰減。例如,現(xiàn)有的觀測資料表明,當(dāng)碼頭寬度足夠大,即岸坡坡度平緩且基樁數(shù)量較多時(shí),岸坡側(cè)向變形的影響往往