6.2

預應力損失值計算

第6.2.1條

預應力鋼筋中的預應力損失值可按表6.2.1的規(guī)定計算。

當計算求得的預應力總損失值小于下列數(shù)值時，應按下列數(shù)值取用：

當張法構件100N/mm2

后張法構件80N/mm2預應力損失值(N/mm2)表6.2.1引起損失的因素符號先張法構件后張法構件張拉端錨具變形和鋼筋內縮σl1按本規(guī)范第6.2.2條的規(guī)定計算按本規(guī)范第6.2.2條和第6.2.3條的規(guī)定計算預應力鋼筋的摩擦與孔道壁之間的摩擦σl2-按本規(guī)范第6.2.4條的規(guī)定計算在轉向裝置處的摩擦按實際情況確定混凝土加熱養(yǎng)護時，受張拉的鋼筋與承受拉力的設備之間的溫差σl32Δt-預應力鋼筋的應力松馳σl4預應力鋼絲、鋼絞線

普通松馳：

0.4ψ(σcon/fptk-0.5)σcon

此處，一次張拉ψ=1，

超張拉ψ=0.9

低松馳：

當σcon≤0.7fptk時

0.125(σcon/fptk-0.5)σcon

當0.7fptkσcon≤0.8fptk時

0.2(σcon/fptk-0.575)σcon熱處理鋼筋

一次張拉0.05σcon

超張拉0.035σcon混凝土的收縮和徐變σl5按本規(guī)范第6.2.5條的規(guī)定計算用螺旋式預應力鋼筋作配筋的環(huán)形構件，當直徑d≤3m時，由于混凝土的局部擠壓σl6-30注：

1表中Δt為混凝土加熱養(yǎng)護時，受張拉的預應力鋼筋與承受拉力的設備之間的溫差(℃)；

2表中超張拉的張拉程序為從應力為零開始張拉至1.03σcon；或從應力為零開始張拉至1.05σcon，持荷2min后，卸載至σcon；

3當σcon/fptk≤0.5時，預應力鋼筋的應力松馳損失值可取為零。

第6.2.2條

預應力直線鋼筋由于錨具變形和預應力鋼筋內縮引起的預應力損失值σl1可按下列公式計算：σl1=a/lEs(6.2.2)

式中

a--張拉端錨具變形和鋼筋內縮值(mm),可按表6.2.2采用；

l--張拉端至錨固端之間的距離(mm).錨具變形和鋼筋內縮值a(mm)表6.2.2錨具類別a支承式錨具(鋼絲束鐓頭錨具等)螺帽縫隙1每塊后加墊板的縫隙1錐塞式錨具(鋼絲束的鋼質錐形錨具等)5夾片式錨具有頂壓時5無頂壓時6-8注：

注：1表中的錨具變形和鋼筋內縮值也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定；

2其他類型的錨具變形和鋼筋內縮值應根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定。

塊體拼成的結構，其預應力損失尚應計及塊體間填縫的預壓變形。當采用混凝土或砂漿為填縫材料時，每條填縫的預壓變形值可取為1mm.

第6.2.3條

后張法構件預應力曲線鋼筋或折線由于錨具變形和預應力鋼筋內縮引起的預應力損失值σl1,應根據(jù)預應力曲線鋼筋或折線鋼筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度lf范圍內的預應力鋼筋變形值等于錨具變形和鋼筋內縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按本規(guī)范表6.2.4中的數(shù)值采用。

常用束形的后張預應力鋼筋在反向摩擦影響長度lf范圍內的預應力損失值σl1可按本規(guī)范附錄D計算。

第6.2.4條

預應力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應力損失值σl2(圖6.2.4)，宜按下列公式計算：σl2=σcon(1-1/ekx+μθ)(6.2.4-1)

當(kx+μθ)≤0.2時，σl2可按下列近似公式計算：σl2=(kx+μθ)σcon(6.2.4-2)

式中

X--張拉端至計算截面的孔道長度(m),可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度；

θ--張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角(rad);

K--考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，按表6.2.4采用；

μ--預應力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按表6.2.4采用。摩擦系數(shù)表6.2.4孔道成型方式Kμ預埋金屬波紋管0.00150.25預埋鋼管0.00100.30橡膠管或鋼管抽芯成型0.00140.55注：

1表中系數(shù)也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定；

2當采用鋼絲束的鋼質錐形錨具及類似形式錨具時，尚應考慮錨環(huán)口處的附加摩擦損失，其值可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定。

第6.2.5條

混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)和受壓區(qū)縱向預應力鋼筋的預應力損失值σl5、σ'l5可按下列方法確定：

1對一般情況

先張法構件σl5=45+280σpc/f'cu/1+15ρ(6.2.5-1)σ'l5=45+280σ'pc/f'cu/1+15ρ'(6.2.5-2)

后張法構件σl5=35+280σpc/f'cu/1+15ρ(6.2.5-3)σ'l5=35+280σ'pc/f'cu/1+15ρ'(6.2.5-4)

式中

σpc、σ'pc--在受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力鋼筋合力點處的混凝土去向壓應力；

f'cu--施加預應力時的混凝土立方體抗壓強度；

ρ、ρ'--受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力鋼筋和非預應力鋼筋的配筋率：對先張法構件，ρ=(Ap+As)/A0,ρ'=(A'p+A's)/A0;對后張法構件，ρ=(Ap+As)/An,ρ'=(A'p+A's)/An;對于對稱配置預應力鋼筋和非預應力鋼筋的構件，配筋率ρ、ρ'應按鋼筋總截面面積的一半計算。

在受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力鋼筋合力點處的混凝土法向壓應力σpc、σ'pc應按本規(guī)范第6.1.5條及第6.1.6條的規(guī)定計算。此時，預應力損失值僅考慮混凝土預壓前(前一批)的損失，其非預應力鋼筋中的應力σl5、σ'l5值應取為零；σpc、σ'pc值不得大于0.5f'cu;當σ'pc為拉應力時，公式(6.2.5-2)、(6.2.5-4)中的σ'pc應取為零。計算混凝土法向應力σpc、σ'pc時，可根據(jù)構件制作情況考慮自重的影響。

當結構處于年平均相對濕度低于40%的環(huán)境下，σl5及σ'l5值應增加30%.

2對重要的結構構件，當需要考慮與時間相關的混凝土收縮、徐變及鋼筋應力松馳預應力損失值時，可按本規(guī)范附錄E進行計算。

注：當采用泵送混凝土時，宜根據(jù)實際情況考慮混凝土收縮、徐變引起預應力損失值的增大。

第6.2.6條

后張法構件的預應力鋼筋采用分批張拉時，應考慮后批張拉鋼筋所產生的混凝土彈性壓縮(或伸長)對先批張拉鋼筋的影響，將先批張拉鋼筋的張拉控制應力值σcon增加(或減小)αEσpcio此處，σpci為后批張拉鋼筋在先批張拉鋼筋重心處產生的混凝土法向應力。

第6.2.7條

預應力構件在各階段的預應力損失值宜按表6.2.7的規(guī)定進行組合。各階段預應力損失值的組合表6.2