TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、 鍋爐課程設(shè)計的目的 3\o"CurrentDocument"二、 鍋妒設(shè)計計算主要內(nèi)容 3\o"CurrentDocument"三、 整體設(shè)計熱力計算過程順序 3\o"CurrentDocument"四、 熱力設(shè)計計算基本資參教 3五、 鍋妒整體布置的確定1、 鍋爐整體的外型---選型布置 32、 受熱面的布置 43、 汽水系統(tǒng) 4六、 燃料特性1、 燃料特性及名稱 42、 燃料燃燒計算 43、 漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù) 5七、 輔助計算1、 煙氣特性表 6\o"CurrentDocument"2、 煙氣焓溫表一一用于爐膛、屏、高過的計算 63、 煙氣焓溫表一一用于低溫過熱器、高溫省煤器的計算 74、 煙氣焓溫表一一用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計算 75、 煙氣焓溫表一用于低溫空預(yù)器的計算 8\o"CurrentDocument"6、 鍋爐熱平衡及燃料消耗量的計算 9八、 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計及熱力計算1、爐膛結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計 92、 水冷壁設(shè)計 103、 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算 114、 爐膛校核熱力計算 115、 爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算 13九、對流受熱面的熱力計算1、 對流受熱面計算步驟 142、 屏式過熱器熱力計算 143、凝渣管(或懸吊管) 184、 高溫過熱器的設(shè)計及熱力計算 19\o"CurrentDocument"5、 低溫過熱器的熱力計算 246、 省煤器和空氣預(yù)熱器 26、高溫省煤器設(shè)計及熱力計算 26、高溫空氣預(yù)熱器設(shè)計及熱力計算 29、低溫省煤器的設(shè)計及熱力計算 33、低溫空氣預(yù)熱器的設(shè)計及熱力計算 35十、鍋爐熱力計算誤差檢查\o"CurrentDocument"1、 尾部受熱面熱力計算誤差檢查 37\o"CurrentDocument"2、 整體熱力計算誤差檢查 37\o"CurrentDocument"3、 排煙溫度校核 38\o"CurrentDocument"4、 熱空氣溫度校核 38參考書目 39心得與體會 40鍋爐課程設(shè)計說明書設(shè)計題目:220t/h超高壓燃煤鍋爐課程設(shè)計一、 鍋爐課程設(shè)計的目的鍋爐課程設(shè)計是《鍋爐原理》課程的重要教學(xué)實踐環(huán)節(jié).通過課程設(shè)計來達(dá)到以下目的:對電廠鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實和提高;掌握鍋爐機(jī)組的熱力計算方法,學(xué)會使用熱力計算標(biāo)準(zhǔn)方法，并具有綜合考慮鍋爐機(jī)組設(shè)計與布置的初步能力二、 鍋爐設(shè)計計算主要內(nèi)容1、 鍋爐輔助設(shè)計:這部分計算的目的是為后面受熱面的熱力計算提供必要的基本計算數(shù)據(jù)或圖表2、 受熱面熱力計算:其中包含為熱力計算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計算3、 計算數(shù)據(jù)的分析:這部分內(nèi)容往往是鑒定設(shè)計質(zhì)量等的主要數(shù)據(jù).三、 整體設(shè)計熱力計算過程順序1、 列出熱力計算的主要原始數(shù)據(jù)，包括鍋爐的主要參數(shù)和燃料特性參數(shù).2、 根據(jù)燃料、燃燒方式及鍋爐結(jié)構(gòu)布置特點，進(jìn)行鍋爐通道空氣量平衡計算.3、 理論工況下(a=1)的燃燒計算.4、 計算鍋爐通道內(nèi)煙氣的特性參數(shù).5、 繪制煙氣溫焓表.6、 鍋爐熱平衡計算和燃料消耗量的估算.7、 鍋爐爐膛熱力計算.8、 按煙氣流向?qū)Ω鱾€受熱面依次進(jìn)行熱力計算9、 鍋爐整體計算誤差的校驗.10、 編制主要計算誤差的校驗.11、 設(shè)計分析及結(jié)論.四、 熱力設(shè)計計算基本資料⑴、鍋爐蒸發(fā)量：De=220t/h⑵、給水溫度： tgs=215°C⑶、過熱蒸汽溫度：tgr=540C⑷、過熱蒸汽壓力：Pgr=9.8米Pa⑸、制粉系統(tǒng)：中間儲藏室(熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機(jī)，煙煤、褐煤為乏氣送粉;貧煤無煙煤為熱風(fēng)送粉)⑹、燃燒方式:四角切圓燃燒⑺、排渣方式:固態(tài)⑻、環(huán)境溫度： tlk=20C五鍋爐整體布置的確定兀鍋爐整體的外型---選型布置選擇兀型布置的理由如下鍋爐的排煙口在下方送，引風(fēng)機(jī)及除塵器等設(shè)備均可布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低,煙囪也建在地面上.對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰,具有自身除塵的能力各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強(qiáng)對流換熱受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面,其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響本鍋爐為高壓參數(shù),汽化吸熱較少，加熱吸熱和過熱吸熱較多，為使?fàn)t膛出口煙溫降到要求的值，保護(hù)水平煙道的對流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對流過熱器外爐膛內(nèi)布置全輻射式的屏式過熱器，前會隔墻省煤器采用光管式水冷壁結(jié)構(gòu)；設(shè)置省煤器時，根據(jù)鍋爐的參數(shù),省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式，采用雙級空氣預(yù)熱器.汽水系統(tǒng)按高壓煤粉鍋爐熱力系統(tǒng)的設(shè)計要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計如下；(1)過熱蒸汽系統(tǒng)的流程一次噴水減溫 二次噴水減溫I I汽包一頂棚管卜低溫對流過熱器卜屏式過熱器卜高溫對流過熱器冷段卜高溫對流過熱器熱段f汽輪機(jī)(2)煙氣系統(tǒng)流程:爐膛f屏式過熱器f高溫對流過熱器一低溫對流過熱器f高溫省煤器f高溫空預(yù)器f低溫省煤器f低溫空預(yù)器(3)水系統(tǒng)的流程給水----低溫省煤器——高溫省煤器——后墻引出管 汽包 下降管----水冷壁下聯(lián)箱——水冷壁 水冷壁上聯(lián)箱---汽包六、燃料特性：燃料特性及名稱a、 燃料名稱:大同煙煤b、 煤的收到基成分(%): C=70.8;O=7.1;S=2.2;A=11.7;H=4.5;N=0.7;米=3;ar'ar'ar'ar' ar'ar'ar'c、 煤的空氣干燥基水分:米ad=24.7%d、 煤的收到基成分低位發(fā)熱量:27800KJ/千克e、 可磨性系數(shù)：1.05f、 灰熔點:變形溫度1350°C燃料燃燒計算1)燃燒計算:需計算出理論空氣量、理論氮容積、ro2容積、理論干煙氣容積、理論水蒸汽容積等計算結(jié)果見表序號項目名稱符號單位計算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果

1理論空氣量V0Nm3/千克0.0889(C+0.375S)+0.265H-0.0333O7.3952理論氮容積RO2Nm3/千克0.8^~ar+0.79V01005.8483RO容積VRO2Nm3/千克1.866—ar+0.7—ar100 1001.3374理論干煙氣容積V0GYNm3/千克VN22+Vro27.1855理論水蒸汽容積V0H2ONm3/千克11.1^Lr+1.24^ar+1.61dV0(d=0.01千克/千100 100 k\k克)0.7646飛灰份額afh查指導(dǎo)書表2-40.92表1 燃燒計算表漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)表2序號名稱漏風(fēng)系數(shù)非額定負(fù)荷時漏風(fēng)系數(shù)E出口過量空氣系數(shù)符號結(jié)果符號結(jié)果1制粉系統(tǒng)0.1△aZF一一一一一一2爐膛0.05△aL0.074ffaL1.23屏、凝渣管0△aPN0ffaPN1.24高溫過熱器0.03△aGG0.030ffaGG1.235低溫過熱器0.03△aDG0.030ffaDG1.266高溫省煤器0.02△aSS0.024ffaSS1.287高溫空氣預(yù)熱器0.03△aSK0.061ffaSK1.318低溫省煤器0.02△aXS0.024ffaXS1.339低溫預(yù)熱器0.03△aXK0.061ffaXK1.36

七、輔助計算 ：需要計算出各受熱面的煙道平均過量空氣系數(shù).干煙氣容積、水蒸汽容積，煙氣總?cè)莘e、ro2容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等具體計算見表3 煙氣特性表序號項目名稱符號單位爐膛、屏凝渣管高過低過高省高空預(yù)低省低空預(yù)1受熱面出口過量空氣系數(shù)〃a一一1.2001.2301.2601.2841.3451.3691.4302煙道平均過量空氣系數(shù)apj一一1.2001.2151.2451.2721.3151.3571.4003干煙氣容積Vgy米3/千克8.6648.7748.9979.1969.5149.82510.1434水蒸氣容積VH2O米3/千克0.7880.7900.7930.7960.8010.8060.8125煙氣總?cè)莘eVy米3/千克9.4529.5649.7909.99210.31510.63110.9556RO2容積份額rRO2一一0.1410.1400.1370.1340.1300.1260.1227水蒸氣容積份額rH2O――0.0830.0830.0810.0800.0780.0760.0748三原子氣體和水蒸氣容積總份額r一一0.2240.2230.2180.2140.2080.2020.1969容積飛灰濃度uvg/米311.38811.22510.99510.77310.43510.1259.82610煙氣質(zhì)量米g千克/千克12.47312.61712.90713.16813.58313.86714.40411質(zhì)量飛灰濃度uy千克/千克0.00860.00860.00840.00820.00800.00780.00753）煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計算:爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱器、低溫省煤器、低溫空氣預(yù)熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列成表格作為溫焓表.具體見表4、5、6、7.對在鍋爐受熱面的各個部位的蒸汽或者空氣的焓值進(jìn)行計算，列成表格，作為溫焓表.具體見表表4 煙氣焓溫表一一用于爐膛、屏、高過的計算煙氣焓溫表（用于爐膛，屏式過熱器，高溫過熱器）煙氣或空氣溫度理論煙氣焓理論煙氣焓爐膛、屏凝渣高溫過熱器場 k—

0(°C)h0(kJ/千克)yh0（/千克）K管ha"=1.20a"=1.234003767.6293320.9894431.8274537.4565004776.3444193.8405615.1125740.9276005811.5275086.3066828.7886981.3777006872.704597.1208072.1248252.0378007956.576921.5069340.8089548.4539009057.7807860.62210629.90410865.723100010176.9848810.64911939.11412203.433110011312.5289776.67613267.86313561.163120012461.28110784.58714610.99814933.456130013625.28311734.35315972.15416324.184140014795.82812727.10617341.24917723.062150015977.23613724.45718722.12719133.861160017167.94714729.65420113.87820555.767170018368.7411573.79421516.32921988.468180019571.65016746.30222920.91023423.299190020781.90917769.82824335.87524868.969200021996.07618729.12825754.50226318.265210023221.26219823.13327185.88927780.583220024492.90220852.05328613.31329238.874表5煙氣焓溫表——用于低溫過熱器、高溫省煤器的計算煙氣或空氣溫度0（C）理論煙氣焓h0（kJ/千克）理論空氣焓hk（kJ/千克）理論煙氣焓增（每100C）Ah0y低溫過熱器高溫過熱器以=1.260以=1.284hyAhyhyAhy3003393.122977.894145.8514267.4201196.361474.1511498.7334004589.484006.3155670.0025766.1531229.131513.5411538.6525005818.615059.2897183.5437304.8051261.481552.3461578.1446007080.096135.9278735.8898882.9491293.251590.0921616.1437008373.347234.6761032.98110499.3791320.941624.1161648.8368009696.288349.84211950.10012148.215表6 煙氣焓溫表一一用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計算煙氣或空氣溫度。（°C）理論煙氣焓ho（kJ/千克）理論空氣焓hk（kJ/千克）理論煙氣焓增（每100C）Ah0y高溫空預(yù)器低溫省煤器以=1.345a"=1.369hyAhyhyAhy1001100.11970.321443.5681466.855999.411484.7311508.7172002230.541969.7352928.2992975.5721008.161520.5781544.7743003393.122977.894448.8774520.3461196.361561.5311586.2134004589.484006.3156010.4086106.5591229.131603.931628.2855005848.615059.2897613.4217734.8441261.481643.8191669.6586007080.096135.9279257.2409404.502表7 煙氣焓溫表一用于低溫空預(yù)器的計算煙氣或空氣溫度。（C）理論煙氣焓ho（kJ/千y克）理論空氣焓hk（kJ/千克）理論煙氣焓增（每100C）Ahy低溫預(yù)熱器以"=1.430hyAhy1001100.11970.321526.045999.411569.6812002230.541969.7353095.7261008.161606.2713003393.122977.894701.9971196.361648.9484004589.484006.3156350.9451229.131693.5165005848.615059.2898043.4611261.481735.3336007080.096135.9279778.7944）鍋爐熱效率及燃料熱消耗量計算：1、計算鍋爐輸入熱量，包括燃料的收到基低位發(fā)熱量,燃料物理顯熱、外來熱源加熱空氣時帶入的熱量

2、各項熱損失,包括化學(xué)不完全燃燒熱損失q3和機(jī)械不完全燃燒熱損失q4,鍋爐散熱損失q5,灰渣熱物理損失q6,排煙熱損失q2.具體數(shù)據(jù)見鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算見表8.表8 鍋爐熱平衡及燃料消耗量的計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1鍋爐輸入熱量QrkJ/千克式(2-8)Qr^Qar,net278002排煙溫度9py°C見設(shè)計指導(dǎo)書1453排煙焓hpykJ/千克查焓溫表，用插值法求1382.724冷空氣溫度tIKC見設(shè)計指導(dǎo)書205理論冷空氣焓h0lkkJ/千克hlk0=(ct)kV0193.7476化學(xué)未完全燃燒熱損失q3%見設(shè)計指導(dǎo)書0.57機(jī)械未化學(xué)燃燒熱損失q4%見設(shè)計指導(dǎo)書1.58排煙過量空氣系數(shù)apy查表2-91.4309排煙熱損失q。%(100-q4)(hpy-apyhlk0)3.9210散熱損失2q一%見設(shè)計指導(dǎo)書0.511灰渣損失5q6%式(2-13)012鍋爐總損失勺%q2+q3+q4+q5+q66.4213鍋爐熱效率n100-勺92.5814保溫系數(shù)9100-q5/(n+q5)0.99515過熱蒸汽焓hffggkJ/千克查指導(dǎo)書附錄B-6,B-7,高溫過熱器出口參數(shù)，p=9.9米Pa,t=540C3475.416給水溫度tC給定21517給水焓gshgskJ/千克查指導(dǎo)書附錄B-6,B-7，低溫省煤器入口參數(shù)p=10.78米Pa,t=215C923.4818鍋爐實際負(fù)荷D千克/h149.6X10319鍋爐有效利用熱QkJ/SDgr(h"gg-hgs)106117.120實際燃料消耗量BkJ/h100?Q/(nQr)14597.021計算燃料消耗BjkJ/hB(1-q4/100)14738.0

I量II八、爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計及熱力計算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計表號1 爐膛的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)爐膛尺寸結(jié)構(gòu)符號單位公式及計算結(jié)果1爐膛截面熱負(fù)荷QFkw/米2表8—1039102爐膛截面積F米2a2=BjQarnet42.6813爐膛寬度a米F0.5取整,64的倍數(shù)6.5334第一根凝渣管高H米米設(shè)定55頂柵寬L米a-l-lcosY3.3676折焰角前端到第一根凝渣管斜管段長dpL米設(shè)定17折焰角寬xL米設(shè)定2.38折焰角上傾角度zyr s °設(shè)定459折焰角下傾角度r°設(shè)定3010頂柵傾角 x r d °設(shè)定811凝渣管同爐墻距L米a-l3.16312頂柵高h(yuǎn)米叩h+ltanY5.60213折焰角高度叩h米 nl dp d ltanY1.38214——zyh,,米 玲 X ltanY1.82615冷灰斗底寬zyL——nd 米 nz x 設(shè)定1.116冷灰斗傾角r——hd °設(shè)定5517冷灰斗中部寬H米(a+l“)/23.81718冷灰斗高度l米(a-hld)tanYhd/23.8819冷灰斗斜邊長度的一半q米h/2sinY2.36620爐膛容積熱負(fù)荷V1kJ/米3—hd ^d 選定17021爐膛容積F米2B.Q /q81.66522側(cè)墻面積ch米2V/a150.23623爐膛中部高izh米17.34824出口窗中心到冷灰斗中心高CkF米23.42025前墻面積 q F米2229.45526后墻面積F米2258.84527出口窗面積ChF米239.17528頂棚面積F米222.35629爐膛總面積A米2750.35730爐膛總高H米26.71631爐膛深度b米6.53332冷灰斗出口尺寸米1.22.水冷壁設(shè)計水冷壁采用涂鉻礦的水冷壁，管節(jié)距S=64米米，管子具有掛爐墻管子中心和爐墻e=0，每面墻寬6533米米，側(cè)墻

布置98根，前后墻布置108根,后墻水冷壁管子有折焰角處有叉管，直叉管垂直向上連接聯(lián)箱，可以承受后墻管子和爐墻的重量.序號名稱符號單位公式及計算結(jié)果1前后墻水冷壁回路個數(shù)Z個a/2.532左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)Z——2 個b/2.533管徑及壁厚d*&米米按2-13選取60*44管子節(jié)距S米米按s/d=1.3-1.4選取645前后墻管子根數(shù)n——1 根按a/s+1=81.66選取1086左右側(cè)墻管子數(shù)n □ 根按b/s+1=116.1選取98燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計算采用角置直流式煤粉燃燒器，分布于爐膛四角.燃燒器的中心距冷灰斗為2米，每組燃燒器有兩個一次風(fēng)口,兩個二次風(fēng)口，燃燒器的設(shè)計見表.序號名稱符號單位計算公式及數(shù)據(jù)來源數(shù)值1一次風(fēng)速W——1 米/s按指導(dǎo)書選取352二次風(fēng)速W―2 米/s按指導(dǎo)書選取453一次風(fēng)率r——1 %按指導(dǎo)書選取304二次風(fēng)率r―2 %按指導(dǎo)書選取705一次風(fēng)溫t——1 °C1906二次風(fēng)溫t―2 °Ctr-102507燃燒室數(shù)量Z個四角布置48一次風(fēng)口面積A——1 米20.1019二次風(fēng)口面積A―2 米20.15110燃燒室假想切圓直徑d——j 米米按指導(dǎo)書選取80011燃燒室矩形對角線長度21j米米1067312特性比值21/b.初步選定413特性比值h/b由式2-17選取21.814燃燒室噴口寬度b米米結(jié)構(gòu)設(shè)計定位b=42058815一次風(fēng)噴口高度h——1 米米A1/br171.769二次風(fēng)噴口溫度h―2 米米A/b——2——r 256.80316燃燒器高度hr米米按A1A2A3的要求畫出燃燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖，核算h/b=4.19229817最后一排燃燒器下邊距冷灰斗上沿的距離L米米 r r 按L=(4~6)br選取26464、爐膛校核熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)ffai查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)1.22爐膛漏風(fēng)系數(shù)△ai查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.074

3制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)△aZF查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.14熱風(fēng)溫度虹°C先估后校2705理論熱風(fēng)焓hrk。kj/kg查焓溫表2949.136理論冷風(fēng)焓hlk0kj/kg查表8鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算193.747空氣帶入爐膛熱量QKkj/kg(a"_△a_△a)hrko+(△a+△a)h1kol l ZF ZF l3059.528對應(yīng)每公斤燃料送入爐膛的熱量QLkj/kgqqqq(1-3/)+qr100-q K 4 30718.49理論燃燒溫度00C查焓溫表2001.3710燃燒絕對溫度T0K0+27302274.5211火焰中心相對高度系數(shù)XHHr+△X0.2512系數(shù)米米 l A-BX 注:A,B查取指導(dǎo)書一5,3—60.43513爐膛出口煙氣溫度0C先估后校注:T〃=0〃+273116014爐膛出口煙氣焓h"!g1kj/kg查焓溫表16766.215煙氣平均熱容量VCkj/(kgC)(Ql-h"gi)/(00-0；)16.58216水冷壁污染系數(shù)qSL查水冷壁污染系數(shù)0.217水冷壁角系數(shù)xs1查表號1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)0.9818水冷壁熱有效系數(shù)wSLqX]刀slSL0.19619屏、爐交界面的污染系數(shù)gYC代SL0.19620屏、爐交界面的角系數(shù)XYC取用121屏、爐交界面的熱有效系數(shù)wYC&XycYC0.19622燃燒孔及門孔的熱有效系數(shù)wR未敷設(shè)水冷壁023平均熱有效系數(shù)wPJ(WSLA+wYCA2+WRAyc)/A0.194

24爐膛有效輻射層厚度Sm查表號1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)5.46325爐膛內(nèi)壓力PMPa0.126水蒸汽容積份額rH2O查煙氣特性表0.07327三原子氣體容積份額r查煙氣特性表0.21728三原子氣體輻射減弱系數(shù)kQ1/(m.MPa) 10.』°.78+L6rH2O"1—0.37垢]"%：10.2-r-p-sJ[ 1000J0.07329煙氣質(zhì)量飛灰濃度Rykg/m3查煙氣特性表0.00830灰粒平均直徑dhRm查指導(dǎo)書附錄表一1331灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/(m.MPa) 55900JT"2.d2Ry、l h0.06332燃料種類修正系數(shù)X1取X=0.510.533燃燒方法修正系數(shù)X2取X=0.120.134煤粉火焰輻射減弱系數(shù)k1/(m.MPa) kr+kR+10xXq h y 1 20.18735火焰黑度ah1-e~kps0.6436爐膛黑度ala h a+(1-ay0.90137爐膛出口煙氣溫度9i°CT 0 273M(36加0叩N)0.6+1中BVjc1257.4638計算誤差△9°C9"-9"(估)l l97.4639爐膛出口煙氣焓hyi"kj/kg查焓溫表18326.5140爐膛有效熱輻射熱量Qflkj/kg中（Q/y「）12324.7941輻射受熱面平均熱負(fù)荷qsw/m2BjxQL/(3.6xAlz)81.3542爐膛截面熱強(qiáng)度qAw/m2BjxQr/(3.6AA)2209.93

43爐膛容積熱強(qiáng)度qVw/m3BjxQr/(3.6VL)108.085爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算表號3 爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)培增的計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1頂棚管徑D米米382節(jié)距S米米47.53排數(shù)n1584頂棚管角系數(shù)x查標(biāo)準(zhǔn)線圖0.985頂棚面積A—hd 米232.116蒸汽流通面積A米2158*(3.14*0.332)/40.1127爐膛頂棚熱負(fù)荷分配不均勻系數(shù)nh查標(biāo)準(zhǔn)線圖0.688爐膛頂棚總輻射吸熱量QIdKJ/h3.6nhqsAid397.509減溫水總流量Djw千克/h先估后校800010爐膛頂棚蒸汽流量Dld千克/hD-Djw14160011爐膛頂棚蒸汽培增△hldkJ/千克Qld/Dld41.3712爐膛頂棚進(jìn)口蒸汽培hld‘kJ/千克查表B6,B7272013爐膛頂棚出口蒸汽培hld〃kJ/千克h］」+Ahid2761.3714爐膛頂棚出口蒸汽溫度tld〃°C查附錄B6,B7313.70九、對流受熱面的熱力計算對流受熱面計算步驟：、假設(shè)受熱面出口煙氣溫度，查取相應(yīng)培值.、根據(jù)出口煙培，通過Qd=e(I’-「—^aIoLF)計算對流傳熱量.、依據(jù)煙氣側(cè)放熱量等于工質(zhì)側(cè)吸熱量原理，求取工質(zhì)出口培和相應(yīng)溫度.、計算平均對流傳熱溫差.、計算煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)及管壁污染系數(shù)、計算工質(zhì)側(cè)對流放熱系數(shù).、計算管壁污染層溫度.、計算煙氣黑度，及確定煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù).、計算對流放熱系數(shù)K.、計算對流傳熱量.與計算結(jié)果相比較，其差值應(yīng)在允許范圍之內(nèi).否則重新假設(shè)受熱面出口煙溫，重復(fù)上述計算.屏式過熱器熱力計算：屏式過熱器在熱力計算方面具有以下特點：在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫?zé)煔獾臒彷椛洌?/p>

屏式過熱器屬于中間過熱器，其進(jìn)出口處的工質(zhì)參數(shù)在進(jìn)行屏的計算時往往是未知數(shù)；屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善.所以某些交換參數(shù)不同于一般對流受熱面.屏的具體熱力計算見表號5表號4 屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計算表序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子外徑d米米M2X52屏的片數(shù)z123每片屏的管子排數(shù)n4X10404屏的深度L米2.0765屏的平均高度h米7.46一片屏的平均高度A p 米213.57屏的橫1向節(jié)距S1米米屏的間距5918比值0 1S1/d14.19屏的縱向節(jié)距J._米米4610比值02S2/d1.0911屏的角系數(shù)xp見附錄A-1曲線50.9812屏的計算受熱面積A.pj米22AxZ31713屏區(qū)頂棚面積A,dp米2寬X深角X系數(shù)30.114屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積A、——-sl 米2高X深角X系數(shù)X215.615屏區(qū)附加受熱面面積A,.pfj米2Adp+Asl 45.716煙氣進(jìn)屏流通面積p±JA/——p 米2(6.424+1.760)-12X0.042X(6.424+1.760)58.817煙氣出屏流通面積Ap米2(6.424+0.550)-12X0.042X(6.424+0.550)5018煙氣平均流通面積Ay米22X"?Ap”)/"+Ap")5419蒸汽流通面積yAlt米21.8/(1/h+1/L+1/S1)(S1單位為米)0.09720煙氣有效輻射層厚度s米12X10XHXdn2/40.72921屏區(qū)進(jìn)口煙窗面積七ch米2見表3-1中A26622屏區(qū)出口煙窗面積A"ch米27.68X6.42449.342、屏的熱力計算表號5 屏的熱力計算名稱符號單位公式結(jié)果1煙氣進(jìn)屏溫度9，°C查表3-9爐膛校核熱力計1257.462煙氣進(jìn)屏焓 p kJ/千克查表3-9爐膛校核熱力計18326.4

3煙氣出屏溫度0〃°C先估后校10504煙氣出屏焓 ph〃kJ/千克查焓溫表15587.435煙氣平均溫度 yp0C（0，-0〃）/21153.726屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量0dpfjkJ/千克 p p先估后校4307屏的對流吸熱量QdkJ/千克W（h，-h〃+Wh。）-0d yp yp lk pfj—2303.788爐膛與屏互相換熱系數(shù) p B附錄A-150.969爐膛出口窗的沿高度的熱負(fù)荷分配系數(shù)nyc附錄A-60.8110爐膛出口煙窗輻射屏區(qū)的爐膛輻射熱量Q'fpkJ/千克BnycW（Q1-hyp'）A‘/Aiz931.7711屏間煙氣有效負(fù)荷層厚度s米查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)表0.77912屏間煙氣壓力p米Pa0.113水蒸氣容積份額r表2-9煙氣特性表0.07314三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/（米?米Pa）r八c/0.78+1.6r 八八一八10.2r（—r H2O—0.1）*（10.J10.2RPS37凡）10000.21315三原子氣體和水蒸氣容積總份額r表2-9煙氣特性表0.2916灰粒的輻射較弱系數(shù)kh1/（米?米Pa）559000口y 寸"?+273）2d《0.06317煙氣質(zhì)量飛灰濃度u千克/米3表2-9煙氣特性表0.00818煙氣的輻射減弱系數(shù)yk1/（米?米Pa）kr+khu0.06219屏區(qū)煙氣黑度a1-e-kps0.19420屏進(jìn)口出口的角系數(shù)x（一）2+1—— S1單位為米\S1 S10.1421燃料種類修正系數(shù)&r取用0.522屏出口煙窗面積Ap〃表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計算5023爐膛及屏間煙氣向后屏受熱面輻射熱量Q'fpkJ/千克QP（1-a）x+「。噸霄rP B"3600486.8324屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱八、、QfpqkJ/千克Q/fp-Q〃fp1127.01425屏區(qū)附加受熱面吸收的輻射熱量Qf『.pfjkJ/千克Qf——^—pgApj+Apfj142.0026屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱量QfpslkJ/千克AQf—Asi—pqA.+Af.93.5327屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱八、、QfpldkJ/千克c AQf——dP—pqApj+Apfj48.4728屏息收到輻射熱量QpkJ/千克Qf-Qf958.01429屏吸收的總熱量QfkJ/千克Qpd+Qfp3261.79430第一級減溫水噴水量 pD.千克/h取用400031第二級減溫水噴水量Jw1DJw2千克/h取用400032屏中蒸汽流量DkJ/hD-DJw214560033蒸汽進(jìn)屏溫度t'P°C先估后校38034蒸汽進(jìn)屏焓h，kJ/千克附錄B-6,B-7按計算負(fù)荷下進(jìn)屏3032.34635蒸汽出屏焓 ph〃kJ/千克h'+BJQp/Dp3379.49836蒸汽出屏溫度—pt〃C—p附錄B-6,B-7按計算負(fù)荷下進(jìn)屏502.60637屏內(nèi)蒸汽平均溫度 p t.C（L+t〃）/2441.30338平均傳熱溫差△t 1 C p p °pj-tpj 721.41739瓶內(nèi)蒸汽平均比體積3米3/千克附錄B-6,B-7按計算負(fù)荷下屏進(jìn)出口壓力平均值Ppj=10.14米Pa查表1-6及t.0.027840屏內(nèi)蒸汽流速3q米/sQpV3600Ait12.07141管壁對蒸汽的放熱系數(shù)a2W/（米2.C）a2=Cda0查標(biāo)準(zhǔn)線算圖1815.67542煙氣流速wy米/s叩丫（1+筆）3600Vy 2733.08243煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)a d W/（米2.C）ad=a0CzCsCw19.35644灰污系數(shù)E（米2.C）/W附錄A-14曲線20.00845管壁灰污層溫度t——hb C820.02946輻射放熱系數(shù)a f W/（米2.C）a=aa f 0 80.67147利用系數(shù)匚附錄A-14曲線20.8548煙氣側(cè)放熱系數(shù)a1W/（米2.C）C（adM4+af） x屏的角系數(shù)2S2X92.88449對流傳熱系數(shù)kW/（米2.C） 馬 錯誤！1+（1+QQPdr） （￡+—）a1未指定書簽。42.5550屏的對流傳熱量QdpKJ/千克3.64”『Bj2348.2751計算誤差%[Q（估計）-Qd]/Qdp p p-1.9452屏區(qū)水冷壁的水溫tC查計算負(fù)荷下p=10.14米Pa的飽311.85和溫度53平均傳熱溫差△t 2 °C9-t pj s 841.8754屏區(qū)水冷壁對流吸熱量QdpslKJ/千克3.6k△t2AslBj263.4955屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽溫度pldC表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及及工質(zhì)焓增計算表313.756屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽焓hpldKJ/千克表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及及工質(zhì)焓增計算表2761.3757屏區(qū)頂棚蒸汽焓增△h pld KJ/千克先估后校1358屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓hnpldKJ/千克h‘仃割'pld2774.3759屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度t"pldC附錄b-6,b-7按汽包壓力P=10.14米Pa344.860屏區(qū)頂棚平均溫度tpldpjC（t‘。L'pld）/2329.2561平均傳熱溫差△t 3 C9pj-%加823.8762屏區(qū)頂棚對流吸熱量QdpldKJ/千克3.6k△t2AslBj79.8463屏區(qū)頂棚總吸熱量QpldKJ/千克Q氣+Qd|pld psl128.3164屏區(qū)頂棚蒸汽流量D——pld 千克/h等于L14160065屏區(qū)頂棚焓增△h pld 千克/hQ/BJ7Dp“14.2666計算誤差檢查%(△嘰，估計、△%)/△%-8.8467屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QdpfjKJ/千克pld（估計|） pld pldQ氣+Qd1pld ps1397.2268計算誤差%（Qd（估計）-Qd）/Qdpfj'pfpf-7.6369屏區(qū)受熱面總對流吸熱量QdpqKJ/千克Qd+Qdpfjp3430.794凝渣管(或懸吊管)計算主要特點為：和后屏過熱器類似，也直接吸收爐膛輻射熱.當(dāng)管排少于5排時，將有部分爐膛輻射熱落在其后的受熱面上.凝渣管區(qū)域都布有其他附加受熱面.凝渣管內(nèi)為汽水混合物，在沸騰狀態(tài)下進(jìn)行換熱，工質(zhì)溫度始終為飽和溫度，不可求解工質(zhì)側(cè)熱平衡式.凝渣管總吸熱量包含對流吸熱量和輻射吸熱量凝渣管結(jié)構(gòu)及計算見表.凝渣管結(jié)構(gòu)及計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子尺寸d米米4133X102管子排列方式及根數(shù)n根橫列一排10

3管子節(jié)距Sl米米768010+17004受熱面積H米2兀dln=3.14X0.133x6.424x1026.85煙道流通截面積A米2 P 6.424(7.68 -10x0.133)48.46煙道容積V米37.68x6.424x0.5527.27煙道表面積A米22(7.68x6.424+6.424x0.55+7.68x0.55)114.18煙道輻射層厚度s米3.6xA0.8659煙氣進(jìn)凝渣管溫度9，nz°C等于屏出口煙氣溫度105010煙氣進(jìn)凝渣管焓h,ynzkJ/千克等于屏出口煙氣焓15143.5211煙氣出凝渣管溫度9，，C9，-5104512煙氣出凝渣管焓nzhynzkJ/千克nz查焓溫表15068.1813凝渣管對流吸熱量QdnzkJ/千克中(h'-h”)y^nz y^nz74.9614凝渣管角系數(shù)x查附錄A-1(a)曲線50.2715來自爐膛及屏的輻射熱八、、Q'fnzkJ/千克查表4-6屏的熱力計算，即等于 Q"fP489.37916凝渣管吸收的輻射熱QfnzkJ/千克Q'fxnz nz132.1317凝渣管總吸收熱量Q^nzkJ/千克Qm207.0918通過凝渣管的輻射熱Q"fnzkJ/千克"-Xnz)357.244,高溫過熱器的設(shè)計及熱力計算:高溫過熱器分冷段和熱段兩部分.蒸汽從屏出來后，先進(jìn)入高溫對流過熱器冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進(jìn)入高溫對流過熱器熱段.冷段在煙道兩側(cè)為逆流，熱段在中間為順流.根據(jù)高溫過熱器結(jié)構(gòu)尺寸對高溫過熱器進(jìn)行熱力計算，具體見表4-5表號7高溫過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子尺寸d米米442X52冷段橫1向節(jié)距及布置n1順列，逆流,雙管圈403熱段橫1向節(jié)距及布置nr順列，順流,雙管圈394橫向節(jié)距S1米米955橫向節(jié)距比S1/d2.2626縱向節(jié)距比J. 米米877縱向節(jié)距比b2S2/d2.078管子縱向排數(shù)%8

9冷段蒸汽流通面積Aiit米2nd2U0.064210熱段蒸汽流通面積Arlt米2nd22叫=^0.062811平均流通面積A.ni(A+AQ/20.063412煙氣流通面積A米2(7.68-79X0.042)X5.4323.313冷段受熱面積yA1米2n1n2丸dl(l=5.6米)23714熱段受熱面積Ar 米2士— pJpJnnndl(l=5.6米)— n^i 23115頂棚受熱面積米27.68X(0.7+0.61)10.0616管束前煙室深度lvs米0.717管束深度l—gs米0.6118有效輻射層厚度s米4。1。20.9d( -1)n0.188表號8 高溫過熱器的熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進(jìn)口煙氣溫度白，片°C查表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計算11項10452進(jìn)口煙氣焓h'yggkJ/千克查表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計算12項15068.183進(jìn)冷段蒸汽溫度t']nnlC查表4-6屏熱力計算502.64進(jìn)冷段蒸汽焓ggh'7oolkJ/千克查表4-6屏熱力計算3379.485總輻射熱量ggiQ'fggkJ/千克等于Q"nz357.246冷段輻射吸熱量QfggikJ/千克Q,fA}gg1A+Ar+F八1 id177.17熱段輻射吸熱量QfggrkJ/千克Q'fAggrA1+ArEd172.618頂棚輻射吸熱量QLggldkJ/千克QffFQggidA,+A+F‘J1 r id7.529出熱段蒸汽溫度t〃ggrC建議取額定值540C565.5710出熱段蒸汽焓h〃ggr查附錄B-6,B-7,按計算負(fù)荷下高溫過熱段出口壓p=9.68米Pa3541.2911出冷段蒸汽溫度t〃gglC先估后校551.7812出冷段蒸汽焓h”gglkJ/千克查附錄B-6,B-7,按計算負(fù)荷下高溫過冷段出口壓p=米Pa3502.8

13第二次減溫水量Djw2千克/h取用400014減溫水焓hjwkJ/千克即給水焓，按p=10.64米Pa923.5215進(jìn)熱段蒸汽焓h§§r ? kJ/千克hgg(D-Djw2)+hpwDjw2D3433.8316進(jìn)熱段蒸汽溫度tggr°C查附錄B-6,B-7,按計算負(fù)荷下高溫過冷段出口壓p=米Pa524.117冷段吸熱量QggldlkJ/千克(。一Dpw2)(h拓一h皿)B.j1218.7218熱段吸熱量QggrdlkJ/千克D(h" -h')ggrggrB?j1091.1819高溫過熱器吸熱量QggkJ/千克Q1r1+Q 只］ggldlxggrdl2309.920高溫過熱器對流吸熱量QdggkJ/千克Q-Q'fgggg1952.6621頂棚對流吸熱量Qgglddl■ffkJ/千克先估后校9222高溫過熱器出口煙焓hyggkJ/千克h'-Qgg+Aah0ygg中 成13042.1323高過出口煙氣溫度g”ggC查焓溫表90524煙氣平均溫度gpjC ff (°gg+「)/297525煙氣流速oy米/sB.V(0.+273)py p.i 3600xAy+2737.38726煙氣側(cè)放熱系數(shù)adW/(米2?C)aCCC查附錄A-7ozso : w 96.31427冷段蒸汽平均溫度tgglpiC(tgg+勰於527.1928冷段蒸汽平均比體積uggl米3/千克查附錄B-6,B-7，冷段進(jìn)出口壓力平均值p=10.14米Pa i-pj 0.0343529冷段蒸汽平均流速ogg/pp米/s(D-D.c)v"(3600xA)jw2,ggl' 121.6430冷段蒸汽放熱系數(shù)agglW/(米2?C)a八C.查附錄A-100d2443.12

31熱段蒸汽平均溫度tggrPj°C(t+f)/2(ggr+ggr)/2544.83532熱段蒸汽平均比體積uggr米3/千克查附錄B-6,B-7,熱段進(jìn)出口壓力平均值pn.=10米Pa0.0353233熱段蒸汽平均流速oggrpp米/sDv /(3600xA)ggr r22.8634熱段蒸汽放熱系數(shù)aggrW/(米2?C)以八C.查附錄A-100d2572.11635高過煙氣有效輻射厚度s米查表4-5高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸0.18736煙氣壓力p米Pa0.137水蒸氣容積份額rHO查表2-9煙氣特性表0.07338三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表2-9煙氣特性表0.21739三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(米?米Pa)0.78+1.6rHO10.2r( , 2-0.1).J10.2rps(1-0.37^^)10000.50740灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/(米?米Pa)5590031(9.+273)2d2”VPJ h0.06941煙氣質(zhì)量飛灰濃度Ry千克/米3查表2-9煙氣特性表0.00842煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(米?米Pa)kr+k0.11143煙氣黑度a1—e-kps0.10244冷段管壁灰污層溫度thbgglCBQ(￡+-^)Jgg at+ ygg/pj 3.6Ar(其中e=0.0043)715.1045熱段管壁灰污層溫度thbggrC1B.0 (￡+ )產(chǎn)gga, ggl—tggrPj+3.6Af￡(其中，=0..0043)716.57

46冷段輻射放熱系數(shù)afgglW/（米2?°C）aao查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖（附錄A-11）27.01747熱段輻射放熱系數(shù)afggrW/（米2?C）白仁。查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖（附錄A-11）28.71548修正后冷段輻射放熱系數(shù)af1ggW/（米a代,[1+0.4（~ggjpj ）0.25（里）]fggl 1000 lgs38.5249修正后熱段輻射放熱系數(shù)af1ggW/（米r2?C）‘。omi+273nlvsnc\naf[1+0.4（ ）0.25（上）0.07]fggr1000&39.9550冷段傳熱系數(shù)KgglW/（米2?C）aa1中1gg1a+a,1 ggl（查附錄B-4,a1=ad+af1ggl）60.4651熱段傳熱系數(shù)K§§rW/（米2?C）a】aggr*a1+a（查附錄B-4,a1=ad+af1ggr）61.4552冷段平均溫差A(yù)tgglCAt-AtInAtx（At=9'—t",At=9”—t'）d ggl x gg ggl7517.4253熱段平均溫差A(yù)tggrCAt—Atd x]AtIn_d_Atx（Atd=9'-1gr，Atx弋一[gr）499.8854冷段對流吸熱量Qggld2kJ/千克3.6Kgg1Atgg1A1B.J1006.7855計算誤差f[（Qggldl~Qggl）—Qggld2]/Qggld2允許誤差+2%1.08%56熱段對流吸熱量Q刀ggrd2kJ/千克3.6K At A〔ggrggr1B.J931.67

57計算誤差f[(Qggd-Qggr)-Qggrd2]/Qggrd2允許誤差+2%1.02%58頂棚入口氣溫t，ggld°C即屏頂棚出口氣溫344.859頂棚入口氣焓h，ggldkJ/千克即屏頂棚出口氣焓2774.3760頂棚出口氣焓h〃ggld M kJ/千克hq，，+ggld ggldl2782.7261頂棚出口氣溫tggldC查附錄B-6,B-7P=10.00米Pa33362頂棚對流吸熱量Qggldd2kJ/千克3.6Kg」 ld_B.J(其中k=―朝 件，At=g-1")2 pJ gg/d100.5963計算誤差允許誤差+10% 8.5%64高溫過熱器區(qū)域總對流吸熱量QdggkJ/千克Qggld2+Qggrd2+Qggldd21938.455.低溫過熱器的熱力計算:低溫過熱器的頂棚管在其上面，與低溫過熱器平行受熱，與低溫過熱器相比面積很小，所以把頂棚管和低溫過熱器的面積相加，當(dāng)作低溫過熱器的受熱面積.此時，低溫過熱器的蒸汽進(jìn)口是頂棚管的入口.具體熱力計算見表4-7.表號9低溫過熱器的結(jié)構(gòu)序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置順列，逆流,雙管圈2管子尺寸d米米438*43橫向排數(shù)n1794縱向排數(shù)n2205橫向節(jié)距S1米米956橫向節(jié)距比。1S1/d2.57縱向節(jié)距S2米米80.78縱向節(jié)距比。2S2/d2.129煙氣流通面積Ay米2h(a-nd)=4*(7.68-79*0.038)118.710蒸汽流通面積AIt米22n些=2x79x3」4'0.03214 40.11211低溫過熱器受熱面積Adg米2nndl+xal12兀pj dbdb768

xdb頂棚管角系數(shù)0.95ldb頂棚管長3.744米12低溫過熱器前室深度Lqs米0.913低溫過熱器前管束深度Lgs米1.53314煙氣有效輻射層深度S米0.9d(4*-2-1)兀0.198表號10 低溫過熱器的熱力計算序名稱符號單位公式結(jié)果1進(jìn)口煙氣溫度0，dgC即高溫出口煙氣溫度9052進(jìn)口煙氣焓h，ydgKJ/千克即高溫出口煙氣焓13042.133進(jìn)口蒸汽溫度t，dgC即高溫過熱器頂棚出口蒸汽溫度3304進(jìn)口蒸汽焓h，dgKJ/千克即高溫過熱器頂棚頂棚出出口蒸汽焓2817.545出口蒸汽溫度t?dgC先估后校405.7286出口蒸汽焓h?ydgKJ/千克附錄B6,B73111.677低溫過熱器對流吸熱量QdgdlKJ/千克(D-D)(h，，-h，)/BjJW ydgdg2838.98出口煙氣焓h?dgKJ/千克h，-^dg-+Aa-ho10205.569出口煙氣溫度0，，dgC查焓溫表71010煙氣平均溫度0pjC(0,+0，，)/2dg dg807.511煙氣速度①yKJ/千克BV(0+273)—:h-y——pj 3600xArx2737.96812煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)addg°C)W/( 米aCCC查標(biāo)準(zhǔn)線算圖60.96313蒸汽平均溫度tpjC(tdg+t；g)/2368.1414蒸汽平均v——pj 米3/千克附錄B6,B70.02371

比體積15蒸汽流速①q米/s(D-Djw)vpj(3600*Aq)8.05116蒸汽側(cè)放熱系數(shù)S°C)W/( 米a°Cd查標(biāo)準(zhǔn)線算圖151865.16217低溫?zé)煔庥行л椛鋵雍穸萢2米查表4-10低溫過熱器尺寸0.19718煙氣壓力p米Pa0.119水蒸氣容積份額rh20查煙氣特性表0.07320三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查煙氣特性表0.21721三原子氣體減弱系數(shù)kq1/（米?米10.2xr(一,.吃—0.1)(1—0.37—j)<10.2rps 10000.55122灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/（米?米I55900 Ry為微米('pj+273)2dh0.07623煙氣質(zhì)量飛灰濃度Ry查煙氣特性表0.00824煙氣輻射減弱系數(shù)k1/（米?米kr+kr0.12025煙氣黑度ay千克/米31-e-kps0.11626管壁灰污層溫度thdbgC件dgd*+ppj 3.6Adg466.60327煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)afdgC)W/( 米a0a（含灰氣流，a為煙氣黑度，查標(biāo)準(zhǔn)線圖）18.55728修正后輻射放熱系數(shù)afdgC)W/( 米af[1+0.4('pj*2乃)0.25(匕)0.07]dg 100 lgs25.33629煙氣側(cè)放熱系數(shù)a1C)W/( 米&(an+ad)其中&=186.330傳熱系數(shù)kdgC)W/( 米W（一i—）其中w為熱有效系數(shù)a+a34.64

31平均傳熱溫差A(yù)tdg°CAtd-Atx536.221AtdIn Atx32低溫過熱器對流吸熱量Qdgd2KJ/千克36x\%%Bj2826.9933計算誤差誤差范圍2%-0.43%34第一次減溫水量Djw1千克/h原來假定數(shù)據(jù)400035減溫后蒸汽焓hpljKJ/千克[Dh+(D-D)h〃]/(D-D)jwljw jw dg jw22845.84236減溫后蒸汽溫度tpljC表B6,B7p=10.6米pa38037屏入口氣溫的誤差A(yù)tC06.省煤器和空氣預(yù)熱器省煤器和空氣預(yù)熱器為雙級布置，然煙氣流的布置順序為;高溫省煤器，高溫空氣預(yù)熱器，低溫省煤器，低溫空氣預(yù)熱器，傳熱計算順序同布置順序.省煤器布置兩級受熱面，采用水平蛇形管束受熱面.采用單面進(jìn)水的方式，考慮到煤中的灰分，采用防磨措施.在管組煙氣入口處的第一、第二排管、管子彎頭部分及靠前、后墻的兩排管子都裝防磨蓋板低溫省煤器的受熱面尺寸比高溫省煤器大，這是為了使高溫空氣預(yù)熱器有足夠的傳熱溫差.由于低溫省煤器的受熱面大,為了檢修方便，在受熱面中間留有0.6米的空間，相當(dāng)于有兩個管組，在每個管組煙氣入口處都裝有防磨蓋板.表號11 高溫省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列、順列、雙向進(jìn)水2管子尺寸dmm①32x43橫向節(jié)距S ISS mm864縱1向節(jié)距S 2SS mm605橫向節(jié)距比b1S/dISS2.686縱向節(jié)距比b2S/d2SS1.877橫向排數(shù)Jhss 1098縱向排數(shù)n2SS 249高溫省煤器受熱面ASSm23.14n1SS.d.n2ss.l101110煙氣流通面積AYm27.68x4.724-55x0.032x7.8423.111水流通面積ASm2c1』(0.032-2x0.004)22nx3.14x 1ss 40.099

12輻射層有效厚度sm0.9d［竺當(dāng)-11"3.14 ）0.15613管束前氣室深度lqm3.214管束深度lgm1.32表4—9高溫省煤器的熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進(jìn)口煙氣溫度9‘嵌°C即低溫過熱器出口煙氣溫度7102進(jìn)口煙氣焓hySSkj/kg即低溫過熱器出口煙氣焓10205.563出口煙氣溫度9〃SSC先估后校4574出口煙氣焓h”ySSkj/kg查焓溫表6462.161—4通用,5-18低溫省煤器未計算時采用5高溫省煤器吸熱量QSSD1kj/kg中（hSh”S+5；k）3727.746減溫水量Djwkg/h氣+氣80007高溫省煤器水流量DSSkg/hD-Djw1416008爐膛有效輻射放熱量QLkj/kg12290.389屏區(qū)受熱面總對流吸熱量QdPQkj/kg3430.79410凝渣管對流吸熱量Qnzkj/kg74.9611高溫過熱器對流吸熱量QdGGkj/kg1958.9312低溫過熱器對流吸熱量QDGD1kj/kg2826.9913省煤器后工質(zhì)吸熱量IQkj/kgQL+QpQ+Qnz+QdGG+Qdgd120582.05414鍋爐出口蒸汽焓h〃GGRkj/kg3541.2915高溫省煤器出口水焓hSSkj/kg八（h〃GGR八.0Q）DSS Dss1507.5316高溫省煤器出口水溫度t〃SSC查指導(dǎo)書附錄二水和水蒸汽性質(zhì)表314.6317高溫省煤器進(jìn)口水焓hSSkj/kghSS-SS1119.6818高溫省煤器進(jìn)口水溫度t'ss°C查指導(dǎo)書附錄二水和水蒸汽性質(zhì)表25719—22計算完低溫省煤器后，校核計算時采用19高溫省煤器進(jìn)口水溫度t'ssC即低溫省煤器出口水溫度25720高溫省煤器進(jìn)口水焓hSSkj/kg即低溫省煤器出口水焓1119.6821高溫省煤器出口水焓hSSkj/kg^SS+QSSD1DSS1507.5322高溫省煤器出口水溫度t〃SSC查指導(dǎo)書附錄二水和水蒸汽性質(zhì)表314.6323—41通用23平均水溫tpjC(t〃SS+1'ss)/2285.8124平均煙氣溫度9.PjC(9'ss+9〃SS)/2583.525高省煙氣有效輻射層厚度s查高溫省煤氣的結(jié)構(gòu)尺寸0.15626煙氣壓力p米Pa0.127水蒸氣容積份額rH2O查煙氣特性表0.07328三原子氣體輻射減弱系數(shù)kQY(m.MPa)10.2rf°；78+1.6rH2。j"—0.37亳］y10.2.r?p.s八 1000)0.70729三原子氣體容積份額r查煙氣特性表0.21730灰粒的輻射減弱系數(shù)kHY(m.MPa) 55900 r39+273)(9+273)d2y0.08931煙氣質(zhì)量飛灰濃度RYkg/m3查煙氣特性表0.00832煙氣的輻射減弱系數(shù)ky(m.MPa)kQr+kHRY0.15433煙氣黑度ay1—e~kps0.11734管壁灰污層溫度thbCt^+60345.81935煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)afssw/(m&OC)查指導(dǎo)書附錄圖129.83436修正后輻射放熱系數(shù)af1ssW/(m>oC)0.07af［1+0.4(9PZ±273)0-25.(竺］ss 1000 lG13.493

37煙氣流速Wym/sBjVy(9PJ+273)3600x273xaY5.09138煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)adW/(m2*oC)￡0-CjC-W-Cl+△￡59.76539污染系數(shù)￡￡0-CjC、+△￡0.00540煙氣側(cè)放熱系數(shù)aiW/(m&oC)E(af1+Qj)73.28541傳熱系數(shù)KSSW/(m2?。C)a 1—ai+￡ai53.6142平均傳熱溫差△eSS°C△t&_At*「△tln—dAtx423.5343高溫省煤器對流吸熱量QSSD2kj/kg3.6K At?A "r S SS,J SS SSBj3727.7444計算誤差%-1.87表號12 高溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列、交叉流動、雙面進(jìn)風(fēng)2管子尺寸dmm①40x1.53橫向節(jié)距mm704橫向節(jié)距比 b1S1/d1.755縱1向節(jié)距S 2 mm426縱向節(jié)距比b2S2/d1.057縱向排數(shù)n448受熱面積ASKm24x3.14d八N30009煙氣流通面積AYm23.14Nd410.410空氣流通面積AKm22x4x2.564(1.98-4x28x0.04)15.611行程數(shù)L 112煙氣輻射層有效厚度sm0.9df鮑旦-1]"3.14J0.0333

表號13 高溫空氣預(yù)熱器的熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進(jìn)口煙氣溫度9，SK °C即高溫省煤器出口煙氣溫度4572進(jìn)口煙氣焓hYSKkj/kg即高溫省煤器出口煙氣焓6462.161—2通用,3—12低溫空氣預(yù)熱器未計「算時采用3出口空氣溫度t〃SK C查爐膛熱力計算2804出口理論焓hSKkj/kg查焓溫表2949.135進(jìn)口空氣溫度C先估后校1906進(jìn)口理論空氣焓hSKkj/kg查焓溫表1849.87空氣出口過量空氣系數(shù)P，，SK0**Z1.0268高溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QSKD1kj/kg(Jf(h-h)SK 2 SK SK939.229空氣平均溫度t?.pjC(t'sk+t〃SK)/223510漏風(fēng)的空氣焓h。SKkj/kg查焓溫表2299.5211出口煙氣焓hySKkj/kgh _QSKD1+Aa-h01349.9512出口煙氣溫度9〃 SK C查焓溫表386.2813—19計算完低溫空氣預(yù)熱器后，校核計算時采用13進(jìn)口空氣溫度C即低空出口空氣溫度19014進(jìn)口理論空氣焓hSK即低空出口空氣焓1849.815假設(shè)出口煙氣溫度9，，SKC先估后校386.2816出口煙氣焓hySKkj/kg查焓溫表1349.9517高溫空預(yù)器對流吸熱量QSKD1kj/kgMhK-h"K+Aa?h；?939.2218出口空氣焓hSKkj/kgQ SKD1 P，，+AaSKSK 22745.5719出口空氣溫度t"SKC查焓溫表28020—42通用20煙氣平均溫度9?.PjC算術(shù)平均值421.64

21煙氣流速Wym/sBjVY(9PJ+273)3600x273xaY9.21122煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)adSKW/(m2*oC)查指導(dǎo)書附錄圖1030.1323高空煙氣有效輻射層厚度s米查高空預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸0.03224煙氣壓力p米Pa0.125煙氣中水蒸汽的容積比rH2O查煙氣特性表0.07326三原子氣體輻射減弱系數(shù)kQy(mMPa)10.2rf0.78*L6rH20j[1-0.37烏](j10.2-r-p-sJv 1000)1.70827三原子氣體容積份額r查煙氣特性表0.21728灰粒的輻射減弱系數(shù)kHy(mMPa) 55900 ^*9+273)(9+273)d2y0.10329煙氣質(zhì)量飛灰濃度pY查煙氣特性表0.00830煙氣的輻射減弱系數(shù)kY(mMPa)kQr+kHPy0.37131煙氣黑度aSK1—e~kps0.05732管壁灰污層溫度*HBSK°C(9pj+j328.32133煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)aFSKW/(m2?oC)a0?ask，查指導(dǎo)書附錄圖123.18234煙氣側(cè)放熱系數(shù)aiW/(m2?。。)&(電+吐)33.31235空氣流速wkm/s(時+、BVJ273)(SK2 3600x273xfK3.77736空氣側(cè)放熱系數(shù)a2W/(mgC)a0-CZ-CS-CW50.39437傳熱系數(shù)KSKW/(m2?。。)ga「a2a+a7.1138參數(shù)PTM/(9'SK-*'SK)0.439參數(shù)R腭TM1.2540轉(zhuǎn)換系數(shù)V查指導(dǎo)書附錄圖130.92

41逆流溫差ZN°CAtd—Aj/At,"ln—dAtx261.1542平均傳熱溫差A(yù)t SK °CWAt N 240.25843高溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QSKD2kj/kg3.6KSK?AtSK?AskBj939.2244計算誤差%0.75表號14 低溫省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列、交叉流動、雙面進(jìn)水、雙層管圈2管子尺寸dmm中32x43橫向節(jié)距JS1 mm904橫向節(jié)距比b1S1/d2.85縱1向節(jié)距S2mm486縱向節(jié)距比b2S2/d1.37橫向排數(shù)n 1 628縱向排數(shù)329受熱面積 axsm23.14dZ-n2n1仞76610煙氣流通面積aYm22(1.44x7.68-0.032x16x7.48)14.511水流通面積asm22x(15+16)x3.1400242x40.11212煙氣輻射層有效厚度sm0.9df統(tǒng)旦-1]"3.14 )0.12713管束前及管束間氣室深度LQSm1.414管束深度L GS m1.44表號15 低溫省煤器熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進(jìn)口煙氣溫度9， XS C即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度386.282進(jìn)口煙氣焓hyxskj/kg即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣焓5645.173出口煙氣溫度9，， xs C先估后校305

4出口煙氣焓hy^xskj/kg查焓溫表4484.395低溫省煤器對流吸熱量QXSD1kj/kg中（h-一hff+國山°「1159.116進(jìn)口給水溫度°C已知條件2157進(jìn)口水焓hxskj/kg查指導(dǎo)書附錄二水和水蒸汽性質(zhì)表923.518出口水焓hxskj/kgQxsD1D+hxs1044.119出口水溫度txsC查指導(dǎo)書附錄二水和水蒸汽性質(zhì)表246.1810煙氣流速WYm/sBV(& +273)jYP3600x273xAY5.88411煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)adxsW/(m2.。C)a0-Cz-Cs-CW67.56612低溫?zé)煔庥行л椛鋵雍穸萐米0.12513煙氣壓力米Pa0.114水蒸氣容積份額rH2O查煙氣特性表0.07315三原子氣體輻射減弱系數(shù)kQY(m.MPa)10.2rf0.78+1.6rH2OV1-0.37烏"M0.2.r?p.s八 1000J0.8916三原子氣體容積份額r查煙氣特性表0.21717灰粒的輻射減弱系數(shù)kH/(m.MPa) 55900 p寸(S+273)(S+273)d2y0.11118煙氣質(zhì)量飛灰濃度日Ykg/m3查煙氣特性表0.00819煙氣的輻射減弱系數(shù)k/(m.MPa)kQr+kHPY0.19420煙氣黑度a1—e~kps0.11821管壁灰污層溫度tHBXSC[(t〃xs+1'xs)/2]+25253.0922煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)afxsW/(m2.。C)a-a04.5723休整后煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù),afxsW/(m2?。C)qor10^700.25lQsaf[1+0.4(SPJ+273)?(Q)xs 1000 lGs5.97

24煙氣側(cè)放熱系數(shù)aXS1w/(m>0C)，&（a^s+a《）73.5325污染系數(shù)￡￡0-C『Cd+A￡0.00526平均傳熱溫差A(yù)t■XS°CAt—Atx/At,"ln—dAtX115.3627傳熱系數(shù)KXSw/(m2*0C)a XS1—1+￡aXS153.7628低溫省煤器對流吸熱量QXSD2kj/kg3.6K At ?A X^ ―XS XSBj1159.1129計算誤差%-0.1730高溫省煤器進(jìn)口水溫度t，SSC高溫省煤器的熱力計算25531計算誤差A(yù)tCt〃SS"S -1.8732低溫省煤器區(qū)對流吸熱量QdXSkj/kg無附加受熱面，所以就是QXSD11160.98表號16 低溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列、雙面進(jìn)風(fēng)2管子尺寸dmm中40x1.53橫向節(jié)距S——1 mm764橫向節(jié)距比b1S1/d1.95縱1向節(jié)距S 2 mm446縱向節(jié)距比b2S/d21.17橫向排數(shù)n 1 8x272168管子根數(shù)N86969管箱高度Hm8.710管箱有效高度h X m8.5611空氣道平均高度Lm1.1712受熱面積AXKm28696x3.14x0.0385x8.56900013煙氣流通面積AYm28696x3.14x00322x149.3514空氣流通面積AKm2(1.976-27x0.04)x8x1.7112.3

15行程數(shù)n516輻射層有效厚度sm0.9d［鮑當(dāng)-11"3.14 )0.06表號17 低溫空氣預(yù)熱器熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進(jìn)口空氣溫度°C取用202進(jìn)口理論空氣焓hK.XKkj/kg查焓溫表193.743高溫空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)△aSK查漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.034高溫空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù)g〃SK高溫空氣預(yù)熱器熱力計算1.3455低溫空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù)XK△a冰+P"酥1.436出口空氣溫度t"KSKC先估后校1827出口理論空氣焓hK.XKkj/kg查焓