滿堂支架在城市中的應用

一、預應力混凝土連續(xù)箱梁采用統(tǒng)一式多孔交叉口主橋（5.20）m（跨徑指路設計線），采用預制混凝土連續(xù)箱梁。梁高為1.4米,懸臂板長度為2米,采用直腹板式設計,為使箱梁頂,底板與橋面平行,箱梁頂,底板繞箱梁中心線旋轉,腹板始終保持鉛直設計。墩頂采用1.6米寬的鋼筋混凝土中橫梁,聯端處設置1.2m寬的鋼筋混凝土端橫梁。二、d4-d4箱梁底部距地面約6米左右,且地面基本平順,對地面進行處理后,可以采用滿堂支架施工。(1)荷載分類1.鋼筋砼施工自重:q1取26KN/m32.施工人員自重:q2取1KN/m23.振搗及傾倒砼沖擊荷載:q3取2KN/m24.模板及支架自重:q4取2KN/m25.風載分項系數:γ取1.1(2)支架類型下部支架擬用WDJ碗扣型多功能支架。鋼管φ48,壁厚3.5mm,彈性模量E=2.1×105(N/mm2);其主要截面特性如下:彎曲截面系數W=π(D4-d4)/32D截面積A=π(D4-d4)/4=489(mm2)回轉半徑rx=姨I/A=15.79(mm)(3)支架布置方案一橫桿橫桿步距設為1.2m。立桿實體段:立桿布置為0.6m×0.6m?？拷ё幭涫覟樽兘孛娴膮^(qū)段箱室處:立桿布置為0.6m×0.9m。(縱向間距為0.9m,橫向間距為0.6m)腹板處:立桿布置為0.6m×0.6m。箱室段箱室段腹板處:立桿布置為0.6m×0.6m。箱室段箱室處:立桿布置為0.6m×1.2m。(縱向間距為1.2m,橫向間距為0.6m)翼緣懸臂處:立桿布置為0.9m×1.2m。(縱向間距為1.2m,橫向間距為0.9m。)方案二橫桿橫桿步距設為1.2m。立桿實體段及靠近支座處箱室為變截面的區(qū)段:立桿布置為0.9m×0.6m。(橫向間距為0.9m,縱向間距為0.6m)箱室段:立桿布置為0.9m×0.9m。(橫向間距為0.9m,縱向間距為0.9m)支架的力學性能:按《鋼規(guī)》查得[f]=215MPa由橫桿步長為1.2m則:立桿的長細比λ=l0/rx=76<[λ]=150由此查表得彎曲系數φ=0.807三、室為變截面段腹板處支架受力計算方案一1.翼緣懸臂處的支架受力很小,可不必驗算。2.箱室段的腹板處、靠近支座處箱室為變截面區(qū)段的腹板處支架受力不大于實體段支架的受力,故不驗算。3.實體段。a、立桿受力驗算每根立桿承受的荷載N故該立桿滿足受力要求。b、橫桿受力驗算作用在橫桿上的均布荷載為:彎曲強度σ=ql2/10W抗彎剛度f=ql4/150EIx則橫桿也滿足受力要求4.滿足受力要求a、立桿受力驗算每根立桿承受的荷載N故該立桿滿足受力要求。b、橫桿受力驗算作用在橫桿上的均布荷載為:彎曲強度σ=ql2/10W抗彎剛度f=ql4/150EIx則橫桿也滿足受力要求5.滿足受力要求a、立桿受力驗算每根立桿承受的荷載N故該立桿滿足受力要求。b、橫桿受力驗算作用在橫桿上的均布荷載為:彎曲強度σ=ql2/10W抗彎剛度f=ql4/150EIx則橫桿也滿足受力要求6.立桿受力驗算及穩(wěn)定性分析則:M傾=0.1P×6.5=0.65P傾覆穩(wěn)定安全系數=M穩(wěn)/M傾=10.77>1.4則整體穩(wěn)定滿足要求。方案二1.實體段a、立桿受力驗算每根立桿承受的荷載N故該立桿滿足受力要求。b、橫桿受力驗算作用在橫桿上的均布荷載為:則橫桿也滿足受力要求2.箱室段經分析,箱室段右幅第1跨靠近0號臺處的支架受力最大a、立桿受力驗算每根立桿承受的荷載N故該立桿滿足受力要求。b、橫桿受力驗算作用在橫桿上的均布荷載為:6.整體穩(wěn)定性分析取上部荷載P的10%作為水平荷載,取支架的最大高度為6.5m,支架的最小寬度為14m。則:M傾=0.1P×6.5=0.65P傾覆穩(wěn)定安全系數=M穩(wěn)/M傾=10.77>1.4四、滿堂支架的整體性分析經驗算對比,兩種方案的安全性都可靠,且兩種方案所用的材料數量也差不多。但方案一的立桿間距繁多,給支架搭設帶來很多不便,從而影響施工進度及經濟性。方案二的立桿間距比較單一,給施工帶來方便。方案二優(yōu)于方案一。在以上的承載分析中,方案二考慮了支架的整體性,對箱梁局部的變截面進行了整體分析。由于滿堂支架的受力具有很好的整體性,所以在滿堂支架的承載分析中,應該對箱梁的部分變截面進行整體分析,充分發(fā)揮滿堂支架整體性的優(yōu)勢。荷載分項系數:γ11取1.2荷載分項系數:γ12取1.4荷載分項系數:γ13取1.4荷載分項系數:γ14取1.2=5.078×103(mm3)得:[N]=φAf=84.84KN=0.78mm<[f]=3mm=109.58MPa<[σ]=215Mpa=1.17mm<[f]=3mmN=q×0.6×1.2=16.34<[N]=67.87KN=128.8MPa<[σ]=215Mpa=2.46mm<[f]=3mmM穩(wěn)=P×14÷2=7Pq1=1.4×1×1×26=36.4KN/m3q=(∑qir1i)r(36.4×1.2+1×1.4+2×1.4+2×1.2)×1.1=55.31K