渝長高速復(fù)線連接道工程（石龍立交-石馬崗隧道）目錄1.工程概況 11.1 工程地質(zhì)條件 111.1.1 地形地貌 111.1.2 氣象水文 111.1.3 地質(zhì)構(gòu)造 121.1.4 地層巖性 141.1.5 水文地質(zhì)條件 141.1.6 不良地質(zhì)現(xiàn)象 161.1.7 巖土體設(shè)計參數(shù) 162. 設(shè)計依據(jù)的規(guī)范、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 182.1 依據(jù)規(guī)范 182.2 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 183. 主要工程材料 194. 結(jié)構(gòu)受力分析及截面驗算 194.1 計算方法及計算軟件 194.2 計算荷載 194.2.1 結(jié)構(gòu)自重 194.2.2 車輛、人群荷載 194.2.3 豎向土壓力 194.2.4 側(cè)向土壓力 194.3 計算模型 204.4 地基反力系數(shù) 214.5 計算 214.5.1 石龍立交箱1型斷面 214.5.2 石龍立交箱2型斷面 294.5.3 石龍立交拱1型斷面 364.5.4 石龍立交箱3型斷面 424.5.5 石龍立交箱4型斷面 494.5.6 石龍立交箱5型斷面 564.5.7 石龍立交箱6型斷面 634.5.8 石龍立交拱2型斷面 635. 擋墻計算 645.1 衡重式路肩擋墻 645.2 衡重式路堤擋墻 745.3 重力式擋墻計算 835.4 仰斜式擋墻 905.5 折背式擋墻 1095.6 扶壁式擋墻 1165.7 樁板擋墻計算 125工程概況2015年11月12日，重慶市召開了市政府第109次常務(wù)會，審議通過了《重慶市主城區(qū)綜合交通規(guī)劃評估及優(yōu)化》（2015-2030年）。根據(jù)最新交通規(guī)劃成果，“渝長高速復(fù)線連接道”作為渝長高速復(fù)線的快速入城連接通道，將連接南坪組團(tuán)、唐家沱組團(tuán)和魚嘴組團(tuán)，是一條以交通功能為主、兼顧服務(wù)功能的城市快速路。渝長高速復(fù)線連接道西起于內(nèi)環(huán)快速路大佛寺南橋頭，向東經(jīng)彈子石、唐家沱、魚嘴片區(qū)，終點在果園港接渝長高速復(fù)線收費站。道路等級為城市快速路，設(shè)計車速80km/h,雙向六車道，全線新建互通立交2座（海騰立交、石龍立交）、改建互通立交2座（大佛寺南橋頭立交、騰龍立交），主線設(shè)置主要出入口7處（雞冠石出入口、港城西路出路入口，海爾路出入口，望江廠出入口、朝陽溪出入口、疏唐立交出入口、疏港東立交出入口），下穿道4座（唐桂下穿道長，鐵山坪復(fù)線下穿道長、石馬崗下穿道長、疏港復(fù)線下穿道長）、跨長江大橋1座（黃桷沱大橋）。初步設(shè)計階段，根據(jù)業(yè)主要求，本項目分為四期，分別開展行政審批。第一期為高速收費站-石龍立交，第二期為石龍立交-石馬崗下穿道，第三期為石馬崗下穿道-海騰立交，第四期為海騰立交-南橋頭立交。本次設(shè)計內(nèi)容為渝長高速復(fù)線連接道二期工程：石龍立交-石馬崗下穿道段，樁號為K12+030-K13+100，主線長1.07Km,設(shè)計速度80km/h，其中含匝道十八條，主干路一條。石龍立交-石馬崗下穿道段是渝長高速復(fù)線連接道的重要組成部分，是渝長高速復(fù)線連接道與快速路六縱線、渝冠大道相交形成的互通式立交，本次石龍立交-石馬崗下穿道段共設(shè)置1處立交，為石龍立交，其中含匝道18條，主干路1條。渝長高速復(fù)線連接道項目區(qū)位圖石龍立交項目區(qū)位圖本次施工圖設(shè)計內(nèi)容包括：道路工程、橋梁工程、結(jié)構(gòu)工程、排水工程、電照工程、交通工程。本項目按專業(yè)共分為六冊：第一冊道路工程；第二冊橋梁工程；第三冊結(jié)構(gòu)工程；第四冊排水工程；第五冊電照工程；第六冊交通工程。本冊為第三冊結(jié)構(gòu)工程。本冊施工圖設(shè)計為第三分冊結(jié)構(gòu)工程分冊。包含擋護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計及石龍立交B匝道，H匝道，I匝道及N匝道下穿道結(jié)構(gòu)設(shè)計。本工程包括四段車行下穿道，設(shè)計范圍內(nèi)下穿道列表如下：序號起止樁號跨徑布置結(jié)構(gòu)形式長度（m）備注1BK0+480～BK0+9259-16m單孔箱型+折線拱型445車行下穿道2HK0+320～HK0+429.18.0m單孔箱型+拱型110車行下穿道3IK1+018.38～I(xiàn)K1+096.939.0m單孔箱型37.9車行下穿道4NK0+120～NK0+253.2818.0m單孔箱型133.3m車行下穿道其主要斷面設(shè)計如下表：表1-1B匝道襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)表斷面類型適用隧道里程范圍結(jié)構(gòu)厚度(m)備注底板頂板側(cè)墻箱1型斷面B匝道BK0+480～BK0+570，BK0+863.8～BK0+888.80.80.80.8填土厚度≤4m箱2型斷面B匝道BK0+570～BK0+636.7BK0+888.8～BK0+9250.90.90.94.0m≤填土厚度≤6.0m雙箱型斷面B匝道BK0+636.7～BK0+642.90.90.90.83.0m≤填土厚度≤6.5m箱5型斷面B匝道BK0+642.9～BK0+667.9見下圖填土厚度≤4m箱4型斷面B匝道BK0+667.9～BK0+696.31.21.21填土厚度≤5m箱3型斷面B匝道BK0+696.3～BK0+753.81.01.00.9填土厚度≤5m拱1型斷面B匝道BK0+753.8～BK0+863.8見下圖填土厚度≤4m表1-2H匝道襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)表斷面類型適用隧道里程范圍結(jié)構(gòu)厚度(m)備注底板頂板側(cè)墻箱6型斷面H匝道HK0+340～HK0+3500.80.80.8填土厚度≤4m拱2型斷面H匝道HK0+340～HK0+423見下圖填土厚度≤5m雙箱型斷面B匝道BK0+636.7～BK0+642.90.90.90.83.0m≤填土厚度≤6.0m表1-3I下穿道襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)表斷面類型適用隧道里程范圍結(jié)構(gòu)厚度(m)備注底板頂板側(cè)墻箱1型斷面I匝道IK1+059.04～I(xiàn)K1+096.940.80.80.8填土厚度≤4.0m表1-4N匝道襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)表斷面類型適用隧道里程范圍結(jié)構(gòu)厚度(m)備注底板頂板側(cè)墻箱1型斷面N匝道NK0+120～NK0+128.60.80.80.8填土厚度≤4m箱3型斷面N匝道NK0+128.6～NK0+137.21.01.00.9填土厚度≤4m箱4型斷面N匝道NK0+137.2～NK0+147.081.21.21填土厚度≤3m箱6型斷面N匝道NK0+146.9～NK0+253.2810.80.80.8填土厚度≤4m石龍立交箱1型框架斷面石龍立交箱2型框架斷面石龍立交拱1型框架斷面石龍立交箱3型框架斷面石龍立交箱4型框架斷面石龍立交箱5型框架斷面石龍立交箱6型框架斷面石龍立交拱2型框架斷面石龍立交雙箱型框架斷面本次設(shè)計包括57段擋墻，具體布置見下表：序號起訖樁號編號位置擋墻類型長度(m)1LK0+630.00～LK1+0001#L匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻370.1m2LK0+598.50～LK0+602.502#L匝道右側(cè)衡重式擋墻4m3LK0+598.50～MK0+047.703#M匝道左側(cè)衡重式擋墻27.3m4AK0+866.00～AK0+880.004#A匝道右側(cè)重力式擋墻14m5GK0+410.00～GK0+420.005#G匝道左側(cè)扶壁式擋墻10m6JK1+505～JK1+520.006#J匝道左側(cè)折背式擋墻13.5m7BK0+430.00～BK0+480.007#B匝道左側(cè)仰斜式+衡重式+重力式擋墻48.5m8GK0+160～GK0+280.008#G匝道左側(cè)重力式+衡重式擋墻120m9AK0+650～AK0+6709#A匝道右側(cè)扶壁式+重力式擋墻21.2m109-1#C匝道右側(cè)樁板墻+重力式擋墻22m11HK0+320～HK0+3409-2#H匝道左側(cè)重力式+衡重式路堤擋墻31.3m12HK0+320～HK0+3409-3#H匝道右側(cè)重力式+衡重式路堤擋墻19.1m13JK0+308～JK0+317.49-4#J匝道左側(cè)重力式擋墻10m14JK0+306.7～JK0+317.49-5#J匝道右側(cè)重力式擋墻10m15HK0+248.20～HK0+258.2510#H匝道右側(cè)扶壁式擋墻10m16HK0+248.20～HK0+274.2011#H匝道左側(cè)重力式擋墻26m17YK12+104.4～CK0+170.0012#G匝道右側(cè)扶壁式+重力式路堤+衡重式擋墻207.3m18IK0+480.00～I(xiàn)K0+620.0013#I匝道左側(cè)重力式擋墻141m19CK0+230.00～CK0+270.0014#C匝道右側(cè)重力式擋墻41.4m20CK0+150.00～CK0+270.0014-1#C匝道左側(cè)重力式擋墻118.7m21IK0+685.15～I(xiàn)K0+697.715#I匝道左側(cè)衡重式擋墻12.4m21IK0+685.15～I(xiàn)K0+697.715-1#I匝道左側(cè)衡重式擋墻12.4m22FK0+790.80～FK0+798.216#F匝道右側(cè)衡重式擋墻7.3m23FK0+790～FK0+800.417#F匝道左側(cè)衡重式擋墻10.5m24YK12+462.55～YK12+470.218#渝長右線右側(cè)重力式擋墻7.7m25K12+465.5～K12+471.518-1#渝長右線左側(cè)重力式擋墻5.9m26K8+002.2～K8+008.318-2#渝長左線右側(cè)重力式擋墻6m27ZK8+003.8～ZK8+009.218-3#渝長左線左側(cè)重力式擋墻5.4m28BK0+925.00～BK0+940.0019#B匝道左側(cè)衡重式路堤擋墻16.2m29BK0+925.00～BK0+940.0020#B匝道右側(cè)衡重式擋墻13.7m30EK0+075.35～EK0+090.0021#E匝道左側(cè)重力式擋墻13.7m31EK0+073.35～EK0+230.0022#E匝道右側(cè)扶壁式+重力式擋墻159m32AK0+293.85～AK0+307.523#A匝道左側(cè)扶壁式擋墻13.7m33AK0+300.32～AK0+310.0024#A匝道右側(cè)衡重式擋墻10.6m34DK0+173.44～DK0+19025#D匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻16.38m35CK0+450.8～CK0+530.0026#C匝道右側(cè)扶壁式+重力式擋墻82m36CK0+450.8～CK0+475.0026-1#C匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻23m37DK0+181.9～DK0+430.0027#D匝道右側(cè)重力式+扶壁式擋墻251.65m38JK0+994.3～JK1+003.327-1#J匝道左側(cè)重力式擋墻9m39JK0+994.3～JK1+003.327-2#J匝道右側(cè)衡重式擋墻7m40JK0+937.12～JK0+942.228#J匝道左側(cè)重力式擋墻5m41JK0+937.12～JK0+942.228-1#J匝道右側(cè)衡重式擋墻7m42DK0+115～DK0+125.2829#D匝道右側(cè)重力式擋墻10m43AK0+235.67～AK0+245.4430#A匝道左側(cè)重力式擋墻10m44ZK8+048.4～ZK8+053.4031#渝長左線左側(cè)重力式擋墻5m45K8+047.5～K8+053.331-1#渝長左線右側(cè)重力式擋墻5.8m46K12+510.6～K12+516.531-2#渝長右線左側(cè)重力式擋墻5.9m47YK12+509.42～YK12+51532#渝長右線右側(cè)重力式擋墻5m48FKO+840.42～FK0+846.3633#F匝道左側(cè)重力式擋墻6m49FK0+838.65～FK0+843.6234#F匝道右側(cè)重力式擋墻5m50IK0+740.34～I(xiàn)K1+018.3835#I匝道左側(cè)扶壁式+重力式+衡重式路堤擋墻281m51IK0+740.34～I(xiàn)K1+018.3835-1#I匝道右側(cè)衡重式擋墻5m52OK0+050.00～OK0+196.5036#O匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻146.6m53QK0+078.57～QK0+229.0037#Q匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻170m54NK0+253.30～NK0+34539#N匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻92m55NK0+253.30～NK0+34540#N匝道右側(cè)扶壁式+重力式擋墻92m56RK0+040.00～RK0+138.841#R匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻99.5m57JK0+356.3～JK0+454.242#J匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻98.4m58IK1+097～I(xiàn)K1+13043#I匝道左側(cè)扶壁式+重力式擋墻32.8m59IK1+224.4～I(xiàn)K1+338.1544#I匝道左側(cè)扶壁式擋墻111.6m60IK1+097～I(xiàn)K1+177.545#I匝道右側(cè)衡重式+重力式+扶壁式擋墻133m工程地質(zhì)條件地形地貌線路屬于侵蝕剝蝕型丘陵地貌。石龍立交位于石馬崗山體東側(cè)，整體地形西高東低，西側(cè)石馬崗山體坡度較陡峭，海拔逐漸增加，最高點高程為323米。東側(cè)山坡較為平緩，大部分已經(jīng)過場平處理，原始地貌不可見，現(xiàn)狀地面整體坡度較小，局部有陡坎。氣象水文（1）氣象勘察區(qū)氣候?qū)賮啛釒Ъ撅L(fēng)性濕潤氣候，年平均氣候在18℃左右，冬季最低氣溫平均在6～8℃，夏季平均氣溫在27－29℃，具冬暖春早，夏熱秋涼，秋雨連綿，無霜期長等特點。多年平均氣溫17.5℃～18.5℃，最高氣溫43℃（2006年8月16日），極端最低氣溫～1.8℃（1978年1月27日），夏季長達(dá)4個月以上。年主導(dǎo)風(fēng)向為北風(fēng)，年平均風(fēng)速1.5m/s，最大風(fēng)速22.9m/s。多年平均降雨量1098.9mm，最大年平均降雨量1378.3mm，最小年平均降雨量783.2mm，一日最大降雨量206mm（2007年7月17日），降雨一般集中在5～9月，占全年降雨量的2/3，年平均相對濕度79%。日照總時數(shù)1000－1200小時，雨量充沛、溫潤多陰，常年降雨量1000－1400毫米。年平均風(fēng)速(米/秒)：1.39米/秒。年最大風(fēng)速(米/速)：26.7米/秒，風(fēng)向：西北；出現(xiàn)日期1981年10月。（2）水文額擬建線路區(qū)屬于長江水系，線路區(qū)附近主要河流為長江。長江位于場區(qū)東側(cè)約1.5km，江面開闊，平水期寬600～650m，汛期寬650～7050m。本場區(qū)位于三峽水庫庫尾，在每年枯水期三峽水庫保持175m的高水位運行，到每年4～5月開始泄水，而此時長江開始逐漸進(jìn)入汛期，長江水位將在170m左右，故場區(qū)在三峽水庫按照175m的高水位運行后，常年水位將維持在170～175m左右。場地內(nèi)部有少量魚塘分布，其余無地表水體通過。地質(zhì)構(gòu)造根據(jù)區(qū)域資料，本工程位于大盛場向斜西翼。大盛場向斜位于銅鑼峽背斜與明月峽背斜之間，南北向伸展，屬于寬緩向斜。根據(jù)地面測繪，場地內(nèi)巖層傾向110～130°，傾角30～70°。根據(jù)地面調(diào)查，道路沿線裂隙發(fā)育情況如下：沿線裂隙調(diào)查一覽表位置構(gòu)造部位巖層產(chǎn)狀裂隙產(chǎn)狀裂隙特征YK13+000北側(cè)大盛場向斜西翼110°～130°∠60°～70°，優(yōu)勢產(chǎn)狀：118∠63°。裂隙1：185°～210°∠36°～45°，優(yōu)勢產(chǎn)狀：200∠40°；裂隙2：30°～50°∠77°～85°，優(yōu)勢產(chǎn)狀：40∠80°。裂隙1：張開度1～5mm，有少量粘土充填，間距1～3m，延伸1～4m，無水，結(jié)合程度很差；裂隙2：張開度1～2mm，有少量粘土充填，間距2～5m，延伸3～7m，無水，結(jié)合程度差。YK13+560南側(cè)大盛場向斜西翼110°～130°∠30°～50°，優(yōu)勢產(chǎn)狀：125∠35°。裂隙1：285°～330°∠42°～55°，優(yōu)勢產(chǎn)狀：300∠50°；裂隙2：185°～220°∠65°～74°，優(yōu)勢產(chǎn)狀：205∠70°。裂隙1：張開度2～7mm，有少量粘土充填，間距3～8m，延伸3～7m，局部貫穿出露巖體，無水，結(jié)合程度很差；裂隙2：張開度0～2mm，局部緊閉，間距2～5m，延伸1～5m，無水，結(jié)合程度一般構(gòu)造綱要圖地層巖性擬建線路區(qū)內(nèi)出露的地層有第四系人工素填土、殘坡積粉質(zhì)粘土、侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組砂泥巖等。各地層巖性特征由新至老分述如下：（1）第四系全新統(tǒng)①人工填土層（Q4ml）：基本覆蓋整個場地，為場平施工回填形成，雜色、灰色，褐色，成分以粘性土夾砂、泥巖碎石為主，局部含塊石，結(jié)構(gòu)多為松散，局部稍密或中密，干燥，厚度差別大，均勻性差。填土回填時間半年-2年，多為施工拋填。根據(jù)鉆探揭露，該層厚0.3（CK17-15）～37.0m（CK15-16）。②粉質(zhì)粘土（Q4el+dl）：分布范圍較小，主要分布于人工改造程度低的斜坡區(qū)域，褐色、褐黃色，可塑～硬塑狀，該層厚度整體較小，局部原始地形低洼處厚度較大。根據(jù)鉆探揭露，該層厚0.3（CK22-30）～4.3m（CK22-24）。（2）侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組（J2s）①砂巖（J2s）：灰色、青灰色、細(xì)～中粒結(jié)構(gòu)，中～厚層狀構(gòu)造，主要由長石、石英及巖屑組成。巖層局部含泥較重，并間斷夾有少量泥巖夾層及透鏡體。強風(fēng)化巖體較破碎。中等風(fēng)化泥巖巖體較完整。②泥巖（J2s）：紫色、褐紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中～厚層狀構(gòu)造，主要由粘土礦物組成。巖層局部含砂較重，并間斷夾砂巖薄層及透鏡體。強風(fēng)化巖體較破碎，中等風(fēng)化泥巖巖體較完整。水文地質(zhì)條件（1）地表水場地內(nèi)H匝道HK0+220～HK0+280段有一魚塘，其余無地表水體通過。（2）地下水?dāng)M建場區(qū)地形受人工改造強烈，原始地面變化較大，不具備典型的含水層，場區(qū)內(nèi)總體上地下水含量甚微。根據(jù)地下水的賦存條件、水理性質(zhì)及水力特征，場區(qū)地下水可分為松散巖類孔隙水、基巖裂隙水。松散巖類孔隙水：隧道段該類型地下水由大氣降雨補給為主，儲存在第四系松散土層中，含水能力受地形地貌以及覆蓋層范圍、厚度、物質(zhì)成分以及透水性能制約，水量大小受季節(jié)、氣候影響大，無統(tǒng)一地下水位。地形起伏較大的陡坡、陡坎、丘包等位置，覆蓋層厚度較小，除雨季外一般無地下水。溝谷、平壩等地勢較低處，覆蓋層厚度相對較大，地面匯水條件較好，該位置有少量的地下水賦存在地表土層中。該地下水具有分布不連續(xù)、含量較小、隨季節(jié)變化大等特點。基巖(紅層)裂隙水：隧道段基巖(紅層)裂隙水主要賦存于巖石風(fēng)化裂隙、構(gòu)造裂隙中以及層間裂隙中。場區(qū)內(nèi)下伏基巖為泥巖和砂巖，泥巖屬于粘土類巖石，含水能力和透水能力較差，為相對隔水層；砂巖有少量孔隙和裂隙，是相對含水層。由于補給能力差、補給量小，地下水逕流、排泄條件好，因此場區(qū)內(nèi)基巖裂隙水含量小、埋藏深，分布局限。局部地段覆蓋層較厚，基巖多在地下水位以下，基巖裂隙型潛水分布于侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）泥巖和砂巖裂隙中，地下水主要受大氣降雨及長江水補給，其富水程度受巖性及裂隙控制，泥巖裂隙主要發(fā)育于強風(fēng)化泥巖中，中風(fēng)化泥巖裂隙多呈閉合狀。下伏砂巖裂隙較發(fā)育，為主要含水層，地表水為基巖裂隙水的主要補給源。沿線地勢較低地帶有部分地表水及生活用水滲入，水量較小，受降雨及周邊環(huán)境影響較大。根據(jù)抽干部分鉆孔內(nèi)殘余水觀測，隧道沿線地下水位恢復(fù)緩慢，且無穩(wěn)定地下水位。地下水的補給、徑流、排泄：場區(qū)地表無大的常年性地表水體。各巖層中地下水主要接受大氣降水的補給，區(qū)內(nèi)大氣降水一部分順坡匯入各季節(jié)性沖溝，然后匯入長江；其余通過地面的裂隙等滲入地下，成為地下水，補給各含水層。本區(qū)地下水的運移受地層巖性、構(gòu)造、地形切割的控制，各地層分屬不同的水力系統(tǒng)。裸露型地層其地下水主要接受大氣降水的滲入補給，他們裸露地面，淺部風(fēng)化裂隙成為其地下水補給通道，大氣降水一部分順坡流排泄，一部分沿風(fēng)化裂隙潛入地下，再從地勢低洼處，以泉井形態(tài)流出地表。場區(qū)地下水補給、排泄條件較好，地下水流量受大氣降水的嚴(yán)格控制，雨季水大，枯季水小或斷流。場區(qū)內(nèi)地下水具有補給條件單一、短途徑流、就近排泄、無一定的方向性的特點。水土的腐蝕性評價：場地內(nèi)地下水含量較少，根據(jù)初勘所采集水樣測試成果，本次詳勘利用初勘水體腐蝕性評價：按Ⅱ類環(huán)境SO42-、Mg2+、OH-、總礦化度對混凝土結(jié)構(gòu)均有微腐蝕；在A類條件下對混凝土結(jié)構(gòu)有微腐蝕（微pH值腐蝕，微侵蝕性CO2腐蝕）；Cl-在干濕交替條件下對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋有微腐蝕。根據(jù)工程經(jīng)驗，本工程土體對混凝土結(jié)構(gòu)、混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋及鋼結(jié)構(gòu)均為微腐蝕性。不良地質(zhì)現(xiàn)象經(jīng)工程地質(zhì)調(diào)查及訪問，擬建場地及周邊未發(fā)現(xiàn)滑坡、泥石流、巖溶及活動斷裂等其它不良地質(zhì)現(xiàn)象。巖土體設(shè)計參數(shù)表1-1巖土體設(shè)計參數(shù)建議一覽表巖土名稱素填土（松散）粉質(zhì)粘土（可塑）強風(fēng)化砂巖中風(fēng)化砂巖強風(fēng)化泥巖中風(fēng)化泥巖重度kN/m3天然20*19.8/24.6/25.7飽和22*20.4*/25.2/26.2巖石抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）天然//29.60/9.35飽和//22.83/5.92承載力基本容許值kPa1205002000350800地基承載力特征值MPa0.16*0.50*8.290.30*3.39粘聚力（天然）kPa025.1/1940/567內(nèi)摩擦角（天然）°3012.1/36.1/33.9巖體理論破裂角°//63.0/62.0臨時邊坡坡率/1：1.51:1.01:0.501:0.201:0.501:0.25基底摩擦系數(shù)/0.250.250.300.600.300.50M30砂漿與巖石極限粘結(jié)強度標(biāo)準(zhǔn)值kPa//1200/500巖體水平抗力系數(shù)/土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)MN/m3MN/m4814602605080表1-2巖體結(jié)構(gòu)面特征及抗剪強度參數(shù)建議表位置構(gòu)造部位產(chǎn)狀裂隙特征粘聚力C（KPa）內(nèi)摩擦角Φ°YK13+000北側(cè)大盛場向斜西翼層面110°～130°∠60°～70°在巖體內(nèi)部多呈閉合狀，結(jié)合程度差，為硬性結(jié)構(gòu)面5018裂隙1185°～210°∠36°～45°張開度1～5mm，有少量粘土充填，間距1～3m，延伸1～4m，無水，結(jié)合程度很差，為軟弱結(jié)構(gòu)面3512裂隙230°～50°∠77°～85°張開度1～2mm，有少量粘土充填，間距2～5m，延伸3～7m，無水，結(jié)合程度差，為硬性結(jié)構(gòu)面5018YK13+560南側(cè)大盛場向斜西翼層面110°～130°∠30°～50°在巖體內(nèi)部多呈閉合狀，結(jié)合程度差，為硬性結(jié)構(gòu)面5018裂隙1285°～330°∠42°～55°張開度2～7mm，有少量粘土充填，間距3～8m，延伸3～7m，局部貫穿出露巖體，無水，結(jié)合程度很差，為軟弱結(jié)構(gòu)面3512裂隙2185°～220°∠65°～74°張開度0～2mm，局部緊閉，間距2～5m，延伸1～5m，無水，結(jié)合程度一般，為硬性結(jié)構(gòu)面5018設(shè)計依據(jù)的規(guī)范、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)規(guī)范《工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強制性條文（城市建設(shè)部分）》《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》（GB50108-2008）《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》（GB50119-2013）《錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范》（GB50086-2001）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）《建筑防火設(shè)計規(guī)范》（GB50016-2014）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）(2015年版本）《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范》（GB/T50476-2008）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2014）《公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范》（JTGD50-2017）（適用于車行道路面設(shè)計）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）；《公路橋涵地基及基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTD63-2007）；技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為100年。2、結(jié)構(gòu)中主要構(gòu)件的安全等級為一級。3、結(jié)構(gòu)按抗震設(shè)防烈度6度進(jìn)行抗震設(shè)計，按設(shè)防烈度7度采用抗震構(gòu)造措施，結(jié)構(gòu)抗震等級為三級，以提高結(jié)構(gòu)和接頭處的整體抗震能力。4、地下結(jié)構(gòu)中混凝土構(gòu)件的環(huán)境類別和作用等級為Ⅰ－C類。5、鋼筋混凝土構(gòu)件（不含臨時構(gòu)件）正截面的裂縫控制等級為三級，即允許出現(xiàn)裂縫，裂縫寬不大于0.2mm。6、結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件的耐火等級為一級。7、荷載汽車：城-A級；人群：4KN/m2；主要工程材料下穿道結(jié)構(gòu)混凝土強度等級：C40混凝土，抗?jié)B等級P8；下穿道結(jié)構(gòu)鋼筋采用HRB400鋼筋。結(jié)構(gòu)受力分析及截面驗算計算方法及計算軟件計算采用軟件MIDAS2.6.1進(jìn)行平面應(yīng)變問題彈性分析。地道框架結(jié)構(gòu)需承受周邊土壓力、車行荷載（城-A）、人群荷載。計算以垂直于縱向的1延米橫截面作為平面剛架進(jìn)行結(jié)構(gòu)計算，以控制地道框架的配筋。計算荷載結(jié)構(gòu)自重結(jié)構(gòu)自重由程序自動加載?；炷两Y(jié)構(gòu)容重采用25kN/m3。車輛、人群荷載車荷載、人群荷載簡化成1m厚等代土荷載20kN/m2。豎向土壓力頂板豎向土壓力：(4-1)上式中：——頂板回填土石垂直壓力（單位：kN/m2）；——回填土容重，20kN/m3；（B匝道上方采取輕質(zhì)混凝土回填，容重按8kN/m3計）——頂板回填土厚度（單位：m）；側(cè)向土壓力斜墻段土側(cè)向壓力：(4-2)按有無限土體考慮時：(4-3)按有限土體考慮時：(4-4)上述式中：——設(shè)計填土面坡度角（?。?；——拱背回填土石計算內(nèi)摩擦角（?。弧獋?cè)壓力作用方向與水平線夾角（?。弧_挖邊坡坡率；——回填土石面坡率；——回填土石與開挖邊坡面間的摩擦系數(shù)，（?。?；直墻段土側(cè)向壓力：(4-5)(4-6)上式中：——邊墻計算點換算土高度，（單位：m）；——墻頂至計算位置的高度（單位：m）；——填土坡面至墻頂位置的高度（單位：m）；——頂板回填土厚度（單位：m）；——墻背回填土石計算內(nèi)摩擦角（?。?；計算模型計算模型與荷載如所示,若側(cè)墻采用直壁開挖或采用臨時樁支護(hù)，則側(cè)墻土壓力采用彈性抗力替代。軟件計算中模型節(jié)點劃分以1m為單位計，每個單元長度為1m。計算模型1計算模型2（全周彈性抗力）地基反力系數(shù)設(shè)計中，中風(fēng)化砂巖地基取200MPa/m；中風(fēng)化泥巖地基取100MPa/m；土層取50MPa/m，計算模型中彈簧單元長度為1m。計算石龍立交箱1型斷面1、石龍立交箱1型斷面（計算時頂板覆土按4m取值）荷載取值①結(jié)構(gòu)自重：按γ=25kN/m3計（程序自動加載）②豎向壓力：gk=4×20=80kPa；③水平壓力：e1=0.33×80=26.4kPa，e2=26.4+0.33×（20×6）=66.4kPa；e車=0.33×20=6.7kPa3荷載效應(yīng)與荷載組合 Q1=141KN/m2

Q2=1.35×（e1+e車）=45KN/m2

Q3=1.35×（e2+e車）=99KN/m2

承載力極限狀態(tài)內(nèi)力彎矩計算值簡圖軸力計算值簡圖剪力計算值簡圖正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力彎矩計算值簡圖軸力計算值簡圖剪力計算值簡圖結(jié)構(gòu)斷面控制位置內(nèi)力詳見下表結(jié)構(gòu)內(nèi)力表計算項目位置基本（標(biāo)準(zhǔn)）組合內(nèi)力彎矩（kN·m）剪力max（kN）軸力（kN）地通道頂板跨中881（652）759（562）底板支座184（136）頂板支座740（547）184（136）邊墻上支座740（547）677（501）邊墻下支座740（547）841（624）底板跨中611（453）242（188）截面強度及裂縫寬度驗算表計算項目驗算位置計算截面高度（mm）計算內(nèi)力受拉側(cè)配筋受壓側(cè)配筋最大裂縫寬度（mm）彎矩（KN·m）軸力（KN）箱1型框架頂板跨中800881（652）184（136）￠32@100￠25@1500.154頂板支座800740（547）184（136）￠25@150+￠22@150￠32@1000.182邊墻上支座800740（547）677（501）￠25@150+￠22@150￠25@1500.162邊墻下支座800740（547）841（624）￠25@150+￠22@150￠25@1500.155底板跨中800611（453）242（188）￠28@100￠25@150+￠20@1500.172地基承載力計算pk=20*4+26.67*25/10.6+20+15=178kPa＜fa=250kPa注：以上計算中，結(jié)構(gòu)頂板覆土計算厚度為4.0m，結(jié)構(gòu)混凝土體積26.67?，結(jié)構(gòu)容重25kN/m3，通道結(jié)構(gòu)上方道路車輛等效荷載取20kPa，通道內(nèi)鋪裝及裝修荷載取15kPa。經(jīng)計算，地基承載力滿足設(shè)計要求。2）正截面強度驗算（僅以頂板跨中為例）石龍立交箱2型斷面1、石龍立交箱2型斷面（計算時頂板覆土按6m取值）2、荷載取值頂板上覆土10米；道路回填輕質(zhì)混凝土天然重度：10.0KN/m3；采用現(xiàn)澆鋼筋砼結(jié)構(gòu)，C40混凝土；下穿道凈跨徑L0=9.0m，凈高H0=5.88m，土的內(nèi)摩擦角30度，填土容重γ1=20KN/m3。下穿道主體結(jié)構(gòu)混凝土強度為C40，基礎(chǔ)墊層C20，縱向受力筋HRB400，地基為粉質(zhì)粘土。1尺寸擬定頂板、底板厚度=0.9m側(cè)墻厚度t=0.9m故計算長度l=9.9，h=6.78m2荷載計算 豎向土壓力 p土=γ1H= 120kN/m2 箱涵頂板自重 P頂=d2×γ2= 22.5kN/m2 恒載豎向壓力 p恒=1.35×p土+1.35×P頂=165kN/m2 恒載水平壓力（按靜止土壓力計算） 頂板處 eP1=γ1H(1-sinφ)= 100kN/m2 底板處 eP2=γ1(H+h)(1-sinφ)= 166.8kN/m2 3荷載效應(yīng)與荷載組合 Q1=192KN/m2

Q2=1.35×100=135KN/m2

Q3=1.35×166.8=225.2KN/m2

3、計算結(jié)果承載力極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果（a）彎矩計算值簡圖(b)軸力計算值簡圖(c)剪力計算值簡圖正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果(d)彎矩計算值簡圖(e)軸力計算值簡圖(f)剪力計算值簡圖4、結(jié)構(gòu)斷面控制位置內(nèi)力結(jié)構(gòu)斷面控制位置內(nèi)力詳見下表結(jié)構(gòu)內(nèi)力表計算項目位置基本（標(biāo)準(zhǔn)）組合內(nèi)力彎矩（kN·m）剪力max（kN）軸力（kN）箱1型框架頂板跨中1372（1017）1068（766）底板支座428（317）頂板支座1281（949）428（317）邊墻上支座1281（949）1085（804）邊墻下支座1251（927）1262（935）底板跨中1240（918）522（387）5截面計算截面強度及裂縫寬度驗算表計算項目驗算位置計算截面高度（mm）計算內(nèi)力受拉側(cè)配筋受壓側(cè)配筋最大裂縫寬度（mm）彎矩（KN·m）軸力（KN）箱2型框架頂板跨中9001372（1017）428（317）￠32@150+￠28@150￠25@1500.154頂板支座9001281（949）428（317）￠25@150+￠28@150￠32@150+￠28@1500.182邊墻上支座9001281（949）1085（804）￠25@150+￠28@150￠25@1500.162邊墻下支座9001251（927）1262（935）￠25@150+￠25@150￠25@1500.155底板跨中9001240（918）522（387）￠25@150+￠25@150￠25@150+￠25@1500.172根據(jù)規(guī)范，當(dāng)V≤0.7βh·ft·b·ho時，構(gòu)件可僅按構(gòu)造配箍。經(jīng)驗算，本斷面符合此截面條件，斜截面抗剪能夠滿足規(guī)范要求，本次設(shè)計按構(gòu)造配置拉筋。6地基承載力計算pk=20*6+30.32*25/11.0+20+15=225kPa＜fa=250kPa注：以上計算中，結(jié)構(gòu)頂板覆土計算厚度為4.0m，結(jié)構(gòu)混凝土體積30.32?，結(jié)構(gòu)容重25kN/m3，通道結(jié)構(gòu)上方道路車輛等效荷載取20kPa，通道內(nèi)鋪裝及裝修荷載取15kPa。經(jīng)計算，地基承載力滿足設(shè)計要求。2）正截面強度驗算（僅以頂板跨中為例）經(jīng)計算，各截面正截面強度及斜截面抗剪強度均滿足要求。石龍立交拱1型斷面1、石龍立交拱1型斷面（計算時頂板覆土按4.0m取值）2、計算模型地通道結(jié)構(gòu)計算模型荷載簡圖如下：計算模型荷載取值①結(jié)構(gòu)自重：按γ=25kN/m3計（程序自動加載）②豎向壓力：gk=4×20=80kPa；qk=20kPa；③水平壓力：e1=0.33×80=26.4kPa，e2=26.4+0.33×（20×9.7）=90.4kPa；e車=0.33×20=6.7kPa3、計算結(jié)果(a)彎矩(b)剪力(c)軸力(g)基底應(yīng)力圖STYLEREF1\s44B2型斷面內(nèi)力圖4、配筋驗算1）裂縫寬度驗算B2型斷面不利截面內(nèi)力及裂縫寬度驗算如所示。表STYLEREF1\s44B2型斷面不利截面內(nèi)力斷面類型構(gòu)件部位基本效應(yīng)組合計算內(nèi)力彎矩(kN·m)剪力(kN)軸力(kN)厚度配筋裂縫寬度(mm)B2拱頂4070740805￠250.156拱腰4181407805￠250.123拱腳1348015728015￠250.150底板84411896038010￠250.1422）正截面強度驗算（僅以底板跨中為例）6地基承載力計算pk=20*4+26.56*25/10.6+20+15=178kPa＜fa=250kPa注：以上計算中，結(jié)構(gòu)頂板覆土計算厚度為4.0m，結(jié)構(gòu)混凝土體積26.56?，結(jié)構(gòu)容重25kN/m3，通道結(jié)構(gòu)上方道路車輛等效荷載取20kPa，通道內(nèi)鋪裝及裝修荷載取15kPa。經(jīng)計算，地基承載力滿足設(shè)計要求。石龍立交箱3型斷面1、箱3型斷面截面尺寸計算結(jié)果承載力極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果（a）彎矩計算值簡圖(b)軸力計算值簡圖(c)剪力計算值簡圖正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果(d)彎矩計算值簡圖(e)軸力計算值簡圖(f)剪力計算值簡圖結(jié)構(gòu)斷面控制位置內(nèi)力詳見下表結(jié)構(gòu)內(nèi)力表計算項目位置基本（標(biāo)準(zhǔn)）組合內(nèi)力彎矩（kN·m）剪力max（kN）軸力（kN）箱1型框架頂板跨中1471（1090）883（654）底板支座231（171）頂板支座1125（833）231（171）邊墻上支座1125（833）904（670）邊墻下支座915（677）1110（820）底板跨中1010（748）246（182）5截面計算截面強度及裂縫寬度驗算表計算項目驗算位置計算截面高度（mm）計算內(nèi)力受拉側(cè)配筋受壓側(cè)配筋最大裂縫寬度（mm）彎矩（KN·m）軸力（KN）箱3型框架頂板跨中10001471（1090）428（317）￠32@150+￠28@150￠25@1500.176頂板支座10001125（833）428（317）￠25@150+￠28@150￠32@150+￠28@1500.180邊墻上支座9001125（833）1085（804）￠25@150+￠28@150￠25@1500.182邊墻下支座900915（677）1262（935）￠25@150+￠25@150￠25@1500.151底板跨中10001010（748）522（387）￠25@150+￠25@150￠25@150+￠25@1500.173根據(jù)規(guī)范，當(dāng)V≤0.7βh·ft·b·ho時，構(gòu)件可僅按構(gòu)造配箍。經(jīng)驗算，本斷面符合此截面條件，斜截面抗剪能夠滿足規(guī)范要求，本次設(shè)計按構(gòu)造配置拉筋。6地基承載力計算pk=20*4+36.9*25/12.8+20+15=187kPa＜fa=250kPa注：以上計算中，結(jié)構(gòu)頂板覆土計算厚度為4.0m，結(jié)構(gòu)混凝土體積36.9?，結(jié)構(gòu)容重25kN/m3，通道結(jié)構(gòu)上方道路車輛等效荷載取20kPa，通道內(nèi)鋪裝及裝修荷載取15kPa。經(jīng)計算，地基承載力滿足設(shè)計要求。2）正截面強度驗算（僅以頂板跨中為例）石龍立交箱4型斷面1、箱4型型斷面截面尺寸計算結(jié)果承載力極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果（a）彎矩計算值簡圖(b)軸力計算值簡圖(c)剪力計算值簡圖正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果(d)彎矩計算值簡圖(e)軸力計算值簡圖(f)剪力計算值簡圖結(jié)構(gòu)斷面控制位置內(nèi)力詳見下表結(jié)構(gòu)內(nèi)力表計算項目位置基本（標(biāo)準(zhǔn)）組合內(nèi)力彎矩（kN·m）剪力max（kN）軸力（kN）箱1型框架頂板跨中1956（1449）927（657）底板支座259（192）頂板支座1445（1070）259（192）邊墻上支座1445（1070）945（700）邊墻下支座839（621）1154（855）底板跨中890（659）168（124）5截面計算截面強度及裂縫寬度驗算表計算項目驗算位置計算截面高度（mm）計算內(nèi)力受拉側(cè)配筋受壓側(cè)配筋最大裂縫寬度（mm）彎矩（KN·m）軸力（KN）箱2型框架頂板跨中12001956（1449）259（192）￠32@150+￠28@100￠28@1500.170頂板支座12001445（1070）259（192）￠25@150+￠28@150￠32@150+￠28@1000.177邊墻上支座10001445（1070）945（700）￠25@150+￠28@150￠25@1500.177邊墻下支座1000839（621）1154（855）￠25@150+￠28@150￠25@1500.115底板跨中1200890（659）168（124）￠25@150+￠28@150￠28@150+￠25@1500.159根據(jù)規(guī)范，當(dāng)V≤0.7βh·ft·b·ho時，構(gòu)件可僅按構(gòu)造配箍。經(jīng)驗算，本斷面符合此截面條件，斜截面抗剪能夠滿足規(guī)范要求，本次設(shè)計按構(gòu)造配置拉筋。6地基承載力計算pk=20*3+50.9*25/11.0+20+15=174.53kPa＜fa=250kPa注：以上計算中，結(jié)構(gòu)頂板覆土計算厚度為4.0m，結(jié)構(gòu)混凝土體積50.9?，結(jié)構(gòu)容重25kN/m3，通道結(jié)構(gòu)上方道路車輛等效荷載取20kPa，通道內(nèi)鋪裝及裝修荷載取15kPa。經(jīng)計算，地基承載力滿足設(shè)計要求。2）正截面強度驗算（僅以頂板跨中為例）石龍立交箱5型斷面1、箱5型斷面截面尺寸計算結(jié)果承載力極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果（a）彎矩計算值簡圖(b)軸力計算值簡圖(c)剪力計算值簡圖正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力計算結(jié)果(d)彎矩計算值簡圖(e)軸力計算值簡圖(f)剪力計算值簡圖結(jié)構(gòu)斷面控制位置內(nèi)力詳見下表結(jié)構(gòu)內(nèi)力表計算項目位置基本（標(biāo)準(zhǔn)）組合內(nèi)力彎矩（kN·m）剪力max（kN）軸力（kN）箱5型框架頂板跨中1572（1164）1068（766）底板支座428（317）頂板支座517（383）428（317）側(cè)墻頂端2184（1618）側(cè)墻底端2184（1618）底板跨中1114（825）1085（804）底板中支座1615（1027）1262（935）底板邊支座1615（1027）522（387）裂縫寬度驗算襯砌類型截面位置截面高度(mm)實配鋼筋裂縫寬度(mm)受拉側(cè)受壓側(cè)頂板跨中1200￠32@150+￠28@150￠28@150+￠32@1500.176頂板邊支座1200￠28@150+￠32@150￠32@150+￠28@1500.159側(cè)墻頂端1200￠28@150+￠32@150￠28@1500.169側(cè)墻底端1500￠28@150+￠32@150￠28@1500.184底板跨中1200￠28@150+￠32@150￠28@1500.115底板中支座1500￠32@150+￠28@150￠28@150+￠32@1500.129底板邊支座1500￠32@150+￠28@150￠28@150+￠32@1500.1292）正截面強度驗算（僅以頂板跨中為例）石龍立交箱6型斷面石龍立交拱2型斷面石龍立交拱2型斷面計算同拱1型斷面擋墻計算衡重式路肩擋墻墻身尺寸:墻身總高:12.000(m)上墻高:4.800(m)墻頂寬:1.350(m)臺寬:1.550(m)面坡傾斜坡度:1:0.000上墻背坡傾斜坡度:1:0.400下墻背坡傾斜坡度:1:-0.300采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階與墻面坡坡度相同墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:24.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.400地基土摩擦系數(shù):0.500墻身砌體容許壓應(yīng)力:2100.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:280.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:110.000(kPa)材料抗壓極限強度:1.600(MPa)材料抗力分項系數(shù):2.310系數(shù)醩:0.0020擋土墻類型:一般擋土墻墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:480.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.300地基土類型:土質(zhì)地基地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)18.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:20.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.400√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為12.317(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.002(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=6.242(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置寬度B0=6.242(m)分布長度L0=20.971(m)荷載值SG=1400.000(kN)換算土柱高度h0=0.535(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.394(度)Ea=226.032(kN)Ex=92.426(kN)Ey=206.271(kN)作用點高度Zy=1.746(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=29.989(度)第1破裂角=30.002(度)Ea=187.766(kN)Ex=93.913(kN)Ey=162.593(kN)作用點高度Zy=1.746(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=38.243(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=10.922(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000布置寬度B0=10.922(m)分布長度L0=25.000(m)荷載值SG=2100.000(kN)換算土柱高度h0=0.385(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：37.988(度)Ea=249.530(kN)Ex=249.420(kN)Ey=-7.399(kN)作用點高度Zy=3.262(m)墻身截面積=39.072(m2)重量=937.726(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=113.379(kN)重心坐標(biāo)(2.957,-2.574)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.300采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=1045.888(kN)En=188.586(kN)Wt=104.589(kN)Et=326.187(kN)滑移力=221.599(kN)抗滑力=370.342(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.671>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=83.147(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=343.334(kN)抗滑力=608.158(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.771>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=2.287(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=4.413(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=8.946(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=4.144(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=2.945(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=1574.704(kN-m)抗傾覆力矩=3235.134(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.054>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=795.591(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=1234.474(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1660.430(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=3.181(m)偏心距e=0.245(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.345(m)基底壓應(yīng)力:趾部=567.722踵部=208.473(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=567.722/208.473=2.723作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.245<=0.167*3.181=0.530(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=567.722<=576.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=208.473<=624.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=388.098<=480.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強度驗算(五)上墻截面強度驗算上墻重力Ws=266.112(kN)上墻墻背處的Ex=93.913(kN)上墻墻背處的Ey=37.565(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.221(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=1.746(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=2.572(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.849(m)截面寬度B=3.270(m)偏心距e1=0.786(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.786<=0.250*3.270=0.818(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=226.865背坡=-41.130(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=226.865<=2100.000(kPa)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=41.130<=280.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-8.427<=110.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=43.164<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=292.092(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)醟=0.589 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=3.270(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)鉬=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=292.092<=1333.224(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=292.092<=1333.224(kN)(六)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=38.556(m2)重量=925.344(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.289(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=1193.916(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1663.636(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.393(m)截面寬度B=3.260(m)偏心距e1=0.237(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.237<=0.250*3.260=0.815(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=525.692背坡=206.772(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=525.692<=2100.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-41.176<=110.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)?0=1.000 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=1208.810(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)醟=0.941 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=3.260(m2) 材料抗壓極限強度Ra=1600.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)鉬=2.310 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)豮=0.935 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=1208.810<=2123.798(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=1208.810<=1985.532(kN)(七)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為11.100(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.002(度)城-A級路基面總寬=8.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=6.242(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.