PAGE.方案昆明理工大學(xué)成人高等教育畢業(yè)設(shè)計設(shè)計題目:昆明某公司辦公樓專業(yè)年級:土木工程20**級學(xué)習(xí)形式:函授學(xué)生姓名:學(xué)號:目錄一、設(shè)計條件二、建筑設(shè)計三、結(jié)構(gòu)設(shè)計（一）結(jié)構(gòu)選型（二）荷載計算（三）地震作用計算及其作用下KJ的側(cè)移驗算（四）地震作用下⑥軸KJ-5的內(nèi)力分析（五）豎向荷載作用下⑥軸KJ-5的內(nèi)力分析（六）框架配筋計算（七）基礎(chǔ)計算（八）樓梯計算四、畢業(yè)設(shè)計綜述報告設(shè)計條件一、工程概況1、建筑用途：辦公樓。建設(shè)地點：昆明市。2、總建筑面積控制在2000平方米以內(nèi)，建筑層數(shù)四層。3、采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。4、根據(jù)給定條件，建筑方案的設(shè)計已完成，建筑平面為一字型，長42.7米，12.3米，共四層。具體詳建筑施工圖紙。二、工程地質(zhì)條件1、室外地面標(biāo)高：1888.502、各土層的主要力學(xué)指標(biāo)土層編號土層名稱rKN/m2Gω%eωl%ωp%IpILSrEsfakKpa1雜填土16852粘土21.72.7517.50.532.512.5200.250.98131803粉質(zhì)粘土192.710.80.83119120.60.898.5各層土的平均內(nèi)摩檫角θ=20゜3、沿建筑的地質(zhì)剖面圖三、水文地質(zhì)條件場地內(nèi)地下水位距地表面2.2-2.6m，水力坡度平緩，地下水對混凝土不具侵蝕性。四、氣象條件1、溫度：最高30.8°C,最低-6.7°C2、濕度：相對濕度平均69%—84%3、最大降雨量：日最大87.7mm，時最大42.7mm4、基本風(fēng)壓：0.25KN/㎡5、最大雪壓：0.3KN/㎡五、抗震設(shè)防烈度：本工程抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)為8度設(shè)計基本地震加速度值為0.2g,丙類建筑。六、施工條件可滿足常規(guī)設(shè)計的材料、機械、人力和其他要求，場地已本施工條件。建筑設(shè)計（建筑設(shè)計詳繪制的建筑施工圖紙。）結(jié)構(gòu)設(shè)計一、結(jié)構(gòu)選型(一)、結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖的確定1、結(jié)構(gòu)平面布置如圖所示。2、結(jié)構(gòu)布置計算根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進(jìn)行了建筑平面.立面及剖面設(shè)計。主體結(jié)構(gòu)為4層，層高均為3.3m。填充墻采用200厚的粘土空心砌塊。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度為100mm。一般情況下，框架結(jié)構(gòu)是一個空間受力體系。為方便起見，常常忽略結(jié)構(gòu)縱向和橫向之間的空間聯(lián)系，忽略各構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)作用，將縱向框架和橫向框架分別按平面框架進(jìn)行分析計算。3、結(jié)構(gòu)方案選取豎向承重體系選取擇合理的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)體系，進(jìn)行合理的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件布置，使之具有較大的抗側(cè)剛度和良好的抗風(fēng)、抗震性能，是結(jié)構(gòu)設(shè)計的關(guān)鍵。同時還須綜合考慮建筑物高度、用途、經(jīng)濟及施工條件等因素。常見的豎向承重體系包括磚混結(jié)構(gòu)體系、框架結(jié)構(gòu)體系、剪力墻結(jié)構(gòu)體系、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系及筒體結(jié)構(gòu)體系等?？蚣芙Y(jié)構(gòu)體系：由梁柱連接而成，其具有建筑平面布置靈活、造型活潑等優(yōu)點，可以形成較大的使用空間，易于滿足多功能的使用要求。在結(jié)構(gòu)受力性能方面，框架結(jié)構(gòu)屬于柔性結(jié)構(gòu)，自振周期長，地震反應(yīng)較小，經(jīng)合理設(shè)計可具有較好的延性性能。其缺點是結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度較小，在地震作用下側(cè)向位移較大。本設(shè)計四層的多層結(jié)構(gòu)，根據(jù)辦公樓的功能使用性進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置。經(jīng)各方案比較篩選，本工程選用框架結(jié)構(gòu)的豎向承重體系。4、水平方向承重體系選取常見的橫向承重體系包括：現(xiàn)澆樓蓋、疊合樓蓋、預(yù)制板樓蓋、組合樓蓋等。本設(shè)計采用現(xiàn)澆肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)，現(xiàn)澆樓蓋可分為肋梁樓蓋、密肋樓蓋、平板式樓蓋和無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆平板樓蓋等。肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)具有良好的技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)，可以最大限度地節(jié)省混凝土和鋼筋的用量，能充分發(fā)揮材料的作用，結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能好，且結(jié)構(gòu)平面布置靈活，易于滿足樓面不規(guī)則布置、開洞等要求，容易適用各種復(fù)雜的結(jié)構(gòu)平面及各種復(fù)雜的樓面荷載。5、基礎(chǔ)形式選取本設(shè)計的基礎(chǔ)形式選取獨立基礎(chǔ)。多層框架結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)，一般有柱下獨立基礎(chǔ)、條形基礎(chǔ)、十字形基礎(chǔ)、片筏基礎(chǔ)，必要時也可采用箱形基礎(chǔ)或樁基等?；A(chǔ)類型的選擇，取決于現(xiàn)場的工程地質(zhì)條件、上部結(jié)構(gòu)荷載的大小、上部結(jié)構(gòu)對地基上不均勻沉降及傾斜的敏感程度.（二）框架梁柱尺寸及柱高度的確定1、框架梁截面尺寸的確定：框架梁：L=6300mm，h主=（1/8~1/14）L=（1/8~1/14）×6300=450~780mm取h=500mmb=（1/2~1/3）×h=（1/2~1/3）×500=250~167mm取b=200mm走道次梁：L=3600~3900，為便于計算取3900mm，h次=（1/12~1/18）Lh次=（1/12~1/18）×3900=325~216mm，取h=300mmb=（1/2~1/3）×h=（1/2~1/3）×300=150~100mm考慮到梁上墻體厚度為200mm，為了便于施工取b=200mm2、柱截面尺寸的確定：框架柱的截面尺寸一般按照h=（1/20~1/15）×H；b≈h根據(jù)方案確定的層高，考慮基礎(chǔ)埋深，取底層層高H=3.3+0.45+0.5=4.25Mh=（1/20~1/15）×4.25=283~213mm根據(jù)上述計算結(jié)果并考慮其它因素，本設(shè)計中柱的截面尺寸為500×500mm。3、柱的高度底層高度h＝3300+450+500＝4250mm，其中450mm為室內(nèi)外高差，500mm為基礎(chǔ)頂層至室外地面的高度。其它層的柱高等于層高即3300mm。4、板的截面尺寸：即現(xiàn)澆樓板厚100mm。5、框架計算簡圖:6、梁平面布置圖：KJL-1=200×500;KJL-2=200×500;KJL-3=200×500;KJL-4=200×500;KJL-5=200×500L-1=200×300二、荷載計算1、豎向荷載屋蓋及樓蓋面荷載計算樓層荷載類別項目標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m2）屋面恒載30厚水泥砂漿保護(hù)層0.03×20=0.60JS高分子和SBS防水層0.0520厚1：3水泥沙漿找平層0.02×20=0.4平均100厚陶粒保溫層層0.10×6=0.6100厚現(xiàn)澆鋼筋砼板0.10×25=2.520板底粉刷裝飾0.02×20＝0.40合計:4.55活載雪載0.3不上人屋頂0.5樓面荷載（2-4層）恒載20厚裝飾面層0.020×25=0.530厚1：3水泥砂漿找平層0.03×20＝0.60100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.10×25=2.520板底粉刷裝飾0.02×20＝0.40合計:4.0活載辦公室2.0走道2.52、梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值：表1梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值（包括梁側(cè)、梁底，柱的抹灰重量）梁側(cè)、梁底、柱周抹灰，近似按加大梁寬和柱寬考慮。例如：KJL-1=200×500，凈長度28.2M，每根重量為：0.24×0.54×28.2×25=91.37KN。梁長度取凈長；柱長度取層高。其他梁柱詳下表：編號截面（M2）長度（M）根數(shù)每根重量（KN）KJL-10.2×0.528.22×4=891.37KJL-20.2×0.528.21×4=491.37KJL-30.2×0.511.32×4=836.61KJL-40.2×0.511.31×4=436.61KJL-50.2×0.511.37×4=2836.61L-10.2×0.328.21×4=457.53Z10.5×0.54.2530×1=3030.98Z20.5×0.53.330×3=9024.063、墻體重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值：墻體為200厚空心粘土磚墻，兩面為20厚抹灰，則墻體自重:0.2×5.5＋0.02×17×2=1.78KN/㎡。女兒墻墻體與外墻相同。墻體自重計算見下表墻體位置墻體面積(㎡)重量(KN)女兒墻1.2×(36.5+12.5)×2=117.6209.33二\三\四層28.2×0.9×2+(11.3×2+4.45×7+5.5×5+3.1×6+3.6×5)×2.8-0.9×2×10=362.74645.68底層墻28.2×1.85×2+(11.3×2+4.45×7+5.5×5+3.1×6+3.6×5)×3.75-0.9×2×8-3.1×2.8×2=525.32935.074、門窗重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值鋁合金門窗自重按照0.3KN/㎡.門窗位置門窗面積(㎡)重量(KN)二\三\四層0.9×2×10+3.1×1.9×18=124.02(5.4)37.21底層門窗0.9×2×8+2.8×3.1×2+3.1×1.9×16=126(9.53)37.8樓梯荷載重力標(biāo)準(zhǔn)值樓梯斜段恒重:踏步面層自重:0.02×(0.28+0.166)×20/0.28=0.637KN/㎡鋸齒形斜面板自重:(0.1/cos31+0.166/2)×25=4.99KN/㎡板底抹灰自重:0.02×0.28/cos31×20/0.28=0.466KN/㎡小計:6.09KN/㎡樓梯段自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計:9×0.28×3.3×6.09=50.64KN樓梯段活荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計:9×0.28×3.3×2.5=20.79KN平臺自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計:1.78×3.4×0.1×25=15.13KN平臺活荷載標(biāo)準(zhǔn)值合計:1.78×3.4×2.5=15.13KN6.重力荷載代表值分層匯總;(1)頂層重力荷載代表值包括屋面恒載、50%屋面活載、縱橫梁自重、半層柱自重、半層墻自重。（2）其他樓層重力荷載代表值包括樓面恒載、50%樓面活載、縱橫梁自重、樓面上下各半層柱自重、樓面上下各半層墻自重。根據(jù)上述原則，將前面分析的各項荷載進(jìn)行分層匯總，得到各樓層荷載的代表值：樓層豎向荷載梁柱自重墻自重門窗自重樓梯自重50%的活載合計(KN)四層18041150.01531.8418.61061.683566.14三層1585.931510.9164537.2165.74420.384265.17二層1585.931510.9164537.2165.74420.384265.17一層1585.931614.71789.7037.865.74420.384514.26例如屋面荷載匯總統(tǒng)計：豎向荷載:[(32.7+0.2)×(12.3+0.2)-3.4×4.3]×4.55=1804KN梁柱自重:91.37×4+36.61×10+57.53+24.06×30/2=1150.01KN墻自重:209.3+645.68/2=531.84KN活荷載:(32.7+0.2)×(12.3+0.2)×0.3/2=61.68KN質(zhì)點重力荷載代表值見下圖:三、水平地震作用下框架的側(cè)移驗算梁的線剛度計算柱的線剛度計算如下表柱的側(cè)移剛度值(橫向框架)如下表橫向KJ的自振周期按能量法計算框架的自振周期，將各樓層的重力荷載當(dāng)作水平力產(chǎn)生的樓層剪力為：V4=G4=3566.14KNV3=G4+G3=3566.14+4265.17=7831.31KNV2=G4+G3+G2=3566.14+4265.17+4265.17=12096.48KNV1=G4+G3+G2+G1=3566.14+4265.17+4265.17+4514.26=16610.74KNU1=16610.74/322855.2=0.0514MU2=12096.48/328826.3+U1=0.0882MU3=7831.31/328826.3+U2=0.1120MU4=3566.14/328826.3+U3=0.1228M求基本周期:5.橫向地震作用的計算本工程場地類別為二類建筑場地,地處昆明市,屬于8度設(shè)防抗震區(qū)劃城市,地震分組為第二組,查表確定,Tg=0.4,水平地震影響系數(shù)最大值amax=0.16,衰減指數(shù)取0.9,阻尼比調(diào)整系數(shù)η取1,T1=0.632,所以a1=(Tg/T1)0.9amax=0.106006.總等效地震力:Fek=Gepa1=0.85Gea1=0.85*16601.74*0.106006=1495.90KN.作用在結(jié)構(gòu)各樓層水平地震力作用:根據(jù)抗震規(guī)范查表:δn=0.08T1+0.01=0.061

Fn=δnFek=0.061*1495.9=91.25KNF1={4514.26*4.25/(4514.26*4.25+4265.17*7.55+4265.17*10.85+3566.14*14.15)}*1495.9*(1-0.061)=(19185.605/148125.614)*1495.9*0.939=181.94KNF2=(4265.17*7.55/148125.614)*1495.9*0.939=305.33KNF3=(4265.17*10.85/148125.614)*1495.9*0.939=438.84KNF4=(3566.14*14.15/148125.614)*1495.9*0.939=478.51KN計算樓層地震剪力橫向KJ抗震變形的驗算樓層層間剪力Vi層間位移（Vi/Di）層高Hiθe=△Ue/H層間剛度Di[θe]4569.761.733mm3.31/1904328826.31/55031008.63.067mm3.31/1076328826.31/55021313.933.996mm3.31/825328826.31/55011495.874.633mm4.251/917322855.21/550四、水平地震作用下⑥軸KJ-5的內(nèi)力分析求柱端剪力第一層各柱剪力如下：V1A=1495.87*10139.62/322855.2=46.98KNV1B=1495.87*12656.2/322855.2=58.64KNV1D=1495.87*10017.45/322855.2=46.41KN第二層各柱剪力如下：V2A=1313.93*9389.22/328826.3=37.52KNV2B=1313.93*15704.38/328826.3=62.75KNV2D=1313.93*9091.73/328826.3=36.33KN第三層各柱剪力如下：V3A=1008.6*9389.22/328826.3=28.88KNV3B=1008.6*15704.38/328826.3=48.17KNV3D=1008.6**9091.73/328826.3=27.89KN第四層各柱剪力如下：V4A=569.76*9389.22/328826.3=16.27KNV4B=569.76*15704.38/328826.3=27.21KNV4D=569.76*9091.73/328826.3=15.75N柱的上下端彎矩求反彎點高度第一層柱：∵K1A=0.566，y0=0.7，y1=0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底層不考慮y3，∴?1A=0.7∵K1B=1.11，y0=0.6，y1=0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底層不考慮y3，∴?1B=0.6∵K1D=0.543，y0=0.7，y1=0，a2=3.3/4.25=0.78，查表y2=0，底層不考慮y3，∴?1D=0.7第二層柱∵K2A=0.43,y0=0.485，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，∴?2A=0.485∵K2B=0.86,y0=0.45，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，∴?2B=0.45∵K2D=0.421,y0=0.49，y1=0，y2=0,a3=4.25/3.3=1.28，查表y3=0，∴?2D=0.49第三層柱∵K3A=0.43,y0=0.35，y1=0，y2=0,y3=0，∴?3A=0.35∵K3B=0.86,y0=0.4，y1=0，y2=0,y3=0，∴?3B=0.4∵K3D=0.421,y0=0.35，y1=0，y2=0,y3=0，∴?3D=0.35第四層柱∵K4A=0.43,y0=0.235，y1=0，頂層不考慮y2,y2=0,y3=0，∴?4A=0.235K4B=0.86,y0=0.35，y1=0，頂層不考慮y2,y2=0,y3=0，∴?4B=0.35K4D=0.421,y0=0.24，y1=0，頂層不考慮y2,y2=0,y3=0，∴?4D=0.24柱的彎矩第一層：MC1A上=46.98×（1-0.7）×4.25=59.9KNm;MC1A下=46.98×0.7×4.25=139.76KNmMc1B上=58.54×（1-0.6）×4.25=99.69KNm;Mc1B下=58.64×0.6×4.25=149.53KNmMc1D上=46.41×（1-0.7）×4.25=59.17KNm;Mc1D下=46.41×0.7×4.25=138.07KNm第二層:Mc2A上=37.52×（1-0.485）×3.3=63.76KNm;Mc2A下=37.52×0.485×3.3=60.05KNmMc2B上=62.75×（1-0.45）×3.3=113.89KNm;Mc2B下=62.75×0.45×3.3=93.18KNmMc2D上=36.3×（1-0.49）×3.3=61.09KNm;Mc2D下=36.3×0.49×3.3=58.70KNm第三層:Mc3A上=28.88×（1-0.35）×3.3=61.95KNm;Mc3A下=28.88×0.35×3.3=33.36KNmMc3B上=48.1×（1-0.4）×3.3=95.24KNm;Mc3B下=48.1×0.4×3.3=63.49KNmMc3D上=27.89×（1-0.35）×3.3=59.82KNm;Mc3D下=27.89×0.35×3.3=32.21KNm第四層:Mc4A上=16.27×（1-0.235）×3.3=41.07KNm;Mc4A下=16.27×0.235×3.3=12.62KNmMc4B上=27.21×（1-0.35）×3.3=58.37KNm;M4B下=27.21×0.35×3.3=31.43KNmMc4D上=15.75×（1-0.24）×3.3=39.51KNm;Mc4D下=15.75×0.24×3.3=12.47KNm框架梁端彎矩第一層:Mb1A=MC1A上+Mc2A下=59.9+60.05=119.95KN.MMb1B左=(MC1A上+Mc2A下)*ibl/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20833.33/(20833.33+20000)=98.40KN.MMb1B右=(MC1A上+Mc2A下)*ibr/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20000/(20833.33+20000)=94.47KN.MMb1D=MC1A上+Mc2A下=59.17+58.7=117.87KN.M第二層:Mb2A=MC2A上+Mc3A下=63.76+33.36=97.12KN.MMb2B左=(MC2A上+Mc3A下)*ibl/(ibl+ibr)=(113.89+63.49)*20833.33/(20833.33+20000)=90.46KN.MMb2B右=(MC2B上+Mc3B下)*ibr/(ibl+ibr)=(113.89+63.49)*20000/(20833.33+20000)=86.92KN.MMb2D=MC2D上+Mc3D下=61.09+32.21=93.3KN.M第三層:Mb3A=MC3A上+Mc4A下=61.95+12.62=74.57KN.MMb3B左=(MC3B上+Mc4B下)*ibl/(ibl+ibr)=(95.24+31.43)*20833.33/(20833.33+20000)=64.600KN.MMb3B右=(MC3B上+Mc4B下)*ibr/(ibl+ibr)=(99.69+93.18)*20000/(20833.33+20000)=62.07KN.MMb3D=MC3D上+Mc4D下=59.82+12.47=72.29KN.M第四層:Mb4A=MC4A上=41.07KN.MMb1B左=MC4B上*ibl/(ibl+ibr)=58.37*20833.33/(20833.33+20000)=29.77KN.MMb1B右=MC4B上*ibr/(ibl+ibr)=58.37*20000/(20833.33+20000)=28.6KN.MMb1D=MC1D上=39.19KN.M框架梁端的剪力第一層：V1A=V1br=(119.95+98.4)/6=36.39KN;V1bl=V1d=(94.47+117.87)/6.3=33.70KN;第二層:V2A=V2br=(97.12+90.46)/6=31.26KN;V2bl=V2d=(86.92+93.3)/6.3=28.61KN;第三層:V3A=V3br=(74.57+64.6)/6=23.20KN;V3bl=V3d=(62.07+72.29)/6.3=21.33KN;第四層:V4A=V4br=(41.07+29.77)/6=11.81KN;V4bl=V4d=(28.6+39.19)/6.3=10.76KN;框架柱的軸力第四層:N4A=-11.81KN;N4B=11.81-10.76=1.05KN;N4D=10.76KN第三層:N3A=-11.81-23.2=-35.01KN;N3B=1.05+23.2-21.33=2.92KN;N3D=10.76+21.33=32.09KN第二層:N2A=-35.01-31.26=-66.27KN;N2B=2.92+31.26-28.61=5.57KN;N2D=32.09+28.61=60.7KN第一層:N1A=-66.27-36.39=-102.66KN;N1B=5.57+36.39-33.70=8.26KN;N1D=51.7+33.70=94.4KN五、豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析取第⑥軸KJ-5計算.計算單元偏于安全,屋面和樓面荷載均按單向板分配到橫向框架梁進(jìn)行計算。1、A-B軸間框架梁屋面板傳荷載恒載：4.55KN/㎡*1.8m*2=16.38KN/m活載：0.5KN/㎡*1.8m*2=1.8KN/m樓面板傳荷載恒載：4.KN/㎡*1.8m*2=14.4KN/m活載：2.0KN/㎡*1.8m*2=7.2KN/m梁自重：25KN/m3*0.24m*0.52m=3.12KN/m梁上墻自重:1.78KN/㎡*2.8m=4.98KN/mB軸間框架梁均布荷載為:屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載=3.12+16.38=19.5KN/m活載=板傳荷載=1.8KN/m樓面梁:恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載=3.12+4.98+14.4=22.5KN/m活載=板傳荷載=7.2KN/m2、B-D軸間框架梁屋面板傳荷載恒載：4.55KN/㎡*1.8m*2=16.38KN/m活載：0.5KN/㎡*1.8m*2=1.8KN/m樓面板傳荷載恒載：4.KN/㎡*1.8m*2=14.4KN/m活載：2.0KN/㎡*1.8m*2=7.2KN/m梁自重：25KN/m3*0.24m*0.52m=3.12KN/m梁上墻自重:1.78KN/㎡*2.8m=4.98KN/mD軸間框架梁均布荷載為:屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載=3.12+16.38=19.5KN/m活載=板傳荷載=1.8KN/m樓面梁:恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載=3.12+4.98+14.4=22.5KN/m活載=板傳荷載=7.2KN/mB-D軸間框架梁屋面集中荷載為:25KN/m3*0.24m*0.32m*(3.6-0.24)=6.45KNB-D軸間框架梁樓面集中荷載為:(25KN/m3*0.24m*0.32m+1.78*2.8)*(3.6-0.24)=23.20KN3、A軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=1.2*1.78*3.6+3.12*(3.6-0.5)+0=17.36KN頂層柱活載=板傳活載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=0標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載=(1.78*0.9+1.6*0.3)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=17.23KN基礎(chǔ)頂面柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載=1.78*(0.9+0.95)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.53KN4、B軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=0+3.12*(3.6-0.5)+0=9.67KN頂層柱活載=板傳活載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=0標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載=1.78*2.8*3.6+3.12*(3.6-0.5)=27.61KN基礎(chǔ)頂面柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載=1.78*3.7*3.6+3.12*(3.6-0.5)=33.38KN5、D軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=1.2*1.78*3.6+3.12*(3.6-0.5)+0=17.36KN頂層柱活載=板傳活載(因考慮的單向板,所以短邊荷載為零)=0標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載=(1.78*0.9+1.6*0.3)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.05KN基礎(chǔ)頂面柱恒載=墻自重+門窗自重+梁自重+板傳荷載=1.78*(0.9+0.95)*3.6+3.12*(3.6-0.5)=21.53KN恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算由剛度比計算各節(jié)點各桿端的彎矩分配系數(shù)：根據(jù)A柱頂層：μ梁左=20833.33/（20833.33+47363.64）=0.305μ下柱=47363.64/（20833.33+47363.64）=0.695A柱二三層：μ梁左=20833.33/（20833.33+47363.64*2）=0.18μ下柱=47363.64/（20833.33+47363.64*2）=0.41μ上柱=47363.64/（20833.33+47363.64*2）=0.41A柱底層：μ梁左=20833.33/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.20μ下柱=36776.47/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.35μ上柱=47363.64/（20833.33+36776.47+47363.64）=0.45B柱頂層：μ梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64）=0.236μ梁左=20000/（20833.33+20000+47363.64）]=0.227μ下柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64）=0.537B柱二三層：μ梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64*2）]=0.154μ梁左=20000/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.148μ上柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.349μ下柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64*2）=0.349B柱底層：μ梁右=20833.33/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）]=0.167μ梁左=20000/（20833.33+20000+47363.64+36776.47]=0.16μ上柱=47363.64/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）]=0.379μ下柱=36776.47/（20833.33+20000+47363.64+36776.47）]=0.294D柱頂層：μ梁右=20000/（20000+47363.64）=0.297μ下柱=47363.64/（20000+47363.64）=0.703D柱二三層：μ梁右=20000/（20000+47363.64*2）=0.174μ下柱=47363.64/（20000+47363.64*2）=0.413μ上柱=47363.64/（20000+47363.64*2）=0.413D柱底層：μ梁右=20000/（20000+36776.47+47363.64）=0.192μ下柱=36776.47/（20000+36776.47+47363.64）=0.353μ上柱=47363.64/（20000+36776.47+47363.64）=0.4552、恒荷栽標(biāo)準(zhǔn)值作用下的梁固端彎矩：M4AB=-19.5*62/12=-58.5KN,M4BA=19.5*62/12=58.5KN,M4BD=-19.5*6.32/12-6.45*1.8*4.52/6.32=-70.4KN,M4BD=19.5*6.32/12+6.45*1.82*4.5/6.32=66.87KN,M3AB=-22.5*62/12=-67.5KN,M3BA=22.5*62/12=67.5KN,M3BD=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75KN,M3BD=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94KN,M2AB=-22.5*62/12=-67.5KN,M2BA=22.5*62/12=67.5KN,M2BD=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75KN,M2BD=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94KM1AB=-22.5*62/12=-67.5KN,M1BA=22.5*62/12=67.5KN,M1BD=-22.5*6.32/12-23.2*1.8*4.52/6.32=-94.75KN,M1BD=22.5*6.32/12+23.2*1.82*4.5/6.32=82.94K3、彎矩二次分配計算圖4、計算跨中彎矩：M4AB中=19.5*62/8-(43.9+69.34)/2=31.13KN,M4BD中=19.5*6.32/8-(78.48+53.05)/2=30.98KN,M3AB中=22.5*62/8-(59.78+76.73)/2=33KN,M3BD中=22.5*6.32/8-(98.95+77.23)/2=23.54KN,M3AB中=22.5*62/8-(58.85+76.43)/2=33.61KN,M2BD中=22.5*6.32/8-(99.15+72.58)/2=25.76KN,M1AB中=22.5*62/8-(54.98+78.21)/2=34.66KN,M1BD中=22.5*6.32/8-(98.92+72.07)/2=26.13KN,5、恒載作用下的框架彎矩圖：梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)：0.856、計算框架剪力：V4AB=19.5*6/2-(-43.9+69.34)/6=54.26KN;V4BA=-19.5*6/2-(-43.9+69.34)/6=-62.74KNV4BD=19.5*6.3/2-(-78.48+53.05)/6.3=65.46KN;V4DB=-19.5*6.3/2-(-78.48+53.05)/6.3=-57.39KNV3AB=22.5*6/2-(-59.78+76.73)/6=64.68KN;V3BA=-22.5*6/2-(-59.78+76.73)/6=-70.33KNV3BD=22.5*6.3/2-(-98.95+77.23)/6.3=74.32KN;V3DB=-22.5*6.3/2-(-98.95+77.23)/6.3=-67.42KNV2AB=22.5*6/2-(-58.85+76.43)/6=64.57KN;V2BA=-22.5*6/2-(-58.85+76.43)/6=-70.43KNV2BD=22.5*6.3/2-(-99.15+72.58)/6.3=75.09KN;V2DB=-22.5*6.3/2-(-99.15+72.58)/6.3=-66.66KNV1AB=22.5*6/2-(-54.98+78.21)/6=63.63KN;V1BA=-22.5*6/2-(-54.98+78.21)/6=-71.37KNV1BD=22.5*6.3/2-(-98.92+72.07)/6.3=75.14KN;V1DB=-22.5*6.3/2-(-98.92+72.07)/6.3=-66.61KN7、計算框架柱軸力：Z1自重=0.53*0.53*4.25*25=29.85KN;Z2自重=0.53*0.53*3.3*25=23.17KN根據(jù):NL上=NU-VL+VR,NL下=NL上+柱自重;得N4A上=17.36+54.26=71.62KN;N4A下=71.62+23.17=94.79KN;N4B上=9.67+62.74+65.46=137.87KN;N4B下=137.87+23.17=161.04KN;N4D上=17.36+57.39=74.75KN;N4D下=74.75+23.17=97.92KN;N3A上=17.23+64.68+94.79=176.7KN;N3A下=176.7+23.17=199.87KN;N3B上=27.61+70.33+74.32+161.04=333.3KN;N3B下=333.3+23.17=356.47KN;N3D上=17.23+67.42+97.92=182.57KN;N3D下=182.57+23.17=205.74KN;N2A上=17.23+64.57+199.87=281.67KN;N2A下=281.67+23.17=304.84KN;N2B上=27.61+70.43+75.09+356.47=529.9KN;N2B下=529.6+23.17=552.77KN;N2D上=17.23+66.66+205.74=289.63KN;N2D下=289.63+23.17=312.80KN;N1A上=17.23+63.63+304.84=385.7KN;N1A下=385.7+29.85=415.55KN;N1B上=27.61+71.37+75.14+552.77=726.89KN;N1B下=726.89+29.85=756.74KN;N1D上=17.23+66.61+312.8=396.64KN;N1D下=396.64+29.85=426.49KN;8、恒載作用下框架梁和框架柱軸力如下圖：（三）、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算因活荷載與恒荷載的比值不大于1，所以按照滿布荷載法，對跨中彎矩給予1.2的增大系數(shù)。1、活荷載作用下梁固端彎矩M4AB=-1.8*62/12=-5.4KN,M4BA=1.8*62/12=5.4KN,M4BD=-1.8*6.32/12=-5.95KN,M4BD=1.8*6.32/12=5.95KN,M3AB=-7.2*62/12=-21.6KN,M3BA=7.2*62/12=21.6KN,M3BD=-7.2*6.32/12=-23.81KN,M3DB=7.2*6.32/12=-23.81KN,M2AB=-7.2*62/12=-21.6KN,M2BA=7.2*62/12=21.6KN,M2BD=-7.2*6.32/12=-23.81KN,M2DB=7.2*6.32/12=-23.81KN,M1AB=-7.2*62/12=-21.6KN,M1BA=7.2*62/12=21.6KN,M1BD=-7.2*6.32/12=-23.81KN,M1DB=7.2*6.32/12=-23.81KN,3、彎矩二次分配計算圖4、活荷載作用下的跨中彎矩計算：(因為滿布活荷載,跨中彎矩增大系數(shù)取1.2)M4AB中=1.8*62/8-(5.06+6.28)/2=2.43KN,彎矩增大后得:2.91KNM4BD中=1.8*6.32/8-(6.79+5.68)/2=2.7KN,彎矩增大后得:3.24KNM3AB中=7.2*62/8-(18.81+23.78)/2=11.11KN,彎矩增大后得:13.33KNM3BD中=7.2*6.32/8-(25.5+21.04)/2=12.45KN,彎矩增大后得:14.94KNM2AB中=7.2*62/8-(19.35+23.73)/2=10.86KN,彎矩增大后得:13.03KNM2BD中=7.2*6.32/8-(25.64+21.61)/2=12.1KN,彎矩增大后得:14.52KNM1AB中=7.2*62/8-(18.01+24.09)/2=11.35KN,彎矩增大后得:13.62KNM1BD中=7.2*6.32/8-(25.78+20.32)/2=12.67KN,彎矩增大后得:15.21KN5、活荷載作用下的框架彎矩圖：梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)：0.856、活荷載作用下計算框架梁剪力：V4AB=1.8*6/2-(-5.06+6.28)/6=5.2KN;V4BA=-1.8*6/2-(-6.79+5.68)/6=-5.59KNV4BD=1.8*6.3/2-(-6.79+5.68)/6.3=5.49KN;V4DB=-1.8*6.3/2-(-6.79+5.68)/6.3=-5.85KNV3AB=7.2*6/2-(-18.81+23.78)/6=20.77KN;V3BA=-7.2*6/2-(-18.81+23.78)/6=-22.43KNV3BD=7.2*6.3/2-(-25.5+21.04)/6.3=23.39N;V3DB=-7.2*6.3/2-(-25.5+21.04)/6.3=-21.97KNV2AB=7.2*6/2-(-19.35+23.73)/6=20.87KN;V2BA=-7.2*6/2-(-19.35+23.73)/6=-22.33KNV2BD=7.2*6.3/2-(-25.64+21.61)/6.3=23.32KN;V2DB=-7.2*6.3/2-(-25.64+21.61)/6.3=-22KNV1AB=7.2*6/2-(-18.01+24.09)/6=20.58KN;V1BA=-7.2*6/2-(-18.01+24.09)/6=-22.61KNV1BD=7.2*6.3/2-(-25.78+20.32)/6.3=23.55KN;V1DB=-7.2*6.3/2-(-25.78+20.32)/6.3=-21.81KN7、活荷載作用下計算框架柱軸力：根據(jù):NL=NU-VL+VR,;得N4A上=N4A下=5.2KN;N4B上=N4B下=5.59+5.49=11.08KN;N4D上=N4D下=5.85KN;N3A上=N3A下=5.2+20.77=25.97KN;N3B上=N3B下=11.08+22.43+23.39=56.9KN;N3D上=N3D下=5.85+21.97=27.82KN;N2A上=N2A下=25.97+20.87=46.84KN;N2B上=N2B下=56.9+22.33+23.32=102.55KN;N2D上=N2D下=27.82+22=49.82KN;N1A上=N1A下=46.84+20,58=67.42N;N1B上=N1B下=102.55+22.61+23.55=148.71KN;N1D上=N1D下=49.82+21.81=71.63KN;8、恒載作用下框架梁和框架柱軸力如下圖：（三）、內(nèi)力組合計算在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負(fù)彎距進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為現(xiàn)澆框架：0.8-0.9，本設(shè)計取0.85。由于風(fēng)荷載作用下的組合與考慮地震組合相比，一般較小，對于結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不考慮。只考慮以下三種組合形式：一.由可變荷載效應(yīng)控制的組合：二.由永久荷載效應(yīng)控制的組合：三.豎向荷載與水平地震作用下的組合：具體組合過程下表，其中彎矩KN.m，剪力KN，彎矩的上部受拉為負(fù)，剪力的產(chǎn)生順時針為正。六、框架梁柱配筋框架橫梁配筋框架柱的配筋七、基礎(chǔ)計算1、基頂?shù)慕M合值計算2、初步確定基礎(chǔ)尺寸3、基礎(chǔ)底面配筋計算4、軟弱下臥層驗算5、地基變形計算ganemploymenttribunalclaimEmploymenttribunalssortoutdisagreementsbetweenemployersandemployees.Youmayneedtomakeaclaimtoanemploymenttribunalif:youdon'tagreewiththedisciplinaryactionyouremployerhastakenagainstyouyouremployerdismissesyouandyouthinkthatyouhavebeendismissedunfairly.Formoreinformationaboutdismissalandunfairdismissal,see

Dismissal.Youcanmakeaclaimtoanemploymenttribunal,evenifyouhaven't

appealed

againstthedisciplinaryactionyouremployerhastaken昆明某小高層住宅區(qū)基礎(chǔ)工程施工方案（框剪結(jié)構(gòu)）編制單位：昆明市×××建筑工程公司第××工程處編制人員：×××××××××審批：×××建設(shè)單位：云南××房地產(chǎn)開發(fā)有限公司施工單位：昆明市×××建筑工程公司設(shè)計單位：云南××××設(shè)計院監(jiān)理單位：云南×××建設(shè)監(jiān)理有限公司質(zhì)監(jiān)單位：昆明×××質(zhì)量監(jiān)督站勘察單位：昆明市×××建筑勘察設(shè)計院編制單位：昆明市××建筑工程公司第××工程處編制人員：××××××××××審批意見：技術(shù)負(fù)責(zé)人：×××20**年7月16日工程概況××××工程建設(shè)項目位于昆明市××路延長線×××號，占地約300畝，由云南×××房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)，小區(qū)共劃為兩個標(biāo)段，總建筑面積約為32萬平方米，設(shè)計由云南×××設(shè)計院和昆明××大學(xué)設(shè)計研究院分標(biāo)段設(shè)計，小區(qū)規(guī)劃建筑為七層住宅區(qū)和小高層住宅區(qū)，工程地質(zhì)勘察由昆明××建筑勘察設(shè)計院進(jìn)行地質(zhì)勘察。由本施工單位組織施工的為小高層住宅區(qū)的共12幢，均為十三層框剪結(jié)構(gòu)，基中地下一層，地上十三層。場地屬古滇池湖積盆地邊緣，處于湖積地層與坡殘積地層交匯地帶；場地內(nèi)原作為耕作農(nóng)田，地形由東向下傾，高差變化大，后經(jīng)人工推挖整平由東向西呈緩坡；根據(jù)地質(zhì)報告反映，出露地層?xùn)|面以古山間低凹帶湖相沉積地層為主，西邊以山坡強風(fēng)化巖體及殘積土層為主；場地地下水屬孔隙型潛水類型，圓礫、卵石及粉土層（含粉砂）為主要含水層；地下水受大氣降水及地表徑流補給和控制，水力坡度較平緩，排泄方向由東向西；地下水穩(wěn)定水位在地表下0.60~1.80米之間，地下水對鋼筋混凝土無腐蝕性。地下室基礎(chǔ)為群樁承臺，500厚C40S8抗?jié)B鋼筋混凝土底板，地下墻體為250厚C40S8抗?jié)B鋼筋混凝土；本工程樁基采用振動沉管灌注樁，沉管直徑為φ426，單打成型，成樁直徑φ450，樁以地質(zhì)報告中的層為持力層，樁尖進(jìn)入持力層的深度必須大于一米，單樁豎向承載力1540KN，灌注樁材料為：C20混凝土，Ⅰ（φ）級，Ⅱ（Ф）級鋼。有效樁長為19米。樁基工程（一）施工流程及進(jìn)度安排工藝流程定位放線→軸線核查→埋設(shè)樁頭→樁機就位→沉管→放鋼筋籠→鋼筋籠制作→混凝土拌制→澆灌混凝土→拔管→樁機就位……2、進(jìn)度安排：計劃安排：20根/天/臺。計劃15天全部完成。施工流程：詳附圖一。（二）施工組織1、人員組成施工安全科施工項目部技術(shù)工程科×××××××××××××××××樁基施工負(fù)責(zé)人××××材料組技術(shù)組施工組××××××××××××××××××工程開工后，工程樁每一施工階段開始需報請甲方和監(jiān)理方同意后方可開工；每根樁的樁長，混凝土灌注量必須有建設(shè)方現(xiàn)場代表簽字；工程竣工，需有建設(shè)方、總包、設(shè)計方和施工方的驗收簽證。（三）施工技術(shù)措施及質(zhì)量控制施工依據(jù)樁位設(shè)計圖紙及有關(guān)變更通知書。現(xiàn)行施工規(guī)范：《JGJ94-94》。有關(guān)技術(shù)交底及會議紀(jì)要。樁位質(zhì)量控制：作業(yè)場地四角以外，各設(shè)一個測量控制點。復(fù)測樁位，必須使用經(jīng)緯儀和鋼尺。按設(shè)計圖紙，將每根樁用木樁打入地面以下定位，復(fù)查偏差控制在允許范圍內(nèi)。放線時，樁位允許偏差≤20mm。成孔質(zhì)量要求：樁機沉管上設(shè)標(biāo)尺，樁機就位后必須平直、穩(wěn)固。每施工一個樁前，均需復(fù)核樁位，無誤后，方可進(jìn)入下一道工序。樁尖必須對準(zhǔn)樁位后方可開機作業(yè)。沉管時，樁頭與沉管之間須結(jié)合緊密。振動沉管深度，以控制樁長為主，貫入度為輔，而最后兩分鐘貫入度不大于5cm（或施工時，現(xiàn)場建設(shè)、總包、施工三方確定）。確保樁尖進(jìn)入地質(zhì)報告中第⑦層土。在進(jìn)行基坑開挖前的邊角樁施工時，先對場地標(biāo)高進(jìn)行測量，并對所施打的工程樁的設(shè)計標(biāo)高進(jìn)行測算后設(shè)置標(biāo)尺，以控制樁的樁頂標(biāo)高。邊角樁在施打時采用“埋頭樁”，即在土方開挖范圍內(nèi)不澆注混凝土，其標(biāo)高控制按上述第⑥項進(jìn)行。樁身拔管先振動5—10秒后開始拔管，應(yīng)邊振邊拔，每拔高0.8m停振，如此反復(fù)直至全管拔出。管內(nèi)灌注混凝土高度需大于是1/3管長，方可開始拔管，應(yīng)有專人負(fù)責(zé)混凝土灌注量，以防超灌或少灌。拔管速度要均勻，控制在0.8m/min。成樁樁位允許偏差：邊樁1/6d(d為樁徑)中樁1/2d(d為樁徑)垂直度≤1%樁長鋼筋籠制作允許誤差（mm）主筋間距±10箍筋間距±20鋼筋籠長度±100鋼筋籠直徑±10主筋的連接采用雙面搭接焊，搭接≥5d。鋼筋籠在運輸和安裝過程中，應(yīng)采取措施，防止變形或扭曲。鋼筋必須有出廠質(zhì)保書，并按有關(guān)規(guī)定取樣試驗?；炷涟柚扑啾仨氂谐鰪S質(zhì)保書，碎石、砂不合格一律不準(zhǔn)進(jìn)場。碎石直徑3—5cm（不允許用風(fēng)化石）。砂采用Ⅰ級山砂，且含泥量不大于3%?；炷敛捎肅20，落度為7—9cm。各種原材料按配合比過磅稱量準(zhǔn)確，方可進(jìn)入攪拌機。混凝土必須充分?jǐn)嚢枰员ＷC和易性良好?；炷吝\輸必須快速，應(yīng)隨時考慮運輸?shù)缆返钠秸?。同一配合比的混凝土，每班取樣一組，按規(guī)定要求認(rèn)真養(yǎng)護(hù)。（四）管理措施公司下設(shè)技術(shù)管理組，負(fù)責(zé)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)、監(jiān)督，質(zhì)量安全意識的教育，發(fā)現(xiàn)問題及時研究解決，以及各方面的聯(lián)系工作等。開工前有關(guān)人員應(yīng)對各種有關(guān)安全、質(zhì)量方面的規(guī)程、規(guī)范及地質(zhì)資料、施工圖紙及會審紀(jì)要認(rèn)真學(xué)習(xí)，準(zhǔn)確、清晰做好施工記錄，發(fā)現(xiàn)問題及時向技術(shù)管理組匯報，技術(shù)管理組要及時研究解決。操作班組管理員以樁機機長為技術(shù)骨干為核心，職責(zé)落實到人，并且與管理組及建設(shè)方、監(jiān)理方密切聯(lián)系、合作，負(fù)責(zé)各項指標(biāo)達(dá)標(biāo)；值班工程師應(yīng)經(jīng)常監(jiān)督施工質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)實施情況，嚴(yán)防質(zhì)量失控。工程施工中發(fā)生的其它問題，應(yīng)及時與建設(shè)方、監(jiān)理方、設(shè)計方聯(lián)系解決。（五）施工安全要求打樁場地必須平整、堅實，以利于樁機正常運行。打樁機必須平穩(wěn)、堅實。進(jìn)入施工現(xiàn)場必須戴安全帽，高空作業(yè)應(yīng)穿防鞋系好安全帶。開工前應(yīng)作好安全交底，牢記“安全第一”。嚴(yán)禁酒后上崗。工作人員必須思想集中，服從指揮信號。電工一定要穿絕緣鞋，不許負(fù)荷接線?，F(xiàn)場電纜，應(yīng)避免碾壓，以防漏電傷人。六級以上大風(fēng)雨天，應(yīng)停止施工。（六）其他事項上述內(nèi)容若與會審紀(jì)要或變更相抵觸的，以會審紀(jì)要和變更通知書為準(zhǔn)。本施工組織方案在實施過程中根據(jù)具體情況適時調(diào)整。土方工程（一）雨季施工措施根據(jù)昆明地區(qū)的氣候情況，每年的6-10月為雨季，雨季降雨量占全年總降雨量的80%，歷史日最大降雨量為153.3mm，施工期內(nèi),結(jié)合本工程的特點,基礎(chǔ)施工時間是在雨季，因此，在施工時，重點控制基槽開挖及混凝土澆灌工作。根據(jù)設(shè)計文件規(guī)定及要求，通過計算土方總量在2萬立方米左右，即由我單位組織施工的兩個單體幢號中，每一幢約有一萬立方米的土方，根據(jù)本工程特點及設(shè)計要求，在進(jìn)行本工程的樁基施工前，先對土方進(jìn)行開挖，進(jìn)行基槽開挖前，首要工作是與兄弟施工單位相互配合，進(jìn)行全場降水，并在基坑邊臨時清挖排水溝，集中排向一個積水坑，用潛水泵抽出基槽。具體設(shè)置的積水坑和潛水泵數(shù)量、基坑開挖平面，詳附圖二、附圖三。在做好基槽排水工作的同時，也做好施工場地的排水工作；采取的措施是根據(jù)現(xiàn)場情況，在低洼處設(shè)積水坑，將各方向排入積水坑的污水用潛水泵抽去，污水的排放將根據(jù)業(yè)主方與有關(guān)單位協(xié)商后提供的排放點進(jìn)行排放。（二）基坑支護(hù)方案根據(jù)工程地質(zhì)條件，為滿足施工要求，經(jīng)多次論證，按經(jīng)濟，安全、合理等的原則以滿足施工的綜合效率為宗旨，對本工程基坑的支護(hù)對靠路邊的進(jìn)行局部噴錨加固坑壁，現(xiàn)場在能滿足放坡要求的條件下，以1：1的比例進(jìn)行放坡，具體施工方案詳附圖三、附圖四。（三）土方開挖及調(diào)配按業(yè)主方提供的工程圖，對本工程的土方的開挖量及土方回填均進(jìn)行了計算，相關(guān)內(nèi)容如下：1、為保證樁基施工質(zhì)量，在土方開挖前，對在坑內(nèi)不能進(jìn)行施打的樁先按設(shè)計要求的樁長加基坑開挖深度進(jìn)行施打工程樁，成樁工藝詳“二、樁基工程”，具體樁號為幢號內(nèi)的邊角樁，詳附圖一。2、開挖施工機械采用型反鏟挖掘機兩臺，通過計長時期后的富余土方用10輛5T自卸汽車運出場外,傾土地點由甲方指定。3、土方開挖線路從建筑物的縱向由車庫最邊的一條軸線向主樓的最外邊的一條軸線進(jìn)行開挖，具體開挖路線詳附圖五。4、開挖深度高于設(shè)計的樁頂標(biāo)高0.8米，對基坑內(nèi)的樁頂不在同一標(biāo)高的樁，為施工方便和滿足成樁質(zhì)量，統(tǒng)一在一個標(biāo)高上。5、樁基施工完成后，樁端浮土（漿）層采用人工開挖。四、基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)施工（一）施工設(shè)計原則基礎(chǔ)工程是我們施工質(zhì)量控制的重點，具體施工方法如下：樁基的檢測合格后，依設(shè)計單位提供的建筑坐標(biāo)圖以及相應(yīng)的變更圖紙、設(shè)計詳圖測放出建筑物的軸中心線及基坑（槽）邊線，所有軸線測放準(zhǔn)確后采用“龍門樁”將建筑物四邊軸線定位，所有準(zhǔn)備工作完成后，請監(jiān)理及業(yè)主單位對軸線進(jìn)行核查，無誤后即進(jìn)行下一道工序。土方的開挖采用人工挖土，挖出的土方根據(jù)現(xiàn)場具體情況，土方平衡后將富余土方運出場外，主要以方便施工為主。對所施工的基坑（槽）深度的控制，用DS-3水平儀將設(shè)計標(biāo)高引至施工現(xiàn)場，并設(shè)置基準(zhǔn)點；當(dāng)挖至設(shè)計標(biāo)高時，通知監(jiān)理單位及其它單位對基坑（槽）驗收，驗收合格后即可進(jìn)行下道工序的施工。破樁頭工作與挖土方工作同步進(jìn)行，在土方開挖完成后破樁工作應(yīng)相應(yīng)完成。破樁先采用風(fēng)鎬除去樁頭上部，在與基底接近的10CM范圍用人工清除，直至到設(shè)計標(biāo)高。對于因樁基施工時的質(zhì)量缺陷，將匯同相關(guān)單位進(jìn)行處理，如樁頭有缺陷、接樁、補樁等。上述工作完成后，并驗收合格，即可進(jìn)行墊層的澆灌。澆灌墊層時，一定做好基底標(biāo)高的控制以及墊層厚度的控制工作，該控制工作采用短鋼筋預(yù)先打入地基中，將相應(yīng)的標(biāo)高用水平儀引到鋼筋上作為此工作的標(biāo)高控制。墊層施工完畢有一定強度后，即可根據(jù)施工設(shè)計圖紙所注尺寸在墊層上測放出各軸軸線，后續(xù)工序的鋼筋綁扎工作根據(jù)所測放出的軸線進(jìn)行安裝。在對基礎(chǔ)鋼筋綁扎工作的質(zhì)量控制，針對鋼筋的規(guī)格、數(shù)量、間距、位置等進(jìn)行重點控制；同時對鋼筋的接頭位置、搭接長度、焊接質(zhì)量、綁扎質(zhì)量等進(jìn)行主要控制。對于基礎(chǔ)的模板工作將根據(jù)施工情況與基礎(chǔ)的鋼筋綁扎工作同步進(jìn)行；模板工作的質(zhì)量控制主要是幾何尺寸以及其剛度、穩(wěn)定性。為保證基坑內(nèi)基礎(chǔ)各構(gòu)件的幾何尺寸及模板的剛度和穩(wěn)定，本工程基坑內(nèi)的邊模采用240×240的粘土磚磚模。基礎(chǔ)的鋼筋及模板工作完成后，將承臺、地梁的施工標(biāo)高引至現(xiàn)場，上述兩項工作在通過驗收合格后，即可進(jìn)行混凝土的澆筑工作?；A(chǔ)混凝土的澆灌工作，質(zhì)量控制重點是對原材料的質(zhì)量控制，包括對水泥、砂、石等；同時對已經(jīng)批準(zhǔn)的配合比的執(zhí)行應(yīng)做好交底和管理工作，派專人對此項工作負(fù)責(zé)。采取的具體措施是：計量工作專人負(fù)責(zé)；施工機械專人負(fù)責(zé)；混凝土澆筑工作專人負(fù)責(zé)；取樣工作專人負(fù)責(zé)?；炷翝仓ぷ魍瓿珊?，當(dāng)有一定強度時即可進(jìn)行拆模，拆模后檢查合格就進(jìn)行回填土。對有砌體的基礎(chǔ)將按照設(shè)計圖紙，根據(jù)施工操作規(guī)程進(jìn)行施工。對涉及到給排水管道要預(yù)留預(yù)埋的，將會同各專業(yè)具體處理，并行成匯簽制度。（二）測量放線在進(jìn)行本分部工程前，根據(jù)設(shè)計文件及業(yè)主相關(guān)要求、變更指令等，將建筑物各軸在場內(nèi)進(jìn)行測放，并將建筑物的主要軸線引到施工場內(nèi)不至被破壞的地方并做好保護(hù)措施。各軸線在土方開挖前施測完畢后，通過業(yè)主方、設(shè)計、監(jiān)理方驗收后，在距基坑開挖邊設(shè)置“龍門樁”，并將主軸引至該樁并標(biāo)注清楚，當(dāng)基坑開挖至要求深度時，用經(jīng)緯儀將主軸線引到基坑，并根據(jù)主控制軸線按設(shè)計文件測放出其他軸線。標(biāo)高的控制工作，按業(yè)主方提供的基準(zhǔn)點將控制標(biāo)高引至施工現(xiàn)場，并作好記錄，用水平儀按設(shè)計標(biāo)高將各標(biāo)高點測放至施工所需位置。對于基坑的沉降觀測的測量，按規(guī)定在坑壁做六個觀測點，定期對其進(jìn)行觀測。建筑物的觀測將委托具有相應(yīng)資質(zhì)的檢測單位觀測。（三）鋼筋工程進(jìn)入場地鋼筋品種與性能務(wù)必達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)，鋼筋用熱軋鋼筋應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)GBJ1499-84《鋼筋混凝土鋼筋》的規(guī)定；冷拉鋼筋可用熱軋鋼筋加工而成，其力學(xué)性能應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定。所有進(jìn)場鋼筋均應(yīng)貯存在有遮蓋的棚內(nèi)或倉庫內(nèi)，地面為混凝土地面，鋼筋設(shè)于鋼架上，并分類堆放，做好標(biāo)識。鋼筋加工表面應(yīng)潔凈，尺寸、形狀及搭接長度均應(yīng)符合設(shè)計要求；鋼筋下料長度應(yīng)由專業(yè)工長負(fù)責(zé)，加工時依據(jù)圖紙再次核實。對直徑小于22毫米的鋼筋可采用焊接或搭接，但應(yīng)符合國家對此的有關(guān)規(guī)定。鋼筋綁扎用20-22號鉛絲，其中22號鉛絲用于直徑12毫米以下有鋼筋綁扎，鋼筋接頭應(yīng)注意數(shù)量、位置，使其錯開，梁、板、柱等類型較多時，應(yīng)在模板上標(biāo)明各種型號構(gòu)件的鋼筋規(guī)格、形狀和數(shù)量，鋼筋的綁扎應(yīng)注意保證混凝土保護(hù)層厚度，雙排鋼筋應(yīng)保證鋼筋間距大于25毫米，鋼筋工程屬于隱蔽工程，在澆筑前應(yīng)配合有關(guān)部門做好隱蔽工程驗收記錄。（四）混凝土工程樁基混凝土用砂、石、水泥應(yīng)嚴(yán)把進(jìn)貨檢驗關(guān)，不得含有影響混凝土強度和耐久性的有害物質(zhì)；所有混凝土等級均需試配，現(xiàn)場拌制，嚴(yán)格按照混凝土設(shè)計配合比進(jìn)行配料，并堅持每盤過稱。為保證現(xiàn)場運輸過程中混凝土不產(chǎn)生離析。基礎(chǔ)工程將采用商品混凝土泵送，在澆灌混凝土前一天應(yīng)通知監(jiān)理機構(gòu)。澆筑混凝土前，應(yīng)將模板內(nèi)的雜物清理干凈，木模、磚模需用水濕潤，混凝土的自落高度不得超過2米，否則應(yīng)采用溜槽，混凝土的振搗采用插入式振動器，其中插入式振動器移動間距不應(yīng)大于作用半徑的一點五倍；混凝土的入模溫度應(yīng)控制在27攝氏度以下，混凝土的表面收漿應(yīng)密實、平整，施工縫的位置應(yīng)在結(jié)構(gòu)受力最小的部位。混凝土澆灌10-12小時后及時澆水養(yǎng)護(hù)，對不影響后續(xù)工作的、體積大的部位用