目錄一、工程概況2二、編制根據2三、模板選用及裝拆辦法2四、模板及其支撐設計4⑴、模板支架計算書4⑵、梁支撐架計算書12五、模板使用規(guī)定16六、模板安裝和拆除規(guī)定17七、安全規(guī)定17八、文明施工與環(huán)保辦法18一、工程概況本工程位于沈陽市遼寧康平鎮(zhèn)海洲窩堡北四家子。二、編制根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-)(修訂版)；《建筑施工安全檢查原則》(JGJ59-99)本工程施工圖紙本工程施工組織設計；《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-；《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)；《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)。三、模板選用及裝拆辦法⑴、模板選用1、模板支撐：原則層梁板采用48×3.5熱軋鋼管。2、模板面料：構件采用1830×915×18mm膠合板（九夾板），外配50×80～100mm松木枋。對尺寸相似構件，則采用專門制作定型木模板，以便在現(xiàn)場直接拼裝成型，保證工程進度和質量。⑵、模板安裝模板安裝前應依照設計施工圖進行配模設計，繪制模板安裝圖。1、柱模板安裝依照施工圖，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。依照彈好柱邊線用1:3水泥砂漿抹抄平層，以保證模板位置對的，防止模板底部漏漿。此外，在外柱部位，繼續(xù)安裝模板前，要設立模板承墊條帶，并校正其平直。柱模板組裝前依照柱尺寸配制拼裝，檢查所有模板邊平直度、外形尺寸等有無質量問題。組裝時，水平接頭要錯開，并隨時檢查并糾正位移、垂直度和柱頂對角線。梁與柱接頭處柱模板應按梁、柱接頭處柱剩余幾何尺寸下料配制定型模板，并在膠合板背后釘好木枋支撐肋，做好編號，便于對號安裝。而梁與柱接頭處梁模板，則用整塊較長模板，把不符合模數(shù)補口留在離梁頭較遠處，并要注意做好柱頭某些模板支撐加固工作，不容許向內或向外跑模變形現(xiàn)象發(fā)生，保證梁、柱接口處混凝土光滑、平整、順直。柱模板底部應留置清掃口，以保證澆筑柱混凝土前清洗廢物和模板淋水用水順利排出，沖洗濕潤完畢后，再及時封閉清掃口。柱先澆筑而后支模澆筑梁、板時，安裝同一排框架柱模時，應搭設整排鋼管架子（也可先搭設滿堂支撐腳手架）進行固定。2、梁、板模板安裝本工程梁、板采用48×3.5熱軋鋼管支撐。梁板支撐做法為48×3.5熱軋鋼管：梁頂撐間距為1.0m順梁走向為1.0m，樓板頂撐間距為1.0m。在頂撐立柱、牽杠撐1.5m高處縱橫各設一道水平拉桿，在梁頂撐之間、牽杠撐之間設剪刀撐。按照規(guī)范及設計規(guī)定，梁底跨度不不大于4m時，跨中梁底應起拱1～3‰。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。上下層相應模板支柱應設立在同一豎向中心線上。樓面模板鋪完后，應認真檢查支撐與否可靠，以防塌模事故發(fā)生。3、樓梯模板安裝施工前應依照實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板和樓梯模板斜楞，再鋪設樓梯底板模板、安裝樓梯外幫側板，然后在樓梯外幫側板內側彈出樓梯底板厚度線，用套板畫出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板檔木，在現(xiàn)場裝釘踏步側板。4、模板拆除模板拆除，除了側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（混凝土強度不不大于1.2N/mm2）方可拆除外，底模應按《混凝土構造工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204－）關于規(guī)定執(zhí)行。模板拆除順序和辦法應按照配板設計規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下原則，普通是：板底模梁底模梁側模。拆除模板時必要站在安全地方操作，禁止用大錘和撬棍硬砸硬撬模板。裝拆模板時，禁止拋扔，上下應有人接應，妥善傳遞，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢固，禁止堆放在腳手板上。拆除跨度較大梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。拆除高空模板，應設有紅色信號標志和警示牌。作業(yè)區(qū)周邊及進出口處設有專人負責安全巡視，禁止非操作人員進入作業(yè)區(qū)。拆下模板、配件等，應按指定地點分類堆放，并及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。四、模板及其支撐設計本工程采用組合木模、鋼管支撐。設計梁、板模板及其支撐時，環(huán)繞服務區(qū)綜合樓標高4.10m層，梁截面取300×700㎜，板厚取120㎜。鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土標號:C30；每層原則施工天數(shù):7天；每平米樓板截面鋼筋面積:1440.000mm2；樓板寬度:5.10m；樓板長度:8.20m。別的梁、板模板及其支撐參照其設計和施工。⑴、模板支架計算書模板支架計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-）《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):3.982（含頂托）；采用鋼管(mm):Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.12；傾倒混凝土荷載原則值(kN/m2):1.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):1.000。3.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土標號:C30；每層原則施工天數(shù):7；每平米樓板截面鋼筋面積(mm2):1440.000；計算樓板寬度(m):5.10；計算樓板厚度(m):0.12；計算樓板長度(m):8.20；施工平均溫度(℃):15.000。4.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方間隔距離(mm):500.000；木方截面寬度(mm):50.00；木方截面高度(mm):100.00。圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木計算:方木按照簡支梁計算，方木截面力學參數(shù)為本算例中，方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.500×0.120=1.500kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m):q2=0.350×0.500=0.175kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載(kN)：p1=(1.000+1.000)×1.000×0.500=1.000kN；2.強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.500+0.175)=2.010kN/m；集中荷載p=1.4×1.000=1.400kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.400×1.000/4+2.010×1.0002/8=0.601kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.400/2+2.010×1.000/2=1.705kN；截面應力σ=M/W=0.601×106/83333.33=7.215N/mm2；方木計算強度為7.215不大于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!3.抗剪計算：最大剪力計算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必要滿足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=2.010×1.000/2+1.400/2=1.705kN；截面抗剪強度計算值T=3×1.705×103/(2×50.000×100.000)=0.511N/mm2；截面抗剪強度設計值[T]=1.300N/mm2；方木抗剪強度為0.511不大于1.300滿足規(guī)定!4.撓度計算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.675kN/m；集中荷載p=1.000kN；最大變形V=5×1.675×1000.04/(384×9500.000×4166666.667)+1000.000×1000.03/(48×9500.000×4166666.7)=1.077mm；方木最大撓度1.077不大于1000.000/250,滿足規(guī)定!三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下三跨持續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.010×1.000+1.400=3.410kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.597kN.m；最大變形Vmax=1.570mm；最大支座力Qmax=7.332kN；截面應力σ=117.484N/mm2；支撐鋼管計算強度不大于205.000N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管最大撓度不大于1000.000/150與10mm,滿足規(guī)定!四、扣件抗滑移計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R----縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R=7.332kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！五、模板支架荷載原則值(軸力):作用于模板支架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載原則值涉及如下內容：(1)腳手架自重(kN)：NG1=0.129×3.900=0.503kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN；經計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3=3.853kN；2.活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土時產生荷載。經計算得到，活荷載原則值NQ=(1.000+1.000)×1.000×1.000=2.000kN；3.不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.424kN；六、立桿穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時,立桿穩(wěn)定性計算公式其中N----立桿軸心壓力設計值(kN)：N=7.424kN；σ----軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù),由長細比Lo/i查表得到；i----計算立桿截面回轉半徑(cm)：i=1.58cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ----鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；Lo----計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)；lo=(h+2a)(2)k1----計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.700；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.100m；公式(1)計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945M；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=7424.188/(0.207×489.000)=73.345N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=73.345不大于[f]=205.000滿足規(guī)定！公式(2)計算成果：立桿計算長度Lo=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.530；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=7424.188/(0.530×489.000)=28.646N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=28.646不大于[f]=205.000滿足規(guī)定！七、樓板強度計算:1.計算樓板強度闡明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板跨度取8.2M,樓板承受荷載按照線均布考慮。寬度范疇內配筋3級鋼筋,配筋面積As=1440mm2,fy=360N/mm2。板截面尺寸為b×h=5100mm×120mm,截面有效高度ho=100mm。按照樓板每7天澆筑一層，因此需要驗算7天、14天、21天...承載能力與否滿足荷載規(guī)定，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土7天強度與否滿足承載力規(guī)定樓板計算長邊8.20m,短邊為5.10m；樓板計算范疇跨度內擺放9×6排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受荷載為q=2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+1×1.2×(0.503×9×6/8.195/5.100)+1.4×(1.000+1.000)=11.620kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載q=8.195×11.621=95.231kN/m；板帶所需承擔最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0781×95.230×5.1002=193.451kN.m；驗算樓板混凝土強度平均氣溫為15℃，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到7天后混凝土強度達到58.400%,C30混凝土強度近似等效為C17.520?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=8.410N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×360.000/(5100.000×100.000×8.410)=0.121查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為αs=0.114此樓板所能承受最大彎矩為:M1=αs×b×ho2×fcm=0.114×5100.000×100.0002×8.410×10-6=48.758kN.m；結論：由于∑Mi=48.758<=Mmax=193.451因此第7天后來各層樓板強度和局限性以承受以上樓層傳遞下來荷載。第2層如下模板支撐必要保存。⑵、梁支撐架計算書高支撐架計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》（JGJ130-）、《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用鋼管類型為Φ48×3.50。一、參數(shù)信息:梁段信息:L1；1.腳手架參數(shù)立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；腳手架步距(m):1.00；腳手架搭設高度(m):4.00；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:無承重立桿，木方平行梁截面A；2.荷載參數(shù)模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.300；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.700；傾倒混凝土荷載原則值(kN/m2):2.000；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.000；3.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方間隔距離(mm):500.000；木方截面寬度(mm):80.00；木方截面高度(mm):100.00；4.其她采用鋼管類型(mm):Φ48×3.5。扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；二、梁底支撐方木計算1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×0.300×0.700×0.500=2.625kN；(2)模板自重荷載(kN)：q2=0.350×0.500×(2×0.700+0.300)=0.298kN；(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生荷載(kN)：經計算得到，活荷載原則值P1=(2.000+2.000)×0.300×0.500=0.600kN；2.木方楞傳遞集中力計算：靜荷載設計值q=1.2×2.625+1.2×0.298=3.507kN；活荷載設計值P=1.4×0.600=0.840kN；P=3.507+0.840=4.347kN。3.支撐方木抗彎強度計算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下彎矩，跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距(kN.m)M=4.347×1.200/4=1.304；木方抗彎強度(N/mm2)σ=1304100.000/133333.333=9.781；木方抗彎強度9.781N/mm2不大于木方抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，因此滿足規(guī)定！4.支撐方木抗剪計算：最大剪力計算公式如下：Q=P/2截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力(kN)Q=4.347/2=2.173；截面抗剪強度計算值(N/mm2)T=3×2173.50/(2×80.00×100.00)=0.408；截面抗剪強度計算值0.408N/mm2不大于截面抗剪強度設計值[T]=1.300N/mm2，因此滿足規(guī)定！5.支撐方木撓度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派撓度和，計算公式如下:集中荷載P=q1+q2+p1=3.523kN；最大撓度(mm)Vmax=3522.500×1200.003/(48×9500.00×6666666.67)=2.002；木方最大撓度(mm)2.002不大于l/250=1200.00/250=4.800，因此滿足規(guī)定！三、梁底支撐鋼管計算作用于支撐鋼管荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木集中荷載傳遞。支撐鋼管強度計算：按照集中荷載作用下簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=4.347kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁計算公式其中n=1.000/0.500=2通過簡支梁計算得到：鋼管支座反力RA=RB=(2-1)/2×4.347+4.347=6.520kN；通過傳遞到支座最大力為1×4.347+4.347=8.694kN；鋼管最大彎矩Mmax=2×4.347×1.000/8=1.087kN.m；截面應力σ=1.087×106/5080.000=213.927N/mm2；四、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。五、扣件抗滑移計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際旋轉雙扣件承載力取值12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.69kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！六、立桿穩(wěn)定性計算:立桿穩(wěn)定性計算公式其中N--立桿軸心壓力設計值，它涉及：橫桿最大支座反力：N1=8.694kN；腳手架鋼管自重：N2=1.2×0.149×4.000=0.715kN；樓板混凝土模板自重：N3=0.720kN；N=8.694+0.715+0.720=10.129kN；φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1)；lo=(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.185；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.700；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度：a=0.300m；公式(1)計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；Lo/i=.500/15.800=128.000；由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.406；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=10128.720/(0.406×489.000)=51.018N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=51.018N/mm2不大于[f]=205.00滿足規(guī)定！立桿計算長度Lo=h+2a=1.000+0.300×2=1.600m；Lo/i=1600.000/15.800=101.000；公式(2)計算成果：由長細比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.580；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=10128.720/(0.580×489.000)=35.712N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=35.712N/mm2不大于[f]=205.00滿足規(guī)定！五、模板使用規(guī)定1.當柱澆筑高度不不大于2m時，應用泵送布料軟管送入柱內，泵送布料軟管末端離柱底高度不適當不不大于2m2.混凝土泵輸出混凝土在澆搗面處不要堆積過量，以免引起過載。3.模板上實用施工荷載（施工人員及設備荷載）原則值不得超過2.5kN/m2，集中荷載不得超過2.5kN。4.梁板模板木支撐立柱禁止使用木桿分段支頂。六、模板安裝和拆除規(guī)定1.模板應按配模圖和施工闡明書順序組裝，以保證模板系統(tǒng)整體穩(wěn)定。模板位置要精確，拼縫應嚴密、平整。2.柱模板底面應找平，下端應設立定位基準，靠緊墊平。向上繼續(xù)安裝模板時，模板應有可靠支承點，其平直度應進行校正。3.樓板模板支模時，應先完畢一種格構水平支撐及斜撐安裝，再逐漸向外擴展，以保持支撐系統(tǒng)穩(wěn)定性。4.預埋件、預留洞以及水電管線、門窗洞口必要留置精確，安設牢固。5.模板拆除，除了側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（混凝土強度不不大于1.2N/mm2）方可拆除外，底模及其支架拆除時混凝土強度應符合如下規(guī)定：梁板構件同條件養(yǎng)護試塊砼強度應達到設計75%及其以上，懸臂構件同條件養(yǎng)護試件砼應達到設計強度100%。6.模板拆除順序和辦法應按照配板設計規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下原則，普通是：梁側模板底模梁底模。7.拆除模板時必要站在安全地方操作，禁止用大錘和撬棍硬砸硬撬模板。8.拆除跨度較大梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。9.拆下模板、配件等，應按指定地點分類堆放，并及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。七、安全規(guī)定裝拆模板人員應戴安全帽，高空作業(yè)人員應系安全帶。拆除高空模板，應設有紅色信號標志和警示牌。作業(yè)區(qū)周邊及進出口處設有專人負責安全巡視，禁止非操作