蒸餾操作技術(shù)任務(wù)一：了解蒸餾過(guò)程任務(wù)二：蒸餾過(guò)程分析任務(wù)三：蒸餾單元設(shè)備任務(wù)四：蒸餾設(shè)備操作情境六2024/4/5

蒸餾操作技術(shù)一、蒸餾過(guò)程案例二、蒸餾過(guò)程分類(lèi)三、精餾流程四、蒸發(fā)操作應(yīng)掌握的知識(shí)和能力任務(wù)一

了解蒸餾過(guò)程2024/4/5一、蒸餾過(guò)程案例化工生產(chǎn)中所處理的原料、中間產(chǎn)物、粗產(chǎn)品等幾乎都是混合物，而且大部分是均相物系。為進(jìn)一步加工和使用，常需要將這些混合物分離為較純凈或幾乎純態(tài)的物質(zhì)。蒸餾操作就是借助液體混合物中各組分揮發(fā)性的差異，進(jìn)行氣化、冷凝分離液相混合物的化工單元操作，液體混合物中揮發(fā)能力高的組分，又稱(chēng)輕組分，液體混合物中揮發(fā)能力低的組分，又稱(chēng)重組分。精餾是分離均相液體混合物的重要方法之一，屬于氣液相間的相際傳質(zhì)過(guò)程。在化工生產(chǎn)中，尤其在石油化工、有機(jī)化工、高分子化工、精細(xì)化工、醫(yī)藥、食品等領(lǐng)域更是廣泛應(yīng)用。（一）蒸餾過(guò)程在化工生產(chǎn)中的應(yīng)用1、乙醇-水恒沸物制取無(wú)水乙醇乙醇-水進(jìn)入主塔，塔頂出三元恒沸物，塔釜產(chǎn)品為無(wú)水乙醇苯回收塔塔釜水相中尚有一定量乙醇，再入乙醇回收塔，塔頂蒸出乙醇-水恒沸物，可重新回到主塔的進(jìn)料中。（二）蒸餾過(guò)程案例石油的常減壓蒸餾過(guò)程的工藝流程如圖所示。原油脫鹽、脫水后經(jīng)換熱進(jìn)初餾塔，塔頂出輕汽油餾分或重整原料，塔底為拔頭原油，經(jīng)常壓爐加熱后進(jìn)入常壓分餾塔，塔頂出汽油。側(cè)線自上而下分別出煤油、柴油、以及其他油料產(chǎn)品。塔底用水蒸氣汽提，塔底重油（或常稱(chēng)常壓渣油）用泵抽出送減壓部分。2、石油的常減壓蒸餾二、蒸餾過(guò)程分類(lèi)分類(lèi)特點(diǎn)及應(yīng)用按蒸餾方式分類(lèi)平衡蒸餾平衡蒸餾和簡(jiǎn)單蒸餾，只能達(dá)到有限程度的提濃而不可能滿(mǎn)足高純度的分離要求。常用于混合物中各組分的揮發(fā)度相差較大，對(duì)分離要求又不高的場(chǎng)合。簡(jiǎn)單蒸餾精餾精餾是借助回流技術(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)高純度和高回收率的分離操作。特殊精餾特殊精餾適用于普通精餾難以分離或無(wú)法分離的物系。按操作壓力分類(lèi)加壓精餾常壓精餾真空精餾常壓下為氣態(tài)（如空氣）或常壓下沸點(diǎn)為室溫的混合物，常采用加壓蒸餾；對(duì)于常壓下沸點(diǎn)較高（一般高于150℃）或高溫下易發(fā)生分解，聚合等變質(zhì)現(xiàn)象的熱敏性物料宜采用真空蒸餾，以降低操作溫度。按被分離組分的數(shù)目分類(lèi)兩組分精餾多組分精餾工業(yè)生產(chǎn)中，絕大多數(shù)為多組分精餾，多組分精餾過(guò)程更復(fù)雜按操作流程分類(lèi)間歇精餾連續(xù)精餾間歇操作是不穩(wěn)定操作，主要應(yīng)用于小規(guī)模、多品種或某些有特殊要求的場(chǎng)合，工業(yè)中以連續(xù)精餾為主。三、精餾流程以板式塔為例，原料液預(yù)熱至指定的溫度后從塔的中段適當(dāng)位置加入精餾塔，與塔上部下降的液體匯合，然后逐板下流，最后流入塔底，部分液體作為塔底產(chǎn)品，其主要成分為難揮發(fā)組分，另一部分液體在再沸器中被加熱，產(chǎn)生蒸氣，蒸氣逐板上升，最后進(jìn)入塔頂冷凝器中，經(jīng)冷凝器冷凝為液體，進(jìn)入回流罐，一部分液體作為塔頂產(chǎn)品，其主要成分為易揮發(fā)組分，另一部分回流作為塔中的下降液體。

（一）連續(xù)精餾與連續(xù)精餾不同之處是原料液一次加入精餾釜中，因而間歇精餾塔只有精餾段而無(wú)提餾段。在精餾過(guò)程中，精餾釜的釜液組成不斷變化，在塔底上升蒸汽量和塔頂回流液量恒定的條件下，餾出液的組成也逐漸降低。當(dāng)精餾釜的釜液達(dá)到規(guī)定組成后，精餾操做即被停止。（二）間歇精餾四、蒸發(fā)操作應(yīng)掌握的知識(shí)和能力從以上分析可以看出，要解決化工生產(chǎn)中的有關(guān)蒸餾問(wèn)題，掌握蒸餾操作技術(shù)及設(shè)備，應(yīng)該具備如下的知識(shí)和能力：1、精餾原理及流程；2、精餾塔基本計(jì)算；3、精餾塔的熱量衡算及精餾的優(yōu)化節(jié)能技術(shù)；4、其它蒸餾方式的原理、特點(diǎn)、流程及應(yīng)用；5、精餾塔的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、設(shè)計(jì)、操作及檢修技術(shù)

蒸餾操作技術(shù)一、氣液相平衡二、精餾原理三、雙組份連續(xù)精餾計(jì)算四、其它蒸餾方法五、精餾的優(yōu)化節(jié)能技術(shù)任務(wù)二

蒸餾過(guò)程分析2024/4/5一、氣液相平衡根據(jù)溶液中同分子間與異分子間作用力的差異，溶液可分為理想溶液和非理想溶液。理想溶液實(shí)際上并不存在，但是在低壓下當(dāng)組成溶液的物質(zhì)分子結(jié)構(gòu)及化學(xué)性質(zhì)相近時(shí)，如苯—甲苯，甲醇—乙醇，正己烷—正庚烷以及石油化工中所處理的大部分烴類(lèi)混合物等可視為理想溶液。溶液的氣液相平衡是精餾操作分析和過(guò)程計(jì)算的重要依據(jù)。汽液相平衡是指溶液與其上方蒸汽達(dá)到平衡時(shí)汽液兩相間各組分組成之間的關(guān)系。（一）雙組分理想溶液的氣液相平衡（二）雙組分氣液相平衡圖1、沸點(diǎn)－組成圖

（1）結(jié)構(gòu)坐標(biāo)縱坐標(biāo)t橫坐標(biāo)xA、yA兩條線液相線

汽相線

三個(gè)區(qū)

液相區(qū)

過(guò)熱蒸汽區(qū)

汽液共存區(qū)

（2）應(yīng)用

A、泡點(diǎn)、露點(diǎn)及確定B、易揮發(fā)和難揮發(fā)組分的沸點(diǎn)C、混合溶液氣液平衡組成的確定溶液開(kāi)始沸騰，產(chǎn)生第一個(gè)汽泡，相應(yīng)的溫度稱(chēng)為泡點(diǎn)；混合氣體開(kāi)始冷凝產(chǎn)生第一滴液滴，相應(yīng)的溫度稱(chēng)為露點(diǎn)。確定方法如圖。如圖F、E兩點(diǎn)為純苯和純甲苯的沸點(diǎn)。

當(dāng)混合液的狀態(tài)點(diǎn)為點(diǎn)K時(shí)，物系被分成互成平衡的汽液兩相，其汽、液相組成y、x可用G、L兩點(diǎn)橫坐標(biāo)表示。

2．氣液相平衡圖

（1）結(jié)構(gòu)坐標(biāo)縱坐標(biāo)y橫坐標(biāo)x兩條線氣液相平衡曲線輔助線y＝x

（2）應(yīng)用

A、圖中任意點(diǎn)D表示組成為x1的液相與組成為y1的氣相互相平衡

B、兩相達(dá)到平衡時(shí)，氣相中易揮發(fā)組分的濃度大于液相中易揮發(fā)組分的濃度，即y＞

x，故平衡線位于對(duì)角線的上方。

C、平衡線離對(duì)角線越遠(yuǎn)，說(shuō)明互成平衡的氣液兩相濃度差別越大，溶液就越容易分離。

（三）相對(duì)揮發(fā)度1、揮發(fā)度

溶液中兩組分的揮發(fā)度之比稱(chēng)為兩組分的相對(duì)揮發(fā)度，用

表示。溶液中組分A對(duì)組分B的相對(duì)揮發(fā)度，

AB可表示為組分的揮發(fā)度是組分揮發(fā)性大小的標(biāo)志。通常純組分的揮發(fā)度是指液體在一定溫度下的飽和蒸汽壓。而溶液中各組分的揮發(fā)度可用它在蒸汽中的分壓和與之平衡的液相中的摩爾分?jǐn)?shù)來(lái)表示，用符號(hào)vi

表示

2、相對(duì)揮發(fā)度

3、相平衡方程對(duì)于二元體系，xB=

1－xA

，yB=

1－yA

，若氣體服從道爾頓分壓定律，則

略去下標(biāo)則可得相平衡方程當(dāng)α＝1時(shí)，y＝

x，氣液相組成相同，二元體系不能用普通精餾法分離；當(dāng)α

＞1時(shí)，y＞x。α越大，y比x大得越多，互成平衡的氣液兩相濃度差別越大，組分A和B越易分離。因此由α值的大小可以判斷溶液是否能用普通精餾方法分離及分離的難易程度。

二、精餾原理（一）一次部分汽化和一次部分冷凝

一次部分汽化和一次部分冷凝可使混合液或混合蒸汽得到部分分離。EtExFxEyE2、多次部分汽化和多次部分冷凝氣體混合物經(jīng)多次部分冷凝，所得汽相中易揮發(fā)組分含量就越高，最后可得到幾乎純態(tài)的易揮發(fā)組分。液體混合物經(jīng)多次部分汽化，所得到液相中易揮發(fā)組分的含量就越低，最后可得到幾乎純態(tài)的難揮發(fā)組分。每一次部分汽化和部分冷凝都會(huì)產(chǎn)生部分中間產(chǎn)物，致使最終得到的純產(chǎn)品量極少，而且設(shè)備龐雜，能量消耗大。為解決上述問(wèn)題，工業(yè)生產(chǎn)中精餾操作采用精餾塔進(jìn)行

。3、塔板上汽液兩相的操作分析

yn+1＜yn＜

yn-1，xn+1＞xn＞

xn-1，tn+1＜tn＜

tn-1；下降液體中易揮發(fā)組分濃度降低，難揮發(fā)組分濃度升高；上升蒸氣中易揮發(fā)組分濃度升高，難揮發(fā)組分濃度下降。理論塔板：離開(kāi)塔板的氣液兩相組成yn與xn相互平衡。

實(shí)際塔板由于氣液兩相接觸時(shí)間及接觸面積有限，離開(kāi)塔板的氣液兩相難以達(dá)到平衡，達(dá)不到理論板的傳質(zhì)分離效果。理論板僅作為衡量實(shí)際板分離效率的依據(jù)和標(biāo)準(zhǔn)。4、精餾必要條件為實(shí)現(xiàn)分離操作，除了需要有足夠?qū)訑?shù)塔板的精餾塔之外，還必須從塔底引入上升蒸汽流（氣相回流）和從塔頂引入下降的液體流（液相回流），以建立氣液兩相體系。塔底上升蒸汽和塔頂液相回流是保證精餾操作過(guò)程連續(xù)穩(wěn)定進(jìn)行的必要條件。沒(méi)有回流，塔板上就沒(méi)有氣液兩相的接觸，就沒(méi)有質(zhì)量交換和熱量交換，也就沒(méi)有輕、重組分的分離。提餾段精餾段進(jìn)料板3、塔是否必須有精餾段和提餾段？1、為什么稱(chēng)精餾？2、為什么稱(chēng)提餾？再沸器LD1、為什么要回流？2、為什么要再沸？三、雙組份連續(xù)精餾計(jì)算（一）全塔物料衡算

穩(wěn)定連續(xù)操作的精餾塔，以單位時(shí)間為基準(zhǔn)，則全塔物料衡算式為：總物料衡算：

F=D+W易揮發(fā)組分衡算：

FxF=DxD+WxW式中：

F、D、W——分別為原料、塔頂產(chǎn)品和塔底產(chǎn)品

的流量，Kmol/h；

xF、xD、xW——分別為原料、塔頂產(chǎn)品和塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)。全塔物料衡算式應(yīng)用：確定產(chǎn)品流量及組成。精餾塔內(nèi)任意板下降液相組成xn及由其下一層板上升的蒸汽組成yn＋1之間關(guān)系稱(chēng)為操作關(guān)系。描述精餾塔內(nèi)操作關(guān)系的方程稱(chēng)為操作線方程。由于精餾過(guò)程既涉及傳熱又涉及傳質(zhì)，影響因素很多，為了簡(jiǎn)化精餾過(guò)程，得到操作關(guān)系，進(jìn)行恒摩爾假定。（二）操作線方程1、恒摩爾流假定內(nèi)容A、恒摩爾汽流：精餾操作時(shí)，在精餾塔的精餾段內(nèi)，每層板的上升蒸汽摩爾流量都是相等的，在提餾段內(nèi)也是如此，但兩段的上升蒸汽摩爾流量卻不一定相等。B、恒摩爾液流精餾操作時(shí)，在塔的精餾段內(nèi)，每層板下降的液體摩爾流量都是相等，在提餾段內(nèi)也是如此：但兩段的下降液體摩爾流量不一定相等。（1）精餾段操作線方程對(duì)圖中虛線范圍(包括精餾段的第n十1層板以上塔段及冷凝器)作總物料和易揮發(fā)組分衡算，以單位時(shí)間為基準(zhǔn)，整理：2、操作線方程令R＝L／D，R稱(chēng)為回流比，則精餾段操作線方程為：

精餾段操作線方程反映了一定操作條件下精餾段內(nèi)的操作關(guān)系，即精餾段內(nèi)自任意第n層板下降的液相組成xn與其相鄰的下一層板（第n+1層板）上升汽相組成yn+1之間的關(guān)系。在穩(wěn)定操作條件下，精餾段操作線方程為一直線，斜率為R/R+1，截距為XD/R+1。

（2）提餾段操作線按圖虛線范圍(包括提餾段第m層板以下塔板及再沸器)作物料衡算，以單位時(shí)間為基礎(chǔ),對(duì)總物料和易揮發(fā)組分衡算，整理得：提餾段操作線方程反映了一定操作條件下，提餾段內(nèi)的操作關(guān)系。在穩(wěn)定操作條件下，提餾段操作線方程為一直線。

1、精餾塔的進(jìn)料熱狀況在生產(chǎn)中，加入精餾塔中的原料可能有以下五種熱狀態(tài)：冷液體進(jìn)料t＞t泡；飽和液體進(jìn)料t＝t泡；氣液混合物進(jìn)料t泡＜t＜t露；飽和蒸汽進(jìn)料t＝t露；過(guò)熱蒸汽進(jìn)料t＞t露（三）進(jìn)料狀況的影響2、進(jìn)料熱狀況對(duì)進(jìn)料板物流的影響精餾塔內(nèi)，由于原料的熱狀態(tài)不同，從而使精餾段和提餾段的液體流量L與L間的關(guān)系以及上升蒸汽量V與V均發(fā)生變化。進(jìn)料熱狀況對(duì)兩段汽液流量變化的影響如圖所示。（a）冷液進(jìn)料；（b）飽和液體進(jìn)料；（c）汽液混合物進(jìn)料；（d）飽和蒸汽進(jìn)料（e）過(guò)熱蒸汽進(jìn)料q稱(chēng)為進(jìn)料熱狀況參數(shù)。q值的意義為：每進(jìn)料1kmol/h時(shí)，提餾段中的液體流量較精餾段中增大的kmol/h值。對(duì)于泡點(diǎn)、露點(diǎn)、混合進(jìn)料，q值相當(dāng)于進(jìn)料中飽和液相所占的分率。3、進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q精餾段操作線與提餾段操作線交點(diǎn)的軌跡方程，稱(chēng)為進(jìn)料方程，也稱(chēng)q線方程。在進(jìn)料熱狀況及進(jìn)料組成確定的條件下，q及xF為定值，進(jìn)料方程為一直線方程。如圖中e點(diǎn)，過(guò)e點(diǎn)作斜率為q／（q-1）的直線，ef

線，即為q線。q線與提餾段操作線交于d點(diǎn)，d點(diǎn)即是兩操作線交點(diǎn)，4、進(jìn)料方程（四）理論塔板層數(shù)的求法

1、逐板計(jì)算法

（已知）

平衡關(guān)系操作關(guān)系1）精餾段平衡關(guān)系操作關(guān)系……泡點(diǎn)進(jìn)料精餾段n-1層2）提餾段（已知）提餾段操作線……提餾段m-1層平衡關(guān)系操作關(guān)系注意事項(xiàng)：（1）從y1=xD開(kāi)始，交替使用相平衡方程及精餾段操作線方程計(jì)算，直到xn≤xF為止，使用一次相平衡方程相當(dāng)于有一塊理論板，第n塊板即為加料板，精餾段NT＝n－1（塊）。（2）當(dāng)xn≤xF（泡點(diǎn)進(jìn)料）時(shí)，改交替使用相平衡方程及提餾段操作線方程計(jì)算，直到xN≤xW為止，使用相平衡方程的次數(shù)為NT，再沸器相當(dāng)于一塊理論板，總NT

＝N－1（塊）。逐板計(jì)算法較為繁瑣，但計(jì)算結(jié)果比較精確，適用于計(jì)算機(jī)編程計(jì)算。

2、圖解法圖解法求取理論塔板數(shù)的基本原理與逐板計(jì)算法相同，只不過(guò)用簡(jiǎn)便的圖解來(lái)代替繁雜的計(jì)算而已。（1）作x－y圖，繪制精、提餾段操作線。（2）自a點(diǎn)開(kāi)始，在精餾段操作線與平衡線之間繪階梯。當(dāng)階梯跨越兩操作線交點(diǎn)d點(diǎn)時(shí)，則改在提餾段操作線與平衡線之間畫(huà)階梯，直至階梯的垂線跨過(guò)點(diǎn)c為止。（3）每個(gè)階梯代表一塊理論板?？邕^(guò)點(diǎn)d的階梯為進(jìn)料板，最后一個(gè)階梯為再沸器?？偫碚摪鍖訑?shù)為階梯數(shù)減1。（4）階梯的跨度也就代表了理論板的分離程度。階梯跨度不同，說(shuō)明理論板分離能力不同。abyxxDxWcxFefd繪制精、提餾段操作線圖解方法

xDabefdxFxWc11‘23456最優(yōu)的進(jìn)料位置一般應(yīng)在塔內(nèi)液相或汽相組成與進(jìn)料組成相近或相同的塔板上。當(dāng)采用圖解法計(jì)算理論板層數(shù)時(shí)，適宜的進(jìn)料位置應(yīng)為跨越兩操作線交點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的階梯。對(duì)于一定的分離任務(wù)，如此作圖所需理論板數(shù)為最少，跨過(guò)兩操作線交點(diǎn)后繼續(xù)在精餾段操作線與平衡線之間作階梯，或沒(méi)有跨過(guò)交點(diǎn)過(guò)早更換操作線，都會(huì)使所需理論板層數(shù)增加。對(duì)于已有的精餾裝置，在適宜進(jìn)料位置進(jìn)料，可獲得最佳分離效果。在實(shí)際操作中，如果進(jìn)料位置不當(dāng)，將會(huì)使餾出液和釜?dú)堃翰荒芡瑫r(shí)達(dá)到預(yù)期的組成。進(jìn)料位置過(guò)高，使餾出液的組成偏低（難揮發(fā)組分含量偏高）；反之，進(jìn)料位置偏低，使釜?dú)堃褐幸讚]發(fā)組分含量增高，從而降低餾出液中易揮發(fā)組分的收率。3、確定最優(yōu)進(jìn)料位置最宜的進(jìn)料位置

（五）塔板效率與實(shí)際塔板數(shù)（1）全塔效率

全塔效率反映塔中各層塔板的平均效率，因此它是理論板層數(shù)的一個(gè)校正系數(shù)，其值恒小于1。影響板效率的因素很多而且復(fù)雜，如物系性質(zhì)、塔板型式與結(jié)構(gòu)和操作條件等。一般采用來(lái)自生產(chǎn)及中間實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)或用經(jīng)驗(yàn)公式估算：

ET＝0.49(αμL)-0.245

式中

α——塔頂與塔底平均溫度下的相對(duì)揮發(fā)度；

μL——塔頂與塔底平均溫度下的液體粘度。

1、塔板效率表示汽相或液相經(jīng)過(guò)一層實(shí)際塔板前后的組成變化與經(jīng)過(guò)一層理論板前后的組成變化之比值：或式中

EMV——汽相單板效率；

EML——液相單板效率；

y——與xn成平衡的汽相組成；x——與yn成平衡的液相組成。單板效率可直接反映該層塔板的傳質(zhì)效果，可由實(shí)驗(yàn)測(cè)定。但各層塔板的單板效率通常不相等。（2）單板效率2、實(shí)際塔板數(shù)式中

ET——全塔效率，%；

NT——理論板層數(shù)；

NP——實(shí)際塔板層數(shù)。（六）回流比的影響及其選擇

1、回流比對(duì)精餾操作的影響

R↑xD/R+1↓

abyxxDxWcxFefdxD/R+1

NT↓ab

下移R↑D、W不變L、V↑ab與ac重合R=∞NT=NminabyxxDxWcxFefdxD/R+1

R↓xD/R+1↑ab、q線與平衡線交于dR=RminN=∞d點(diǎn)夾緊點(diǎn)N↑ab上移Rmin＜＜R∞塔頂上升蒸氣經(jīng)冷凝后全部流回塔內(nèi)，這種回流方式稱(chēng)為全回流。（1）全回流特點(diǎn)全回流時(shí)回流比R→∞，塔頂產(chǎn)品量D為零，通常進(jìn)料量F及塔釜產(chǎn)品量W均為零，即既不向塔內(nèi)進(jìn)料，也不從塔內(nèi)取出產(chǎn)品。此時(shí)生產(chǎn)能力為零。（2）全回流時(shí)操作線方程全回流時(shí)全塔無(wú)精、提餾段之分，操作線方程y＝x，操作線與對(duì)角線重合。（3）最少理論塔板數(shù)操作線離平衡線的距離最遠(yuǎn)，完成一定的分離任務(wù)所需的理論塔板數(shù)最少，稱(chēng)為最少理論板數(shù)，1、全回流與最少理論塔板數(shù)最小理論板數(shù)Nmin計(jì)算式中

Nmin——全回流時(shí)的最小理論板數(shù)，不包括再沸器；αm

——全塔平均相對(duì)揮發(fā)度，一般可取塔頂、塔底或塔頂、塔底、進(jìn)料的幾何平均值。芬斯克方程全回流在實(shí)際生產(chǎn)中沒(méi)有意義，但在裝置開(kāi)工、調(diào)試、操作過(guò)程異常或?qū)嶒?yàn)研究中多采用全回流。3、最小回流比定義

回流比減小，所需的理論塔板數(shù)增加；當(dāng)回流比減到使操作線與平衡線相交時(shí)，所需的理論塔板數(shù)為無(wú)窮多，相應(yīng)回流比即為最小回流比，用Rmin

表示。

特點(diǎn)兩操作線的交點(diǎn)落在相平衡線上，此處氣液兩相達(dá)平衡。兩操作線與平衡線的交點(diǎn)稱(chēng)為夾緊點(diǎn)，因氣液兩相已達(dá)平衡，傳質(zhì)推動(dòng)力為零，所以通常在加料板附近各板之間氣、液相組成基本上沒(méi)有變化，即無(wú)增濃作用，稱(chēng)為恒濃區(qū)。R減少，NT增加。Rmin，圖解時(shí)無(wú)論繪多少階梯都不能跨過(guò)點(diǎn)d，則達(dá)到一定分離要求所需的理論塔板數(shù)為無(wú)窮多。對(duì)于正常平衡曲線的當(dāng)回流比為最小時(shí)精餾段操作線的斜率為：式中xq、yq—相平衡線與進(jìn)料線交點(diǎn)坐標(biāo)（互為平衡關(guān)系）整理得4、圖解法求最小回流比若如圖所示的乙醇—水物系的平衡曲線，具有下凹的部分的非正常平衡曲線情況下的Rmin的求法是由點(diǎn)（xD、xD）向平衡線作切線，再由切線的截距或斜率求之。如圖所示情況，可按下式計(jì)算：實(shí)際操作回流比應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟(jì)核算確定，以期達(dá)到完成給定任務(wù)所需設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)用的總和為最小。設(shè)備費(fèi)是指精餾塔、再沸器、冷凝器等設(shè)備的投資費(fèi)，此項(xiàng)費(fèi)用主要取決于設(shè)備的尺寸；操作費(fèi)主要取決于塔底再沸器加熱劑用量及塔頂冷凝器中冷卻劑的用量。如圖所示?？傎M(fèi)用中的最低值所對(duì)應(yīng)的回流比為適宜回流比，即實(shí)際生產(chǎn)中的操作回流比。通常情況下，適宜回流比為最小回流比的(1.1～2.0)倍，即R=（1.1～2）Rmin5、適宜回流比的選擇（七）熱量衡算1、再沸器的熱量衡算對(duì)圖所示的再沸器作熱量衡算并整理得，加熱介質(zhì)消耗量可用下式計(jì)算Wh＝

Wh——加熱介質(zhì)消耗量，kg/h；IB1、IB2——分別為加熱介質(zhì)進(jìn)出再沸器的焓，kJ/kg。若用飽和蒸汽加熱，且冷凝液在飽和溫度下排出，按下式計(jì)算Wh＝2、冷凝器的熱量衡算若精餾塔的冷凝器冷為全凝器。對(duì)圖所示的全凝器作熱量衡算并整理得，冷卻介質(zhì)可按下式計(jì)算：WC=

WC——冷卻介質(zhì)消耗量，kg/h；cpc——冷卻介質(zhì)的比熱容，kJ/(kg?℃)；t1、t2—分別為冷卻介質(zhì)在冷凝器的進(jìn)、出口處的溫度，℃。

四、其它蒸餾方法

一定量的原料液投入蒸餾釜中，在恒定壓力下加熱氣化，產(chǎn)生的蒸汽進(jìn)入冷凝器，經(jīng)冷凝后的液體（餾出液）根據(jù)不同要求放入不同的產(chǎn)品罐中。（一）簡(jiǎn)單蒸餾主要應(yīng)用范圍如下：1、在規(guī)模不大的工廠做不精密的分離；2、處理組分間相對(duì)揮發(fā)度很大的混合物。如在中等濃度時(shí)，乙醇——水體系有較大的相對(duì)揮發(fā)度，故可以用于蒸餾發(fā)酵液生產(chǎn)飲用酒；3、作為回收的手段回收各種溶劑，如從中藥提取液中回收乙醇；4、作為精餾的預(yù)處理，如煤焦油的粗分離。平衡蒸餾又稱(chēng)閃蒸，料液在加熱釜內(nèi)被加熱到泡點(diǎn)溫度以上，然后通過(guò)一個(gè)節(jié)流閥在分離器釋壓，產(chǎn)生汽液平衡，最后將汽液兩相分離。（二）平衡蒸餾它的特點(diǎn)如下：1、汽相、液相組成恒定，沸點(diǎn)也恒定2、可進(jìn)行連續(xù)穩(wěn)定操作3、雖汽相中易揮發(fā)組分增多，液相中易揮發(fā)組分減少，但得不到較純凈產(chǎn)品，只可作為初步粗分離。對(duì)具有恒沸點(diǎn)的液相混合物的分離或具有較小相對(duì)揮發(fā)度的物系的分離，為完成一定分離任務(wù)所需塔板層數(shù)就非常多，故經(jīng)濟(jì)上不合理或在操作上難于實(shí)現(xiàn)。又若待分離的為恒沸液，則根本不能用普通的精餾方法實(shí)現(xiàn)分離。上述二種情況可采用恒沸精餾或萃取精餾來(lái)處理。這兩種特殊精餾的基本原理都是在混合液中加入第三組分，以提高各組分間相對(duì)揮發(fā)度的差別，使其得以分離。因此，兩者都屬于多組分非理想物系的分離過(guò)程。（三）恒沸精餾和萃取精餾夾帶劑的基本要求是：夾帶劑應(yīng)能與被分離組分形成新的恒沸液，其恒沸點(diǎn)比純組分的沸點(diǎn)低；新的恒沸物中夾帶劑的組成要小；形成的新恒沸液便于分離；無(wú)毒、無(wú)腐蝕性，熱穩(wěn)定性好等。1、恒沸精餾定義：在具有恒沸點(diǎn)的原雙組分混合液中加入第三組分（稱(chēng)為夾帶劑），夾帶劑與原混合液中的一個(gè)或兩個(gè)組分形成新的恒沸物，使原混合液中兩組分之間的相對(duì)揮發(fā)度增大，從而可以用一般的精餾方法來(lái)分離。

定義：在原混合液中加入第三組分（稱(chēng)為萃取劑或溶劑），以增加原混合液中兩組分之間的相對(duì)揮發(fā)度，從而可用一般的精餾方法分離。這種精餾方法稱(chēng)為萃取精餾。

2、萃取精餾萃取劑的要求是：萃取劑應(yīng)使原組分之間的相對(duì)揮發(fā)度發(fā)生顯著的變化；與原料液的互溶度大，不產(chǎn)生分層現(xiàn)象；易于回收，可循環(huán)使用；使用安全，性質(zhì)穩(wěn)定，價(jià)格便宜等。（1）第三組分選擇范圍恒沸精餾：與被分離組分形成最低恒沸物，選擇相對(duì)難。萃取精餾：選擇范圍要廣得多。（2）能量消耗恒沸精餾：挾帶劑以氣態(tài)離塔，消耗的潛熱較多。萃取精餾：萃取劑基本不汽化，較經(jīng)濟(jì)。（3）操作方式萃取精餾：不能簡(jiǎn)單地用于間歇操作。恒沸精餾：無(wú)此限制。（4）熱敏性物料恒沸精餾的操作溫度一般低于萃取精餾，適于分離熱敏性物料。3、恒沸精餾和萃取精餾的比較

五、精餾的優(yōu)化節(jié)能技術(shù)精餾時(shí)工業(yè)上應(yīng)用最廣的分離操作，消耗大量熱量。由于世界能源日趨緊張，減少精餾操作能耗，節(jié)能問(wèn)題顯得越來(lái)越重。（一）設(shè)置中間冷凝器和中間再沸器（二）熱泵精餾（三）多效精餾

蒸餾操作技術(shù)一、精餾塔的分類(lèi)二、板式塔結(jié)構(gòu)類(lèi)型及性能評(píng)價(jià)三、板式塔的流體力學(xué)性能四、板式精餾塔設(shè)計(jì)原則和步驟任務(wù)三

蒸餾設(shè)備2024/4/5一、精餾塔的分類(lèi)根據(jù)塔內(nèi)氣液接觸部件的結(jié)構(gòu)型式，可將塔設(shè)備分為兩大類(lèi)：板式塔和填料塔。

板式塔：塔內(nèi)沿塔高裝有若干層塔板，相鄰兩板有一定的間隔距離。塔內(nèi)氣、液兩相在塔板上互相接觸，進(jìn)行傳熱和傳質(zhì)，屬于逐級(jí)接觸式塔設(shè)備。

填料塔：塔內(nèi)裝有填料，氣液兩相在被潤(rùn)濕的填料表面進(jìn)行傳熱和傳質(zhì)，屬于連續(xù)接觸式塔設(shè)備。

二、板式塔的結(jié)構(gòu)類(lèi)型及性能評(píng)價(jià)（一）板式塔的結(jié)構(gòu)板式塔是由圓柱形殼體、塔板、氣體和液體進(jìn)、出口等部件組成的。塔板是板式塔的核心構(gòu)件，其功能是提供氣、液兩相保持充分接觸的場(chǎng)所，使之能在良好的條件下進(jìn)行傳質(zhì)和傳熱過(guò)程。

1-塔體；2-塔板；3-溢流堰；4-受液盤(pán)；

5-降液管

（二）塔板的類(lèi)型分類(lèi)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)應(yīng)用錯(cuò)流塔板塔板間設(shè)有降液管。液體橫向流過(guò)塔板，氣體經(jīng)過(guò)塔板上的孔道上升，在塔板上氣、液兩相呈錯(cuò)流接觸,如圖3-2（a）所示。適當(dāng)安排降液管位置和溢流堰高度，可以控制板上液層厚度，從而獲得較高的傳質(zhì)效率。但是降液管約占塔板面積的20％，影響了塔的生產(chǎn)能力，而且，液體橫過(guò)塔板時(shí)要克服各種阻力，引起液面落差，液面落差大時(shí)，能引起板上氣體分布不均勻，降低分離效率。應(yīng)用廣泛逆流塔板塔板間無(wú)降液管，氣、液同時(shí)由板上孔道逆向穿流而過(guò)，如圖3-2（b）所示結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、板面利用充分，無(wú)液面落差，氣體分布均勻，但需要較高的氣速才能維持板上液層，操作彈性小，效率低，應(yīng)用不及錯(cuò)流塔板廣泛表3-1塔板的分類(lèi)圖3-2塔板分類(lèi)分類(lèi)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)泡罩塔板每層塔板上開(kāi)有圓形孔，孔上焊有若干短管作為升氣管。升氣管高出液面，故板上液體不會(huì)從中漏下。升氣管上蓋有泡罩，泡罩分圓形和條形兩種，多數(shù)選用圓形泡罩，其尺寸一般為Φ80mm，100mm，150mm三種直徑，其下部周邊開(kāi)有許多齒縫，如圖3-3優(yōu)點(diǎn)：低氣速下操作不會(huì)發(fā)生嚴(yán)重漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性；塔板不易堵塞，對(duì)于各種物料的適應(yīng)性強(qiáng)。缺點(diǎn)：塔板結(jié)構(gòu)復(fù)雜，金屬耗量大，造價(jià)高；板上液層厚，氣體流徑曲折，塔板壓降大，生產(chǎn)能力及板效率低。近年來(lái)已很少應(yīng)用。篩板在塔板上開(kāi)有許多均勻分布的篩孔，其結(jié)構(gòu)如圖3-4，篩孔在塔板上作正三角形排列，孔徑一般為3～8mm，孔心距與孔徑之比常在2.5～4.0范圍內(nèi)。板上設(shè)置溢流堰，以使板上維持一定深度的液層優(yōu)點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，金屬耗量小，造價(jià)低廉；氣體壓降小，板上液面落差也較小，其生產(chǎn)能力及板效率較高。缺點(diǎn)：操作彈性范圍較窄，小孔篩板容易堵塞，不宜處理易結(jié)焦、粘度大的物料。近年來(lái)對(duì)大孔（直徑10mm以上）篩板的研究和應(yīng)用有所進(jìn)展。浮閥塔板閥片可隨氣速變化而升降。閥片上裝有限位的三條腿，插入閥孔后將閥腿底腳旋轉(zhuǎn)90°，限制操作時(shí)閥片在板上升起的最大高度，使閥片不被氣體吹走。閥片周邊沖出幾個(gè)略向下彎的定距片。浮閥的類(lèi)型很多，常用的有F1型、V-4型及T型等，如圖3-5所示優(yōu)點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，造價(jià)低。塔板的開(kāi)孔面積大，生產(chǎn)能力大。操作彈性大。塔板效率高。缺點(diǎn)：不易處理易結(jié)焦、粘度大的物料；操作中有時(shí)會(huì)發(fā)生閥片脫落或卡死等現(xiàn)象，使塔板效率和操作彈性下降。應(yīng)用廣泛。噴射型結(jié)板舌形塔板在塔板上開(kāi)出許多舌型孔，向塔板液流出口處張開(kāi)，張角20°左右。舌片與板面成一定的角度，按一定規(guī)律排布，塔板出口不設(shè)溢流堰，降液管面積也比一般塔板大些，如圖3-6所示優(yōu)點(diǎn)：開(kāi)孔率較大，故可采用較大空速，生產(chǎn)能力大；傳質(zhì)效率高；塔板壓降小。缺點(diǎn)：操作彈性?。话迳弦毫饕讓馀輲У较聦铀?，使板效率下降。浮舌塔板將固定舌片用可上下浮動(dòng)的舌片替代，結(jié)構(gòu)如圖3-7。生產(chǎn)能力大，操作彈性大，壓降小。斜孔塔板在塔板上沖有一定形狀的斜孔，斜孔開(kāi)口方向與液流方向垂直，相鄰兩排斜孔的開(kāi)口方向相反，如圖3-8所示。生產(chǎn)能力比浮閥塔大30％左右，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工制造方便，是一種性能優(yōu)良的塔板。網(wǎng)孔塔板在塔板上沖壓出許多網(wǎng)狀定向切口，網(wǎng)孔的開(kāi)口方向與塔板水平夾角約為30°，有效張口高度為2～5mm，如圖3-9所示。具有處理能力大、壓力降低、塔板效率高等優(yōu)點(diǎn)，特別適用于大型化生產(chǎn)。圖3-3泡罩塔板1-升氣管；2-泡罩；3-塔板圖3-4篩板圖3-5浮閥型式1-浮閥片；2-凸緣；3-浮閥“腿”；4-塔板上的孔F1型V-4型T型圖3-6舌形塔板

圖3-7浮舌塔板

（a）斜孔結(jié)構(gòu)(b)塔板布置圖3-8斜孔塔板圖3-9網(wǎng)孔塔板

三、板式塔的流體力學(xué)性能當(dāng)孔速較小時(shí)為鼓泡接觸狀態(tài)；隨著孔速增大轉(zhuǎn)為泡沫接觸狀態(tài)；當(dāng)孔速較大時(shí)為噴射狀態(tài)。工業(yè)上常采用泡沫接觸狀態(tài)或噴射接觸狀態(tài)。（一）塔板上氣液接觸狀況1、返混現(xiàn)象（1）液沫夾帶塔板上部分液體產(chǎn)生與液體主體流動(dòng)方向相反的流動(dòng)為液沫夾帶（又稱(chēng)霧沫夾帶）。即液滴被上升的氣體夾帶到上一層塔板上。（2）氣泡夾帶塔板上部分氣體產(chǎn)生與氣體主體方向相反的流動(dòng)為氣泡夾帶。即氣泡被下降的液體卷入下一層塔板上。2、氣體和液體的不均勻分布（1）氣體沿塔板的不均勻分布由于液面落差Δ的存在，氣體通過(guò)塔板時(shí)阻力大小不等，導(dǎo)致塔板上氣量分布不均。（2）液體沿塔板的不均勻分布由于液體橫向流過(guò)塔板時(shí)路徑長(zhǎng)短不一，使塔板的物質(zhì)傳遞量減少。（二）塔板上氣液兩相的非理想流動(dòng)1、漏液氣體通過(guò)篩孔的速度較小時(shí)，氣體通過(guò)篩孔的動(dòng)壓不足以阻止板上液體的流下，液體會(huì)直接從孔口落下，這種現(xiàn)象稱(chēng)為漏液。漏液量隨孔速的增大與板上液層高度的降低而減小。漏液會(huì)影響氣液在塔板上的充分接觸，降低傳質(zhì)效果，嚴(yán)重時(shí)將使塔板上不能積液而無(wú)法操作。在塔板入口處由于液層較厚，往往出現(xiàn)傾向性漏液，為此常在塔板液體入口處留出一條不開(kāi)孔的區(qū)域，稱(chēng)為安定區(qū)。（三）板式塔的不正常操作如果板式塔設(shè)計(jì)不良或操作不當(dāng)，塔內(nèi)將會(huì)產(chǎn)生使塔不能正常操作的現(xiàn)象，通常指液泛和漏液兩種情況。2、液泛為使液體能穩(wěn)定地流入下一層塔板，降液管內(nèi)須維持一定高度的液柱。氣速增大，氣體通過(guò)塔板的壓降也增大，降液管內(nèi)的液面相應(yīng)地升高；液體流量增加，液體流經(jīng)降液管的阻力增加，降液管液面也相應(yīng)地升高。如降液管中泡沫液體高度超過(guò)上層塔板的出口堰，板上液體將無(wú)法順利流下，液體充滿(mǎn)塔板之間的空間，即液泛。液泛是氣液兩相作逆向流動(dòng)時(shí)的操作極限。發(fā)生液泛時(shí)，壓力降急劇增大，塔板效率急劇降低，塔的正常操作將被破壞，在實(shí)際操作中要避免之。根據(jù)液泛發(fā)生原因不同可分為兩種情況：塔板上液體流量很大，上升氣體速度很高時(shí)，霧沫夾帶量劇增，上層塔板上液層增厚，塔板液流不暢，液層迅速積累，以致液泛，這種由于嚴(yán)重的霧沫夾帶引起的液泛稱(chēng)為夾帶液泛。當(dāng)塔內(nèi)氣、液兩相流量較大，導(dǎo)致降液管內(nèi)阻力及塔板阻力增大時(shí)，均會(huì)引起降液管液層升高。當(dāng)降液管內(nèi)液層高度難以維持塔板上液相暢通時(shí)，降液管內(nèi)液層迅速上升，以致達(dá)到上一層塔板，逐漸充滿(mǎn)塔板空間，即發(fā)生液泛。并稱(chēng)之為降液管液泛。開(kāi)始發(fā)生液泛時(shí)的氣速稱(chēng)之為泛點(diǎn)氣速。正常操作氣速應(yīng)控制在泛點(diǎn)氣速之下。影響液泛的因素除氣、液相流量外，還與塔板的結(jié)構(gòu)特別是塔板間距有關(guān)。塔板間距增大，可提高泛點(diǎn)氣速。（四）塔板的負(fù)荷性能圖及操作分析1、漏液線圖中1線為漏液線，又稱(chēng)氣相負(fù)荷下限線。塔板的適宜操作區(qū)應(yīng)在該線以上。2、液沫夾帶線圖中2線為液沫夾帶線，又稱(chēng)氣相負(fù)荷上限線．塔板的適宜操作區(qū)應(yīng)在該線以下。3、液相負(fù)荷下限線圖中3線為液相負(fù)荷下限線。塔板的適宜操作區(qū)應(yīng)在該線以右。4、液相負(fù)荷上限線圖中4線為液相負(fù)荷上限線。塔板的適宜操作區(qū)應(yīng)在該線以左。5、液泛線圖中5線為液泛線。塔扳的適宜操作區(qū)在該線以下。在塔板的負(fù)荷性能圖中，五條線所包圍的區(qū)域稱(chēng)為塔板的適宜操作區(qū)，塔應(yīng)在此范圍內(nèi)進(jìn)行操作。四、板式精餾塔設(shè)計(jì)原則和步驟總的原則是盡可能多地采用先進(jìn)的技術(shù)，使生產(chǎn)達(dá)到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低能耗的原則，具體考慮以下幾點(diǎn)。（一）設(shè)計(jì)原則1、滿(mǎn)足工藝和操作的要求2、保證生產(chǎn)安全

3、滿(mǎn)足經(jīng)濟(jì)上的要求

1、確定設(shè)計(jì)方案；2、平衡級(jí)計(jì)算和理論塔板的確定；3、塔板的選擇；4、實(shí)際板數(shù)的確定；5、塔體流體力學(xué)計(jì)算；6、管路及附屬設(shè)備的計(jì)算與選型；7、撰寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)和繪圖。（二）設(shè)計(jì)步驟

蒸餾操作技術(shù)一、精餾塔的開(kāi)車(chē)、停車(chē)操作二、影響精餾操作的主要因素三、塔設(shè)備日常維護(hù)四、塔設(shè)備常見(jiàn)故障及處理任務(wù)四

蒸餾設(shè)備操作2024/4/5一、精餾塔的開(kāi)車(chē)、停車(chē)操作1、接到開(kāi)車(chē)命令后，馬上與有關(guān)崗位聯(lián)系，進(jìn)行開(kāi)車(chē)。2、嚴(yán)格遵守工藝規(guī)程，崗位操作法，加強(qiáng)巡回檢查。3、精心調(diào)節(jié)。進(jìn)料要求平穩(wěn)，塔釜見(jiàn)液面后，按其升溫速度緩慢升溫至工藝指標(biāo)。4、開(kāi)車(chē)時(shí)，對(duì)閥門(mén)，儀表的調(diào)節(jié)一定要勤調(diào)，慢調(diào)，合理使用。5、發(fā)現(xiàn)有不正?，F(xiàn)象應(yīng)及時(shí)分析原因，果斷進(jìn)行處理。（一）開(kāi)車(chē)操作1、臨時(shí)停車(chē)接停車(chē)命令后，馬上停止塔的進(jìn)料、塔頂采出和塔釜采出，進(jìn)行全回流操作。適當(dāng)?shù)臏p少塔頂冷劑量及塔釜熱劑量，全塔處于保溫、保壓的狀態(tài)。如果停車(chē)時(shí)間較短，可根據(jù)塔的具體情況處理，只停塔的進(jìn)料，可不停塔頂采出(此時(shí)為產(chǎn)品)，以免影響后工序的生產(chǎn)，但塔釜采出應(yīng)關(guān)閉。這種操作破壞了正常的物料平衡，不可長(zhǎng)時(shí)間的應(yīng)用，否則產(chǎn)品質(zhì)量就會(huì)下降。（二）停車(chē)操作2、長(zhǎng)期停車(chē)按停車(chē)命令后，立即停止塔的進(jìn)料，產(chǎn)品可繼續(xù)進(jìn)行采出，當(dāng)分析結(jié)果不合格時(shí)，可停止采出同時(shí)停止塔釜加熱和塔頂冷凝，然后放盡釜液。對(duì)于分離低沸點(diǎn)物料的塔，釜液的放盡要緩慢地進(jìn)行，以防止節(jié)流造成過(guò)低的溫度使設(shè)備材質(zhì)冷脆。放盡完畢后，把設(shè)備內(nèi)的余壓泄除，再用氮?dú)庵脫Q，合格后才能進(jìn)行檢修。若設(shè)備內(nèi)須進(jìn)人檢修，還需用空氣置換氮?dú)猓谠O(shè)備內(nèi)氣體中的氧含量達(dá)19％(體積)以上時(shí)，才允許檢修人員進(jìn)入。二、影響精餾操作的主要因素根據(jù)精餾塔的總物料衡算可知，對(duì)于一定的原料液流量F和組成xF，只要確定了分離程度xD和xW，餾出液流量D和釜?dú)堃毫髁縒也就被確定了。而xD和xW決定了汽液平衡關(guān)系、xF、q、R和理論板數(shù)NT（適宜的進(jìn)料位置），因此D和W或采出率D/F與W/F只能根據(jù)xD和xW確定，而不能任意增減，否則進(jìn)、出塔的兩個(gè)組分的量不平衡，必然導(dǎo)致塔內(nèi)組成變化，操作波動(dòng)，使操作不能達(dá)到預(yù)期的分離要求。在精餾塔的操作中，需維持塔頂和塔底產(chǎn)品的穩(wěn)定，保持精餾裝置的物料平衡是精餾塔穩(wěn)態(tài)操作的必要條件。通常由塔底液位來(lái)控制精餾塔的物料平衡。（一）物料平衡的影響和制約回流比是影響精餾塔分離效果的主要因素，生產(chǎn)中經(jīng)常用回流比來(lái)調(diào)節(jié)、控制產(chǎn)品的質(zhì)量。當(dāng)回流比增大時(shí)，精餾產(chǎn)品質(zhì)量提高；當(dāng)回流比減小時(shí)，使分離效果變差?；亓鞅仍黾?，使塔內(nèi)上升蒸汽量及下降液體量均增加，若塔內(nèi)汽液負(fù)荷超過(guò)允許值，則可能引起塔板效率下降，此時(shí)應(yīng)減小原料液流量。調(diào)節(jié)回流比的方法可有如下幾種。1、減少塔頂采出量以增大回流比。2、塔頂冷凝器為分凝器時(shí)，可增加塔頂冷劑的用量，以提高凝液量，增大回流比。3、有回流液中間貯槽的強(qiáng)制回流，可暫時(shí)加大回流量，以提高回流比，但不得將回流貯槽抽空。（二）塔頂回流的影響進(jìn)料情況對(duì)精餾操作有著重要意義。一般精餾塔常設(shè)幾個(gè)進(jìn)料位置，以適應(yīng)生產(chǎn)中進(jìn)料狀況，保證在精餾塔的適宜位置進(jìn)料。如進(jìn)料狀況改變而進(jìn)料位置不變，必然引起餾出液和釜?dú)堃航M成的變化。常見(jiàn)的進(jìn)料狀況有五種，不同的進(jìn)料狀況，都顯著地直接影響提餾段的回流量和塔內(nèi)的汽液平衡。精餾塔較為理想的進(jìn)料狀況是泡點(diǎn)進(jìn)料，它較為經(jīng)濟(jì)和最為常用。（三）進(jìn)料熱狀況的影響釜溫是由釜壓和物料組成決定的。精餾過(guò)程中，只有保持規(guī)定的釜溫，才能確保產(chǎn)品質(zhì)量。因此釜溫是精餾操作中重要的控制指標(biāo)之一。當(dāng)釜溫變化時(shí)，通常是用改變蒸發(fā)釜的加熱蒸汽量，將釜溫調(diào)節(jié)至正常。當(dāng)釜溫低于規(guī)定值時(shí)，應(yīng)加大蒸汽用量，以提高釜液的汽化量，使釜液中重組分的含量相對(duì)增加，泡點(diǎn)提高，釜溫提高。當(dāng)釜溫高于規(guī)定值時(shí)，應(yīng)