1、“1、2、3”座住宅片區(qū)首層超重梁部分 31000×1200梁模板計算書 31000×1200梁側(cè)模板計算書 17700×1300梁模板計算書 24700×1300梁側(cè)模板計算書 38600×1750梁模板計算書 45600×1750梁側(cè)模板計算書 59700×1000梁側(cè)模板計算書 66600×800梁側(cè)模板計算書 73400×750梁側(cè)模板計算書 802、4座社區(qū)用房超高天面層超高部分 85750（700）×1300梁模板計算書 85750（700）×1300梁側(cè)模板計算書 99400×850梁模板計算書 106400×850梁側(cè)模板計算書 120400×1000梁模板計算書 129400×1000梁側(cè)模板計算書 142250×600梁側(cè)模板計算書 151150板模板計算書 1563、5座醫(yī)院片區(qū)首層超重部分 1691000×1500梁模板計算書 1691000×1500梁側(cè)模板計算書 182750×2850梁模板計算書 189750×2850梁側(cè)模板計算書 201750×3150梁模板計算書 210750×3150梁模板計算書 225750×1900梁模板計算書 239750×1900梁側(cè)模板計算書 2514、5座醫(yī)院片區(qū)五層超高部分 260800×1400梁模板計算書 260800×1400梁側(cè)模板計算書 274700×850梁模板計算書 281700×850梁側(cè)模板計算書 293110厚板模板計算書 3005、5座醫(yī)院片區(qū)六層超重梁 313800×1400梁模板計算書 313800×1400梁側(cè)模板計算書 328700×850梁模板計算書 335700×850梁側(cè)模板計算書 3476、5座醫(yī)院片區(qū)七層超重梁 359800×1000梁模板計算書 359800×1000梁側(cè)模板計算書 3717、5座醫(yī)院片區(qū)20層超重梁 378950×1500梁模板計算書 378950×1500梁側(cè)模板計算書 3901、“1、2、3”座住宅片區(qū)首層超重梁部分1000×1200梁模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1000×1200模板支架高度H(m)5模板支架橫向長度B(m)3模板支架縱向長度L(m)3梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立桿及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.254地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)12風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs1.3三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600板底左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)850板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)850梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁底左側(cè)立桿距離(mm)400,800梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁按簡支梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.065kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×39.065×0.22＝0.195kN·mσ＝Mmax/W＝0.195×106/54000＝3.617N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×30.7×2004/(384×10000×486000)＝0.132mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1q1L＝1×39.065×0.2＝7.813kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1q2L＝1×30.7×0.2＝6.14kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝7.813/1＝7.813kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.049kN/m梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.85-1/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.25)×0.2＝0.465kN梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.85-1/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.25)×0.2＝0.465kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝6.14/1＝6.14kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.85-1/2)/2×0.2+1×0.5×(1.2-0.25)×0.2＝0.332kN梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.85-1/2)/2×0.2+1×0.5×(1.2-0.25)×0.2＝0.332kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.127×106/83333=1.523N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝1.908kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.908×1000/(2×50×100)＝0.573N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝0.92kN，R2＝3.481kN，R3＝3.481kN，R4＝0.92kN正常使用極限狀態(tài)R'1＝0.7kN，R'2＝2.726kN，R'3＝2.726kN，R'4＝0.7kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Φ48.3×3.0主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.55主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11主梁計算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6由上節(jié)可知P＝max[R1，R2，R3，R4]×0.6＝2.088kN，P'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']×0.6＝1.636kN主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.784×106/4550=172.308N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝5.22kNτmax=2Vmax/A=2×5.22×1000/427＝24.45N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax＝2.007mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm滿足要求！懸臂端νmax＝1.265mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=8.12kN圖二：Rmax=7.308kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一立桿1：R1＝2.147kN，立桿2：R2＝8.12kN，立桿3：R3＝8.12kN，立桿4：R4＝2.147kN圖二立桿1：R1＝1.932kN，立桿2：R2＝7.308kN，立桿3：R3＝7.308kN，立桿4：R4＝1.932kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿1:P1=2.147/0.6=3.578kN,立桿2:P2=8.12/0.6=13.534kN,立桿3:P3=8.12/0.6=13.534kN,立桿4:P4=2.147/0.6=3.578kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝13.534kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6342、風荷載計算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.058kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.9×2]×1＝35.424kN/m2)小梁驗算F1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.85-1/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.2-0.25)×0.2＝0.398kNF2＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.85-1/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.2-0.25)×0.2＝0.398kNq1＝7.085kN/mq2＝0.043kN/m同上四～六計算過程，可得：P1＝3.183kN，P2＝12.244kN，P3＝12.244kN，P4＝3.183kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4]+0.9×1.2×0.15×(5-1.2)+Mw/lb＝max[3.183，12.244，12.244，3.183]+0.616+0.058/1.2＝12.908kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12908.39/(0.634×424)+0.058×106/4490＝60.937N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=5/3=1.667≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)250混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=12.908kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1720×230/1000=229.567kN≥F1=12.908kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.908kN滿足要求！1000×1200梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，標高5.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1000×1200新澆混凝土梁計算跨度(m)3二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kmin{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.2}＝min{34.348，28.8}＝28.8kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1×(1.3×28.8+0.9×1.5×4)＝42.84kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝28.8kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200主梁合并根數(shù)2主梁最大懸挑長度(mm)100對拉螺栓水平向間距(mm)400結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)250250梁下掛側(cè)模高度(mm)950950左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1300對拉螺栓2600對拉螺栓3950固定支撐右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1300對拉螺栓2600對拉螺栓3950固定支撐設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×42.84＝42.84kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×42.84×0.22＝0.214kN·mσ＝Mmax/W＝0.214×106/54000＝3.967N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/mνmax＝5×28.8×2004/(384×10000×486000)=0.123mm≤200/250=0.8mm滿足要求！3、支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)R下掛＝q1l=42.84×0.2＝8.568kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛＝ql=28.8×0.2＝5.76kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)416.6671、下掛側(cè)模計算簡圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)q=8.568kN/mσ＝Mmax/W＝0.386×106/83333＝4.627N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×2.57×1000/(2×100×50)＝0.771N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=5.76kN/mνmax＝0.34mm≤350/250=1.4mm滿足要求！4、主梁所受支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝5.054kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝3.397kN六、主梁驗算主梁驗算方式簡支梁主梁最大懸挑長度(mm)100主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數(shù)0.6因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。承載能力狀態(tài)：F=max[R下掛max]×0.6=Max[5.054]×0.6=3.032kN正常使用狀態(tài)：F'=max[R'下掛max]×0.6=Max[3.397]×0.6=2.038kN計算簡圖如下：主梁計算簡圖一1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.303×106/4490＝67.528N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.032×1000/424＝14.302N/mm2≤[τ]＝120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.015mm≤[ν]=400/250=1.6mm懸挑段νmax＝0.076mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！4、最大支座反力計算Rmax=6.064/0.6=10.107kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)24.5取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力，可知對拉螺栓受力N＝0.95×10.107＝9.601kN≤Ntb＝24.5kN滿足要求！700×1300梁模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1300模板支架高度H(m)5模板支架橫向長度B(m)1.8模板支架縱向長度L(m)7梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立桿及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.254地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)12風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs1.3三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450板底左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)650板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)650梁底增加立桿根數(shù)0梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁按簡支梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=700×18×18/6＝37800mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=700×18×18×18/12＝340200mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×0.7＝29.514kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×0.7＝23.275kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×29.514×0.22＝0.148kN·mσ＝Mmax/W＝0.148×106/37800＝3.904N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×23.275×2004/(384×10000×340200)＝0.143mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1q1L＝1×29.514×0.2＝5.903kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1q2L＝1×23.275×0.2＝4.655kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝5.903/0.7＝8.433kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.049kN/m梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.7/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.3-0.25)×0.2＝0.427kN梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.7/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.3-0.25)×0.2＝0.427kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝4.655/0.7＝6.65kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.65-0.7/2)/2×0.2+1×0.5×(1.3-0.25)×0.2＝0.308kN梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.65-0.7/2)/2×0.2+1×0.5×(1.3-0.25)×0.2＝0.308kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.838×106/83333=10.062N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝3.4kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.4×1000/(2×50×100)＝1.02N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝1.46mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝3.4kN，R2＝3.4kN正常使用極限狀態(tài)R'1＝2.654kN，R'2＝2.653kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6由上節(jié)可知P＝max[R1，R2]×0.6＝2.04kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.592kN主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.766×106/4490=170.601N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝5.1kNτmax=2Vmax/A=2×5.1×1000/424＝24.057N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax＝1.993mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm滿足要求！懸臂端νmax＝1.256mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=7.934kN圖二：Rmax=7.14kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一立桿1：R1＝7.934kN，立桿2：R2＝7.934kN圖二立桿1：R1＝7.14kN，立桿2：R2＝7.14kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿1:P1=7.934/0.6=13.223kN,立桿2:P2=7.934/0.6=13.223kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2]＝13.223kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6342、風荷載計算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.058kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.9×2]×0.7＝26.725kN/m2)小梁驗算F1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.7/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.3-0.25)×0.2＝0.367kNF2＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.7/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.3-0.25)×0.2＝0.367kNq1＝7.636kN/mq2＝0.043kN/m同上四～六計算過程，可得：P1＝11.894kN，P2＝11.894kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2]+0.9×1.2×0.15×(5-1.3)+Mw/lb＝max[11.894，11.894]+0.599+0.058/0.9＝12.558kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12558.371/(0.634×424)+0.058×106/4490＝59.635N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=5/1.8=2.778≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)250混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=12.558kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1720×230/1000=229.567kN≥F1=12.558kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.558kN滿足要求！700×1300梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，標高5.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)700×1300新澆混凝土梁計算跨度(m)3二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.3新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kmin{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.3}＝min{34.348，31.2}＝31.2kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1×(1.3×31.2+0.9×1.5×4)＝45.96kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝31.2kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200主梁合并根數(shù)2主梁最大懸挑長度(mm)100對拉螺栓水平向間距(mm)400結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)250250梁下掛側(cè)模高度(mm)10501050左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1300對拉螺栓2600對拉螺栓3900對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1300對拉螺栓2600對拉螺栓3900對拉螺栓設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×45.96＝45.96kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×45.96×0.22＝0.23kN·mσ＝Mmax/W＝0.23×106/54000＝4.256N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×31.2＝31.2kN/mνmax＝5×31.2×2004/(384×10000×486000)=0.134mm≤200/250=0.8mm滿足要求！3、支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)R下掛＝q1l=45.96×0.2＝9.192kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛＝ql=31.2×0.2＝6.24kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)416.6671、下掛側(cè)模計算簡圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)q=9.192kN/mσ＝Mmax/W＝0.414×106/83333＝4.964N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×2.844×1000/(2×100×50)＝0.853N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=6.24kN/mνmax＝0.353mm≤300/250=1.2mm滿足要求！4、主梁所受支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝5.601kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝3.802kN六、主梁驗算主梁驗算方式簡支梁主梁最大懸挑長度(mm)100主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數(shù)0.6因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數(shù)為0.6。承載能力狀態(tài)：F=max[R下掛max]×0.6=Max[5.601]×0.6=3.361kN正常使用狀態(tài)：F'=max[R'下掛max]×0.6=Max[3.802]×0.6=2.281kN計算簡圖如下：主梁計算簡圖一1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.336×106/4490＝74.855N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.361×1000/424＝15.854N/mm2≤[τ]＝120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.017mm≤[ν]=400/250=1.6mm懸挑段νmax＝0.086mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！4、最大支座反力計算Rmax=6.722/0.6=11.203kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)24.5取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力，可知對拉螺栓受力N＝0.95×11.203＝10.643kN≤Ntb＝24.5kN滿足要求！600×1750梁模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1750模板支架高度H(m)5模板支架橫向長度B(m)1.8模板支架縱向長度L(m)3梁側(cè)樓板厚度(mm)250二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立桿及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.254地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)12風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs1.3三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側(cè)立桿中的位置居中梁底左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)450板底左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)650板底右側(cè)立桿距梁中心線距離s2(mm)650梁底增加立桿根數(shù)0梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008梁底支撐小梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)0設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁按簡支梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×18×18/6＝32400mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=600×18×18×18/12＝291600mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.75)+1.4×0.7×2]×0.6＝33.663kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.75)]×0.6＝26.835kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×33.663×0.22＝0.168kN·mσ＝Mmax/W＝0.168×106/32400＝5.195N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×26.835×2004/(384×10000×291600)＝0.192mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1q1L＝1×33.663×0.2＝6.733kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1q2L＝1×26.835×0.2＝5.367kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝6.733/0.6＝11.221kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.049kN/m梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.6/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.75-0.25)×0.2＝0.532kN梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.65-0.6/2)/2×0.2+0.9×1.35×0.5×(1.75-0.25)×0.2＝0.532kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝5.367/0.6＝8.945kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.65-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1.75-0.25)×0.2＝0.387kN梁右側(cè)樓板及側(cè)模傳遞給小梁荷載F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.65-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1.75-0.25)×0.2＝0.387kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=1.074×106/83333=12.892N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝3.92kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.92×1000/(2×50×100)＝1.176N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝1.859mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝3.92kN，R2＝3.92kN正常使用極限狀態(tài)R'1＝3.088kN，R'2＝3.088kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁計算截面類型(mm)Φ48.3×3.0主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.55主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11主梁計算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6由上節(jié)可知P＝max[R1，R2]×0.6＝2.352kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.853kN主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.883×106/4550=194.066N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝5.88kNτmax=2Vmax/A=2×5.88×1000/427＝27.541N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax＝2.274mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm滿足要求！懸臂端νmax＝1.433mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=9.147kN圖二：Rmax=8.232kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一立桿1：R1＝9.147kN，立桿2：R2＝9.147kN圖二立桿1：R1＝8.232kN，立桿2：R2＝8.232kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿1:P1=9.147/0.6=15.245kN,立桿2:P2=9.147/0.6=15.245kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30可調(diào)托座最大受力N＝max[P1，P2]＝15.245kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6342、風荷載計算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.058kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.75)+1.4×0.9×2]×0.6＝30.343kN/m2)小梁驗算F1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.6/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.75-0.25)×0.2＝0.458kNF2＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.65-0.6/2)/2×0.2+0.9×1.2×0.5×(1.75-0.25)×0.2＝0.458kNq1＝10.114kN/mq2＝0.043kN/m同上四～六計算過程，可得：P1＝13.657kN，P2＝13.657kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2]+0.9×1.2×0.15×(5-1.75)+Mw/lb＝max[13.657，13.657]+0.526+0.058/0.9＝14.249kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14248.528/(0.634×424)+0.058×106/4490＝65.922N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=5/1.8=2.778≤3滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算！十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)250混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=14.249kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1720×230/1000=229.567kN≥F1=14.249kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=14.249kN滿足要求！600×1750梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，標高5.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600×1750新澆混凝土梁計算跨度(m)3二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.75新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kmin{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.75}＝min{34.348，42}＝34.348kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1×(1.3×34.348+0.9×1.5×4)＝50.052kN/m2下掛部分：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝34.348kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200主梁合并根數(shù)2主梁最大懸挑長度(mm)100對拉螺栓水平向間距(mm)400結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)250250梁下掛側(cè)模高度(mm)15001500左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1300對拉螺栓2600對拉螺栓3900對拉螺栓41200對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1300對拉螺栓2600對拉螺栓3900對拉螺栓41200對拉螺栓設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15模板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×50.052＝50.052kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×50.052×0.22＝0.25kN·mσ＝Mmax/W＝0.25×106/54000＝4.634N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×34.348＝34.348kN/mνmax＝5×34.348×2004/(384×10000×486000)=0.147mm≤200/250=0.8mm滿足要求！3、支座反力驗算承載能力極限狀態(tài)R下掛＝q1l=50.052×0.2＝10.01kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛＝ql=34.348×0.2＝6.87kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)416.6671、下掛側(cè)模計算簡圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)q=10.01kN/mσ＝Mmax/W＝0.45×106/83333＝5.405N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×3.003×1000/(2×100×50)＝0.901N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=6.87kN/mνmax＝0.397mm≤300/250=1.2mm滿足要求！4、主梁所受支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛max＝6.006kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛max＝4.122kN六、主梁驗算主梁驗算方式簡支梁主梁最大懸挑長度(mm)100主梁類型鋼