畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305I本次設(shè)計(jì)題目為粗鏜活塞銷孔專用機(jī)床及夾具設(shè)計(jì)。本文主要介紹零件所用夾具以及加工零件所用專用機(jī)床的設(shè)計(jì)過(guò)程并提供具體的設(shè)計(jì)參數(shù)。本文主要分為三部分，第一部分為緒論部分，主要對(duì)夾具以及專用機(jī)床進(jìn)行簡(jiǎn)要的介紹；第二部分為概述部分，本部分主要是對(duì)設(shè)計(jì)對(duì)象即零件進(jìn)行具體分析；第三部分為具體設(shè)計(jì)部分，本部分為本文的重點(diǎn)，本部分主要展示各個(gè)參數(shù)的計(jì)算過(guò)程以及部分結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)原理，具體為機(jī)床動(dòng)力選擇，機(jī)床刀具及相關(guān)參數(shù)計(jì)算，夾具設(shè)計(jì)計(jì)算，機(jī)床液壓滑臺(tái)設(shè)計(jì)計(jì)算，組合機(jī)床聯(lián)系尺寸的確定等。本文只對(duì)組合機(jī)床的聯(lián)系尺寸進(jìn)行計(jì)算設(shè)計(jì)，對(duì)于具體結(jié)構(gòu)不進(jìn)行設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：活塞，夾具，組合機(jī)床開題報(bào)告粗鏜活塞銷孔專用機(jī)床及夾具設(shè)計(jì)MicrosoftWord9AutoCAI圖形文翻譯MicrosoftWord9畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305I重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)ABSTRACTmachinesusedinthedesigmachinesforabriefintroduction;secondpartisanoverviewofpartofthiscomponentispartofthedesignobjectsthatcarryoutspecifiparametersofthispartofthemaindisplaypartofthestructurecalculationprocessandthedesignprinciple,thespecificpowerforthemachinetoolselection,andrelatedparametercalculation,calculationoffixturedesign,machinedesignandcalculationofhydraulicslider,combinationdeterminethesizeofmachinetocontactandsoon.Thislinkonlycombinationmachinesizecalculationdesign,theconcreteKeywords:Pistons,fixtures,machinetool畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)目錄 IABSTRACT Ⅱ 11.1機(jī)床夾具及其發(fā)展趨勢(shì) 11.2專用機(jī)床簡(jiǎn)介及其特點(diǎn) 3 42.1畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)的內(nèi)容和要求 42.2零件的工作條件和技術(shù)要求 42.3活塞主要技術(shù)條件分析 52.4活塞的材料及毛坯制造 52.5活塞銷孔的機(jī)械加工工藝過(guò)程的分析 6 73.1夾具的初步設(shè)計(jì)方案 73.2機(jī)床的初步設(shè)計(jì) 73.3夾具設(shè)計(jì)的計(jì)算 3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì) 3.5V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì) 3.6組合機(jī)床聯(lián)系尺寸的確定 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ363963051重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)機(jī)械制造過(guò)程中用來(lái)固定加工對(duì)象，使之占有正確的位置，以接受施工或檢測(cè)的裝置。又稱卡具。從廣義上說(shuō)，在工藝過(guò)程中的任何工序，用來(lái)迅速、方便、安全地安裝工件的裝置，都可稱為夾具。例如焊接夾具、檢驗(yàn)夾具、裝配夾具、機(jī)床夾具等。其中機(jī)床夾具最為常見，常簡(jiǎn)稱為夾具。在機(jī)床上加工工件時(shí)，為使工件的表面能達(dá)到圖紙規(guī)定的尺寸、幾何形狀以及與其他表面的相互位置精度等技術(shù)要求,加工前必須將工件裝好(定位)、夾牢(夾緊)。夾具通常由定位元件(確定工件在夾具中的正確位置)、夾緊裝置、對(duì)刀引導(dǎo)元件(確定刀具與工件的相對(duì)位置或?qū)б毒叻较?、分度裝置(使工件在一次安裝中能完成數(shù)個(gè)工位的加工，有回轉(zhuǎn)分度裝置和直線移動(dòng)分度裝置兩類)、連接元件以及夾具體(夾具底座)等組成。隨著機(jī)床加工精度的提高，為了降低定位誤差，提高加工精度，對(duì)夾具的制造精度要求相應(yīng)提高。國(guó)際生產(chǎn)研究協(xié)會(huì)的統(tǒng)計(jì)表明，目前中、小批多品種生產(chǎn)的工件品種已占工件種類總數(shù)的85%左右。現(xiàn)代生產(chǎn)要求企業(yè)所制造的產(chǎn)品品種經(jīng)常更新?lián)Q代，以適應(yīng)市場(chǎng)的需求與競(jìng)爭(zhēng)。然而，一般企業(yè)都仍習(xí)慣于大量采用傳統(tǒng)的專用夾具，一般在具有中等生產(chǎn)能力的工廠里，約擁有數(shù)千甚至近萬(wàn)套專用夾具；另一方面，在多品種生產(chǎn)的企業(yè)中，每隔3~4年就要更新50~80%左右專用夾具，而夾具的實(shí)際磨損量?jī)H為10~20%左右。特別是近年來(lái)，數(shù)控機(jī)床、加工中心、成組技術(shù)、柔性制造系統(tǒng)(FMS)等新加工技術(shù)的應(yīng)用，就新技術(shù)而言，一些更細(xì)化的要求被提出1)能迅速而方便地裝備新產(chǎn)品的投產(chǎn)，以縮短生產(chǎn)準(zhǔn)備周期，降低生產(chǎn)成本；2)能裝夾一組具有相似性特征的工件；3)能適用于精密加工的高精度機(jī)床夾具；4)能適用于各種現(xiàn)代化制造技術(shù)的新型機(jī)床夾具；5)采用以液壓站等為動(dòng)力源的高效夾緊裝置，以進(jìn)一步減輕勞動(dòng)強(qiáng)度和提高勞動(dòng)6)提高機(jī)床夾具的標(biāo)準(zhǔn)化程度。為了適應(yīng)不同行業(yè)的需要和經(jīng)濟(jì)性，夾具有不同的型號(hào)，以及不同檔次的精度標(biāo)準(zhǔn)供選擇。夾具的通用性直接影響其經(jīng)濟(jì)性，采用模塊、組合式的夾具系統(tǒng)，只有夾具系統(tǒng)的可重組性、可重構(gòu)性及可擴(kuò)展性功能強(qiáng)，應(yīng)用范圍廣，通用性好，夾具利用率高，元件的功能強(qiáng)，使得夾具的通用性好，元件少而精，配套的費(fèi)用低，經(jīng)濟(jì)使用才有推廣的價(jià)值。在機(jī)床技術(shù)向高速、高效、精密、復(fù)合、智能、環(huán)保方向發(fā)展的帶動(dòng)下，夾具技術(shù)正朝著高精、高效、模塊、組合、通用、經(jīng)濟(jì)方向發(fā)展。畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ363963052重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)1緒論(1)、高精。隨著機(jī)床加工精度的提高，為了降低定位誤差，提高加工精度對(duì)夾具的制造精度要求更高高精度夾具的定位孔距精度高達(dá)±5μm,夾具支承面的垂直度達(dá)到(戴美樂(lè))公司制造的4m長(zhǎng)、2m寬的孔系列組合焊接夾具平臺(tái)，其等高誤差為±0.03mm;精密平口鉗的平行度和垂直度在5μm以內(nèi)；夾具重復(fù)安裝的定位精度高達(dá)±5μm;瑞士EROWA柔性?shī)A具的重復(fù)定位精度高達(dá)2～5μm。機(jī)床夾具的精度已提高到微米級(jí)，世界知名的夾具制造公司都是精密機(jī)械制造企業(yè)。誠(chéng)然，為了適應(yīng)不同行業(yè)的需求和經(jīng)濟(jì)性，夾具有不同的型號(hào)，以及不同檔次的精度標(biāo)準(zhǔn)供選擇。(2)、高效。為了提高機(jī)床的生產(chǎn)效率，雙面、四面和多件裝夾的夾具產(chǎn)品越來(lái)越多。為了減少工件的安裝時(shí)間，各種自動(dòng)定心夾緊、精密平口鉗、杠桿夾緊、凸輪夾緊、氣動(dòng)和液壓夾緊等，快速夾緊功能部件不斷地推陳出新。新型的電控永磁夾具，加緊和松開工件只用1～2秒，夾具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化，為機(jī)床進(jìn)行多工位、多面和多件加工創(chuàng)造了條件。為了縮短在機(jī)床上安裝與調(diào)整夾具的時(shí)間，瑞典3R夾具僅用1分鐘，即可完成線切割機(jī)床夾具的安裝與校正。采用美國(guó)Jergens(杰金斯)公司的球鎖裝夾系統(tǒng)，1分鐘內(nèi)就能將夾具定位和鎖緊在機(jī)床工作臺(tái)上，球鎖裝夾系統(tǒng)用于柔性生產(chǎn)線上更換夾具，起到縮短停機(jī)時(shí)間，提高生產(chǎn)效率的作用。(3)、模塊、組合夾具元件模塊化是實(shí)現(xiàn)組合化的基礎(chǔ)。利用模塊化設(shè)計(jì)的系列化標(biāo)準(zhǔn)化夾具元件，快速組裝成各種夾具，已成為夾具技術(shù)開發(fā)的基點(diǎn)。省工、省時(shí)，節(jié)材、節(jié)能，體現(xiàn)在各種先進(jìn)夾具系統(tǒng)的創(chuàng)新之中。模塊化設(shè)計(jì)為夾具的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)與組裝打下基礎(chǔ)，應(yīng)用CAD技術(shù)，可建立元件庫(kù)、典型夾具庫(kù)、標(biāo)準(zhǔn)和用戶使用檔案庫(kù)，進(jìn)行夾具優(yōu)化設(shè)計(jì)，為用戶三維實(shí)體組裝夾具。模擬仿真刀具的切削過(guò)程，既能為用戶提供正確、合理的夾具與元件配套方案，又能積累使用經(jīng)驗(yàn)，了解市場(chǎng)需求，不斷地改進(jìn)和完善夾具系統(tǒng)。組合夾具分會(huì)與華中科技大學(xué)合作，正在著手創(chuàng)建夾具專業(yè)技術(shù)網(wǎng)站，為夾具行業(yè)提供信息交流、夾具產(chǎn)品咨詢與開發(fā)的公共平臺(tái)，爭(zhēng)取實(shí)現(xiàn)夾具設(shè)計(jì)與服務(wù)的通用化、遠(yuǎn)程信息化和經(jīng)營(yíng)電子商務(wù)化。(4)、通用、經(jīng)濟(jì)夾具的通用性直接影響其經(jīng)濟(jì)性。采用模塊、組合式的夾具系統(tǒng).一次性投資比較大，只有夾具系統(tǒng)的可重組性、可重構(gòu)性及可擴(kuò)展性功能強(qiáng)，應(yīng)用范圍廣，通用性好，夾具利用率高，收回投資快，才能體現(xiàn)出經(jīng)濟(jì)性好。德國(guó)demmeler(戴美樂(lè))公司的孔系列組合焊接夾具，僅用品種、規(guī)格很少的配套元件，即能組裝成多種多樣的焊接夾具。元件的功能強(qiáng)，使得夾具的通用性好，元件少而精，配套的費(fèi)用低，經(jīng)濟(jì)實(shí)用才有推廣應(yīng)用的價(jià)值。3重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)1緒論1.2專用機(jī)床簡(jiǎn)介及其特點(diǎn)機(jī)床是將金屬毛坯加工成機(jī)器零件的機(jī)器，它是制造機(jī)器的機(jī)器，所以又稱為”工作母機(jī)”或”工具機(jī)”,習(xí)慣上簡(jiǎn)稱機(jī)床。現(xiàn)代機(jī)械制造中加工機(jī)械零件的方法很多：除切削加工外，還有鑄造、鍛造、焊接、沖壓、擠壓等，但凡屬精度要求較高和表面粗糙度要求較細(xì)的零件，一般都需在機(jī)床上用切削的方法進(jìn)行最終加工。在一般的機(jī)器制造中，機(jī)床所擔(dān)負(fù)的加工工作量占機(jī)器總制造工作量的40%-60%,機(jī)床在國(guó)民經(jīng)濟(jì)現(xiàn)代化的建設(shè)中起著重大作用。專用機(jī)床是一種專門適用于特定零件和特定工序加工的機(jī)床，而且往往是組成自動(dòng)生產(chǎn)線式生產(chǎn)制造系統(tǒng)中，不可缺的機(jī)床品種。組合機(jī)床是專用機(jī)床的一種，它以標(biāo)準(zhǔn)化部件為基礎(chǔ)，配以少量的專用部件組成。專用機(jī)床一般采用多軸、多刀、多工序、多面或多工位同時(shí)加工的方式，生產(chǎn)效率比通用機(jī)床高幾倍至幾十倍。由于通用部件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化和系列化，可根據(jù)需要靈活配置，能縮短設(shè)計(jì)和制造周期。因此專用機(jī)床兼有低成本和高效率的優(yōu)點(diǎn)，在大批、大量生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用，并可用以組成自動(dòng)生產(chǎn)線。專用機(jī)床一般用于加工箱體類或特殊形狀的零件。加工時(shí)，工件一般不旋轉(zhuǎn)，由刀具的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)和刀具與工件的相對(duì)進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，來(lái)實(shí)現(xiàn)鉆孔、擴(kuò)孔、锪孔、鉸孔、鏜孔、銑削平面、切削內(nèi)外螺紋以及加工外圓和端面等。有的組合機(jī)床采用車削頭夾持工件使之旋轉(zhuǎn)，由刀具作進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，也可實(shí)現(xiàn)某些回轉(zhuǎn)體類零件(如飛輪、汽車后橋半軸等)的外圓和端面加工。畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ363963054重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)2概述2.1畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)的內(nèi)容和要求：(1)進(jìn)一步熟悉機(jī)床專用夾具設(shè)計(jì)的基本知識(shí)，熟悉機(jī)械制造工藝方面的知識(shí)，(2)繪制出活塞銷孔零件圖、加工示意圖、被加工零件工序圖、組合機(jī)床聯(lián)系尺寸圖和夾具結(jié)構(gòu)圖等。(1)設(shè)計(jì)方案和計(jì)算正確。(2)對(duì)機(jī)械制造工藝即夾具設(shè)計(jì)方面的知識(shí)和機(jī)床設(shè)計(jì)進(jìn)行更全面了解。2.2零件的工作條件和技術(shù)要求：工作條件：1)高溫—導(dǎo)致熱負(fù)荷大：活塞在氣缸內(nèi)工作時(shí)，活塞頂面承受瞬變高溫燃?xì)獾淖饔?，燃?xì)獾淖罡邷囟瓤蛇_(dá)2000～2500℃,因而活塞頂?shù)臏囟纫埠芨?。溫度分布不均勻，有很大的熱?yīng)力；2)高壓—沖擊性的高機(jī)械負(fù)荷：高壓包括兩方面①活塞組在工作中受周期性變化的氣壓力直接作用，氣壓力Pz(MPa)一般在膨脹沖程開始的上止點(diǎn)后10°~20°達(dá)到最大。②活塞組在氣缸里作高速往復(fù)運(yùn)動(dòng)，產(chǎn)生很大的往復(fù)慣性力。3)高速滑動(dòng)：內(nèi)燃機(jī)在工作中所產(chǎn)生的側(cè)向力是較大的，特別是在短連桿內(nèi)燃機(jī)中；4)交變的側(cè)壓力：活塞上下行程時(shí)活塞要改變壓力面，側(cè)向力方向不斷變化，造成了活塞在工作時(shí)承受交變的側(cè)向載荷。設(shè)計(jì)要求：1)選用熱強(qiáng)度好，散熱性好，膨脹系數(shù)小，耐磨、有良好減磨性和工藝性的材料2)形狀和壁厚合理，吸熱少，散熱好，強(qiáng)度和剛度符合要求，盡量避免應(yīng)力集中，與缸套有最佳的配合間隙3)密封性好，摩擦損失小4)重量輕。畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ363963055重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)2概述技術(shù)要求：1、活塞裙橢圓度為0.08—0.13。2、裙橢圓長(zhǎng)軸應(yīng)與活塞銷孔中心線垂直，垂直度公差為100:0.035。3、環(huán)槽側(cè)面粗糙度小于0.4xm。4、橢圓長(zhǎng)軸如下表分組出廠：組別裙部橢圓長(zhǎng)軸A101.490—101.505mmB101.505—101.520mmC101.520—101.535mm2.3活塞主要技術(shù)條件分析：銷孔尺寸公差I(lǐng)T6級(jí)以上。當(dāng)銷孔直徑小于50mm時(shí)銷孔圓度誤差不大于0.0015mm,圓柱度誤差不大于0.003mm。銷孔內(nèi)圓表面粗糙度Ra≤0.2μm活塞銷孔軸心線到頂面的距離定為56±0.08mm。銷孔軸心線對(duì)裙部軸心線的垂直度在100mm長(zhǎng)度上公差為0.35mm。銷孔軸心線在裙部軸心線的對(duì)稱度為0.2mm(具體請(qǐng)參考零件圖附件)。2.4活塞的材料及毛坯制造：材料普遍采用硅鋁合金，柴油機(jī)活塞則多用銅鎳鎂鋁合金。硅鋁的主要化學(xué)成分是(國(guó)標(biāo)108號(hào)鋁):Si含量10.5%--13.0%,Cu含量1.0%--1.8%,Mg含量0.4%--1.0%,Mn含量0.3%--0.9%,Fe含量0.2%--0.7%,其余是鋁。硅鋁合金材料與鑄鐵材料相比有以下優(yōu)點(diǎn)：(1)導(dǎo)熱性好，使活塞頂面降溫快，可以提高發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比，不至于引起混合氣體自燃，可以提高發(fā)動(dòng)機(jī)的效率；(2)重量輕，慣性力??；(3)切削性能好；(4)鑄造流動(dòng)性好，可以得到精確的毛坯。毛坯制造：由于是大批量生產(chǎn)，為了提高毛坯的精度，鑄出活塞銷孔及燃燒室，減少機(jī)加工余量，故而毛坯的鑄造是采用金屬模鑄造。畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ363963056重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)2概述內(nèi)燃機(jī)活塞毛坯制造方法包括以下步驟：1、配置活塞材料，制作與活塞油道形狀吻合的合金型芯，所述合金型芯的熔點(diǎn)低于活塞材料的固熔處理溫度；2、將所述合金型芯對(duì)應(yīng)放置于冷壓模具型腔，然后放入活塞材料，冷壓成形形成活塞坯料；3、將所述的活塞坯料頂部朝下燒結(jié)形成燒結(jié)毛坯；4、將所述的燒結(jié)毛坯放入對(duì)應(yīng)模具中，擠壓形成活塞精坯；5、進(jìn)行固熔處理及時(shí)效處理，固熔處理時(shí)將所述活塞精坯頂部向上放置，使合金芯熔化后流出，形成活塞的冷卻油道。固溶溫度約是660度，時(shí)效280度。2.5活塞銷孔的機(jī)械加工工藝過(guò)程的分析：零件名稱：解放牌汽車活塞材料：鋁合金HB95~140年產(chǎn)量：25~30萬(wàn)件鋁活塞的毛坯一般都鑄出錐形銷孔(便于拔模)。由于銷孔是許多工序施加夾緊力的部分，所以在粗車止口工序之后即對(duì)銷孔進(jìn)行粗鏜，以便在其后的工序，夾緊力能較均2技術(shù)要求及檢變要求：1銷孔圓度誤差不大于0.0015mn,圓柱度誤差不大于0.003mm2銷孔內(nèi)圓表面粗糙度Ra不大于0.2μm3銷孔軸心線在裙部軸心線的對(duì)稱度為0.2mm4活塞銷孔軸心線到頂面的跑離定為56土0.08nm 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ363963057重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3粗鏜活塞銷孔專用機(jī)床及夾具設(shè)計(jì)3粗鏜活塞銷孔專用機(jī)床及夾具設(shè)計(jì)3.1夾具的初步設(shè)計(jì)方案：作為夾具部分的設(shè)計(jì)主要是考慮定位基準(zhǔn)的選擇?；鶞?zhǔn)是用來(lái)確定生產(chǎn)對(duì)象上幾何要素間的幾何關(guān)系所要依據(jù)的那些點(diǎn)、線、面。定位基準(zhǔn)的選擇會(huì)直接影響到零件表面間的位置精度，并且會(huì)對(duì)加工工序的安排產(chǎn)生重要影響，從而直接影響到零件的加工精度。根據(jù)粗基準(zhǔn)，精基準(zhǔn)的選擇原則：遵循基準(zhǔn)統(tǒng)一、基準(zhǔn)重合、互為基準(zhǔn)、自為基準(zhǔn)粗基準(zhǔn)的選取原則：以不加工的表面作為粗基準(zhǔn)；選擇要求加工余量均勻的表面作為粗基準(zhǔn)；選擇余量最小的表面作為粗基準(zhǔn)；選擇平整、光潔、尺寸足夠大的表面作為粗基準(zhǔn)；粗基準(zhǔn)應(yīng)盡量避免重復(fù)使用。精基準(zhǔn)的選取原則：基準(zhǔn)重合；基準(zhǔn)統(tǒng)一；應(yīng)盡量選擇尺寸較大的表面作為精基準(zhǔn)。活塞屬于薄壁型零件，故而在外力作用下易變形，同時(shí)活塞主要的尺寸及位置精度都要求很高，所以應(yīng)該采用統(tǒng)一的定位基準(zhǔn)來(lái)加工零件，由于薄壁件的原因，假設(shè)采用外圓定位則極易產(chǎn)生變形。因此采用活塞止口與端面作為統(tǒng)一的基準(zhǔn)。采用止口和端面作為基面有下列優(yōu)點(diǎn)：(1)用這種定位方法可以加工裙部、頭部、頂面、銷孔等主要及其他次要表面，而且在一道工序中，一次安裝就可以車削外圓、頂面、環(huán)槽，實(shí)現(xiàn)了工序的集中。既可提高生產(chǎn)率，又能保證這些表面的位置精度。(2)活塞裙部在半徑方向剛性差，利用止口和端面定位可以沿活塞軸向夾緊，就不至于引起嚴(yán)重的變形，,同時(shí)又可以進(jìn)行多刀切削提高生產(chǎn)效率。利用止口和活塞銷可以限制5個(gè)自由度，最后一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)自由度則有削邊銷來(lái)進(jìn)行限3.2機(jī)床的初步設(shè)計(jì)：根據(jù)零件加工工序的需要選擇具有固定式夾具的主軸箱橫向進(jìn)給的臥式單工位專用機(jī)床：1、動(dòng)力部件的選擇：選定機(jī)床的動(dòng)力部件主要分為兩部分。第一部分是傳遞主運(yùn)動(dòng)的部件，主要包括動(dòng)力源和主軸箱。第二部分則主要為傳遞進(jìn)給運(yùn)動(dòng)部件，主要包括液壓滑臺(tái)。畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ363963058重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.2機(jī)床的初步設(shè)計(jì)(1)液壓滑臺(tái)液壓滑臺(tái)是組合機(jī)床的重要通用部件之一，用于實(shí)現(xiàn)進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，液壓滑臺(tái)由滑臺(tái)，滑座，油缸三部分組成。其主要元件有液壓泵、電液換向閥、順序閥、背壓閥、液壓缸?；_(tái)與滑座配置雙矩形導(dǎo)軌，優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造、檢驗(yàn)、修理都很方便；導(dǎo)軌面較寬，承載能力強(qiáng)，并且剛度較高，預(yù)選臺(tái)面寬行程進(jìn)給力油缸內(nèi)徑/活塞直徑油泵流量(升/快進(jìn)流量(升/最小進(jìn)給量工進(jìn)速度40~1000(2)動(dòng)力源動(dòng)力源是為刀具提供切削主運(yùn)動(dòng)的驅(qū)動(dòng)裝置，在機(jī)床中與主軸相配套。通過(guò)查閱《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》中關(guān)于傳動(dòng)裝置選擇的相關(guān)內(nèi)容可知，由于零件材料是采用鋁合金，針對(duì)鋁及其合金等輕金屬進(jìn)行粗鏜削，應(yīng)當(dāng)選擇采用皮帶輪傳動(dòng)裝置。帶傳動(dòng)的特點(diǎn)是運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲小，并有吸振、緩沖作用，過(guò)載時(shí)帶與帶輪之間將發(fā)生打滑而不致?lián)p壞其他零件，即有過(guò)載保護(hù)功能。帶傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造、安裝過(guò)程及維護(hù)均較方便，所以廣泛應(yīng)用于各種機(jī)器中。帶傳動(dòng)的缺點(diǎn)是效率低(一般平帶傳動(dòng)0.96;V帶傳動(dòng)0.95),外形尺寸大，帶的壽命較短，不宜于易燃易爆場(chǎng)合。帶傳動(dòng)工作時(shí)由于有彈性滑動(dòng)，所以不能保證準(zhǔn)確的傳動(dòng)比。(3)主軸箱主軸箱安裝于液壓滑臺(tái)上。本次設(shè)計(jì)將采用自行設(shè)計(jì)的主軸箱和皮帶輪傳動(dòng)裝置。查《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》表3-11得。粗鏜的鏜刀的材料高速鋼，切削速度v(m/min)在100~150范圍內(nèi)選取，初步定為110。每轉(zhuǎn)進(jìn)給量f(mm/轉(zhuǎn))畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)9重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.2機(jī)床的初步設(shè)計(jì)1000mm/min)的限制要取合適的值。由公式n=1000v/πD得：n=1000×120/π×27=1297.4(r/min)mm/r)vr=f×n取滑臺(tái)的進(jìn)給速度為1000,則f=vrmm/r)3、確定切削力，切削扭矩，切削功率：切削力Fc,切削扭矩M,切削功率N,刀具耐用度T的計(jì)算公式：(1)切削力Fc=9.81×Crc×apf*Krc查《機(jī)械制造技術(shù)》得KMFc=1KcoFc=1.0Kkorc=1.0KlsFc=1.0Kerc=1.0∴K=KFc×Kcorc×KKor×KF×KOFC=1×1.0×1.0×1.0×1.0×1.0=450.4(N)(2)切削功率：Pc=Fc×Vc/60×103=450.4×120/60000=0.895(kW)(3)快速運(yùn)動(dòng)速度的確定：由HY2OA液壓滑臺(tái)技術(shù)性能可知快進(jìn)速度為12米/分。(4)選擇刀具結(jié)構(gòu)及切削扭矩：鏜桿直徑及鏜刀截面尺寸：查《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》p60表3-16得由鏜孔直徑D=27(mm),取鏜桿直徑=22(mm),鏜刀截面主軸直徑d=25(mm)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.3夾具設(shè)計(jì)的計(jì)算查《組合機(jī)床設(shè)計(jì)》p59表3-15得，取系B=7.3(5)電動(dòng)機(jī)的選用：根據(jù)上面算出的轉(zhuǎn)速為1297.4(r/min)和功率為0.895×2=1.79(kW)?，F(xiàn)決定選用型號(hào)為Y100L2-4的電動(dòng)機(jī)。其額定功率為3(kW),轉(zhuǎn)速為1400(r/min)。3.3夾具設(shè)計(jì)的計(jì)算[3]:Wk-實(shí)際所需夾緊力(N)r`-螺桿端部與工件間的當(dāng)量摩擦半徑(mm),參見表1-2-20∵螺桿端部的結(jié)構(gòu)形式為點(diǎn)接觸p1螺桿端部與工件的摩擦角(°)r?-螺紋中徑之半(mm),初選M10,P=1,查表1-2-21得r=4.675α-螺紋升角(°),初選M10,P=1,查表1-2-21得α=1°57`p`2-螺旋副當(dāng)量摩擦角。當(dāng)選用三角螺紋時(shí)，由表1-2-22查得p`2=9°50`ηo-除螺旋外機(jī)構(gòu)的效率，其值為0.85~0.95,取0.90由表1-2-24中，初選螺紋公稱直徑為10(mm)的螺栓，查得其許用夾緊力為3924(N),加在螺母上的夾緊扭矩為9.320(N·mm)M10的許用夾緊力=3924>450.4(N)∴M10的螺栓滿足強(qiáng)度要求。2、扳手和螺栓的選用：當(dāng)用扳手扳動(dòng)M10螺栓上的六角螺母時(shí)，查表1-2-25得，柄長(zhǎng)度L=120(mm),作用力為45(N),而夾緊力為3550(N),遠(yuǎn)大于畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì)3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì)工進(jìn)長(zhǎng)度的確定：工進(jìn)長(zhǎng)度=切入長(zhǎng)度+加工孔長(zhǎng)度+切出長(zhǎng)度取切入長(zhǎng)度為7(mm),加工孔長(zhǎng)度為102(mm),∴工進(jìn)長(zhǎng)度=7+102+8=117(mm)切出長(zhǎng)度取8(mm)。快進(jìn)長(zhǎng)度，初定為283(mm)快退長(zhǎng)度=快進(jìn)長(zhǎng)度+工進(jìn)長(zhǎng)度=283+117=400(mm)“滑臺(tái)式后帶“A”表示滑座導(dǎo)軌為鑄鐵導(dǎo)軌。又∵球墨鑄鐵的密度為7300kg/m3∴可根據(jù)滑座的外形尺寸和密度來(lái)估算其重力。估算液壓滑臺(tái)的重力N?估算主軸箱和動(dòng)力源的重力N=9.8×200×472×388×7300×10即運(yùn)動(dòng)部件的重力N=N,+N=3257.64(N)取N=4000(N)1、液壓缸所受的外負(fù)載：F包括三種類型：F-工作負(fù)載F=6300(N)Fa-運(yùn)動(dòng)部件速度變化時(shí)的慣性負(fù)載Fa=G×△v/gX△t一般取△t=0.05(s)Fa=4000×12/9.8/0.05/60=1632.65(N)F-導(dǎo)軌摩擦阻力負(fù)載，啟動(dòng)時(shí)為靜摩擦阻力，啟動(dòng)后為動(dòng)摩擦阻力在本設(shè)計(jì)中取靜摩擦系數(shù)為0.18,動(dòng)摩擦系數(shù)為0.1∴工作循環(huán)各階段的外負(fù)載為：畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì)2、擬定液壓系統(tǒng)原理圖：(1)、確定供油方式：考慮到該機(jī)床在工作進(jìn)給時(shí)負(fù)載較大，速度較低。而在快進(jìn)，快退時(shí)負(fù)載較小，速度較高。從節(jié)省能量，減少發(fā)熱考慮，泵源系統(tǒng)宜選用變量泵供油?，F(xiàn)采用限壓式變量葉片泵。(2)、調(diào)速方式的選擇：在中小型專用機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)鏜削類專用機(jī)床的特點(diǎn)，決定采用限壓式變量泵和調(diào)速閥組成的容積節(jié)流調(diào)速。這種調(diào)速回路具有效率高、發(fā)熱少和速度剛性好的特點(diǎn)。(3)、速度換接方式的選擇：本系統(tǒng)采用行程閥切換的速度換接回路，它的特點(diǎn)是可提高系統(tǒng)的換接(4)、最后把所選擇的液壓回路組合起來(lái)，即可組成圖紙所示的液壓系統(tǒng)原理圖。其工作原理如下：按下啟動(dòng)按鈕，電磁鐵1YA通電吸合控制油路有泵16經(jīng)電磁先導(dǎo)閥13的左位，單向閥11,進(jìn)入液動(dòng)閥14的左端油腔，液動(dòng)閥14左位接入系統(tǒng)。液動(dòng)閥14右端回油經(jīng)過(guò)節(jié)流器和閥13回油箱。閥14處于左位。主油路從泵16—單向閥15—液動(dòng)閥14左位—行程閥9(常態(tài))—液壓缸左腔?；赜吐窂囊簤焊椎挠仪弧y14的左位—單向閥3—閥9—液壓缸的左腔。壓下行程閥9,則油路不能通過(guò)而只能通過(guò)調(diào)速閥6,此時(shí)系統(tǒng)的壓力升高，壓力的升高使順序控制閥2打開而且也會(huì)另限量葉片泵的流量減少，直到與經(jīng)過(guò)調(diào)速閥6流量相同為止。液壓的有杠腔的油液則通過(guò)液動(dòng)閥14,經(jīng)順序閥2和背壓閥1回油路。(兩側(cè)的壓力差使單向閥3關(guān)閉)3)死檔鐵停留：滑臺(tái)工進(jìn)終了，滑臺(tái)體前端頂上固定在滑座體上的死檔鐵，滑臺(tái)不能前進(jìn)，而油路系統(tǒng)還在供油，迫使油缸大腔油壓升高，壓力繼電器5發(fā)出信號(hào)，使2YA通電，1YA斷電，實(shí)現(xiàn)滑臺(tái)快退。壓力繼電器7延時(shí)的過(guò)程就是滑臺(tái)在死擋鐵停留的時(shí)間。4)滑臺(tái)快退及原位停止：畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì)2YA的通電使閥14接入系統(tǒng)，進(jìn)油路有泵16—閥15—液動(dòng)閥14右路—液壓缸右腔?；赜停阂簤焊椎淖笄弧獑蜗蜷y7—閥14右位一回油缸。由于此時(shí)空載，系統(tǒng)的壓力很低，泵輸出的流量最大，滑臺(tái)快退。當(dāng)滑臺(tái)快退到原位時(shí)，檔塊壓下原位的行程開關(guān)，使電磁鐵都斷電，閥13和14都處于中位，滑臺(tái)停止運(yùn)動(dòng)。泵通過(guò)閥14的中位卸荷。3、液壓系統(tǒng)的計(jì)算和選擇液壓元件：(1)液壓缸主要尺寸的確定：1)工作壓力P的確定：工作壓力P可根據(jù)負(fù)載大小及機(jī)器的類型來(lái)初步確定，現(xiàn)參閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》p10表2-1取液壓缸工作壓力為4(Mpa)。2)計(jì)算液壓缸內(nèi)徑D和活塞杠直徑d:液壓滑臺(tái)的參數(shù)定D/d為50/35按最低工作速度驗(yàn)算液壓缸的最小穩(wěn)定速度式中A為液壓缸節(jié)流腔的有效工作面積，qmin是由產(chǎn)品樣本查得GE系列的最小穩(wěn)定流量為50(mL/min),vmin=4(cm/min)∴A>(qmin/vmin)=50/4=12.5(cm)2由于調(diào)速閥是安裝在油路上的，故液壓缸節(jié)流腔有效工作面積應(yīng)選液壓缸無(wú)杠腔的實(shí)際面積。即A=(π/4)×D≥(π/4)×5=19.63(cm)∴液壓缸能選到所需流速。3)計(jì)算在各工作階段液壓缸所需的流量：=11.5(L/min)=2(L/min)0.035)×12=12(L/min)(2)確定液壓泵的流量、壓力和選擇泵的規(guī)格：1)泵的工作壓力的確定：畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì)pp=p?+P式中po—液壓泵的最大工作壓力p—執(zhí)行元件最大工作壓力0.2~0.5(Mpa),復(fù)雜系統(tǒng)取0.5~1.5(Mpa)。本設(shè)計(jì)中取0.5(Mpa)。p=p+P=4+0.5=4.5(Mpa)上述計(jì)算所得的p。是系統(tǒng)的靜態(tài)壓力，考慮到系統(tǒng)有各種工況的過(guò)渡階段出現(xiàn)的動(dòng)態(tài)壓力往往超過(guò)靜態(tài)壓力。另外考慮到一定的壓力儲(chǔ)備量，并確保泵的壽命，因此選泵的額定壓力pn應(yīng)滿足pn≥(1.25~1.6)po。本設(shè)計(jì)中pu=1.25po=5.625(Mpa)2)泵的流量的確定：液壓滑臺(tái)的技術(shù)性能參數(shù)可知油泵的流量為q=12(L/min)3)選擇液壓泵的規(guī)格：根據(jù)以上算得的po和qo,再查閱《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》p81,現(xiàn)選用YBX-16限壓式變量葉片泵，該泵的基本參數(shù)為：每轉(zhuǎn)排量qo=16m(L/r),泵的額定壓力p=6.3(Mpa),電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速nu=1450(r/min),容積效率ηv=0.85,總效率η=0.74)與液壓泵匹配的電動(dòng)機(jī)的選定：首先分別算出快進(jìn)與工進(jìn)兩種不同工況時(shí)的功率，取兩者較大值為選擇電動(dòng)機(jī)規(guī)格的依據(jù)，由于在慢進(jìn)時(shí)泵輸出的流量減少，泵的效率急劇降低，一般當(dāng)流量在0.2~1L/min范圍內(nèi)，可取η=0.03~0.14。同時(shí)還應(yīng)該注意到，為了使所選擇的電動(dòng)機(jī)在經(jīng)過(guò)泵的流量特性曲線最大功率點(diǎn)時(shí)不致停轉(zhuǎn)，需進(jìn)行驗(yàn)算，即pg×qo/η≤2pnpe—限壓式變量泵的限定壓力qo—壓力為pε時(shí)，泵的輸出流量首先計(jì)算快進(jìn)時(shí)的功率，快進(jìn)時(shí)的外負(fù)載為400N,進(jìn)油路的壓力損失定po=400/((π/4)×0.035)×10+0.^3=0.40(Mpa)快進(jìn)時(shí)所需電動(dòng)機(jī)的功率為：畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì)P=pp×qo/n=0.40×11.5/60/0.7=0.11(kW)工進(jìn)時(shí)所需電動(dòng)機(jī)功率為：P=po×q/n=4.5×2/60/0.7=0.22(kW)查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本，選用Y90S-4型電動(dòng)機(jī)，其具體參數(shù)為：功率滿載時(shí)額定電額電流(A)功率因數(shù)(COS中)根據(jù)產(chǎn)品樣本可查得YBX-16的流量壓力特性曲線。再由已知的快進(jìn)時(shí)的流量為11.5(L/min),工進(jìn)時(shí)的流量為2(L/min),壓力為4.5(Mpa),作出泵的實(shí)際工作時(shí)的流量壓力特性曲線，查得該曲線拐點(diǎn)處的流量為24(L/min),壓力為2.9(Mpa),該工作點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的功率為P=2.9×24/60/0.7=1.66(kW)≤2×1.1=2.2(kW)∴所選的電動(dòng)機(jī)在拐點(diǎn)處能正常工作。(3)液壓閥的選擇：本設(shè)計(jì)均用GE系列閥，根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)圖。按通過(guò)各元件的最大流量來(lái)選擇液壓元件的規(guī)格。名稱對(duì)應(yīng)零件號(hào)備注背壓閥1液控順序閥2單向閥AF3-EA1OB節(jié)流閥壓力繼電器5調(diào)速閥6AQF3-E10B行程閥9電磁先導(dǎo)閥液動(dòng)換向閥8液壓泵畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.4機(jī)床的液壓滑臺(tái)系統(tǒng)的具體設(shè)計(jì)濾油器XU-B32X100(4)液壓油箱容積的確定：本設(shè)計(jì)為中壓系統(tǒng)。液壓油箱有效容量按泵的流量的選用容量為160L的油箱。5~7倍來(lái)確定?，F(xiàn)3.5V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)[5]:V帶傳動(dòng)由于傳動(dòng)帶的橫截面為梯形，帶輪上有相應(yīng)的輪槽，其兩側(cè)面為工作面，根據(jù)楔形摩擦原理，在相同的初拉力或相同的正壓力F?作用下，V帶的傳動(dòng)較平帶傳動(dòng)能產(chǎn)生較大的摩擦力，從而提高了V帶傳動(dòng)的工作能力。通過(guò)V帶傳動(dòng)適用于較小中心距和較大傳動(dòng)比的場(chǎng)合，其結(jié)構(gòu)較為緊在已知電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L2-4,額定功率為(3kW),轉(zhuǎn)速n=1420(r/min),傳動(dòng)比i=1.0521、確定計(jì)算功率Pca:其中K?為工作情況系數(shù)，P為電動(dòng)機(jī)額定功率，已知P=3(kW)由《機(jī)械設(shè)計(jì)》p136表7-7,查得K=1.2故Pca=1.2×3=3.6(kW)2、選取窄V帶帶型：根據(jù)Pca、ni,由圖7-14確定選用SPA型窄V帶型。3、確定帶輪基準(zhǔn)直徑：為了減小帶的彎曲應(yīng)力應(yīng)采用較大的帶輪直徑，但這使帶輪的輪廓尺寸增大。一般取dεdmin(表7-3),比規(guī)定的最小直徑略大些。大帶輪直徑可以按d?=(nin?)d?計(jì)算。大小帶輪直徑一般均應(yīng)按照帶輪基準(zhǔn)直徑系列圓整(表7-8)。僅當(dāng)傳動(dòng)比要求較精確時(shí)，才考慮滑動(dòng)率∑來(lái)計(jì)算大輪直徑，即d?=(ninz)d(12),這時(shí)候d?可不按表7-8圓整。由表7-3取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑d=75(mm)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.5V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)根據(jù)式d?=i×d?=1.052×75=78.90(mm)根據(jù)表7-8,取d?=80(mm)4、驗(yàn)證帶的速度v由P=Fv1000可知，當(dāng)傳遞的功率一定時(shí)，帶速愈高，則所需的有效圓帶的根數(shù)可以減少。但帶速過(guò)高，帶的離心力顯著增大，減小了帶與帶輪的接觸壓力，從而降低了傳動(dòng)的工作能力。同時(shí)，帶速過(guò)高，使帶在單位時(shí)間內(nèi)繞過(guò)帶的次數(shù)增加，應(yīng)力變化頻繁，從而降低了帶的疲勞壽命。且當(dāng)帶的速度達(dá)到一定值后，不利因素將使基本額定功率降低。所以帶速一般在v=5~25ms內(nèi)為宜，在v=20~25ms范圍內(nèi)最有利。如帶速過(guò)高(Y、Z、A、B、C型v>25m/s;D、E型v>30m/s)時(shí)，應(yīng)重新選擇較小的帶輪基準(zhǔn)直徑。按式v=πXd?×ni/60/1000驗(yàn)算帶的速度5(m/s)<v=πX75×1400/60/1000=5.5735<25(m/s)∴帶的速度合適。5、確定窄V帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距：根據(jù)結(jié)構(gòu)功能要求初定中心距ao。中心距小則結(jié)構(gòu)緊湊，但使小帶輪上的包角較小，降低帶傳動(dòng)的工作能力，同時(shí)由于中心距小，V帶的長(zhǎng)度短，在一定速度下，單位時(shí)間內(nèi)的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)增多而導(dǎo)致使用壽命的降低，所以中心距不宜取的太小。但也不宜太大，太大除了有相反的利弊外，速度較高時(shí)還易引起帶的顫動(dòng)。根據(jù)0.7×(d?+d?)<ao<2×(d?+d?),初步確定中心距ao=300(mm)計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長(zhǎng)度L`a=2×ao+(π/2)×(d?+d?)+(d?-d)/(4×ao)=2×300+(π/2)×(75+80)+(80-75)/(4×300)由表7-2選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度La=800(mm)計(jì)算實(shí)際中心距aa=ao+(La-L`a)/2=300+(800-844)/26、帶輪上的包角αi:小帶輪上的包角6可按照以下式計(jì)算畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.5V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)a?=180°-(d?-d?)/a×60°為了使帶傳動(dòng)有一定的工作能力，一般要求(,=90)。如〈,小于此值，可適當(dāng)加大中心距a;e120(特殊情況允許若中心距不可調(diào)時(shí)，可加張緊輪。從上式可以看出，(也與傳動(dòng)比有關(guān)，d?與d?相差越大，即i越大，則〈,越小。通常為了在中心距不過(guò)大的條件下保證包角不致過(guò)小，所以傳動(dòng)比不宜過(guò)大。普通V帶傳動(dòng)一般推薦iδ7,必要時(shí)可到10。a?=180°-(d?-d)/a×57.3°=180°—(80-75)/256×57.3°=178.8°>120°∴主動(dòng)輪上的包角合適。7、計(jì)算窄V帶的根數(shù)Z:由式Z=Pca/(P?+△P?)/K其中Ka-包角系數(shù)K?-長(zhǎng)度系數(shù)P?-單根V帶的基本額定功率△P?-單根V帶的基本額定功率的增量由n=1400(r/min),d?=75(mm),i=1.052查表7-4得：P?=0.68(kW)P?=0.04(kW)查表7-5得K。=0.995,查表7-6得K=0.86則Z=3.6/(0.68+0.04)/0.995/0.86=5.84取Z=6根8、確定初拉力Fo:適當(dāng)?shù)某趵κ潜ＷC能夠傳動(dòng)正常工作的重要因素之一。初拉力小，則摩擦力小，易出現(xiàn)打滑。反之，初拉力過(guò)大，會(huì)使V帶的拉應(yīng)力增加而降低壽命，并使軸和軸承的壓力增大。對(duì)于非自動(dòng)張緊的帶傳動(dòng)，由于帶的松弛作用，過(guò)高的初拉力也不易保持。為了保證所需的傳遞功率，又不出現(xiàn)打滑，并考慮離心力的不利影響時(shí)，單根V帶適當(dāng)?shù)某趵?為Fo=500×(Pca/V/Z)×(2.5/Kα-1)+qv由表7-3,得q=0.07kg/m故Fo=500(3.6/5.5375/6)×(2.5/0.995-1)+0.07×5.53759、計(jì)算作用在軸上的壓軸力Fo:傳動(dòng)帶的緊邊拉力和松邊拉力對(duì)軸產(chǎn)生壓力，它等于緊邊和松邊拉力的畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書論文(全套CAD圖紙)QQ36396305重慶大學(xué)本科學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)3.5V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)向量和。但一般多用初拉力Fo,近似的用下式求得F?(N)式中〈,為小帶輪上的包角Z為V帶根數(shù)故Fo=2×Z×F?×sin(a=1007.95(N)對(duì)帶輪的主要要求就是重量輕、加工工藝性好、質(zhì)量分布均勻、與普通V帶接觸的槽面應(yīng)光潔，以減輕帶的磨損。對(duì)于鑄造和焊接的帶輪，內(nèi)應(yīng)力要小。帶輪常用的材料有灰鑄鐵、鋼、鋁合金或工程塑料等。灰鑄鐵應(yīng)用最廣。在vδ30m/s時(shí)，用HT200;在ve25~40m/s時(shí)