混凝土用熱軋鋼筋拉伸、冷彎試驗PAGE混凝土用熱軋鋼筋拉伸、冷彎試驗一、鋼筋拉伸試驗1.混凝土用熱軋光圓鋼筋及帶肋鋼筋牌號及公稱直徑、橫截面面積（1）鋼筋的牌號及其含義類別牌號牌號構(gòu)成英文字母含義熱軋光圓鋼筋HPB235由HPB+屈服強度特征值構(gòu)成HPB—熱軋光圓鋼筋的英文（HotrolledPlainBars）縮寫。HPB300普通熱軋帶肋鋼筋HRB335由HRB+屈服強度特征值構(gòu)成HRB—熱軋帶肋鋼筋的英文（HotrolledRibbedBars）縮寫。HRB400HRB500細晶粒熱軋帶肋鋼筋HRBF335由HRBF+屈服強度特征值構(gòu)成HRBF—熱軋帶肋鋼筋的英文縮寫后加“細的英文”（Fine）首位字母。HRBF400HRBF500（2）鋼筋的公稱直徑、橫截面面積類別公稱直徑/mm公稱橫截面面積/mm2公稱直徑/mm公稱橫截面面積/mm2熱軋光圓鋼筋5.523.7614153.96.533.1816201.1850.2718254.51078.5420314.212113.1熱軋帶肋鋼筋628.2722380.1850.2725490.91078.5428615.812113.132804.214153.936101816201.140125718254.550196420314.2注：理論重量按密度為7.85g/cm3計算。2.組批規(guī)則和取樣方法（1）組批規(guī)則圖-2用移位法計算標距如果直接測量所求得的伸長率能達到技術(shù)條件要求的規(guī)定值，則可不采用移位法。5.結(jié)果評定=1\*GB3①鋼筋的屈服點和抗拉強度按下式計算：式中：、——分別為鋼筋的屈服點和抗拉強度（MPa）；、——分別為鋼筋的屈服荷載和最大荷載（N）；A——試件的公稱橫截面積（mm2）。當、大于1000MPa時，應計算至10MPa，按“四舍六入五單雙法”修約；為200～1000MPa時，計算至5MPa，按“二五進位法”修約；小于200MPa時，計算至1MPa，小數(shù)點數(shù)字按“四舍六入五單雙法”處理。=2\*GB3②鋼筋的伸長率或按下式計算：式中：、——分別為或時的伸長率（精確至1%）；L0——原標距長度5a或10L1——試件拉斷后直接量出或按移位法的標距長度（mm，精確至0.1mm）。如試件在標距端點上或標距外斷裂，則試驗結(jié)果無效，應重做試驗。附：GB1499.1-2008及GB1499.2-2007規(guī)定，允許用下述方法測量鋼筋在最大力下總伸長率。方法如下：1、原始標距的標記和測量在試樣自由長度范圍內(nèi)，均勻劃分為10mm或5mm的等間距標記，標記的劃分和測量應符合GB/T228的有關要求。2、拉伸試驗按GB/T228規(guī)定進行拉伸試驗，直至試樣斷裂。3、斷裂后的測量選擇Y和V兩個標記，這兩個標記之間的距離在拉伸試驗之前至少應為100mm。兩個標記都應

當位于夾具離斷裂點最遠的一側(cè)。兩個標記離開夾具的距離都應不小于20mm或鋼筋公稱直徑d(取二者之較大者)；兩個標記與斷裂點之間的距離應不小于50mm或2d(取二者之較大者)。見圖A1。圖A1斷裂后的測量在最大力作用下試樣總伸長率Agt(%)可按式A1計算：Agt=×100式中：L——圖A1所示斷裂后的距離，單位為毫米（mm）；L0——試驗前同樣標記間的距離，單位為毫米（mm）；Rm——抗拉強度，單位為兆帕（MPa）；E——彈性模量，其值可取為2×105，單位為兆帕（MPa）。二、冷彎試驗冷彎是橋梁鋼材的重要工藝性能，用以檢驗鋼材在常溫下承受規(guī)定彎曲程度的彎曲變形能力，并顯示其缺陷。工程中經(jīng)常需對鋼材進行冷彎加工，冷彎試驗就是模擬鋼材彎曲加工而確定的。通過冷彎試驗不僅能檢驗鋼材適應冷加工的能力和顯示鋼材內(nèi)部缺陷（如起層，非金屬夾渣等）狀況，而且由于冷彎時試件中部受彎部位受到?jīng)_頭擠壓以及彎曲和剪切的復雜作用，因此也是考察鋼材在復雜應力狀態(tài)下發(fā)展塑性變形能力的一項指標。所以，冷彎試驗對鋼材質(zhì)量是一種較嚴格的檢驗。1.試樣試樣的長度應根據(jù)試樣厚度和所使用的試驗設備確定。當采用支輥式彎曲裝置時，可以按照下式確定：式中：——圓周率，其值取3.14；d——彎曲壓頭或彎心直徑；——試驗直徑。2.試驗原理及試驗設備鋼筋冷彎試驗是以鋼筋試樣經(jīng)受彎曲塑性變形，不改變加力方向，直至達到規(guī)定的彎曲角度。然后卸除試驗力，檢查試樣承受變形性能。通常檢查試樣彎曲部分的外面、里面和側(cè)面，若彎曲處無裂紋、起層或斷裂現(xiàn)象，即可認為冷彎性能合格。冷彎試驗可在壓力機或萬能試驗機上進行。壓力機或萬能試驗機上應配備彎曲裝置。常用彎曲裝置有支輥式、V形模具式、虎鉗式、翻板式等四種。上述四種彎曲裝置的彎曲壓頭（或彎心）應具有足夠的硬度，支輥式的支輥和翻板式的滑塊也應具有足夠的硬度。3.試驗步驟a）冷彎試件和支座b）彎曲180°c）彎曲90°圖-3鋼筋冷彎試驗裝置示意圖以采用支輥式彎曲裝置為例介紹試驗步驟與要求。（1）試樣放置于兩個支點上，將一定直徑的彎心在試樣兩個支點中間施加壓力，使試樣彎曲到規(guī)定的角度，或出現(xiàn)裂紋、裂縫、斷裂為止。（2）試樣在兩個支點上按一定彎心直徑彎曲至兩臂平行時，可一次完成試驗，也可先按（1）彎曲至90°，然后放置在試驗機平板之間繼續(xù)施加壓力，壓至試樣兩臂平行。（3）試驗時應在平穩(wěn)壓力作用下，緩慢施加試驗力。（4）彎心直徑必須符合相關產(chǎn)品標準中的規(guī)定，彎心寬度必須大于試樣的寬度或直徑，兩支輥間距離為（d+3a）±0.5a（5）試驗應在10～35℃下進行，在控制條件下，試驗在23±2℃（6）卸除試驗力以后，按有關規(guī)定進行檢查并進行結(jié)果評定。4．冷彎角度和彎心直徑品種強度等級公稱直徑（mm） 彎心直徑鋼筋直徑光圓鋼筋HPB2358～22180o螺紋鋼筋HRB3358～25180o28～50180oHRB4008～25180o28～40180oHRB50010～25180o28～32180o鋼筋焊接接頭拉伸、彎曲試驗一、名次解釋：1.鋼筋閃光對焊將兩鋼筋安放成對接形式，利用電阻熱使接觸點金屬熔化，產(chǎn)生強烈飛濺，形成閃光，迅速施加頂鍛力完成的一種壓焊方法。2.鋼筋電弧焊以焊條作為一極，鋼筋為另一極，利用焊接電流通過產(chǎn)生的電弧熱進行焊接的一種熔焊方法。3.熱影響區(qū)焊接或熱切割過程中，鋼筋母材因受熱的影響（但未熔化），使金屬組織和力學性能發(fā)生變化的區(qū)域。4.延性斷裂伴隨明顯塑性變形而形成延性斷口（斷裂面與拉應力垂直或傾斜，其上具有細小的凹凸，呈纖維狀）的斷裂。5.脆性斷裂幾乎不伴隨塑性變形而形成脆性斷口（斷裂面通常與拉應力垂直，宏觀上由具有光澤的亮面組成）的斷裂。二、焊接外觀質(zhì)量檢驗焊接接頭外觀檢查時，首先應由焊工對所焊接頭或制品進行自檢；然后由施工單位專業(yè)質(zhì)量檢查員檢驗；監(jiān)理（建設）單位進行驗收記錄?？v向受力鋼筋焊接接頭外觀檢查時，每一檢驗批中應隨機抽取10%的焊接接頭。檢查結(jié)果，當外觀質(zhì)量各小項不合格數(shù)均小于或等于抽檢數(shù)的10%，則該批焊接接頭外觀質(zhì)量評為合格。當某一小項不合格數(shù)超過抽檢數(shù)的10%時，應對該批焊接接頭該小項逐個進行復檢，并剔出不合格接頭；對外觀檢查不合格接頭采取修整或焊補措施后，可提交二次驗收。（一）鋼筋閃光對焊接頭閃光對焊接頭的質(zhì)量檢驗，應分批進行外觀檢查和力學性能檢驗，并應按下列規(guī)定作為一個檢驗批；1．在同一臺班內(nèi)，由同一焊工完成的300個同牌號、同直徑鋼筋焊接接頭應作為一批。當同一臺班內(nèi)焊接的接頭數(shù)量較少，可在一周之內(nèi)累計計算；累計仍不足300個接頭時，應按一批計算；2．力學性能檢驗時，應從每批接頭中隨機切取6個接頭，其中3個做拉伸試驗，3個做彎曲試驗；3．封閉環(huán)式箍筋閃光對焊接頭，以600個同牌號。同規(guī)格的接頭作為一批，只做拉伸試驗。閃光對焊接頭外觀檢查結(jié)果，應符合下列要求：1．接頭處不得有橫向裂紋；2．與電極接觸處的鋼筋表面不得有明顯燒傷；3．接頭處的彎折角不得大于3°；4．接頭處的軸線偏移不得大于鋼筋直徑的0.1倍，且不得大于2mm。當模擬試件試驗結(jié)果不符合要求時，應進行復驗。復驗應從現(xiàn)場焊接接頭中切取，其數(shù)量和要求與初始試驗相同。（二）鋼筋電弧焊接頭電弧焊接頭的質(zhì)量檢驗，應分批進行外觀檢查和力學性能檢驗，并應按下列規(guī)定作為一個檢驗批：1．在現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)中，應以300個同牌號鋼筋、同型式接頭作為一批；每批隨機切取3個接頭，做拉伸試驗。2．在裝配式結(jié)構(gòu)中，可按生產(chǎn)條件制作模擬試件，每批3個，做拉伸試驗。3．鋼筋與鋼板電弧搭接焊接頭可只進行外觀檢查。注：在同一批中若有幾種不同直徑的鋼筋焊接接頭，應在最大直徑鋼筋接頭中切取3個試件。電弧焊接頭外觀檢查結(jié)果，應符合下列要求：1．焊縫表面應平整，不得有凹陷或焊瘤；2．焊接接頭區(qū)域不得有肉眼可見的裂紋；3．咬邊深度、氣孔、夾渣等缺陷允許值及接頭尺寸的允許偏差，應符合下表的規(guī)定；鋼筋電弧焊接頭尺寸偏差及缺陷允許值名稱單位接頭型式幫條焊搭接焊坡口焊及熔槽幫條焊幫條沿接頭中心線的縱向偏移mm0.3d接頭處的彎折O333接頭處鋼筋軸線的偏移mm0.1d0.1d0.1d焊縫厚度mm+0.05d0+0.05d0焊縫寬度mm+0.1d0+0.1d0焊縫長度mm-0.3d-0.3d橫向咬邊深度mm0.50.5-0.5焊縫氣孔及夾渣的數(shù)量和大小在長2d的焊縫表面上個mm22626在全部焊縫上個mm2264．坡口焊、熔槽幫條焊和窄間隙焊接頭的焊縫余高不得大于3mm。當模擬試件試驗結(jié)果不符合要求時，應進行復驗。復驗應從現(xiàn)場焊接接頭中切取，其數(shù)量和要求與初始試驗時相同。三、力學性能試驗鋼筋閃光對焊接頭通常進行拉伸試驗和彎曲試驗。應從每批成品中切取6個試件，3個進行拉伸試驗，3個進行彎曲試驗。鋼筋電弧焊接頭通常只做拉伸試驗。試驗應在10～35℃室溫下進行。1．拉伸試驗：用靜拉伸力對試樣軸向拉伸時應連續(xù)而平穩(wěn)，加載速率宜為10～30MPa/s；將試樣拉至斷裂(或出現(xiàn)縮頸)可從測力盤上讀取最大力，或從拉伸曲線圖上確定試驗過程中的最大力；試驗中，當試驗設備發(fā)生故障或操作不當而影響試驗數(shù)據(jù)時，試驗結(jié)果應視為無效；當在試樣斷口上發(fā)現(xiàn)氣孔、夾渣、未焊透、燒傷等焊接缺陷時，應在試驗記錄中注明；抗拉強度應按下式計算:鋼筋閃光對焊接頭、電弧焊接頭拉伸試驗結(jié)果均應符合下列要求：（1）3個熱軋鋼筋接頭試件的抗拉強度均不得小于該牌號鋼筋規(guī)定的抗拉強度；HRB400鋼筋接頭試件的抗拉強度均不得小于570N/mm2；（2）至少應有2個試件斷于焊縫之外，并應呈延性斷裂。當達到上述2頂要求時，應評定該批接頭為抗拉強度合格。當試驗結(jié)果有2個試件抗拉強度小于鋼筋規(guī)定的抗拉強度；或3個試件均在焊縫或熱影響區(qū)發(fā)生脆性斷裂時，則一次判定該批接頭為不合格品。當試驗結(jié)果有1個試件的抗拉強度小于規(guī)定值，或2個試件在焊縫或熱影響區(qū)發(fā)生脆性斷裂，其抗拉強度均小于鋼筋規(guī)定抗拉強度的1.10倍時，應進行復驗。復驗時，應再切取6個試作。復驗結(jié)果，當仍有1個試件的抗拉強度小于規(guī)定值，或有3個試件斷于焊縫或熱影響區(qū)呈脆性斷裂，其抗拉強度小于鋼筋規(guī)定抗拉強度的1.10倍時，應判定該批接頭為不合格品。注：當接頭試件雖斷于焊縫或熱影響區(qū)，呈脆性斷裂，但其抗拉強度大于或等于鋼筋規(guī)定抗拉強度的1.10倍時，可按斷于焊縫或熱影響區(qū)之外，稱延性斷裂同等對待。2．彎曲試驗鋼筋閃光對焊接頭彎曲試驗應符合下列規(guī)定：（1）試樣的長度宜為兩支輥內(nèi)側(cè)距離另加150mm；（2）應將試樣受壓面的金屬毛刺和鐓粗變形部分去除至與母材外表齊平；（3）彎曲試驗可在壓力機或萬能試驗機上進行；（4）進行彎曲試驗時試樣應放在兩支點上，并應使焊縫中心與壓頭中心線一致；（5）應緩慢地對試樣施加彎曲力直至達到規(guī)定的彎曲角度或出現(xiàn)裂紋、破斷為止；（6）壓頭彎心直徑和彎曲角度應按下表的規(guī)定確定。鋼筋閃光對焊接頭彎曲試驗指標鋼筋牌號彎心直徑彎曲角(°)HPB2352d90HRB3354d90HRB4005d90HRB5007d90注：1、d為鋼筋直徑(mm)；2、直徑大于25mm的鋼筋焊接接頭，彎心直徑應增加1倍鋼筋直徑。當試驗結(jié)果，彎至90°，有2個或3個試件外側(cè)（含焊縫和熱影響區(qū)）未發(fā)生破裂，應評定該批接頭彎曲試驗合格。當3個試件均發(fā)生破裂，則一次判定該批接頭為不合格品。當有2個試件試佯發(fā)生破裂，應進行復驗。復驗時，應再切取6個試伴。復驗結(jié)果，當有3個試件發(fā)生破裂財，應判定該接頭為不合格品。注：當試件外側(cè)橫向裂紋寬度達到0.5mm時，應認定已經(jīng)破裂。泥漿性能指標試驗一、泥漿比重試驗：1．試驗儀器：泥漿比重計2．試驗方法：將要測定的泥漿裝滿泥漿杯，加蓋并洗凈從小孔溢出的泥漿，再置于支架上，移動游碼，使杠桿水平，讀出游碼左側(cè)的刻度即為泥漿的相對密度。圖-1為國內(nèi)常用NB-1型泥漿比重計：圖-1NB-1型泥漿比重計NB-1型泥漿比重計是一個不等臂的天平，它的杠桿刀口擱在可固定安裝在工作臺的座子上，杠桿左側(cè)為盛泥漿的杯，容積固定不變，杠桿右側(cè)為有刻度的游碼裝置，移動游碼可在標尺上直接讀出泥漿重量。杠桿的平衡可由杠桿頂部的水平泡指標。二、泥漿粘度試驗：1．試驗儀器：標準漏斗粘度計2．試驗方法：用兩端開口杯分別量取200mL和500mL的泥漿，用篩網(wǎng)濾去大的砂粒，再將泥漿倒入漏斗，使泥漿從漏斗流出，流滿500mL量杯所需的時間即為泥漿的粘度。（校正方法：漏斗中加滿700mL的清水，流出500mL的時間應為15s，如偏差超過±1s，則測定的結(jié)果應進行修正）圖-2為國內(nèi)常用1006型泥漿粘度計。圖-21006型泥漿粘度計圖-3圖-3NA-1型泥漿含砂量計三、泥漿的含砂率試驗：1．試驗儀器：含砂率計2．操作程序：把泥漿充至測管上標有“泥漿”字樣的刻線處，加清水至標有“水”的刻線處，堵死管口并搖振。傾倒該混合物于濾筒中，丟以通過濾篩的液體，再加清水于測管中，搖振后再倒入濾筒中。反復之，直至測管內(nèi)清潔為止。用清水沖洗篩網(wǎng)上所得的砂子，剔除殘留泥漿。把漏斗套進濾筒，然后慢慢翻轉(zhuǎn)過來，并把漏斗插入測管內(nèi)。用清水把附在篩網(wǎng)上的砂子全部沖入管內(nèi)。待砂子沉淀后，讀出砂子的百分含量。將儀器清洗并擦干，收入箱內(nèi)。圖-3為NA-1型泥漿含砂量計。四、泥漿膠體率試驗：1．試驗儀器：帶刻度量杯2．試驗方法：泥漿的膠體率是泥漿中粘土水化分散程度及其懸浮狀態(tài)穩(wěn)定性的簡易且有效的衡量。將100mL泥漿倒入有刻度的量筒中，靜置24h，觀察泥漿析出水分的情況。如上部析水5mL，則表明泥漿膠體率為95%。一般要求泥漿的膠體率在96%以上。五、泥漿失水率和泥皮厚度試驗：可采用教材推薦濾紙試驗方法。此外也可采用專門試驗儀器測定，如NS-1型氣壓泥漿式失水量測定器（圖-4）適用于現(xiàn)場或?qū)嶒炇覝y量泥漿失水量，一定體積的泥漿在規(guī)定空氣壓力下流出的濾液量即為失水量。圖-4NS-1型氣壓泥漿式失水量測定器圖-5ZNS型泥漿失水量測定儀ZNS型泥漿失水量測定儀(圖-5)該儀器使用于測量鉆孔泥漿（在定壓力作用下，以一定過濾面積條件下和在一定時間內(nèi)）的靜失水量，同時也可測量鉆井泥漿失水后所形成的泥餅厚度。六、泥漿酸堿度試驗：采用PH試紙測定。低應變反射波法檢測樁基礎完整性試驗一、試驗儀器：樁基低應變測試系統(tǒng)：反射波法檢測系統(tǒng)由傳感器、激振錘、一體化檢測儀和打印機等組成，其中一體化檢測儀由信號采集及處理儀和相應的分析軟件等組成。二、試驗目的：檢測樁身的完整性，推斷缺陷的類型，對樁長進行校核，對樁身混凝土強度作出估計。三、準備工作：=1\*GB2⑴檢測前首先應搜集有關技術(shù)資料。=2\*GB2⑵根據(jù)現(xiàn)場實際情況選擇合適的激振設備、傳感器及檢測儀，檢查測試系統(tǒng)各部分之間是否連接良好，確認整個測試系統(tǒng)處于正常工作狀態(tài)。=3\*GB2⑶樁頂應鑿至新鮮混凝土面，并用打磨機將測點和激振點磨平。=4\*GB2⑷應測量并記錄樁頂截面尺寸。=5\*GB2⑸混凝土灌注樁的檢測宜在成樁14d以后進行。=6\*GB2⑹打入或靜壓式預制樁的檢測應在相鄰樁打完后進行。四、現(xiàn)場測試：1．傳感器安裝應符合下列規(guī)定：①傳感器的安裝可采用石膏、黃油、橡皮泥等耦合劑，粘結(jié)應牢固，并與樁頂面垂直。②對混凝土灌注樁，傳感器宜安裝在距樁中心1/2~2/3半徑處，且距離樁的主筋不宜小于50mm。當樁徑不大于1000mm時不宜少于2個測點；當樁徑大于1000mm時不宜少于4個測點。③對混凝土預制樁，當邊長不大于600mm時不宜少于2個測點；當邊長大于600mm時不宜少于3個測點。④對預應力混凝土管樁不應少于2個測點。2．激振時應符合下列規(guī)定：①混凝土灌注樁、混凝土預制樁的激振點宜在樁頂中心部位；預應力混凝土管樁的激振點和傳感器安裝點與樁中心連線的夾角不應小于45°。②激振錘和激振參數(shù)宜通過現(xiàn)場對比試驗選定。短樁或淺部缺陷樁的檢測宜采用輕錘短脈沖激振；長樁、大直徑樁成深部缺陷樁的檢測宜采用重錘寬脈沖激振，也可采用不同的錘墊來調(diào)整激振脈沖寬度。③采用力棒激振時，應自由下落；采用力錘敲擊時，應使其作用力方向與樁頂面垂直。3．檢測工作應遵守下列規(guī)定：①采樣頻率和最小的采樣長度應根據(jù)樁長和波形分析確定。②各測點的重復檢測次數(shù)不應少于3次，且檢測波形具有良好的一致性。③當干擾較大時，可采用信號增強技術(shù)進行重復激振，提高信噪比；當信號一致性差時，應分析原因，排除入為和檢測儀器等干擾因素，重新檢測。④對存在缺陷的樁應改變檢測條件重復檢測，相互驗證。五、實測曲線的判讀及缺陷位置的計算：1．樁身完整性分析宜以時域曲線為主，輔以頻域分析；并結(jié)合施工情況、巖土工程勘察資料和波型特征等因素進行綜合分析判定。2．樁身缺陷位置應按下列公式計算：式中：x——測點至樁身缺陷之間的距離(m)；——時域信號第一峰與缺陷反射波峰間的時間差(m)；——幅頻曲線所對應缺陷的相鄰諧振峰間的頻差(Hz)；c——樁身波速(m/s)，無法確定時用cm值替代。六、試驗結(jié)論：根據(jù)實測曲線的判讀及缺陷位置的計算結(jié)果對樁的質(zhì)量作出結(jié)論。Ⅰ類樁：樁端反射較明顯，無缺陷反射波，振幅譜線分布正常，混凝土波速處于正常范圍。Ⅱ類樁：樁端反射較明顯，但有局部缺陷所產(chǎn)生的反射信號，混凝土波速處于正常范圍。Ⅲ類樁：樁端反射不明顯，可見缺陷二次反射波信號，或有樁端反射但波速明顯偏低。Ⅳ類樁：無樁端反射信號，可見因缺陷引起的多次強反射信號，或按平均波速計算的樁長明顯短于設計樁長。超聲波法檢測樁基礎完整性試驗一、適用范圍聲波透射法適用于檢測樁徑大于800mm二、檢測儀器與設備1、檢測儀系統(tǒng)應包括信號放大器、數(shù)據(jù)采集及處理存儲器、徑向振動換能器等。2、檢測儀應具有—發(fā)雙收功能。三、現(xiàn)場檢測技術(shù)1、預埋檢測管應符合下列規(guī)定：①當樁徑不大于1500mm時，應埋沒三根管；當樁徑大于1500mm時，應埋設四根管。②聲測管宜采用金屬管，其內(nèi)徑應比換能器外徑大15mm，管的連接宜采用螺紋連接，且不漏水。③聲測管應牢固焊接或綁扎在鋼筋籠的內(nèi)側(cè)，且互相平行、定位準確，并埋設至樁底，管口宜高出樁頂面300mm以上。④聲測管管底應封閉，管口應加蓋。⑤聲測管的布置以路線前進方向的頂點為起始點，按順時針旋轉(zhuǎn)方向進行編號和分組，每兩根編為一組。2、檢測前的準備應符合下列規(guī)定：①被檢樁的混凝土齡期應大于14d。②聲測管內(nèi)應灌滿清水，且保證暢通。③標定超聲波檢測儀發(fā)射至接收的系統(tǒng)延遲時間t0。④準確量測聲測管的內(nèi)、外徑和兩相鄰聲測管外壁間的距離，量測精度為±1mm。⑤取芯孔的垂直度誤差不應大于0.5％，檢測前應進行孔內(nèi)清洗。3、檢測方法應符合下列要求：①測點間距不宜大于250mm。發(fā)射與接收換能器應以相同標高同步升降，其累計相對高差不應大于20mm，并隨時校正。②在對同一根樁的檢測過程中，聲波發(fā)射電壓應保持不變。③對于聲時值和波幅值出現(xiàn)異常的部位，應采用水平加密、等差同步或扇形掃測等方法進行細測，結(jié)合波形分析確定樁身混凝土缺陷的位置及其嚴重程度。4、現(xiàn)場檢測步驟(1)將裝設有扶正器的接收及發(fā)射換能器置于檢測管內(nèi)，調(diào)試儀器的有關參數(shù)，直至顯示出清晰的接收波形，且使最大波幅達到顯示屏的2/3左右為宜。(2)檢測宜由檢測管底部開始，將發(fā)射與接收換能器置于同一標高，測取聲時，波幅或頻率，并進行記錄。(3)發(fā)射與接收換能器應同步升降，測量點距小于或等于250mm，各測點發(fā)射與接收換能器累計相對高差不應大于20mm，并應隨時校正；發(fā)現(xiàn)讀數(shù)異常時，應加密測量點距。(4)一根樁有多根檢測管時，按分組進行測試。四、檢測數(shù)據(jù)的處理與樁身完整性判定1、聲速判據(jù)當實測混凝土聲速值低于聲速臨界值時應將其作為可疑缺陷區(qū)。式中：vi——第i個測點聲速值(km/s)；vD——聲速臨界值(km/s)。聲速臨界值采用正?；炷谅曀倨骄蹬c2倍聲速標準差之差，即：式中：n——測點數(shù)；vi——混凝土中第i測點聲速值(km/s)；v——聲速平均值(km/s)；——聲速標準差。2、波幅(衰減量)判據(jù)法用波幅平均值減6dB作為波幅臨界值，當實測波幅低于波幅臨界值時，應將其作為可疑缺陷區(qū)。式中：AD——波幅臨界值(dB)；Am——波幅平均值(dB)；Ai——第i個測點相對波幅值(dB)；n——測點數(shù)。3、PSD判據(jù)法采用斜率法作為輔助異常判據(jù)依據(jù)，當PSD值在某測點附近變化明顯時，應將其作為可疑缺陷區(qū)。式中：和為相鄰兩測點的聲時值（），和為相鄰兩測點的深度（m）。五、樁身完整性類別判定：Ⅰ類樁：各聲測剖面每個測點的聲速、波幅均大于臨界值，波形正常。Ⅱ類樁：某一聲測剖面?zhèn)€別測點的聲速、波幅略小于臨界值，但波形基本正常。Ⅲ類樁：某一聲測剖面連續(xù)多個測點或某一深度樁截面處的聲速、波幅值小于臨界值，PSD值變大，波形畸變。Ⅳ類樁：某一聲測剖面連續(xù)多個測點或某一深度樁截面處的聲速、波幅值明顯小于臨界值，PSD值突變，波形嚴重畸變。金屬洛氏硬度試驗一、試驗設備：洛氏硬度計（機）二、測試原理：洛氏硬度試驗是將頂角為120°金剛石圓錐體或直徑為1.588mm的淬火鋼球壓頭，在一定載荷F作用下壓入被測金屬表面，保持一定時間后卸掉載荷。根據(jù)壓痕的深度h確定被測金屬的硬度值。根據(jù)所加的載荷和壓頭不同，洛氏硬度值有三種標度：HRA、HRB、HRC。洛氏硬度機洛氏硬度試驗是在洛氏硬度機上進行，如上圖所示。實驗時試樣放在工作臺上，按順時針方向轉(zhuǎn)動手輪，使工作臺上升至試樣與壓頭接觸。繼續(xù)轉(zhuǎn)動手輪，通過壓頭和壓軸頂起杠桿，并帶動指示器表盤的指針轉(zhuǎn)動，待小指針指到黑點時，試樣即已加上98N的強載荷，隨后轉(zhuǎn)動指示器表盤使大指針對準“0”（測HRB時對準“30”），按下按鈕釋放轉(zhuǎn)盤。在砝碼的作用下，頂桿在緩沖器的控制下勻緩下降。主載荷通過杠桿、壓軸和壓頭作用于試樣上。停留規(guī)定時間后，扳動手柄，使轉(zhuǎn)盤順時針方向轉(zhuǎn)動至原來被鎖住的位置。由于轉(zhuǎn)盤上齒輪使扇齒輪、齒條同時運動而將頂桿頂起卸掉主載荷。這時指針所指的讀數(shù)（HRC、HRA讀C標尺，HRB讀B標尺）即為所求的洛氏硬度值。三、試驗方法：試驗一般在10～25℃室溫進行。對于溫度要求嚴格的試驗，應控制在（23±5℃）之內(nèi)。1．清理試樣表面，并根據(jù)試樣的材料、形狀、選擇壓頭、載荷和工作臺。2．把試樣放在工作臺上，按洛氏硬度計的操作規(guī)程進行試驗。前后共測三點，取其平均值為洛氏硬度值?；貜椃z測混凝土抗壓強度試驗一、檢測儀器及要求1、混凝土回彈儀：（1）回彈儀除應符合《回彈儀》GB/T9138標準外，還應符合下列技術(shù)要求：=1\*GB3①水平彈擊時，彈擊錘脫鉤瞬間，中型回彈儀的標稱能量為2.207J;重型回彈儀的標稱能量為5.5J;=2\*GB3②彈擊錘與彈擊桿碰撞的瞬間，彈擊拉簧處于自由狀態(tài)，此時彈擊錘起跳點相應于指針指示刻度尺上“0”處；=3\*GB3③在洛氏硬度HRC為60±2的鋼砧上，中型回彈儀的率定值為80±2；重型回彈儀率定值為83±1；=4\*GB3④數(shù)字式回彈儀應帶有指針直讀示值系統(tǒng)，數(shù)字顯示的回彈值與指針直讀示值相差不超過1。（2）回彈儀使用時的環(huán)境溫度應為（-4～40）℃。（3）回彈儀率定試驗應在室溫為（5～35）℃的條件下進行。率定時，鋼砧應穩(wěn)固地平放在剛度大的物體上。測定回彈值時，取連續(xù)向下彈擊三次的穩(wěn)定回彈平均值。彈擊桿應分三次旋轉(zhuǎn)，每次旋轉(zhuǎn)90度，彈擊桿每旋轉(zhuǎn)一次的率定平均值中型回彈儀應為80±2，重型回彈儀應為83±1。2、混凝土碳化深度測量設備。二、檢測一般規(guī)定1、混凝土強度檢測宜具有下列資料：=1\*GB3①工程名稱、設計單位、施工單位；=2\*GB3②構(gòu)件名稱、數(shù)量及混凝土類型、強度等級；=3\*GB3③水泥安定性；外加劑、摻合料品種；混凝土配合比等；=4\*GB3④施工模板，混凝土澆筑、養(yǎng)護情況及澆筑日期等；=5\*GB3⑤必要的設計圖紙和施工記錄；=6\*GB3⑥檢測原因。2、混凝土強度檢測可采用下列兩種方式，其適用范圍及構(gòu)件數(shù)量應符合下列規(guī)定：=1\*GB3①單個檢測：適用于單個構(gòu)件的檢測；=2\*GB3②批量檢測：適用于混凝土強度等級、原材料、配合比相同，養(yǎng)護條件基本一致且齡期相近的同類構(gòu)件。按批進行檢測的構(gòu)件，抽檢數(shù)量不得少于同批構(gòu)件總數(shù)的30%且構(gòu)件數(shù)量不得少于10件。抽檢構(gòu)件時，應隨機抽取并使所選構(gòu)件具有代表性。3、每一構(gòu)件的測區(qū)應符合下列規(guī)定：=1\*GB3①測區(qū)數(shù)不應少于10個，對某一方向尺寸不大于4.5m且另一方向尺寸不大于0.3m的構(gòu)件，其測區(qū)數(shù)量可適當減少，但不應少于5個；=2\*GB3②相鄰兩測區(qū)的間距應控制在2m以內(nèi)，測區(qū)離構(gòu)件端部或施工縫邊緣的距離不宜大于0.5m，且不宜小于0.2m；=3\*GB3③測區(qū)應選在使回彈儀處于水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面。當不能滿足這一要求時，可選在使回彈儀處于非水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面、表面或底面；=4\*GB3④測區(qū)宜選在構(gòu)件的兩個對稱可測面上，也可選在一個可測面上，且應均勻分布。在構(gòu)件的重要部位及薄弱部位必須布置測區(qū)，并應避開預埋件；=5\*GB3⑤測區(qū)的面積不宜大于0.09m2；=6\*GB3⑥測區(qū)表面應為混凝土原漿面，并應清潔、平整，不應有疏松層、浮漿、油垢、涂層以及蜂窩、麻面，必要時可用砂輪清除疏松層和雜物，且不應有殘留的粉末或碎屑；=7\*GB3⑦對彈擊時產(chǎn)生顫動的薄壁、小型構(gòu)件應進行固定。4、測區(qū)應標有清晰的編號，必要時應在記錄紙上描述測區(qū)布置示意圖和外觀質(zhì)量情況。三、回彈值測量1、檢測時，回彈儀的軸線應始終垂直于混凝土檢測面，緩慢施壓，準確讀數(shù)，快速復位。2、測點宜在測區(qū)范圍內(nèi)均勻分布，相鄰兩測點的凈距不宜小于20mm；測點距外露鋼筋、預埋件的距離不宜小于30mm。測點不應在氣孔或外露石子上，同一測點只應彈擊一次。每一測區(qū)應讀取16個回彈值，每一測點的回彈值讀數(shù)至1。四、碳化深度值測量1、回彈值測量完畢后，應在有代表性的測區(qū)位置上測量碳化深度值，測點不應少于構(gòu)件測區(qū)數(shù)的30%，取其平均值作為該構(gòu)件每個測區(qū)的碳化深度值。當碳化深度值極差大于2.0mm時，應在每一測區(qū)分別測量碳化深度值。2、碳化深度值的測量，可采用適當?shù)墓ぞ咴跍y區(qū)表面形成直徑約15mm的孔洞，其深度應大于混凝土的碳化深度?？锥粗械姆勰┖退樾紤宄?，不得用水擦洗。采用濃度為1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處，當已碳化與未碳化界線清晰時，用碳化深度測量儀測量已碳化與未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距離，測量不應少于3次，取其平均值，每次讀數(shù)精確至0.25mm。五、回彈值的計算1、計算測區(qū)平均回彈值，應從該測區(qū)的16個回彈值中剔除3個最大值和3個最小值，用余下的10個回彈值按下式計算：式中Rm——測區(qū)平均回彈值，精確至0.1；Ri——第i個測點的回彈值。2、非水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面時，應按下式修正：式中——非水平狀態(tài)檢測時測區(qū)的平均回彈值，精確至0.1；——非水平狀態(tài)檢測時回彈值修正值，應按規(guī)程附錄B選用。3、水平方向檢測混凝土澆筑表面或澆筑底面時，應按下列公式修正：式中、—水平方向檢測混凝土澆筑表面、底面時，測區(qū)的平均回彈值，精確至0.1；、——混凝土澆筑表面、底面回彈值的修正值，應按規(guī)程附錄C采用。4、當檢測時回彈儀為非水平方向且測試面為非混凝土的澆筑側(cè)面時，應先按規(guī)程附錄D對回彈值進行角度修正，再按規(guī)程附錄E對修正后的值進行澆筑面修正。六、混凝土強度的計算1、構(gòu)件第i個測區(qū)混凝土強度換算值，由本規(guī)程附錄A、附錄B、附錄C查表得出。2、構(gòu)件的測區(qū)混凝土強度平均值應根據(jù)各測區(qū)的混凝土強度換算值計算。當測區(qū)數(shù)為10個及以上時，應計算強度標準差。平均值及標準差應按下列公式計算：式中——構(gòu)件測區(qū)混凝土強度換算值的平均值（MPa），精確至0.1MPa；n——對于單個檢測的構(gòu)件，取一個構(gòu)件的測區(qū)數(shù)；對批量檢測的構(gòu)件，取被抽檢構(gòu)件測區(qū)數(shù)之和；——結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)混凝土強度換算值的標準差（MPa），精確至0.01MPa。3、構(gòu)件的現(xiàn)齡期混凝土強度推定值（fcu,e）應按下列公式確定：（1）當構(gòu)件測區(qū)數(shù)少于10個時：式中——構(gòu)件中最小的測區(qū)混凝土強度換算值。（2）當構(gòu)件的測區(qū)強度值中出現(xiàn)小于10.0MPa時：fcu,e＜10.0MPa（3）當構(gòu)件測區(qū)數(shù)不少于10個或按批量檢測時，應按下列公式計算：—4、對按批量檢測的構(gòu)件，當該批構(gòu)件混凝土強度標準差出現(xiàn)下列情況之一時，則該批構(gòu)件應全部按單個構(gòu)件檢測：（1）當該批構(gòu)件混凝土強度平均值小于25MPa時：＞4.5MPa；（2）當該批構(gòu)件混凝土強度平均值不小于25MPa且不大于60MPa時：＞5.5MPa；（3）當該批構(gòu)件混凝土強度平均值大于60MPa時：＞6.5MPa；注：本節(jié)所列方法為回彈法檢測混凝土抗壓強度技術(shù)規(guī)程（征求意見稿），與現(xiàn)行規(guī)程不一致時，請參照現(xiàn)行規(guī)程（JGJ/T23-2001）。超聲回彈綜合法測混凝土強度試驗一、試驗儀器：①非金屬超聲波檢測儀；②混凝土回彈儀。二、一般規(guī)定：1．測試前搜集資料=1\*GB3①工程名稱和設計、施工、建設、委托單位名稱；=2\*GB3②結(jié)構(gòu)或構(gòu)件名稱、施工圖紙和混凝土設計強度等級；=3\*GB3③水泥品種、強度等級和用量，砂石的品種，外加劑品種及配比等；=4\*GB3④模板類型，混凝土澆筑、養(yǎng)護情況和成型日期；2．檢測數(shù)量=1\*GB3①按單個構(gòu)件檢測時，應在構(gòu)件上均勻布置測區(qū)，每個構(gòu)件上測區(qū)數(shù)量不少于10個；=2\*GB3②同批構(gòu)件按批抽樣檢測時，構(gòu)件抽樣數(shù)量不應少于同批構(gòu)件的30％，且不少于10件；=3\*GB3③對某一方向尺寸不大于4.5m且另一方向尺寸不大于0.3m的構(gòu)件，其測區(qū)數(shù)量可適當減少，但不應少于5個。3．測區(qū)布置=1\*GB3①測區(qū)優(yōu)先布置在構(gòu)件混凝土澆筑方向的側(cè)面；=2\*GB3②測區(qū)可在構(gòu)件的兩個對應面、相鄰面或同一面上布置；=3\*GB3③測區(qū)宜均勻布置，相鄰測區(qū)的間距不宜大于2m；=4\*GB3④測區(qū)應避開鋼筋密集區(qū)和預埋件；=5\*GB3⑤測區(qū)尺寸宜為200mm×200mm；采用平測時宜為400mm×400mm；=6\*GB3⑥測試面應清潔、平整、干燥，不應有接縫、施工縫、飾面層、浮漿和油垢，并應避開蜂窩、麻面部位。必要時，可用砂輪片清除雜物和磨平不平整處。4．其他=1\*GB3①結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上測區(qū)應編號，并記錄測區(qū)位置和外觀質(zhì)量情況；=2\*GB3②對于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)，應先進行回彈測試，后進行超聲測試；=3\*GB3③計算混凝土抗壓強度換算值時，非同一測區(qū)的回彈值和聲速值不得混用。三、回彈測試及回彈值計算：1.回彈測試時，應始終保持回彈儀的軸線垂直于混凝土測試面。宜首先選擇混凝土澆筑方向的側(cè)面進行水平方向測試。如不具備澆筑方向側(cè)面水平測試的條件，可采用非水平狀態(tài)測試，或測試混凝土澆筑的頂面或底面。2.測量回彈值應在構(gòu)件測區(qū)內(nèi)超聲波的發(fā)射和接收面各彈擊8點；超聲波單面平測時，可在超聲波的發(fā)射和接收測點之間彈擊16點。每一測點的回彈值，測讀精確度至1。3.測點在測區(qū)范圍內(nèi)宜均勻布置，但不得布置在氣孔或外露石子上。相鄰兩測點的間距不宜小于30mm；測點距構(gòu)件邊緣或外露鋼筋、鐵件的距離不應小于50mm，同一測點只允許彈擊一次。4.測區(qū)回彈代表值應從該測區(qū)的16個回彈值中剔除3個較大值和3個較小值，根據(jù)其余10個有效回彈值計算回彈平均值R（精確至0.1）：5.非水平狀態(tài)下測得的回彈值，應按下列公式修正：式中:——修正后的測區(qū)回彈代表值；——測試角度為時的測區(qū)回彈修正值，按教材表4-15或（CECS02:2005）表5.2.5的規(guī)定采用。6.在混凝土澆筑的頂面或底面測得的回彈值，應按下列公式修正：式中:——測量混凝土澆筑頂面時的回彈修正值，按教材表4-16或（CECS02:2005）表5.2.6的規(guī)定采用；——測量混凝土澆筑底面時的回彈修正值，按教材表4-16或（CECS02:2005）表5.2.6的規(guī)定采用。7.測試時回彈儀處于非水平狀態(tài)，同時測試面又非混凝土澆筑方向的側(cè)面，則應對測得的回彈值先進行角度修正，然后對角度修正后的值再進行頂面或底面修正。四、超聲波測試及聲速值計算：1.超聲測點應布置在回彈測試的同一測區(qū)內(nèi)，每一測區(qū)布置3個測點。超聲測試宜優(yōu)先采用對測或角測，當被測構(gòu)件不具備對測或角測條件時，可采用單面平測(CECS02:2005附錄B)。2.超聲測試時，換能器輻射面應通過耦合劑與混凝土測試面良好耦合。3.聲時測量應精確至0.1，超聲測距測量應精確至l.0mm，且測量誤差不應超過±l％。聲速計算應精確至0.01km/s。4.當在混凝土澆筑方向的側(cè)面對測時，測區(qū)混凝土中聲速代表值應根據(jù)該測區(qū)中3個測點的混凝土中聲速值，按下列公式計算：式中:——測區(qū)混凝土中聲速代表值(km/s);li——第i個測點的超聲測距(mm)。角測時測距按CECS02:2005附錄B第B.1節(jié)計算；ti——第i個測點的聲時讀數(shù)(s)；t0——聲時初讀數(shù)(s)。5.當在混凝土澆筑的頂面或底面測試時，測區(qū)聲速代表值應按下列公式修正：式中:——修正后的測區(qū)混凝土中聲速代表值(km/s)；——超聲測試面的聲速修正系數(shù)，在混凝土澆筑的頂面和底面對測或斜測時，＝1.034；在混凝土澆筑的頂面或底面平測時，測區(qū)混凝土中聲速代表值應按CECS02:2005附錄B第B.2節(jié)計算和修正。五、結(jié)構(gòu)混凝土強度推算：1．結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中第i個測區(qū)的混凝土抗壓強度換算值，可按修正后的測區(qū)回彈代表值和聲速代表值后，優(yōu)先采用專用測強曲線或地區(qū)測強曲線換算而得。2．當無專用和地區(qū)測強曲線時，按CECS02:2005附錄D通過驗證后，可按CECS02:2005附錄C規(guī)定的全國統(tǒng)一測區(qū)混凝土抗壓強度換算表換算，也可按下列全國統(tǒng)一測區(qū)混凝土抗壓強度換算公式計算（精確至0.1MPa）：(1)粗骨料為卵石時：(2)粗骨料為碎石時：3．結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土抗壓強度推定值，應按下列規(guī)定確定：(1)當結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)抗壓強度換算值中出現(xiàn)小于10.0MPa的值時，該構(gòu)件的混凝土抗壓強度推定值取小于10MPa。(2)當結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中測區(qū)少于10個時：式中:——結(jié)構(gòu)或構(gòu)件最小的測區(qū)混凝土抗壓強度換算值(MPa)，精確至0.1MPa。(3)當結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中測區(qū)數(shù)不少于10個或按批量檢測時：式中：——結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土抗壓強度換算值的平均值（MPa），精確至0.1MPa:——結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土抗壓強度換算值的標準差（MPa），精確至0.1MPa:n——測區(qū)數(shù)。對單個檢測的構(gòu)件，取一個構(gòu)件的測區(qū)數(shù)；對批量檢測的構(gòu)件，取被抽檢構(gòu)件測區(qū)數(shù)的總和。注：對按批量檢測的構(gòu)件，當一批構(gòu)件的測區(qū)混凝土抗壓強度標準差出現(xiàn)下列情況之一時，該批構(gòu)件應全部按單個構(gòu)件進行強度推定：（1）一批構(gòu)件的混凝土抗壓強度平均值MPa，標準差MPa；（2）一批構(gòu)件的混凝土抗壓強度平均值MPa，標準差MPa；（3）一批構(gòu)件的混凝土抗壓強度平均值MPa，標準差MPa。未及內(nèi)容可參照中國工程建設標準化協(xié)會《超聲回彈綜合法檢測混凝土強度技術(shù)規(guī)程》（CECS02:2005）執(zhí)行！應變片粘貼、鋼材泊松比測定一、目的1．初步掌握應變片的粘貼技術(shù)；2．測定鋼材的泊松比（橫向變形系數(shù)）。二、設備及器材1．DH3818靜態(tài)應變儀；2．等強度梁及補償塊；3．數(shù)字萬用表；4．應變片、502快干膠、導線以及接線端子等；5．石蠟密封劑；6．工具等。三、應變片的粘貼工藝應變片要求粘貼層薄而均勻，無氣泡，充分固化，既不產(chǎn)生蠕滑又不脫膠。貼片技術(shù)包括試件表面處理、貼片、固化及防潮處理、焊接導線、質(zhì)量檢查等技術(shù)。1．應變片的篩選。應變片的絲柵或箔柵要排列整齊無彎折，無銹蝕斑痕，底基不能有局部破損。經(jīng)過篩選后底應變片（包括工作片和補償片）應用數(shù)字萬用表逐片測量電阻值，其其電阻值相差不應超過0.5歐姆。2．試件表面處理對金屬試件應先將貼片處表面的銹、油污和附著物全部清除，然后用砂布先粗后細地拋光，表面達到至光潔度。砂布打磨方向應與電阻應變片主軸方向成45o，拋光后，用丙酮將貼片處清洗干凈。若打磨后不立即貼片，則應對貼片處進行防塵和防潮處理。對混凝土試件，在貼片處不允許有麻面、氣孔和浮漿。對貼片處用砂輪打磨機或砂布進行表面磨光，清除浮塵，然后用環(huán)氧樹脂涂一層厚度為0.05～0.2mm的底基。待底基完全固化后，再用砂布打磨平，然后用丙酮將貼片處表面清洗干凈。3．貼片用劃針或記號筆在試件貼片處畫出定位軸線。重新用丙酮清洗貼片處，在應變片基底面均勻涂一層502膠水等粘結(jié)劑，然后將應變片依據(jù)定位線放在測點上，在應變片上覆蓋一層玻璃紙或塑料薄膜，用手指在其上輕輕滾壓，擠出多余氣泡和多余膠水，再用手指按壓1～2min，待膠水初步固化后即可松手。注意粘結(jié)劑固化前，用鑷子把應變片引線拉起，使它不與試件接觸。4．固化及防潮處理貼片后必須使粘結(jié)劑充分干燥，以保證能準確傳遞試件的變形和應變片的絕緣度以提高測量精度。干燥固化程序應根據(jù)粘結(jié)劑種類確定，下表列出了橋梁結(jié)構(gòu)試驗貼片常用的幾種粘結(jié)劑。一般自然干燥需24～48h。當環(huán)境溫度低，濕度大時可進行人工干燥，可用電吹風或紅外線燈等設備進行干燥處理。但必須注意，不允許烘干溫度太高，以免造成試件與應變片基底脫離或基底與應變柵脫離，導致測量誤差增大甚至失敗的后果。固化和絕緣電阻達到要求后，應立即進行防潮處理，對應變片敷設防潮層。防潮材料常用的有環(huán)氧樹脂膠、無水凡士林和石蠟混合劑以及松香石蠟。5．焊接導線為防止導線擺動將應變片損壞，在連接導線前，應在應變片旁粘貼一接線端子，分別把應變片的引線與導線焊在接線端子上。焊錫應選用松香芯焊錫絲，禁用酸性助焊劑。焊點必須焊透，在室外或工地現(xiàn)場必須用大功率電烙鐵進行導線焊接，不允許有虛焊，否則測量會出現(xiàn)較大漂移和不穩(wěn)定的情況。6．質(zhì)量檢查首先用萬用表檢查電阻應變片是否短路、斷路，粘貼前后的電阻值應相同。再用兆歐表檢查絕緣電阻，用于靜態(tài)測量的電阻應變片其絕緣電阻應高于200M?；動態(tài)測量的電阻應變片其絕緣電阻應高于150M?；用于長期觀測或要求較高的測量的電阻應變片其絕緣電阻應達到500M?。7．試驗步驟=1\*GB2⑴每組應變片2～3枚，等強度梁試樣一根。=2\*GB2⑵試樣清理后，按照貼片的工藝要求，沿等強度梁的縱向和橫向各貼一枚應變片，如圖所示。等強度梁試驗裝置=3\*GB2⑶檢查貼片質(zhì)量，合格后用石蠟防潮劑涂敷保護層。=4\*GB2⑷采用等增量加載，測量與每次載荷增量?P相應的縱向應變增量?ε和橫向應變增量?ε1。求出?ε和?ε1的平均值，以平均值代入下式計算橫向變形系數(shù)μ，矩形梁彎曲正應力測試試驗一、實驗目的1、用電測法測定直梁純彎曲時的正應力分布，并與理論計算結(jié)果進行比較，以驗證彎曲正應力公式。2、了解電阻應變測量的原理，初步掌握靜態(tài)電阻應變儀的使用方法。二、實驗設備和器材1、彎曲試驗臺，鋼制矩形截面直梁（已貼好電阻應變片）；2、加力裝置；3、電阻應變儀；4、游標卡尺三、實驗原理1、試樣的制備：用矩形截面鋼梁，在其橫截面高度上等距離地沿梁的軸線方向粘貼5—7枚電阻應變片。2、彎曲正應力的測量原理：梁純彎曲時，橫截面上的正應力σ在理論上沿梁的高度成線性分布，其計算公式為式中，σ的單位為MPa；M為梁橫截面上的彎矩，單位為N·mm；y為應力σ所在的點到中性軸的距離，單位為mm；Iz為橫截面對中性軸z的面積二次矩，單位為mm4。面積二次矩對于矩形截面按下式計算式中，b為梁橫截面的寬度，單位為mm；h為梁橫截面的高度，單位為mm。令使載荷P對稱地加在矩形截面直梁上（如圖所示）。這時，梁的中段將產(chǎn)生純彎曲。若載荷每增加一級（用增量法），則可由電阻應變儀測出梁中段所貼應變片各點的縱向應變增量，根據(jù)虎克定律求出各點實測正應力增量實為實=E此值與理論公式計算出的各點正應力的增量即理＝進行比較，就可驗證彎曲正應力公式。這里，彎矩增量。梁上各點的應變測量，采用半橋接線，各工作應變片共用一個溫度補償塊。四、實驗步驟1．準備試樣。如圖所示，測量試樣的高度h、寬度b，以及試樣各測量點的坐