起重機金屬結(jié)構(gòu)能力驗證Cranes—Proofofcompetenceofsteelstructures2020-12-14發(fā)布國家市場監(jiān)督管理總局發(fā)布國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會IGB/T30024—2020/ISO20332:2016 I 12規(guī)范性引用文件 1 24概述 74.1一般原則 74.2文件編制 74.3可選方法 74.4結(jié)構(gòu)件的材料 84.5螺栓連接 94.6銷軸連接 4.7焊縫連接 4.8結(jié)構(gòu)件和連接的能力驗證 5靜力強度驗證 5.1概述 5.2極限設(shè)計應(yīng)力和力 5.3驗證的實施 6疲勞強度驗證 6.1概述 6.2極限設(shè)計應(yīng)力 6.3應(yīng)力歷程 6.4驗證的實施 6.5極限設(shè)計應(yīng)力范圍的確定 7彈性穩(wěn)定性驗證 7.1概述 7.2受壓構(gòu)件的側(cè)向屈曲 7.3壓應(yīng)力和剪應(yīng)力作用下的薄板屈曲 7.4驗證的實施 附錄A(資料性附錄)多個剪切面連接中每個螺栓和每個剪切面的極限設(shè)計剪力F 附錄B(資料性附錄)預(yù)緊螺栓 附錄C(規(guī)范性附錄)設(shè)計焊縫應(yīng)力σw.sa和twsa 46 49附錄E(規(guī)范性附錄)極限設(shè)計應(yīng)力范圍的計算值△oga和△oga 附錄F(資料性附錄)應(yīng)力循環(huán)的估算——示例 68附錄G(資料性附錄)拉伸載荷作用下連接剛度計算 70參考文獻(xiàn) Ⅲ本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T1.1—2009給出的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)代替GB/T30024—2013《起重機金屬結(jié)構(gòu)能力驗證》,與GB/T30024—2013相比，主要技術(shù)變化如下：——修改了規(guī)范性引用文件(見第2章，2013年版的第2章);——修改了本標(biāo)準(zhǔn)所用的部分主要符號(見第3章的表1,2013年版的第3章的表1);——修改了平面狀態(tài)應(yīng)力的焊縫鏈接的附加驗證公式，即等號右側(cè)系數(shù)由1.1改為1.0[見式(32),2013年版的式(32)];——增加了彈性穩(wěn)定性驗證(見第7章)。本標(biāo)準(zhǔn)使用翻譯法等同采用ISO20332:2016《起重機金屬結(jié)構(gòu)能力驗證》。與本標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)范性引用的國際文件有一致性對應(yīng)關(guān)系的我國文件如下：——GB/T229—2007金屬材料夏比擺錘沖擊試驗方法(ISO148-1:2006,MOD)——GB/T1800.2—2020產(chǎn)品幾何技術(shù)規(guī)范(GPS)線性尺寸公差I(lǐng)SO代號體系第2部分：標(biāo)準(zhǔn)公差帶代號和孔、軸的極限偏差表(ISO286-2:2010,MOD)——GB/T3098.1—2010緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱(ISO898-1:2009,MOD)——GB/T3098.17—2000緊固件機械性能檢查氫脆用預(yù)載荷試驗平行支承面法(idt——GB/T5267.1—2002緊——GB/T15706—2012機械安全設(shè)計通則風(fēng)險評估與風(fēng)險減小(ISO12100:2010,IDT)——GB/T17505—2016鋼及鋼產(chǎn)品交貨一般技術(shù)要求(ISO404:2013,MOD)——GB/T19349—2012金屬和其他無機覆蓋層為減少氫脆危險的鋼鐵預(yù)處理(ISO9587:——GB/T19418—2003鋼的弧焊接頭缺陷質(zhì)量分級指南(ISO5817:1992,IDT)——GB/T20863.1—2007起重機械分級第1部分：總則(ISO4301-1:1986,IDT)——GB/T22437(所有部分)起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則[ISO8686(所有部分)]本標(biāo)準(zhǔn)由中國機械工業(yè)聯(lián)合會提出。本標(biāo)準(zhǔn)由全國起重機械標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(SAC/TC227)歸口。本標(biāo)準(zhǔn)起草單位：太原科技大學(xué)、北京起重運輸機械設(shè)計研究院有限公司、中聯(lián)重科股份有限公司、鄭州新大方重工科技有限公司、北京起重運輸機械設(shè)計研究院有限公司河南分院、天津港股份有限公司、中船第九設(shè)計研究院工程有限公司、法蘭泰克重工股起重機械總廠有限公司、寧夏天地奔牛銀起設(shè)備有限公司、紐科倫(新鄉(xiāng))起重機有限公司、青島海西重機有限責(zé)任公司、河南省大方重型機器有限公司、廣州特種機電設(shè)備檢測研究院、佛山市南海區(qū)特種設(shè)本標(biāo)準(zhǔn)所代替標(biāo)準(zhǔn)的歷次版本發(fā)布情況為：1起重機金屬結(jié)構(gòu)能力驗證ISO148-1:2009金屬材料夏比擺錘沖擊試驗第1部分：試驗方法(Metallicmaterials—ISO286-2:2010產(chǎn)品幾何技術(shù)規(guī)范(GPS)ISO線性尺寸公差代碼第2部分：標(biāo)準(zhǔn)公差等級linearsizes—Part2:TablesofstandardtoleranceclassesandliISO404鋼及鋼產(chǎn)品交貨一般技術(shù)要求(Steelandsteelproducts—Generaltechnicaldelivery螺柱粗牙螺紋和細(xì)齒節(jié)螺紋(MechanicalpropertiesoffastenersmadeofcarbonsteelandalloyISO4301-1:2016Fusion-weldedjointsinsteel,nickel,titaniumandtISO7452:2013熱軋結(jié)構(gòu)鋼板尺寸和形狀公差(Hot-rolledstructura2ISO7788:1985鋼熱軋鋼板和寬扁鋼板的表面光潔度交貨要求(Steel—Surfacefinishofhot-rolledplatesandwideflats—Deliveryrequirements)ISO8686.1:2012起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第1部分：總則(CraISO8686-2起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第2部分：流動式起重機(Cranes—Designprinciplesforloadsandloadcombinations—Part2:MobileciplesforloadsandloadcombinaciplesforloadsandloadcombinatioISO8686-5起重機載荷與載荷組合的設(shè)計原則第5部分：橋式和門式起重機(Cranes—DesignprinciplesforloadsandISO9013:2002熱切割熱切割分類產(chǎn)品幾何量技術(shù)規(guī)范和質(zhì)量公差(Thermalcutting—Classificationofthermalcuts—Geometricalproductspecificationandqualitytolerances)coatings—Pretreatmentofironorsteeltoreducetheriskofhydrogenembrittlement)ISO12100機械安全設(shè)計通則風(fēng)險評估與風(fēng)險減小(Safetyofmachinery—Basicconcepts,generalprinciplesfordesign—Riskassessmentandriskreduction)detectionofhydrogenembrittlement—Parallelbearingsurfacemethod)ISO17659:2002焊接圖示焊接接頭的多語種術(shù)語(Welding—Multilingualtermsforweldedjointswithillustrations)(見表1)適用于本文件。AA螺栓或銷軸孔處的凈截面面積螺栓根部面積3abC圓柱體有效承載直徑空心銷軸內(nèi)徑空心銷軸外徑d(螺栓/銷軸)直徑EF力螺栓上的拉力極限設(shè)計承壓力設(shè)計承壓力附加力由于外部拉力引起連接中壓力的減少量極限設(shè)計拉力極限力(螺栓連接上的)外力特征值(力)螺栓預(yù)緊力設(shè)計預(yù)緊力極限設(shè)計力構(gòu)件的設(shè)計力每個螺栓和每個摩擦面的極限設(shè)計滑移力每個螺栓的極限設(shè)計拉力每個螺栓的外部拉力4表1(續(xù))每個螺栓/銷軸和每個剪切面的極限設(shè)計剪力每個螺栓/銷軸和每個剪切面的設(shè)計剪力法向力/剪力f板的面外缺陷極限設(shè)計壓縮縱向應(yīng)力極限設(shè)計壓縮橫向應(yīng)力極限設(shè)計屈曲剪應(yīng)力極限應(yīng)力特征值(應(yīng)力)極限設(shè)計應(yīng)力極限設(shè)計焊縫應(yīng)力螺栓的屈服應(yīng)力結(jié)構(gòu)件的屈服應(yīng)力(最小值)銷軸的屈服應(yīng)力hI螺栓的剛度(斜率)K被連接件的剛度(斜率)L5mlgo-lgN曲線的斜率常數(shù)N壓縮力極限設(shè)計壓縮力設(shè)計壓縮力N缺口效應(yīng)級別無損檢測7Q剪力設(shè)計抗力rS應(yīng)力歷程參數(shù)s的級別設(shè)計應(yīng)力或力Tt厚度Uu℃a6表1(續(xù))防滑連接的總抗力系數(shù)附加伸長⊙k離散角λμVG應(yīng)力范圍應(yīng)力范圍i△最大應(yīng)力范圍特征疲勞強度(正應(yīng)力)板屈曲的參考應(yīng)力為單一參數(shù)應(yīng)力循環(huán)分級而選擇的恒定平均應(yīng)力極限設(shè)計應(yīng)力范圍(正應(yīng)力)對于k*=1的極限設(shè)計應(yīng)力范圍設(shè)計應(yīng)力(正應(yīng)力)設(shè)計應(yīng)力范圍(正應(yīng)力)7設(shè)計壓縮縱向應(yīng)力設(shè)計壓縮橫向應(yīng)力設(shè)計焊縫應(yīng)力(正應(yīng)力)正應(yīng)力在x,y方向的分量t剪應(yīng)力特征疲勞強度(剪應(yīng)力)設(shè)計應(yīng)力(剪應(yīng)力)設(shè)計應(yīng)力范圍(剪應(yīng)力)極限設(shè)計應(yīng)力范圍(剪應(yīng)力)設(shè)計焊縫應(yīng)力(剪應(yīng)力)ψ8此外，對于先進(jìn)的和公認(rèn)的理論或試驗方法，只要符合本標(biāo)準(zhǔn)的原則，通?？梢允褂?。推薦采用符合如下國際標(biāo)準(zhǔn)的鋼材：在使用其他鋼材的場合，應(yīng)已知其極限強度f和屈服應(yīng)力fy的具體值。而鋼材的力學(xué)性能和化學(xué)成分應(yīng)根據(jù)ISO404確定。此外應(yīng)滿足下列條件：——斷面面積A≥7%的伸長量的計算長度L。=5.65×√S?(S。為初始截面面積);板厚的負(fù)公差等于或大于ISO7452:2013級別A的規(guī)定值時，能力驗證采用板厚的標(biāo)準(zhǔn)值。否則應(yīng)采用板厚的實際最小值。當(dāng)驗證用于受拉構(gòu)件的鋼材質(zhì)量和等級(參考相關(guān)標(biāo)準(zhǔn))時，應(yīng)考慮沖擊韌性參數(shù)q;的綜合影響。表2給出不同影響因素下的q;值。表3給出了依據(jù)2q;確定的所需沖擊能量和試驗溫度，而這些應(yīng)由鋼材制造商根據(jù)ISO148-1確定。1工作環(huán)境溫度T/℃0123462屈服應(yīng)力fy/(N/mm2)012349表2(續(xù))3實心棒材的等效厚度t01ddb一b一2346對于分<1.8x=1.74特征疲勞強度△oc/(N/mm2)(見附錄D)0123455靜強度的使用(見5.3.1)0表3對于螺栓連接，應(yīng)使用ISO898-1:2013中表4給出的螺栓性能等級(螺栓等級)。表4給出了不同表4螺栓的性能等級性能等級——預(yù)緊連接應(yīng)采用ISO898-1:2013中性能等級(螺栓等級)為8.8、10.9或12.9的高強度螺栓，——螺栓的疲勞評估應(yīng)考慮受接頭結(jié)構(gòu)特征影響螺栓拉力的變化，例如被連接件的剛度和撬動銷軸與銷孔間的間隙應(yīng)符合ISO286-2:2010的配合公差h13/H13或更緊。在載荷方向變化的情本標(biāo)準(zhǔn)中的焊縫連接，是指采用熔合焊接加工工藝，對厚度不小于3mm的桿件和/或構(gòu)件進(jìn)行的連接。ISO17659給出了焊縫連接的術(shù)語。ISO5817的質(zhì)量等級評價適用于本標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)采用適當(dāng)?shù)臒o損檢測方法驗證是否符合質(zhì)量等級通常對于要求靜態(tài)能力驗證的焊縫連接，ISO5817:2014的質(zhì)量等級C級是可接受的。ISO5817:2014的質(zhì)量等級D級僅可用于即使焊縫局部失效也不會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失效或載荷墜落的焊雖然沿焊縫長度的應(yīng)力分布可能是非均勻的，但在大多數(shù)情況下，當(dāng)有效焊接長度不超過焊接厚度a的150倍時，可認(rèn)為其分布是均勻的。然而，也可假定其他的應(yīng)力分布情況，只要其滿足平衡性和連續(xù)性的基本要求，并與接頭的實際變形特征充分相符即可。對于承受靜力作用的焊縫設(shè)計，不需考慮殘余應(yīng)力和不參與傳遞力的應(yīng)力。這特別適用于正應(yīng)力平行于焊縫軸線的情形。當(dāng)進(jìn)行對接接頭拉伸靜強度測試時，采用固定焊接加強實現(xiàn)測試。4.8結(jié)構(gòu)件和連接的能力驗證能力驗證的目標(biāo)是證明設(shè)計應(yīng)力或力S?不超過設(shè)計抗力R?,見式(1): (1)設(shè)計應(yīng)力或力S?應(yīng)根據(jù)ISO8686適用部分的相關(guān)載荷、載荷組合和分項安全系數(shù)所確定。在以下章條中，設(shè)計抗力Ra用極限應(yīng)力fa或極限力Fa來表示。應(yīng)對結(jié)構(gòu)件和連接進(jìn)行下列驗證：——第5章的靜力強度驗證；——第6章的疲勞強度驗證；——第7章的彈性穩(wěn)定性驗證。5靜力強度驗證5.1概述通過計算進(jìn)行靜力強度驗證，目的是防止由于材料屈服、夾緊摩擦連接的滑移、彈性失穩(wěn)(見第7章)和結(jié)構(gòu)件或連接的斷裂而產(chǎn)生過度變形?？刹捎糜蒊SO8686相關(guān)部分或按ISO8686-1執(zhí)行的產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)中給出的動載系數(shù)計算等效靜態(tài)載荷來模擬動態(tài)效應(yīng)。本標(biāo)準(zhǔn)不接受采用塑性理論計算極限承載能力。結(jié)構(gòu)件和連接的驗證應(yīng)同時考慮在ISO8686適用部分載荷組合A、B或C中的最不利載荷效應(yīng)，并與5.2給出的極限設(shè)計抗力相比較。本標(biāo)準(zhǔn)僅考慮名義應(yīng)力，即采用傳統(tǒng)材料彈性強度理論計算的應(yīng)力，不包括局部應(yīng)力集中效應(yīng)。由于給定的極限狀態(tài)將與名義應(yīng)力一同使用，如果將采用其他應(yīng)力計算方法(如有限元分析)得到的應(yīng)力直接用于本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的驗證，可能會產(chǎn)生過度保守的結(jié)果。5.2極限設(shè)計應(yīng)力和力極限設(shè)計應(yīng)力按式(2)計算：GB/T30024—2020/ISO20332:20極限設(shè)計力按式(3)計算：Fra=f(Fk,Yr) (3)fk,F特征(或名義)值；γ,——適用于具體結(jié)構(gòu)件的具體抗力系數(shù)，將在以下的章條中給出。fra和Fa相當(dāng)于在ISO8686.1:2012中圖A.2的R/γm。5.2.2結(jié)構(gòu)件中的極限設(shè)計應(yīng)力用于結(jié)構(gòu)件驗證的極限設(shè)計應(yīng)力fra按式(4)和式(5)計算：正應(yīng)力 fx——結(jié)構(gòu)件材料的屈服應(yīng)力的最小值；γm——結(jié)構(gòu)件材料的具體抗力系數(shù)：對于非軋制材料Ysm=0.95;對于軋制材料(例如板材和型材):對于軋制方向的應(yīng)力Ysm=0.95;對于壓應(yīng)力和剪應(yīng)力γsm=0.95。對于垂直于軋制方向的拉應(yīng)力(見圖1):對于板的厚度小于15mm或材料斷面收縮率大于20%對于材料斷面收縮率在10%～20%對于材料斷面收縮率小于10%材料應(yīng)適于承受垂直載荷，且應(yīng)無層狀缺陷。GB/T30024—2020/ISO20332每個螺栓和每個剪切面的極限設(shè)計剪力Fv.按式(6)fm——螺栓材料的屈服應(yīng)力(名義值)(見表4);γ——螺栓連接的具體抗力系數(shù)：對于多個剪切面的連接γ=1.0;對于單個剪切面的連接γ=1.3。 (8)對于多個剪切面的連接γ=0.7;對于單個剪切面連接γ=0.9。d。-孔的直徑。圖2式(10)的圖解An——螺栓或銷軸孔處的凈截面面積(見圖2); (12)連接滑移影響標(biāo)準(zhǔn)孔“超大孔”和短槽孔“易造成危險長槽孔：孔的長度大于1.25倍粗制螺栓的直徑。為減少螺栓或螺母的壓力，應(yīng)采孔的公差取自ISO273的中(半精制)系列。當(dāng)夾緊摩擦型的具體抗力系數(shù)γ=1.14、設(shè)計預(yù)緊力Fpa=0.7×fyn×fyh——螺栓材料的屈服應(yīng)力(名義值)(見表4);A?！菁y應(yīng)力截面積。本條款規(guī)定了連接中的螺栓的極限狀態(tài)。被連接件及其焊縫的計算應(yīng)遵循結(jié)構(gòu)件的一般原則，螺栓的預(yù)緊視為一個加載的部件?？紤]到多個螺栓連接中力的分布和撬動效應(yīng)(即杠桿作用),應(yīng)對連接中最大外力作用下的螺栓進(jìn)行驗證計算。預(yù)緊連接的能力驗證計算應(yīng)考慮螺栓和被連接件的剛度，見圖3。GB/T30024—2020/ISO20332另外，應(yīng)根據(jù)連接接頭的構(gòu)造考慮外部壓力的加載途徑，見圖4。圖4不同外部壓力的加載途徑對于外部拉伸螺栓的力，應(yīng)考慮兩個獨立的設(shè)計極限：a)在外力作用下和在最大設(shè)計預(yù)緊力下所產(chǎn)生的螺栓力不應(yīng)超過螺栓屈服載荷，見式(13);b)在外力作用下和在最小設(shè)計預(yù)緊力下的連接不應(yīng)產(chǎn)生間隙(縫隙),見式(14)。對于受拉連接，應(yīng)證明螺栓的外部設(shè)計拉力F不超過兩個極限設(shè)計力Fa.R或Fe.Ra中的任何一根據(jù)螺栓屈服準(zhǔn)則，單個螺栓的極限設(shè)計拉力F.Ra按式(13)計算： (13)Fy——螺栓的屈服力；Fpmx——設(shè)計預(yù)緊力的最大值，見式(15);A?！菁y公稱應(yīng)力截面積；φ——連接的剛度比例系數(shù)，另見附錄G;γh——受拉連接的具體抗力系數(shù)，γ=0.91。計算連接的剛度比例系數(shù)φ時，可以考慮載荷引入系數(shù)αu,見附錄G。根據(jù)連接的間隙準(zhǔn)則，單個螺栓的極限設(shè)計拉力F?.R按式(14)計算： (14)Fpm——設(shè)計預(yù)緊力的最小值?？紤]預(yù)緊力的分散系數(shù)，設(shè)計預(yù)緊力最大和最小值可按式(15)和式(16)計算：GB/T30024—2020/ISO20332:20Fpmx=(1+s)×Fpm (16)Fm——施加預(yù)緊力的名義目標(biāo)值；Fmx——設(shè)計預(yù)緊力的最大值；Fg——設(shè)計預(yù)緊力的最小值；±s——預(yù)緊力的分散系數(shù)：對于旋轉(zhuǎn)角度或擰緊扭矩需計量的可控擰緊處，取s=0.23;對于螺栓力或伸長量需計量的可控擰緊處，取s=0.09。當(dāng)采用幾個同型等載螺栓連接時，式(16)中計算F…所用到的分散系數(shù)應(yīng)考慮下列情況：對于旋轉(zhuǎn)角度或擰緊扭矩需計量的可控擰緊處，s=0.23/√n且s≥0.10;對于螺栓力或伸長量需計量的可控擰緊處，s=0.09/√n且s≥0.05;其中，n為相同受力螺栓的表6給出了名義預(yù)緊力Fm的限值，否則對一個特定連接可能會選擇任意的預(yù)緊力值。表6由預(yù)緊力施加方法確定的最大名義預(yù)緊力等級預(yù)緊方法類型最大名義預(yù)緊力等級關(guān)于擰緊力矩的信息參見附錄B。對于螺栓上的附加力計算，應(yīng)考慮外部壓力的加載途徑，見圖4。一般形式下螺栓上的附加力可按式(17)計算：△F=φ×(F,+F)△F——螺栓上的附加力；φ——連接的剛度比例系數(shù)；F.——外部拉力；Fs——外部壓力。在外部壓力不干涉螺栓的受壓區(qū)域情況下，應(yīng)忽略外部壓力F[即在式(17)中將F…設(shè)為0],如根據(jù)第6章，螺栓的疲勞強度驗證應(yīng)計入螺栓上的附加力△F。當(dāng)承壓型連接的螺栓同時受到拉伸和剪切的作用時，所施加的力應(yīng)滿足式(18):Fsa——每個螺栓的外部拉力；FRa——每個螺栓的極限設(shè)計拉力(見5.2.3.3);F.sa——每個螺栓和每個剪切面的設(shè)計剪力；Fv.R——每個螺栓和每個剪切面的極限設(shè)計剪力(見5.2.3.1.2)。對于實心銷軸u=4/3;d——銷軸直徑；GB/T30024—2020/ISOGB/T30024—2020/ISOt——被連接件厚度的較小值，即圖5中的2t?或t?;γφ——銷軸連接中承壓力的具體抗力系數(shù)。對于多個剪切面連接中的被連接件，通過防脫裝置(如銷軸端部的擰緊螺母)而緊固為一體時，對于單個剪切面連接或多個剪切面連接中的被連接件，沒有緊固為一體時，γ=0.9。在銷軸和承壓面之間有顯著相對運動的情況下，應(yīng)考慮降低極限承壓力以減少磨損。在反向載荷的情況下，應(yīng)考慮避免間隙過大。圖5銷軸連接5.2.4.4被連接件的極限設(shè)計剪力對于材料撕裂型失效模式下的極限設(shè)計力應(yīng)根據(jù)臨界截面的剪應(yīng)力。通常，假定截面上的剪應(yīng)力均勻分布。極限設(shè)計剪力按式(22)計算：)對于對稱結(jié)構(gòu)，如圖6a)和圖6c),A。=2×s×t;對于結(jié)構(gòu)，如圖6b)(s?和s?應(yīng)大于c),A,=(s?+s?)×tf,——被連接件材料的屈服應(yīng)力(最小值);A。——撕裂截面的受剪面積；s,s?,s?——撕裂截面的受剪長度，圖6結(jié)構(gòu)中，A—A為撕裂截面，且受剪長度可通過圖示中的t——構(gòu)件的厚度。GB/T30024—2020/ISO20332)且0.5≤c/b≤1(見圖6a)],可根據(jù)圖7確定應(yīng)力集中系數(shù)k,銷軸和孔之間的間隙假定符合ISO286-2:2010中公差為H11/h11或者更小值。對于較大間隙GB/T30024—2020/ISO20332:20k圖7特定類型銷軸連接的應(yīng)力集中系數(shù)GB/T30024—2020/ISO表7極限焊縫應(yīng)力系數(shù)α應(yīng)力方向相匹配的剪切欠匹配的剪切對于ISO5817:2014中質(zhì)量等級為C的焊縫，αw值為有效。除了根據(jù)5.3.4驗證焊接材料外，還應(yīng)根據(jù)5.3.1對連接件進(jìn)行驗證。若被連接件采用不同材料，應(yīng)分別對每個構(gòu)件進(jìn)行驗證。對于全部熔透和部分熔透焊縫的定義參考ISO17659。相匹配的焊縫材料：焊縫材料極限強度等于或高于被焊接件強欠匹配的焊縫材料：焊縫材料極限強度低于被焊接件強度。不建議采用非對稱焊接，若使用不對稱焊縫，為避免載荷偏心對焊縫的影響，應(yīng)對連接構(gòu)件進(jìn)行支撐。osa≤frdo和rsa≤frar………………(26)osa,Tsu——設(shè)計應(yīng)力，可用馮米斯(VonMises)等效應(yīng)力σ代替；Fsa≤FRaGB/T30024—2020/ISOFka——根據(jù)5.2.3得到的極限設(shè)計力，取決于連接的類型，即FsRa——極限設(shè)計滑移力；Fa——每個被連接件的極限設(shè)計拉力；Fn.Ra,F?.Ra——極限設(shè)計拉力。應(yīng)注意將總載荷分配到連接中的每個構(gòu)件上。5.3.3銷軸連接的驗證Msa≤Mga,F,su≤FwRa,Fhsa≤Fh,ra,Fu.sa≤FwRa,Fu.sa≤Fm.Ra (29)Msa——銷軸的設(shè)計彎矩；Mga——根據(jù)5.2.4.1得到的銷軸極限設(shè)計彎矩；Fsa——銷軸的設(shè)計剪力；Fhi.sa——銷軸連接中連接板i上承壓力的最不利設(shè)計值；F?.Ra——根據(jù)5.2.4.3得到的極限設(shè)計承壓力；Fv.sa——被連接件的設(shè)計力；Fw.Ra——根據(jù)5.2.4.5得到的被連接件的極限設(shè)計拉力。在多銷軸連接的情況下，應(yīng)注意將總載荷分配到連接中的各個構(gòu)件上。在缺乏更詳細(xì)分析的情況下，作為保守的假F?,t?,t?,s見圖5。fw.Ra——根據(jù)5.2.5中得到的極限設(shè)計焊縫應(yīng)力。對于平面狀態(tài)應(yīng)力的焊縫連接(正交應(yīng)力構(gòu)件σw.sa,Tw.sl.x,Tw.sdy),應(yīng)按式(32)進(jìn)行附加驗證：x,y——應(yīng)力分量的正交方向。6疲勞強度驗證6.1概述疲勞強度驗證的目的是為防止在循環(huán)載荷下的結(jié)構(gòu)件或連接中形成臨界裂紋而失效的風(fēng)險。疲勞應(yīng)力依據(jù)名義應(yīng)力的概念計算。本標(biāo)準(zhǔn)只涉及名義應(yīng)力法(其他方法見參考文獻(xiàn))。名義應(yīng)力是指母材中臨近潛在裂紋位置的、按材料純彈性強度理論計算的應(yīng)力，不考慮局部應(yīng)力集中效應(yīng)。附錄D給出了含有圖示說明影響的結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)構(gòu)造，并包括了影響特征疲勞強度值的下列效應(yīng)：——由連接和焊縫幾何形狀引起的局部應(yīng)力集中；——可接受的間斷點的尺寸和形狀；——應(yīng)力方向；——殘余應(yīng)力；除上述列出的幾何應(yīng)力集中影響(整體應(yīng)力集中)外，其他的幾何應(yīng)力集中影響應(yīng)借助于相關(guān)的應(yīng)力集中系數(shù)包含在名義應(yīng)力中。對于疲勞強度驗證的實施，應(yīng)計算由可變的應(yīng)力循環(huán)引起的累積損傷。本標(biāo)準(zhǔn)采用應(yīng)力歷程參數(shù)sm(見6.3.3)表達(dá)帕爾姆格倫-邁納(Palmgren-Miner's)的累積損傷準(zhǔn)則。應(yīng)力歷程參數(shù)值可通過模擬、試驗或利用S級別來確定。由此來考慮工作狀態(tài)及其對結(jié)構(gòu)應(yīng)力的影響。可考慮焊接狀態(tài)(未經(jīng)消除應(yīng)力)下結(jié)構(gòu)中平均應(yīng)力的影響(見6.3),但這可以忽略不計。因此應(yīng)力歷程參數(shù)s獨立于平均應(yīng)力，且疲勞強度只取決于應(yīng)力范圍。在非焊接的細(xì)節(jié)或消除應(yīng)力焊接的細(xì)節(jié)，疲勞評估所用的有效應(yīng)力范圍，可由應(yīng)力范圍的拉應(yīng)力加上60%的應(yīng)力范圍的壓應(yīng)力來確定，或者由專門的調(diào)查來確定(見6.2.2.2)。表8給出了疲勞強度的具體抗力系數(shù)γmf,用來表征疲勞強度值不確定性和疲勞損傷的可能后果。表8疲勞強度具體抗力系數(shù)Ymr易接近的接頭細(xì)節(jié)失效-安全構(gòu)件是指那些失效后果較小的結(jié)構(gòu)件，例如某一構(gòu)件的局部失效不會失效-非安全構(gòu)件是指結(jié)構(gòu)件中某一構(gòu)件失效將會迅速導(dǎo)致整個結(jié)構(gòu)失效或載荷墜落。6.2極限設(shè)計應(yīng)力結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)的極限設(shè)計應(yīng)力通過特征疲勞強度△o。來描述，它表述為在恒定應(yīng)力范圍下應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為2×10°次，可靠性概率P。=97.7%(平均值減去由正態(tài)分布和單邊檢驗得到的兩個標(biāo)準(zhǔn)差)時的附錄E表中第一列的△o。值是根據(jù)缺口效應(yīng)級別(NC)的順序和相鄰級別間定比1.125而排列的。附錄D表中給出了結(jié)構(gòu)件母材、非焊接連接和焊接件的特征疲勞強度△o。或△r。值，以及△o—N曲線的斜率常數(shù)m。銷軸連接件作為結(jié)構(gòu)件應(yīng)對其進(jìn)行疲勞強度驗證，應(yīng)考慮孔周圍的任何附加缺口效應(yīng)(例如，焊點和孔)。該給定值適用于所規(guī)定的基本條件。對于偏離條件，應(yīng)根據(jù)附錄D選擇一個或多個合適的高于基本缺口效應(yīng)級別的缺口等級(+1NC,+2NC,…)以增加抗力，或者低于基本缺口效應(yīng)級別的缺口等級(一1NC,-2NC,…)以減少抗力。多種偏離條件的影響應(yīng)疊加。不準(zhǔn)許使用低于D級的質(zhì)量等級。本標(biāo)準(zhǔn)采用100%NDT(無損檢測)中的合適方法對焊縫全長進(jìn)行檢查，以確保焊縫滿足下列規(guī)定——焊后磨削焊趾，鎢極惰性氣體保護(hù)焊(TIG)、等離子焊重熔或針狀體噴丸處——連接板偏心距小于兩連接板中較大板厚的5%;——焊縫凹陷的總長度小于焊縫總長度的5%;——100%無損檢測?！B接板偏心距小于兩連接板中較大板厚的10%?！獞?yīng)至少使用一個導(dǎo)致失效應(yīng)力循環(huán)次數(shù)均值在1×10?次～5×10?次的應(yīng)力范圍等級；——應(yīng)至少使用一個導(dǎo)致失效應(yīng)力循環(huán)次數(shù)均值小于1×10?次的應(yīng)力范圍等級。應(yīng)力歷程是所有對疲勞而言意義重大的應(yīng)力變化的數(shù)字表達(dá)。采用已建立的金屬疲勞準(zhǔn)則，將海量的大小變化的應(yīng)力循環(huán)凝練為一個或兩個參數(shù)。對于所選起重機的機械零部件或結(jié)構(gòu)件進(jìn)行疲勞強度驗算時，應(yīng)確定具體工作條件所產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)力歷程可通過試驗確定，也可通過彈性動力學(xué)或剛體動力學(xué)模擬進(jìn)行估算。通常，疲勞強度驗證應(yīng)采用ISO8686適用部分乘以動載系數(shù)φ、所有分項安全系數(shù)γ。設(shè)為1的載荷組合A(常規(guī)載荷)和6.2的抗力(即極限設(shè)計應(yīng)力)進(jìn)行計算。在某些應(yīng)用中，載荷組合B(偶然載荷)中經(jīng)常出現(xiàn)的某一載荷，需包含在疲勞評估的載荷組合中。那些偶然載荷的應(yīng)力歷程，可按與常規(guī)載荷相同的方法進(jìn)行估算。不成比例的應(yīng)力歷程(如源于梁理論的梁上弦桿的應(yīng)力和源于車輪載荷的局部效應(yīng)，或源于齒輪軸中的彎曲和扭剪應(yīng)力)可單獨確定。正如“應(yīng)力歷程一交互作用”組合效應(yīng)的疲勞評估是基于獨立應(yīng)力應(yīng)力歷程應(yīng)用最大應(yīng)力幅和應(yīng)力發(fā)生的頻率來表示。以下章條描述的方法和計算公式均表示正應(yīng)對于疲勞強度驗證，應(yīng)力歷程用應(yīng)力范圍的發(fā)生頻率這一單參數(shù)表示法來表示，這是通過采用可忽略平均應(yīng)力影響的方法，如遲滯回線計數(shù)法(雨流計數(shù)或水庫匯集法)來實現(xiàn)的。每一應(yīng)力范圍都由其上極限值、下極限值來充分描述，見式(33):o?！獞?yīng)力范圍的上極限值；σ,——應(yīng)力范圍的下極限值；圖9為單參數(shù)表示法的圖示。GB/T30024—2020/ISO△——最大應(yīng)力范圍；n;——在應(yīng)力范圍i內(nèi)的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。圖9應(yīng)力歷程的單參數(shù)表示法(應(yīng)力范圍的發(fā)生頻率)n;——在應(yīng)力范圍i內(nèi)的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(見圖9);;對于消除熱應(yīng)力或非焊接結(jié)構(gòu)件，應(yīng)力范圍的壓縮部分應(yīng)減小到60%。給定的應(yīng)力歷程分成具體的S級別，獨立于相關(guān)lg△o-lgN曲線的斜率常數(shù)m。在sm為常數(shù)的以相同的sm值表征的應(yīng)力歷程，可假設(shè)其對相似的材料、零件或部件的損傷是相同的。若起重機部件的sm值低于0.001,則不需要進(jìn)行疲勞強度的驗證。疲勞強度驗證，但應(yīng)考慮剪切平面的應(yīng)力。表9給出了基于m=3時，用應(yīng)力歷程參數(shù)sm的S級別表示的應(yīng)力歷程分級，圖10為圖示說明。表9應(yīng)力歷程參數(shù)(s?)的S級別S級別圖10當(dāng)m=3時應(yīng)力歷程參數(shù)的分級圖示說明6.3.4應(yīng)力歷程級別S的確定對于起重機結(jié)構(gòu)件，當(dāng)由計算或測量獲知應(yīng)力歷程參數(shù)時，應(yīng)力歷程參數(shù)的S級別可從表9中應(yīng)力歷程級別也可根據(jù)經(jīng)驗和技術(shù)理由直接選擇。表11給出了相應(yīng)的應(yīng)力歷程參數(shù)值s?。應(yīng)力歷程參數(shù)的S級別與起重機的任務(wù)有關(guān)，并取決于：——工作循環(huán)次數(shù)和U級別(見ISO4301-1:2016);——名義載荷譜和Q級別(見ISO4301-1:2016);若采用單一應(yīng)力歷程級別來表征整個結(jié)構(gòu)，則應(yīng)在結(jié)構(gòu)中使用最繁重而適當(dāng)?shù)募墑e。在結(jié)構(gòu)件中的應(yīng)力變化僅取決于起升載荷的變化，而與載荷效應(yīng)變化無關(guān)——例如由于起重機運動部件的自重載荷(即相關(guān)應(yīng)力循環(huán)的次數(shù)等于載荷循環(huán)的次數(shù)，且應(yīng)力范圍直接與起升載荷的變化成比例)——這種特殊情況下的結(jié)構(gòu)件的S級別可按表10確定。表10由工作級別確定的S級別ISO4301-1中的工作級別S級別ISO4301-1:2016未覆蓋的更高的應(yīng)力歷程級別(S7～S9),可適用于A8級別。對于所考慮的結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)應(yīng)按式(37)、式(38)驗證：△osa≤△oRd△osa=maxo—mino△osa——計算的設(shè)計應(yīng)力最大范圍；maxo,mino——按ISO8686適用部分γp=1的載荷組合A得出的設(shè)計應(yīng)力極限值(壓應(yīng)力取為負(fù)號);設(shè)計焊縫應(yīng)力，見附錄C。對于消除熱應(yīng)力的結(jié)構(gòu)件或非焊接的結(jié)構(gòu)件，其應(yīng)力范圍的受壓部分可降低到60%。當(dāng)應(yīng)力譜系數(shù)km由式(35)計算得出并用于確定應(yīng)力歷程參數(shù)sm時，maxo和mino值的載荷假設(shè)(包括動載系數(shù)、加速度和組合)應(yīng)與用于確定最大應(yīng)力范圍的載荷假設(shè)相同。上述同樣適用于剪應(yīng)力的處理。在非焊接的結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)情況下，若由相同的加載引起的正應(yīng)力和剪應(yīng)力同時變化，或者，若最大主應(yīng)力平面在加載過程中沒有明顯變化，則只有最大主應(yīng)力范圍可使用。6.5極限設(shè)計應(yīng)力范圍的確定對于所考慮結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)的極限設(shè)計應(yīng)力范圍△oga,應(yīng)直接使用應(yīng)力歷程參數(shù)sm來確定或使用S級別來簡化確定。6.5.2應(yīng)力歷程參數(shù)的直接使用極限設(shè)計應(yīng)力范圍應(yīng)按式(39)計算：GB/T30024—2020/ISO20332當(dāng)所考慮的結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)與6.3的S級別有關(guān)時，極限設(shè)計應(yīng)力范圍的簡化確定表11給出了與應(yīng)力歷程S級別相對應(yīng)的應(yīng)力歷程參數(shù)s?值。表11對應(yīng)于應(yīng)力歷程S級別的s?值S級別sg——應(yīng)力歷程參數(shù)(見表11);γmr——疲勞強度具體抗力系數(shù)(見表8)。若lgo-lgN曲線的斜率常數(shù)m不等于3時，則極限設(shè)計應(yīng)力范圍取決于S級別和應(yīng)力譜系數(shù)km (41) (43)sg——m=3的應(yīng)力歷程參數(shù)(見表11);當(dāng)k*=1覆蓋了m>3和sm<1情形下最不利的應(yīng)力譜時，由式(42)算出的△oga.1可用作計應(yīng)力范圍。該k*值可由來自經(jīng)驗估算應(yīng)力譜的k?和k…計算得出。Ymf——疲勞強度具體抗力系數(shù)(見表8);mm而喪失其穩(wěn)定性。由壓縮力或壓應(yīng)力和平面外彎曲或結(jié)構(gòu)初始幾何缺陷引起彎矩聯(lián)合作用引起的變根據(jù)彈性理論，屈曲載荷Nk是最小分支載荷。對于等截面構(gòu)件，根據(jù)歐拉屈曲狀態(tài)邊界條件表12,確定NkcGB/T30024—2020/ISO20332表12歐拉屈曲狀態(tài)下的臨界屈曲載荷N歐拉屈曲狀態(tài)序號12345E——彈性模量；I;——圖示平面構(gòu)件的慣性矩；L——構(gòu)件的y=A;×cos(k,×x)+B?×sin(k?×x)+C;×x+D, (45)yI;——構(gòu)件i部分最弱方向的慣性矩；N?！獕嚎s力；A,,B;,C;,D,——通過施加適當(dāng)?shù)倪吔鐥l件所確定的fy——屈服應(yīng)力GB/T30024—2020/ISO表13不同截面下的參數(shù)α及可接受的彎曲缺陷序號屈曲軸aQ1空心截面冷成型2厚板焊縫α>ty/2VV3b4I型焊接截面GB/T30024—2020/ISO表13(續(xù))序號屈曲軸αQ5δ1——基于構(gòu)件總長測量的初始彎曲缺陷的最大許用范圍；L——構(gòu)件的長度。對于變截面構(gòu)件情況，7.2.2中的公式可用于構(gòu)件的所有部分。應(yīng)采用NR的最小值，并符合式)——薄板的幾何缺陷應(yīng)小于表14規(guī)定的最大值；表14薄板或加強筋的最大許用缺陷剛度類型圖示說明允許的缺陷dd當(dāng)a≤2b時，lm=a當(dāng)a>2b時，lm=2b2f4f4當(dāng)b≤2a時，lm=b當(dāng)b>2a時，lm=2a3縱向加強的薄板縱向筋GB/T30024—2020/ISO表14(續(xù))剛度類型圖示說明允許的缺陷4縱向和橫向加強的薄板橫向筋f——應(yīng)在板的垂直面內(nèi)測量；lm——測量長度。圖11所示長為a,寬為b的薄板(長寬比α=a/b),承受沿板邊從σ(最大壓應(yīng)力)到ψ×ox的縱向圖11作用于薄板的應(yīng)力GB/T30024—2020/ISO20332:2016kx——屈曲系數(shù)，見表15。參考應(yīng)力可按式(53)進(jìn)行計算：E——板的彈性模量；)t——板的厚度；b——板的寬度。根據(jù)板邊應(yīng)力比ψ,長寬比α,板邊支撐條件確定屈曲系數(shù)kax,表15給出了沿縱向和橫向支撐(實例1)的以及沿橫向和單邊縱向支撐的板(實例2)的屈曲系數(shù)x。表15屈曲系數(shù)K。實例1實例214b4b2AAAWb34456787.3.3橫向正應(yīng)力σ,的極限設(shè)計應(yīng)力對于由移動載荷引起的橫向應(yīng)力，例如橋式起重機移動車輪載荷，不能采用7.3.1中提到的后屈曲計算方法。極限設(shè)計橫向正應(yīng)力可按式(54)進(jìn)行計算：k——根據(jù)式(55)確定的折減系數(shù)；fy——板材料的最小屈服應(yīng)力。折減系數(shù)k.可按式(55)進(jìn)行計算：無量綱板的長細(xì)比λ,可按式(56)進(jìn)行計算：式中：o:——根據(jù)式(53)確定的參考應(yīng)力；ky——由圖12確定的屈曲系數(shù)；a——薄板長度；)c——橫向載荷分布的寬度(圖12中，c=0對應(yīng)理論集中載荷，見C.4)。GB/T30024—2020/ISO20332:2016圖12屈曲系數(shù)K。k:——由表16中的計算公式計算得到的屈曲系數(shù)(薄板沿四邊支撐)表16屈曲系數(shù)kQ7.4驗證的實施對于所考慮的受壓構(gòu)件，應(yīng)按式(60)實施驗證：Nsa≤NRd……………(60)Nsa——壓力的設(shè)計值；Nga——根據(jù)7.2.2確定的極限設(shè)計壓力。7.4.2.1承受縱向和橫向壓應(yīng)力的薄板對于承受縱向和橫向壓應(yīng)力的薄板，應(yīng)按式(61)進(jìn)行驗證：fo,Rax,fu.Ray——根據(jù)7.3.2和7.3.3確定的極限設(shè)計壓應(yīng)力。對于承受剪應(yīng)力的薄板，應(yīng)按式(62)進(jìn)行驗證：tsa≤fb.Rd.irsa——剪應(yīng)力的設(shè)計值；fo,Ra.——根據(jù)7.3.4確定的極限設(shè)計剪應(yīng)力。7.4.2.3承受正應(yīng)力和剪應(yīng)力共存的薄板承受正應(yīng)力(橫向和縱向)和剪應(yīng)力共存的薄板，除了根據(jù)7.4.2.1和7.4.2.2確定各個應(yīng)力分量獨ez=1+k*es=1+kx+ky+k2…………(66)根據(jù)7.3.2計算xx,7.3.3計算ky,7.3.4計算k。(資料性附錄)多個剪切面連接中每個螺栓和每個剪切面的極限設(shè)計剪力F.a表A.1和表A.2給出了與螺栓桿徑和螺栓材料相關(guān)的極限設(shè)計剪力，且對于螺栓細(xì)節(jié)的設(shè)計是獨表A.1多個剪切面連接中每個配合螺栓和每個剪切面的極限設(shè)計剪力F,aγRh=1.1時的配合螺栓材料表A.2多個剪切面連接中的每個標(biāo)準(zhǔn)螺栓等級和每個剪切面的極限設(shè)計剪力F,Ra(資料性附錄)預(yù)緊螺栓表B.1和表B.2中的螺栓尺寸參考ISO公制螺紋和螺距的系列標(biāo)準(zhǔn)ISO262。表B.1對應(yīng)于達(dá)到最大允許預(yù)緊力等級的預(yù)緊力矩(N·m),0.7×F,性能等級注：μ=0.14是假定預(yù)緊力矩計算的摩擦系數(shù)，對于摩擦系數(shù)的其他值，預(yù)緊力矩應(yīng)做相應(yīng)調(diào)整。設(shè)計預(yù)緊力ym=1.1且γs=1.14時的極限設(shè)計滑移力六GB/T30024—2020/ISO設(shè)計焊縫應(yīng)力σ和t而當(dāng)l,=lw時，需采取一定措施GB/T30024—2020/ISOan——有效焊縫厚度(見圖C.2),an=a?;圖C.2接頭尺寸有效焊縫厚度a,限制在a,≤(0.7t?或0.7t?)中的較小值。有效焊縫長度見C.1。GB/T30024—2020/ISO20332:20圖C.3接頭尺寸有效焊縫厚度a,限制在a,≤(0.7t?或0.7t?)中的較小值。有效焊縫長度參見C.1。單邊焊縫可以用如圖C.3所示的力來加載。對于單邊焊縫的σw.sa和rwsa,使用相應(yīng)焊接參數(shù)進(jìn)行類似方法計算。C.4集中載荷下的有效分布長度式(C.4):l,——有效分布長度；ha——焊縫與載荷作用接觸區(qū)域之間的距離；λ——接觸區(qū)的長度——如車輪，λ可設(shè)為λ=0.2×r,而λ…=50mm;r——車輪半徑；k——離散角，x應(yīng)設(shè)為x≤45°。圖C.4集中載荷也可使用其他計算確定設(shè)計應(yīng)力，但在附錄D提出的△o。和△r。值是基于此計算方法得出。(規(guī)范性附錄)當(dāng)使用低強鋼時，表D.1中母材的特征疲勞強度甚至可代表其他結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)，如表D.2和表D.3,不僅受不同特征疲勞強度值的影響，同時也與不同斜率常數(shù)有關(guān)。缺口效應(yīng)級別(NC)見附錄E各表中的第一列(也可見6.2.1)。結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)正應(yīng)力狀態(tài)下的軋制型材：板材、工字鋼、圓管——表面條件滿足ISO7788:1985中表1——表面條件滿足ISO7788:1985中表1——表面粗糙度Rx小于或等于——表面條件滿足ISO7788:1985中表1軋制或機加工板邊或無自由正應(yīng)力狀態(tài)下的軋制型材：板材、工字鋼、圓管基本要求：——無幾何切口影響(如剪切槽口)結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)——表面條件滿足ISO7788:1985中表1——板邊質(zhì)量根據(jù)ISO9013:2002中——板邊質(zhì)量根據(jù)ISO9013:2002中中表5第2行+1NC——板邊質(zhì)量根據(jù)ISO9013:2002中22d正應(yīng)力狀態(tài)下帶孔的板——對凈截面計算正應(yīng)力強度的20%或在抗滑移連接中達(dá)到強度的100%的情況下，可ISO9013:2002中表5第3行——軋制表面條件滿足ISO7788:1985中表1結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)剪應(yīng)力狀態(tài)下的板材、板條、軋制型鋼——無幾何切口影響(如剪切槽口)——表面處理(噴丸處理)前的表面——表面條件滿足ISO7788:1985中表1——去除板邊的任何毛邊和飛刺表1表D.2非焊接連接單元結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)-對凈截面計算正應(yīng)力結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)帶支撐的單剪(如)十十十十+十十十十+十十-對凈截面計算正應(yīng)力—對凈截面計算正應(yīng)力正應(yīng)力——對凈截面計算正應(yīng)力正應(yīng)力剪應(yīng)力(△tc)承壓應(yīng)力(△o)假設(shè)應(yīng)力是均勻分布的剪應(yīng)力(△r。)承壓應(yīng)力(△o。)承受拉力的螺紋螺栓(螺栓等級8.8或以上)(見5.2.3.3)結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)基本條件：——對稱板排列——錯位角<1°特殊條件：制收縮的接頭構(gòu)件)一1NC基本條件：——對稱板排列特殊條件：——具有較大殘余應(yīng)力的構(gòu)件(如具有抑制結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)基本條件：——垂直支撐的對接焊縫：c<12t?斜度≤1:3,t?-t?≤4mm特殊條件：制收縮的接頭構(gòu)件)-1NC斜度和厚度t?—t?的影響：厚度12-1=C基本條件：——平行支撐的對接焊縫：c<2t?+——垂直支撐的對接焊縫：c<12t?特殊條件：結(jié)構(gòu)細(xì)斜度<1;1制收縮的接頭構(gòu)件)-0.50≥/?沿焊縫方向的正應(yīng)力結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)基本條件：特殊條件：充分熔透，帶墊板的V形焊縫，質(zhì)量等級C級基本條件：特殊條件：焊喉位置應(yīng)力見附錄C式(C.2),令分母對應(yīng)項相等得出承載板中焊趾應(yīng)力焊喉位置應(yīng)力應(yīng)力結(jié)構(gòu)細(xì)結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)具有橫向受壓載荷(如