刖后

橋梁一作為國家的基礎(chǔ)設(shè)施，無論在哪個(gè)國家都占有舉足輕重的地位。橋梁的發(fā)展與建

設(shè)，不僅帶動(dòng)了各地區(qū)的經(jīng)濟(jì)發(fā)展，同時(shí)也促進(jìn)了交通不便地區(qū)的政治與文化交流，大大

方便了人們的出行，提高了工作效率，與當(dāng)今高頻率生活節(jié)奏相適應(yīng)。此外橋梁還具有重

要的軍事意義，在戰(zhàn)時(shí)時(shí)期為重要的交通樞紐，對前方物資的提供起著重要作用。

我國的橋梁建設(shè)在近代雖然起步比較晚，但是橋梁的設(shè)計(jì)與建設(shè)卻屢屢創(chuàng)出新成績，

另世界對我國的橋梁建設(shè)刮目相看，南京長江大橋、武漢長江大橋、港珠奧大橋等都標(biāo)志

著我國的橋梁事業(yè)正在蓬勃地向上發(fā)展，對此作為一名中國人也感到驕傲與自豪。

本設(shè)計(jì)為廣州市西二環(huán)高速公路下岸大橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，是在指導(dǎo)老師所給的基本資料與

國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范為依據(jù)下進(jìn)行設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)中還同時(shí)參考了橋涵設(shè)計(jì)的相關(guān)書籍與文獻(xiàn)，

從而達(dá)到更合理、更經(jīng)濟(jì)、更安全的要求。

1原始資料及方案比選

1.1原始資料

1.1.1設(shè)計(jì)資料

下岸橋位于廣州下岸村跨魚塘大橋，橋孔布置為8*35m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，橋梁

全長280m,標(biāo)準(zhǔn)跨徑35m。設(shè)計(jì)時(shí)速120km/h,分離式單向雙車道。

1.1.2工程地質(zhì)資料

根據(jù)鉆孔揭露，該段屬殘丘夾山間洼地地貌單元，上覆第四系全新統(tǒng)沖洪積與殘坡積

地層，表層低洼處零星分布有軟土，一般厚1.00-3.00m,呈軟-流塑狀。中部為砂土與粘性

土互層，下伏第三系粘土巖、泥巖、砂巖：上部（N）成巖作用差，呈半巖半土狀；下部

（E）成巖作用稍好。

1）軟土層:層厚3m,天然含水率75%,qrk=30kPa,地基容許承載力=85kPa

2）礫砂：層厚11m,側(cè)向摩阻必=lOOkPa,地基容許承載力￡o]=450kPa,容

重17kN/n?,該層為透水層。

3）泥巖：側(cè)向摩阻=140kPa,地基容許承載力卜/=500kPa,容重19kN/m3,

該層為不透水層。

4）土的內(nèi)摩擦角35度；

5）樁底土的比例系數(shù)叫=30000kN/m4；

6）考慮入土長度影響的修正系數(shù)2=0.8

1.1.4主要設(shè)計(jì)依據(jù)

1）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）

2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）

3）《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊》

1.1.5水文'氣候資料

勘察區(qū)屬于南亞熱帶季風(fēng)氣候，氣候條件優(yōu)越，雨量豐富，年平均氣溫21.80C,最

熱月為7月份，平均氣溫28.8℃,極端最高氣溫38.7℃。最冷月為1月份，平均氣溫13℃,

極端最低氣溫在以下。年均降水量1638.5mm,最大降水量可達(dá)2000mm。冬季冷風(fēng)南下

常形成5?7級偏北風(fēng)，但最大風(fēng)力出現(xiàn)在夏秋臺風(fēng)季節(jié)（7-9月份）。臺風(fēng)降雨量一般為

200mm,最大400~500mnb風(fēng)力6級左右，年平均風(fēng)速1—2m/s,臺風(fēng)風(fēng)速最大達(dá)34m/s。

2

1.2方案比選

1.2.1方案比選的主要標(biāo)準(zhǔn)

橋梁方案比選有四項(xiàng)主要標(biāo)準(zhǔn)：適用性，安全性，經(jīng)濟(jì)性與美觀性，其中以安全與經(jīng)

濟(jì)為重。橋梁的選擇應(yīng)符合因地制宜、就地取材和便于施工、養(yǎng)護(hù)的原則。

1.2.2最終方案的確定

拱橋方案與簡支T形梁橋方案需要進(jìn)行最后的方案比較

1.2.3拱橋方案比較項(xiàng)目效果

1）工藝技術(shù)要求：

a.施工技術(shù)較成熟，工藝要求較高。

b.所需人工機(jī)械較多。

c.勁性骨架吊裝法施工，吊裝噸位輕，勁性骨架加工運(yùn)輸較為方便。

d.施工過程控制復(fù)雜。

2）營運(yùn)適用性：結(jié)構(gòu)受力合理，行車平穩(wěn)舒適。

3）經(jīng)濟(jì)性：建設(shè)造價(jià)高，伸縮縫適中，后期營運(yùn)養(yǎng)護(hù)一般。

4）建設(shè)工期：主體工程不能平行施工，工期較長。

5）美觀性：雄偉壯觀，但是地處非城市區(qū)，亦非風(fēng)景區(qū)，對美觀要求不高。

1.2.4預(yù)應(yīng)力簡支T型梁橋方案比較項(xiàng)目效果

1）工藝技術(shù)要求：a.施工技術(shù)成熟。

b.人工機(jī)械設(shè)備少。

c.現(xiàn)場澆注，亦可預(yù)制。

d.工程控制復(fù)雜。

2）營運(yùn)適用性：受力合理明確，行車平穩(wěn)舒適。

3）經(jīng)濟(jì)性：a.建設(shè)造價(jià)相對經(jīng)濟(jì)。

b.伸縮縫適中，后期營運(yùn)養(yǎng)護(hù)費(fèi)用少。

4）建造工期：可以平行作業(yè)，施工作業(yè)快，亦可以提前預(yù)制，提高施工進(jìn)度，而且

不受場地的影響。

5）美觀性：效果一般，對美觀要求不大。

綜上所述：通過從經(jīng)濟(jì)、安全、適用、美觀等的比選出發(fā)，又考慮本工程所處的水文

地質(zhì)條件以及未來使用條件。最終選擇預(yù)應(yīng)力簡支T型梁橋。

2設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置

2.1設(shè)計(jì)資料

2.1.1橋面跨徑及橋?qū)?/p>

跨徑：35m

主梁長：設(shè)置4cm伸縮縫，取梁長34.96m

計(jì)算跨徑：按梁式橋計(jì)算跨徑的取值方法，取相鄰支座中心間距34m

2.1.2設(shè)計(jì)荷載

公路一/級

2.1.3材料及工藝

混凝土：主梁用C50,橋面鋪裝混凝土墊層亦用C50；

鋼筋：HRB335

鋼絞線：在,15.2

2.1.4設(shè)計(jì)依據(jù)

1）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）

2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》

2.1.5橋面凈空

1）3.75x2（行車道）+3.5（右路肩）+1.2（左路肩）=12.2m

2.2主梁構(gòu)造布置及尺寸擬定

2.2.1截面形式

本橋采用簡支T形梁截面形式，并采取先預(yù)制再吊裝的方法施工。

2.2.2主梁間距

主梁間距2.2m,按橫向6片布置，橋橫截面布置形式見圖2-2

2.2.3主梁高度

預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡支梁的高跨比一般為1/15~1/25,對于本橋應(yīng)為擬取2.1m

224受壓翼緣有效寬度,’計(jì)算

根據(jù)《公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范》，分‘取以下三條中最小值

1）簡支梁計(jì)算跨徑的1/3

4

即&=34000

=11333.33mm

33

2）相鄰兩梁的平均間距

兩梁間距為2200mm

3)b；=b+2bh+12/7,當(dāng)為<1時(shí)，取當(dāng)’=b+64+I2hf

bh3

此處按=b+64+12力？式計(jì)算，該設(shè)計(jì)不設(shè)承托

,,1000X160+800X110/2…

h?-----------------------------------=204mm

,r1000

所以=200+6X0+12X204=2648mm

所以，受壓翼緣有效寬度=2200mm

2.2.5邊主梁'中主梁截面尺寸

跨中支點(diǎn)

圖2-1主梁橫截面尺寸圖(單位：mm)

Fig2-1girdercrosssectionsizechart(unit:mm)

6

圖2-2主梁縱截面尺寸圖(單位：mm)

Fig2-2girderlongitudinalandcrosssectionsizechart(unit:mm)

3主梁內(nèi)力計(jì)算

3.1一號梁恒載內(nèi)力計(jì)算

3.1.1一期恒載計(jì)算

1)跨中截面段主梁的自重

Gw=0.851x26x11.333=250.754kN

2)主梁截面變化段的自重

G⑵=(0.851+1.316)/2x26x4.067=114.571kN

3)支點(diǎn)段梁的自重

%=1.316x26x2.08=71.169kN

4)邊主梁的橫隔梁

中橫隔梁體積

(0.15+0.13)/2x(1.74x0.8-0.8x0.11/2-0.15x0.18/2)=0.187m3

端橫隔梁體積

(0.16+0.14)/2x(0.65x1.94-0.65x0.089)=0.180m3

半跨內(nèi)橫隔梁重力為

G⑷=(2x0.187+0.180)x26=14.404kN

5)預(yù)制梁永久作用集度

gi=(250.754+114.571+71.169+14.404)/17.48=25.795kN/m

3.1.2二期恒載計(jì)算

1)現(xiàn)澆T梁翼板集度

g(1)=0.16x0.4x26=1.664kN

2)邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁集度

一片中橫隔梁(現(xiàn)澆部分)體積

0.14x0.2x1.74=0.04872m3

一片端橫隔梁(現(xiàn)澆部分)體積

0.15x0.2x1.94=0.0582m3

g⑵=0.16x0.4x26=1.664kN

3）鋪裝

8

10cm混凝土防水墊層鋪裝

0.1x12.2x25=30.5kN/m

8cm瀝青鋪裝

0.08x12.2x24=23.424kN/m

將橋面鋪裝均攤給6片主梁，則

g⑶=(30.5+23.424)/6=8.987kN

4)欄桿

一側(cè)防撞欄：4.99kN/m,將兩側(cè)防撞欄均攤給六片主梁，則

g⑷=4.99x2/6=1.663kN/m

5)邊梁二期永久作用集度

g2=1.664+0.232+8.987+1.663=12.546kN/m

3.1.3恒載內(nèi)力

影響線

圖3?1恒載內(nèi)力圖(單位：mm)

Fig3-1Deadloadinternalforce(unit:mm)

設(shè)x為計(jì)算截面至左支點(diǎn)的距離，令a=x//

則主梁的彎矩和計(jì)算公式分別為

,吼=1a(l-a)/72g4=J”1-a)/72g

乙乙

跨中截面處：a=x/1=17/34=0.5

11

-期=X2

2-2-X(1--)X34X25.795=3727.378kN?m

2

Q/2=-x(1--x2)x34x25.795=OkN

22

2

二期："1/2=-x-x(1--)x34x12.546=1812.897kN?m

222

=-x(1--x2)x34x12.546=OkN

22

其余截面計(jì)算過程同理，各截面永久作用效應(yīng)見表3-1

表3-1一號梁永久作用效應(yīng)

Tab3-1Ibeamandpermanenteffect

跨中四分點(diǎn)x=5.667x=1.6支點(diǎn)

作用效應(yīng)

a=0.5a=0.25a=0.167a=0.047a=0

一彎矩(kN?m)3727.3782795.5332070.765668.6060

期剪力（kN）0219.258292.343397.243438.515

二彎矩（kN-m）1812.8971359.6731007.165325.1920

期剪力（kN）0106.641142.188193.208213.282

彎矩(kN?m)5540.2754155.2063077.93993.7980

剪力（kN）0325.899434.531590.451651.797

3.2二號梁恒載內(nèi)力計(jì)算

3.2.1一期恒載計(jì)算

1）跨中截面段主梁的自重:=250.754kN

2）主梁截面變化段的自重：%）=U4.571kN

3）支點(diǎn)段梁的自重：G⑶=71.169kN

4）半跨內(nèi)橫隔梁的重力

G⑷=（4x0.187+2x0.180）x26=28.808kN

5）預(yù)制梁永久作用集度

g]=（250.754+114.571+71.169+28.808）/17.48=26.619kN/m

3.2.2二期恒載計(jì)算

1）現(xiàn)澆T梁翼緣板:g⑴=1.664kN/m

2）橫隔梁現(xiàn)澆部分：g⑵=0.463kN/m

10

3)鋪裝：g⑶=8.987kN/m

4)欄桿：gw=1.663kN/m

Gw=(4x0.187+2x0.180)x26=28.808kN

5)中梁二期永久作用集度

g2=1.664+0.463+8.987+1.663=12.777kN/m

3.2.3恒載內(nèi)力

計(jì)算圖示見圖3-1,計(jì)算過程與一號梁相同，二號梁永久作用效應(yīng)見表3-2

表3-2一號梁永久作用效應(yīng)

Tab3-22beamandpermanenteffect

跨中四分點(diǎn)x=5.667x=1.6支點(diǎn)

作用效應(yīng)

a=0.5a=0.25a=0.167a=0.047a=0

—■彎矩(kN?m)3846.4462884.8342137.015689.9640

期剪力(kN)0226.262301.673409.933452.523

二彎矩(kN?m)1846.2271384.7071025.757331.180

期剪力(kN)0108.605144.802196.766217.209

彎矩(kN?m)5692.7234269.5413162.7721021.1440

￡

剪力(kN)0334.867446.475606.699669.732

3.3各主梁恒載內(nèi)力

各主梁恒載內(nèi)力見表3-3

表3-3主梁永久作用效應(yīng)

Tab3-3girderpermanenteffect

作用集彎矩總剪力總

彎矩剪力

梁號作用效應(yīng)a度和和

g(kN/m)kN?mkNkN?mkN

期

二

一u0.525.7953727.3780

刊-

跨中二5540.2750

二rJ0.512.5461812.8970

把

一

二u0.2525.7952795.533219.258

凹

四分點(diǎn)一4155.206325.899

二

二

，?0.2512.5461359.673106.641

母

日

'J0.16725.7952070.765292.343

二

期-

1、6X=5.667口3077.93434.531

、0.16712.5461007.165142.188

用-

二

二

，

一0.04725.795668.606397.243

X=1.6明993.799590.451

'-

一J0.04712.546325.192193.208

期

：一

?

一,025.7950438.515

-J

一

期

支點(diǎn)二0651.797

一

二012.5460213.282

期;

N

一0.526.6193846.4460

畀

跨中二5692.7220

二'J0.512.7771846.2770

期-

一

口

、

一0.2526.6192884.834226.262

二

算

四分點(diǎn)n4269.542334.866

二0.2512.7771384.707108.605

一

期

二

2、3、4二0.16726.6192137.015301.673

一

期

X=5.667口U3162.772446.475

5二0.16712.7771025.757144.802

月-

二

.，0.04726.619689.964409.933

期

二

X=1.6二1021.144606.698

U0.04712.777331.18196.766

月

一-

口

.，026.6190452.523

畀

二

支點(diǎn)日0669.732

.，012.7770217.209

12

3.4可變作用效應(yīng)

3.4.1沖擊系數(shù)與車道折減系數(shù)

1)截面幾何特性計(jì)算，見表3-4

圖3-2跨中截面尺寸圖(單位:mm)

Fig3-2Thecrosssectionsizeinfigure(unit:mm)

表3-4截面幾何特性

Tab3-4crosssectiongeometricfeatures

分塊面分塊面積

分塊面積對

分塊面積形心對上緣靜分塊面積的

分塊ydi=y-yi形心的慣矩I=Ii+Ix

積至上緣矩s自身慣矩s

名稱(cm)(cm)Ix=Aidi2(cm")

Ai(cm)距離Si=AIi(cm")

iyi(cm4)

yi(cm)(cm3)

1320082560071.96168266.66763.96113091400.9213159667.59

288019.66717306.9671.9615915.55652.2942406541.2682412456.823

338009536100071.96111431666.67-23.0392016950.07113448616.74

42702025454071.9614860-130.0394565708.9714570568.971

5100020020000071.96133333.333-128.03916393878.8916427212.23

合計(jì)9150658446.9611544042.2238474480.1250018522.34

檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)P

工150018522343

上核心距：ks==39.601cm

^A.(210-y5)9150x(210-71.964)

50018522343

下核心距:ks=75.964cm

9150x71.964

截面效率指標(biāo)

ks+kx39.601+75.964

P==0.55>0.5

-h-210

表明以上初擬的跨中截面是合理的

小毛截面面積=9150-2x20x16=8510cm2

2）沖擊系數(shù)

基頻計(jì)算公式如下

102

其中：Ec=3.45x10N/m,Zc=0.5001m',/=34m

八匚八八14G26x1000x0.915仃匚,/

7T=0.5001m,z77=—=-------------------=2o.425x10a3ikg/m

crcg9.81

q7C瓦3.14(3.45X10'°X0.5001o

223

21\mc2x34V2.425x10

根據(jù)《公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范》4.3.2條規(guī)定，當(dāng)1.5歷<f<14歷時(shí)

〃=0.17671-nOf.015^0.176<71n3.62?.015^0.21

3)車道折減系數(shù)

根據(jù)《公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范》4.3.1條，當(dāng)車道數(shù)>2時(shí)，需要進(jìn)行車道折減，折減

系數(shù)見表3-5

表3-5橫向折減系數(shù)

Tab3-5transversereductionfactor

橫向布置設(shè)計(jì)車道數(shù)234567

橫向折減系數(shù)10.780.670.60.550.520.8

14

3.4.2抗扭修正系數(shù)的確定

承重結(jié)構(gòu)長寬比4=二*=2.79>2

B12.2

所以可按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)紇

1）計(jì)算主梁抗扭慣矩女

對于T型梁截面，抗扭慣矩按下式計(jì)算

2Q始

J=1

其中，6、Zi—相應(yīng)為單個(gè)矩形截面寬度和高度

Ci—矩形截面抗扭剛度系數(shù)

葉梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)

跨中截面

翼緣板換算平均厚度：tx=22°力±8°”1=20cm

220

翼緣板換算平均厚度：q=型士處=29cm

2

表3-6抗扭剛度系數(shù)

Tab3-6orsionalstiffnesscoefficient

t/b10.90.80.70.60.50.40.30.20.1<0.1

c0.1410.1550.1710.1890.2090.2290.250.270.2910.3121/3

20

‘1_二——=0.09<0.1,取c=—

2203

*2,

=-------------=0.124,c=°，312—0.291x(Q2_o.124)+0.291=0.307

b2(210-20-29)0.2-0.1

=°。580,，=°-026e0：509'@$一°58)+0.209=0.213

表3-7IT計(jì)算表

Tab3-7ITcalculationtable

分塊名稱bi(cm)ti(cm)ti/biCiTii(10m1)

翼緣板220200.0911/35.86667

腹板161200.1240.3073.95416

馬蹄50290.580.2132.59743

總和12.41826

2）抗扭修正系數(shù)

對于本設(shè)計(jì)，主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則

修正系數(shù)

EI⑺

其中，;值見表3-8

1=34mB=12.2mG=0.425

-344

ZT=12.41826x10mZT=0.50018522343m

表3-8g值

Tab3-8factorvalue

主梁根數(shù)n4567

1.0671.0421.0281.021

所以

_________________________]

,,ccc0.425^X12.41826X10-3134、

1+1.028x-------------x—

Ex0.50018522343112.2)

=0.922

16

343跨中荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算

圖3-3荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算示意圖

Fig3-3loadtransversedistributioncoefficientcalculation

1)①號梁

荷載橫向分布系數(shù)

其中,n—主梁根數(shù)

6

￡科=2x(5.25+3.3+1.^)=84.7

i=l

i99f)

單列車：e=------50-90=470cm=4.7m

2

1八八八八5.5x4.7八e

m-—4-0.922x--------------=0.4714yl8

cq684.7

1oof)1Qf)

雙列車：e=---------50-180-——=315cm=3.15m

22

Aeg5.5x3.15、^,

zz?=2ox(一+0n.922x---------------)=0.71

rcnq684.7

inonion

三列車：e=---------50-180-130-------=160cm=1.6m

22

i55x16

m=3x(-+0.922x———)x0.78=0.61

cq684.7

iooniQn

四列車：e=上3-50-180-130-180--=5cm=0.05m

22

5

nia=4x（-+0.922x-°^°）x0.67=0.45!

cq684.7

故可變汽車橫向分布系數(shù)：mcq=0.711

2）同理，②、③號梁的計(jì)算過程與①相同，故在此只列出計(jì)算結(jié)果

②號梁

單列車:〃?cq=0.334雙列車：加cq=0.560三列車:〃?cq=0.524四列車:w?cq=0.451

故可變作用汽車的橫向分布系數(shù):〃心（=0.560

③號梁

單歹（J車：〃?cq=0.223雙歹U車：Wcq=0.409三歹ll車：〃?cq=0.435四歹I］車：mcq=0.448

故可變作用汽車的橫向分布系數(shù):〃kq=0.448

18

3.4.4支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算

支點(diǎn)處采用杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)

?_________________________________132。。__________

圖3-4支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)計(jì)算示意圖

Fig3-4fulcrumoncalculatingtransversedistributioncoefficientofschematicdiagram

①號梁

勿=-Lx(1.045+0.227)=0.636

g2

②號梁

=-x(0.182+1+0.409)=0.796

oq2

同理③號梁的計(jì)算結(jié)果與②號梁相同，恤q=0.796

3.4.5各主梁橫向分布系數(shù)匯總表

表3-9橫向分布系數(shù)匯總表

Tab3-9transversedistributioncoefficientofthesummarytable

梁號123456

Wlcq0.7110.560.4480.4480.560.711

IlViq0.6360.7960.7960.7960.7960.636

20

3.4.6活載內(nèi)力計(jì)算

根據(jù)《公路橋涵通用設(shè)計(jì)規(guī)范》4.3條規(guī)定，公路一I級均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載

Pk分別為

qk=10.5kN/m

360-180

Pk=x(34-5)+180=296kN

50-5

計(jì)算剪力時(shí)，Pk=296x1.2=355.2kN

支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取恤，從支點(diǎn)至第一根橫梁段橫向分布系數(shù)從恤直線過渡到砥,

其余梁段均取加

1)①號梁

⑴跨中截面彎矩與剪力

M

V

0.636

圖3-5跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示(單位：m)

Fig3-5crosssectionaleffectshowninthe(unit:m)

。=—=---=144.5m-

88

"max=&"q(Pjk++("q-"q)外匕

□

=1X[o.711X(296X8.5+10.5X144.5)

+(0.636-0.711)x6.8x10.5x1.133]

=2861.572kN-m

lax=4勿cq(Pjk+孰。)+:(%-/cq)(

N0

-0.711x(355.2x0.5+10.5x0.5x17x0.5)

=1X1

+-X(0.636-0,711)X6.8X10.5x0.067

L2

=157.823kN

可變作用(汽車)沖擊效應(yīng)

M=0.212必m…ax=0.212x2861.572=606.653kN.m

K=0.212曦*=0.212x157.823=33.459kN

⑵四分點(diǎn)截面彎矩與剪力

V

m

0.636

圖3-6四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示(單位：m)

Fig3-6quartilecrosssectioneffecticon(unit:m)

22

13

￡-￡13

=X=2

2-_x34x—x34=108.375m

16216

Mnax=J，%(Pjk+外。)+(勿。q一%)|QJl

0

=1X[o.711X(296X6.375+10.5x108.375)

+-(0.636-0.711)x(1.7+0.567)x6.8x10.5

2

=2144.662kN-m

匕ax=J%仇/+%Q)+1(%—"q)，九外

乙D

3

=1x0.711x(355.2x0.75+10.5x0.75x-x34x0.5)

4

+-X(0.636-0.711)X6.8X0.067x10.5

2

=260.621kN

可變作用(汽車)沖擊效應(yīng)

M=0.212"1ra=0.212x2144.662=454.668kN-m

K=0.21級,“=0.212x260.621=55.252kN-m

(3)X=5.667m變截面處彎矩與剪力

圖3-7X=5.667m變截面處作用效應(yīng)計(jì)算圖示(單位：m)

Fig3-7X=5.667m-cross-sectioneffectcalculationshown(unit:m)

其中，yi=0.012y2=4.659y3=3.778y4=0.378

y5=0.822y6=0.067y7=O.O33

均布荷載

“』1711岸a、6.8-

必=J5yJa加cq-5口kKQk--(6.8-%)yxy2qv-—1%-哈/九

乙乙乙乙

=1X-X4.722X34X10.5X0.711--x5.667x4.722x0.033x10.5

_22

--(6.8-5.667)x0.012x4.659x10.5--(0.711-0.636)x10.5x0.378

22

=593.301kN?m

..J1(V-x?］小a、6.8.、一

匕=J5—；-q/3--(6.8-jr)打仇一虧(”q-2%幾

乙/乙乙

=1X-X(34-5.667)-x10,5x0.711--x(6.8-5.667)x0.833x10.5

2342

--(0.711-0.636)x10.5x0.06J'

2

87.893kN

24

集中荷載

M2=家/加”=1X296X4.722x(0.711-0.012)=976.399kN-m

V2=凱=1X355.2x0.833x(0.711-0.012)=206.755kN

max,=M.i+M,Z=593.301+976.399=1569.700kN-m

匕max，=K1+Kz=87.893+206.755=294.647kN

可變作用(汽車)沖擊效應(yīng)

M=0.212#max,=0.212x1569.700=454.668kN.m

K=0.212^,'=0.212x294.647=62.465kN

⑷X=1.6m變截面處彎矩與剪力

圖3-8X=1.6m變截面處作用效應(yīng)計(jì)算圖示(單位：m)

Fig3-8X=1.6m-cross-sectioneffectcalculationchart(unit:m)

其中，y1=0.057y2=1.443ys=1.280y4=0.107y5=0.902y6=0.067y7=0.063

ab1.6x(34-1.6)

=1.525

34

均布荷載

“&1?116.8.、

必=J可丫四%~~盯k%%-5（6.8-x）匕為為一虧（"q一m。〉九九

乙乙乙乙

=1x-x1.525x34x10.5x0.711--x1.6x1.525x0.063x10.5

22

--(6.8-1.6)x0.057x1.443x10.5--(0.711-0.636)x10.5x0.107

22

=190.151kN?m

1u1

Xi

-68

---

22

-X(34-LX10.5X0.711--X(6.8-1.6)X0.902x10.5

1x